23計算過程及計算說明一、傳動方案擬定第一組：設(shè)計V帶一一單級圓柱減速器（1）工作條件：1、使用年限8年，工作為二班工作制連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，環(huán) 境清潔。2、檢修間隔期：4年一次大修，2年一次中修，半年一次小修。3、動力來源：電力三相交流： V=380/220V。4、運輸帶速度允許誤差：5%5、制造條件及生產(chǎn)批量：一般機械廠制造，小批量生產(chǎn)。（2）原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力F=1700N帶速V=s；滾筒直徑D=350mmF=1700NV=sD=350mm（3）帶式傳動方案示意圖IIIm乂Xf1二、電動機選擇1、電動機類型的選擇：丫系列三相異步電動機2、電動機功率選擇：1工作機所需要的有效功率為 Pw=FV/1000=1700X 1000=FW =2為了計算電動機的所需要功率 P，先要確定從電動機到工作機之間的總功率n。 設(shè)n 1、n 2、n 3、n 4、n 5、n 6分別為帶輪、齒輪傳動軸承、圓柱齒輪傳動（設(shè)齒輪精 度為8級）、彈性聯(lián)軸器、滾動軸承、滾筒。由資料書表2-2查得n 1 =、n 2 =、n 3=、n 4=，n 5=、n 6=。傳動裝置的總功率：2Fd =葉總=n 1 Xn 4Xn 2Xn 3Xn 5Xn 6= xxxxx =3電動機所需要功率為Pd = Pw / n =由文獻(xiàn)2選取電動機的額定功率為4kw。3、確定電動機轉(zhuǎn)速：n 筒=r/min選擇常用的同步轉(zhuǎn)速為1500 r/min和1000 r/min兩種。計算滾筒工作轉(zhuǎn)速：n 筒=60X 1000V/ n D=6CX 1000XnX 350=min4、確定電動機型號根據(jù)電動機所需功率和同步轉(zhuǎn)速，查文獻(xiàn)2可知，電動機型號為丫112M-4、丫160M1-8 和Y132M1-6根據(jù)電動機的滿載轉(zhuǎn)速和 2滾筒轉(zhuǎn)速N/可算出總傳動比。將這兩種電動的 數(shù)據(jù)和總傳動比列于下表：n總=FW=Fd =方案號電動機型號額 定功率同 步轉(zhuǎn)速滿 載轉(zhuǎn)速總 傳動比堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最 大轉(zhuǎn)矩1Y112M-44KW1500r/rin1440r/rin2Y132M1-64KW1000r/rin960 r/rin3Y160M1-84KW750r/rin715r/rini總=i 1=3電動機的數(shù)據(jù)及總傳動比n 電機=960 r/mi n i =320r/min nH = r/minn iii = r/minP=(KW)根據(jù)以上選用的電動機類型，雖然方案 1電動機轉(zhuǎn)速高價格低，但總傳動比比較大， 為了能合理的分配傳動比，使傳動裝置結(jié)構(gòu)緊湊，決定選用方案2,即型號為丫132M1-6的電動機。三、計算總傳動比及分配各級的傳動比1、總傳動比：i總=n電機/n筒=960/=2、分配各級偉動比Pi =(KW)（1）據(jù)文獻(xiàn)2P7表1,取帶輪i 1=3 （單級減速器i=35合理）Piii = (KW（2）減速器的總傳動比為i 2=i總/i 1=3=四、運動參數(shù)及動力參數(shù)計算1、計算各軸轉(zhuǎn)速（r/min ）n i = n 電機/i 1=960/3=320 （ r/min ）m =n/i 2=320/= （ r/min ）niii =nn = （ r/min ）2、計算各軸的功率（KVyP=Pd n 1=X =（KW） Pi =P Xn aXn 2= XX =（KW） Pii =Pi Xn 4 Xn 2= xx=（KW3、計算各軸扭矩（n mTd=9550 Pd/ n m=9550X 960= （ N m）Ka=P=4 KWT I =9550 Pi/ n I =9550 X 320= （ N m）Ti =9550 Pii / n ii =9550X=（n - mTii =9550 Piii / n iii =9550X=(N - m)五、傳動零件的設(shè)計計算n 電機=960 r/mi dd1=100mmi 1=3d2 =300mmao=610mmA、皮帶輪傳動的設(shè)計計算(1)確定計算功率Pea由文獻(xiàn)1表8-7查得工作情況系數(shù) K=故 Pea = KP = X 4 =(2) 選擇普通V帶截型根據(jù)Pc和ni,由文獻(xiàn)1圖8-10得：選用A型V帶(3) 確定帶輪基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速1)初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1。由課本表13-9，取小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=100mm2) 驗算帶速Vd1nv w 3.14x100x960/60x10005.024m/s60x1000因為5m<v<30m故帶速合適。3) 計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑dd2 =d 2 =i 1 d 1 (1- )=3X 100 () =294mm根據(jù)課本表13-9，圓整為dd2 =300mm(4) 確定V帶的中心距ao和基準(zhǔn)長度LdLd=2000mm1) 確定帶長和中心矩根據(jù)課本式得a0= (d d1+dd2)= (100+300) =600mm0.7(dd1+dd2)w aoW 2(dd1+dd2)0. 7(100+315) w aw2X (100+315)所以初定中心距為a=610mm2) 由文獻(xiàn)1式(8-22 )得：2Ldo=2a+ / 2(d d1+dd2)+(d d2-d d1)/4a 02=2 X 610+(100+300)+(300-100) /4 X 61001864mm根據(jù)課本表13-2取Ld=2000mm3) 根據(jù)課本式(13-6)計算實際中心距：a ao+ ( Ld-L d)/2=610+(2000-1864)/2F0=Ka=K.= Po=PCa =678mm(5) 驗算小帶輪包角a 1=180 - (dd2-d d1) /a X=180 0- (300-100) /678 X"(適用)(6) 確定帶的根數(shù)1)計算單根V帶的額定功率Poo由dd1=100mm和n電機=960r/min,查文課本表13-3得R=根據(jù)n電機=960r/min, i 1=3和A型帶，查課本表13-5得 Po=o查課本表13-7得Ka=,查課本表13-2得心=。故Pr = ( P 0+ Po) ka kL=+XX =2) 計算V帶的根數(shù)乙 Z=pta* p=* =故取 5 根。(7) 計算單根V帶的初拉力的最小值(Fo) min由文獻(xiàn)1表8-3的A帶的單位長度質(zhì)量q=0.1kg/m,所以2(F) min =500 x p ca/k zv+qv=500X()xx 5x +x應(yīng)該使帶的實際初拉力F>(F)min。(8) 壓軸力的最小值為(Fp) min=2Z (F )min sin(1/2)=2x5xx sin(163 0/2)=1540N(9) 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計L=2)d s 鑄鐵帶輪HT150D> 300mm采用輪輻式帶輪B減速器內(nèi)部傳動零件的設(shè)計(齒輪設(shè)計)1、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)(1) 選用斜齒圓柱齒輪(2) 運輸機為一般工作機器，速度并不高，故選級精度(3) 材料選擇，齒輪屬于閉式齒輪，減速器功率不大，所以選擇軟齒面。選小齒輪 材料為40Cr (調(diào)質(zhì))，硬度位260HBS大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì))，硬度為230HBS二者 的硬度差為30HBS(4) 選小齒輪齒數(shù) 乙=18，大齒輪齒數(shù) 乙=取乙=82。2、按齒面接觸強度計算d 1t > 2KE(u 1) ( Z hZe)2/ d a u ( H )21/3(1)確定公式內(nèi)的各計算值1) 試選載荷系數(shù)K=。課本表11-32) 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。T1=x 105x P1/n 1=x 105x 320 =x 104N mm3) 由課本表11-6選取尺寬系數(shù) d=。4) 由課本表11-4查知材料的彈性影響系數(shù)Ze=1/25) 由課本圖可選取區(qū)域系數(shù)ZH=。6) 由課本表11-1按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限v 5.024m/sZ=5P1 =N =320r/miI 2 =T1=x 104N miHlim1=720MPa大齒輪的接觸疲勞強度極限Hlim2=620MPa由課本表11-1查得小齒輪的彎曲疲勞極限FE1 =600Mpa大齒輪的彎曲疲勞極限FE2 =460Mpa計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。ZH= d=H 1= h limi/ S h =720/=650MPa1/2ZE=Kt =取彎曲疲勞安全系數(shù)&=, 5=由課本表11-5得h 2= h lim2 / S h =620/=564MPaf 1 =FE1 / S f =600/=480Mpad1t =f 2 = fe 2 / S f =460/=368 Mpa計算。1)試算小齒輪分度圓直徑dh,由計算公式得m=Z1=30 乙=111 b2=70mm b1=75mm d1=75mm d2=228mm a=152mmd1t>2KtT1(u+1) ( Z hZe)2/ d a u ( H)1/3 =2 x(x 105)x +1/ X 564)2 1/32) 計算齒寬b齒數(shù)Z中心距a及模數(shù)m小齒輪齒數(shù)取 乙=30, 課本要求 乙>17.則Z=x 30=111模數(shù) m=d/ Z 1=30=齒寬 b= d d 1=x =貝U b2=70mm, b=75mm按表 4-1 取 m=實際 d1= Z1m=3x =75mmd2= Z2m=x 111=228mm中心距 a= (d1 +d2)/2= (75+228) /2=152mm3) 驗算輪齒的彎曲強度由課本圖得 YFa1= , Y Fa2 = 丫 Sa1=,Y Sa2=F 1=2KT YFa1 Ysai/bm2 Zp2xxx 104xx (70 x 30 x=88MPa < 480 MpaF 2= F 1YFa2 Ysa2 “Fa1 Ysa1=88xxx =84MP系368MPa4) 計算圓周速度。V= n dit m/60 x 1000= nx 75 x 320/60 x 1000m/s=sV=s對照表11-2可知選用9級精度是合理的。5) 齒輪的主要集合尺寸分度圓直徑 d 1=75mmd 2=228mm基圓直徑 d b1= d 1COS a =75x COS20= db2= d 2COS a =228x cos20=齒距 p1 =p 2= m=x =中心距 a=152mm*1齒頂咼 h a1= h a2= h a m= X =齒根高 h f1 = h 12= (ha +c ) m =x =六、軸的設(shè)計計算A輸入軸的設(shè)計計算1.已知傳遞的功率 p1 =,轉(zhuǎn)速n1 =320r/min ,轉(zhuǎn)矩T| = m標(biāo)準(zhǔn)直齒輪的法向壓力角n=200。3. 求作用在齒輪上的力因已知小齒輪的分度圓直徑為d=75mm而Ft2Tl =2X 75N=diFr= Ft X tan a = X tan20 0 =圓周力Ft，徑向力Fr及軸向力Fa的方向如圖（6-1）所示MhFrFnyeMsMTTMhnrnTTlTrnz1=21Z2 =95a =180mm圖（6-1）小軸的載荷分析圖B =14 50 64. 初步確定軸的最小直徑。mn =3先按課本表（14-1 ）選取軸的材料為40cr，調(diào)質(zhì)處理，硬度為241286HBS根據(jù)課本表14-2，取C=102于是得10233.04kw320mm=d1 =68.17mmd2=294.82m考慮有鍵槽，因該增大直徑。d=x (1+= 輸入軸的最小直徑顯然是安裝皮帶輪處的直徑帶輪的轂長取L1=50mrndi-“，圓整取di-n =25mm根據(jù)資料皮圖(6-2 )小軸的結(jié)構(gòu)分析圖5.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(1)擬定軸上零件的裝配方案由于是單級減速器，將齒輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，因為齒輪的齒根 圓到鍵槽底部的距離ev 2mt,因此采用齒輪軸。兩軸承都以軸肩和擋油盤定位。擋油盤、 右軸承、軸承端蓋依次從右面裝入，左端依次裝擋油盤、軸承、左端蓋、皮帶輪。(2)根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1 ).為了滿足皮帶輪的軸向定位要求，i -n需制出一軸肩，故取n -川段的直徑 dn-皿=35mm右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取軸端擋圈直徑 D=32mm皮帶輪與軸配 合的轂孔長度L1=50mm為了保證軸端擋圈只壓在皮帶輪上而不壓在軸的端面上，故I-n軸段的長度應(yīng)比L1略短一些，先取Li - n =48mm2).初步選擇滾動軸承。因軸向力不大，故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù)dn-皿=35mm由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級的單列深溝球軸承6208，其尺寸為dx DX B=40mm 80mrK 18mm故-皿=dm-iv =40mm又因用擋油盤(根據(jù)需 要取尺寸)定位，所以 Lv-皿=(18+9) mm=27mmL v-皿=27mm, Lm- v =41。左端滾動軸承采用擋油盤進(jìn)行軸向定位。由資料查得6208型軸承的定位擋油盤厚度S=(da-d)/2=(52-45)/2mm=,又取 D擋油盤=20mm3 ).這是齒輪軸，齒輪的分度圓直徑為d=75mm齒輪輪轂的寬度b1=75mm因為齒 輪的寬度比軸長 3mm所以L v- v =72mm dv - v =45取齒輪的右軸段即V - W的直徑Dv - w =55mn和長度 Lv- w =14mmB1 =70mmB2 =65mmp1 =n1=320r/minT1 = mn=2004 ).軸承端蓋的總寬度為38mm根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外面與皮帶輪的右端面間的距離l=27mm故Ln-山=65mm5 ).取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離 a=15mm考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承 位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s,取s=9mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。(3)軸上零件的周向定位皮帶輪與軸的周向定位均采用平鍵連接。按d 由資料查得平鍵截面 bx h=8mmx 7mm鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為40mm同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性， 故 選擇帶輪輪轂與軸的配合為 H7。齒輪與軸的周向定位均采用平鍵連接。按 dw- v由資料n6H 7n6查得平鍵截面bx h=14mrX 9mm鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為66mm同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇帶輪輪轂與軸的配合為(4)確定軸上圓角和倒角尺寸參考文獻(xiàn)得，取軸的左端倒角為，軸的右端倒角為1.6mm軸肩的圓角半徑均取。6. 求軸上的載荷d =28mm首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖，作出軸的計算簡圖。在確定軸承的支點位置時，應(yīng)從手冊 中查取圖示中的a值。對于6208型深溝球軸承。由手冊中查得 a=8.5mm因此，作為簡支 梁的軸的支承跨距L=136mmJ_i=98mm根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩、扭矩圖和計算彎 矩圖。L1=50mm從軸的結(jié)構(gòu)圖(6-2 )和計算彎矩圖(6-1 )中可以看出截面C處的計算彎矩最大, 是軸的危險截面。現(xiàn)將計算出的截面 C處的MH、MV、M及Mca的值列于表中。垂直支座反力F 1V=Fr/2=1/31/3> c(P3/n 3) =115 =載荷水平面H垂直面V支F NH1 = F NH 2 =Fnv1 =反力FFNV2 =彎M h = mmM V1 =109859N mm矩MM V2 = mm總彎矩MM1 =MV1= 95869N mmt 22M2 = M H MV2 = mm扭矩T=84398N mmT7. 按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強度進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即截面C）的強度。根據(jù)文獻(xiàn)1式（15-5 ）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力， 取a =，軸的計算應(yīng)力caMPa=Jm； ( T2)2 =(0.6 84398)2W0.1 65.173前已經(jīng)選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)1表15-1查得1=60 Mpa因此ca V 1，故安全。B.輸出軸的設(shè)計計算1.已知傳遞的功率p =,轉(zhuǎn)速n =min，轉(zhuǎn)矩T = m,標(biāo)準(zhǔn)直齒輪的法向壓力角 n =200。3.求作用在齒輪上的力因已知小齒輪的分度圓直徑為d2=228mm而Ft 匚=2X 228N=d；Fr=F ttan n =x tan20 0 N=圓周力Ft，徑向力Fr及軸向力Fa的方向如圖6-4所示4.初步確定軸的最小直徑。先按課本初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)課本3d min C:n3P1122929 mm=86.5r /mindn - m =32mmLi - n =48mm dn - m =32mm d皿-呱=32mmS=3.5mmD擋油盤=32mml=27mmLn - m =65mma=15mms=9mm表14-2，取C=112于是得輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑 d 。為了使所選的軸直徑d 與聯(lián)軸 器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選取聯(lián)軸器型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩Tca = KAT，根據(jù)工作機為運輸機和原動機為電動機，查課本表13-8，故取 KA=，則:Tca = KAT =X N m=- mL1=97.5mmL2+L3=+ =133mm按照計算轉(zhuǎn)矩Tca應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查文獻(xiàn)2表13-7( GB/T5014-1995)，選用HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630N - m半聯(lián)軸器的孔徑d! =40mm故取d =40mm半聯(lián)軸器長度L=112mm半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度 L! =84mma?4)5=Q48.547,5OLO0LOLD0ITI99 5圖6-3大軸的結(jié)構(gòu)與裝配圖5. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(1) 擬定軸上零件的裝配方案這是單級減速器，將齒輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，齒輪左面用軸 肩定位，右面用擋油盤軸向定位。齒輪、擋油盤、右端軸承、軸承端蓋、半聯(lián)軸器依次從 右端裝入，左端只裝擋油盤、軸承及其端蓋。(2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1 ).為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，右端需制出一軸肩，故取I -U段的直 徑 d n -皿=50mm左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取軸端擋圈直徑 D=50mm半聯(lián)軸 器與軸配合的轂孔長度L1 =84mm為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故I - U軸段的長度應(yīng)比 略短一些，先取 Li - n =82mmT = m n =min2).初步選擇滾動軸承。因軸向力不大，故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù) dn-皿=50mm由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級的單列深溝球軸承 6211，其尺寸為dx DX B=55mm 100mrK 21mm故d皿-呱=d皿-iv =55mm又因用擋油盤(根據(jù) 需要取尺寸)定位，所以 Lm- v = (+21) mm= L vn-別=30mm右端滾動軸承采用擋油盤進(jìn)行軸向定位。由文獻(xiàn)查得6211型軸承的定位擋油盤厚度=20S=(d a-d)/2=(64-55)/2mm=,又取 D擋油盤=50mm3 ).取安裝齒輪處的軸段V - V的直徑dv- v =59mm齒輪的左端與左軸承之間采d2用擋油盤定位。根據(jù)齒輪處的軸段V - V的直徑dv - v =59mm而齒輪輪轂的寬度L=70mm 為了使擋油盤端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取Lv - v =67mm齒輪的右端采用軸肩進(jìn)行軸向定位，軸肩高度 h>，故取h=5mm則軸環(huán)處直徑dv - w =69mm軸環(huán) 寬度 b>,取 Lv- w =9mm dv-n =65mm Lv-n =。4 ).軸承端蓋的總寬度為35mm根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外面與皮帶輪的右端面間的距離l=13.5mm,故Ln - m =48.5mm5 ).取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離 a=15mm考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承 位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s,取s=9mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。(3) 軸上零件的周向定位 齒輪、半聯(lián)軸器與軸的軸向定位均采用平鍵連接。按dv- v由文獻(xiàn)1表6-1查得平鍵截面bx h=16mX 10mm鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 60mm同時為了保證齒輪與軸配 合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H-7 ;同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選n6H 7用平鍵為12mX 8mm鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 70mm半聯(lián)軸器與軸的配合為 。滾k6 動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸共查為m6(4) 確定軸上圓角和倒角尺寸參考文獻(xiàn)1表15-2，取軸端倒角為1.6mm左端的第一個和第二個軸肩的圓角半 徑為，其余均取R26. 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖，作出軸的計算簡圖。在確定軸承的支點位置時，應(yīng)從手冊 中查取圖示中的a值。對于6211型深溝球軸承。由手冊中查得 a=10mm因此，作為簡支 梁的軸的支承跨距L=147mmK=10Q根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩、扭矩圖和計算彎矩 圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和計算彎矩圖中可以看出截面 C處的計算彎矩最大，是軸的危險截 面?，F(xiàn)將計算出的截面 C處的MH、MV、M及Mca的值列于表中。圖6-4大軸的載荷分析圖載荷水平面H垂直面V支F NH1 =,FNV1=， FNV 2 =反力FFnH2 =Lw -別=29mm彎矩MMh= mmM V1= mmM V2 = mm總彎矩M1=Jm H M = J82886.265279891.3042 = mmm2=JM H M：2 =J82886.2652(17480.323)2 = mm扭矩TT=367443N mm7.按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強度Lw - v =62mmLn -山Faca( T2)2 = J115120.6032(0.6 367443)2W =0.1 294.823MPa=Fr進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即截面B）的強度。根據(jù)文獻(xiàn)1式（15-5 ）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取a =，軸的計算應(yīng)力X=Y=Frfp 1.2X=Y=n 電幾=960 r/miT?=K=4 mm前已經(jīng)選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)1表15-1查得!=60 Mpa。因此ca 1，故安全。七減速器附件的選擇通氣器由于在室內(nèi)使用，且有少量的灰塵環(huán)境，故采用通氣罩采用M18X油面指示器選用游標(biāo)尺M(jìn)16起吊裝置采用箱蓋吊耳、箱座吊耳放油螺塞選用外六角油塞及墊片 M16X八.潤滑與密封一、齒輪的潤滑因齒輪的圓周速度12 m/s，所以才用浸油潤滑的潤滑方式。采用浸油潤滑，低速級 齒輪浸入油高度約為12mm油高度約為十分之一大齒輪半徑，最高油面取為 55mm二、滾動軸承的潤滑因潤滑油中的傳動零件（齒輪）的圓周速度 V 2m/s所以采用潤滑脂潤滑。在裝配時 將潤滑脂填入軸承座內(nèi)，每工作 3-6月補充一次，每過一年，需拆裝清洗更換一次。三、潤滑油的選擇選用鈣基潤滑脂2號（GB491-1991）四、密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。為了防止 箱體內(nèi)油進(jìn)入軸承，使?jié)櫥♂屃鞒龌蜃冑|(zhì)，在軸承內(nèi)側(cè)用擋油盤油封，其油脂量不得 超過其軸承空間的2/3。因軸的v 10m/s且環(huán)境有灰時，可用J形密封。九.主要尺寸及數(shù)據(jù)n I=320r/mT2=K=4 mm箱體尺寸：箱體壁厚8mm箱蓋壁厚1 8mm箱座凸緣厚度b=12mm箱蓋凸緣厚度d=12mmnn =minT=- MK=4mm箱座底凸緣厚度b2=20mm地腳螺栓直徑df=M16地腳螺栓數(shù)目n=4軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d,=M12聯(lián)接螺栓數(shù)目n=6nH =min L3=50 m T=- M K=5mm軸承端蓋螺釘直徑d3 =M8 n=4軸承旁凸臺半徑 R=5mm凸臺高度根據(jù)低速軸承座外半徑確定外箱壁至軸承座端面距離L!=41mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 仁10mm齒輪端面與內(nèi)箱壁距離厶2=15mm箱蓋，箱座肋厚 m<i = m =7mm軸承端蓋外徑D2 :凸緣式端蓋：D+ （5）d3參考文獻(xiàn)1 濮良貴，紀(jì)名剛機械設(shè)計（第八版）北京：高等教育出版社，2 唐增寶，常建娥機械設(shè)計課程設(shè)計（第3版）武漢：華中科技大學(xué)出版社,16