邵陽學院畢業(yè)設計1目錄內(nèi)容提要3ABSTRACT .41 引言51.1 課題提出的背景和意義 .51.2 國內(nèi)外研究開發(fā)水平和發(fā)展趨勢.61.3 課題研究目標.92 液壓系統(tǒng)的要求 .103 液壓原理和主要技術參數(shù) 114 液壓系統(tǒng)方案的設計 .124.1 確定工作壓力 124.2 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 .125 液壓缸的設計計算 .155.1 銷鎖油缸和旋轉(zhuǎn)油缸的設計計算說明.155.2 加料門油缸和轉(zhuǎn)子密封油缸設計說明.176 液壓元件的選擇和專用件的設計.216.1 液壓泵的選擇和泵的參數(shù)的計算 .216.2 電動機的選擇 .226.3 液壓控制閥的選擇 226.4 其他液壓元件的選擇 .246.5 蓄能器的設計計算.256.6 確定油箱的有效容積 26邵陽學院畢業(yè)設計26.7 管道尺寸的確定 .267 液壓系統(tǒng)性能驗算.287.1 驗算回路中的壓力損失.287.2 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升的計算 .298 設計液壓裝置.348.1 液壓裝置總體布局 .348.2 液壓閥的配置形式 .348.3 集成塊的設計 .348.4 繪制正式工作圖 .359 密煉機液壓系統(tǒng)使用、維護說明書 .369.1 液壓系統(tǒng)組成和控制方式 .369.2 液壓系統(tǒng)安裝及調(diào)試399.3 液壓系統(tǒng)的維護及注意事項409.4 日常維護要求 419.5 常見液壓故障處理辦法 429.6 主要元件 449.7 易損件 46結(jié)論 47致謝 48參考文獻 49附錄: 1 英文原著2 英文翻譯3 設計圖紙邵陽學院畢業(yè)設計3內(nèi)容提要本文主要講述了密煉機液壓系統(tǒng)的設計，其中包括系統(tǒng)參數(shù)的設計、油缸的計算、系統(tǒng)的性能驗算以及系統(tǒng)的使用說明。該系統(tǒng)主要用于密煉機的液力裝置，控制各工作點油缸動作，由于該系統(tǒng)配置有電接點溫度計（WSSX） 、壓力繼電器（HED10A20） 、電磁閥、溢流閥、安全閥等，因此可對系統(tǒng)的油液溫度、系統(tǒng)壓力等實現(xiàn)遠程監(jiān)控，其結(jié)構設計緊湊、操作方便、性能可靠、節(jié)約能源是密煉機液力裝置的理想配套液壓設備。其主要特點是：當主機超載時，本系統(tǒng)可自動進入浮動狀態(tài)；該系統(tǒng)采用多種措施來實現(xiàn)加料門開、關動作的緩沖，以減少對液壓系統(tǒng)和機械設備的沖擊。邵陽學院畢業(yè)設計4ABSTRACTThis document talks about the hydraulic system design of the Close Rubber Extrusion Machine, it include the system parameter design、the calculation of the cylinder、the check of the system property and the using application of the system. This system is mainly used for control the cylinder motion at any working point in the hydraulic equipment of the close rubber extrusion machine, for it equipped with the electric connect thermometer (WSSX)、pressure relay (HED10A20)、solenoid valve、relief valve、safety valve and so on, it can far away control the oil temperature、system pressure, and it also has the priority of good structure、convenient operation、reliable property、less energy consuming and so on. The main characteristics is : it can automatic go into the floating state when it over loading; the system employs many measures in order to buffer feed doors impact.邵陽學院畢業(yè)設計51 引言1.1 課題提出的背景和意義我國液壓工業(yè)發(fā)展歷程，大致可分為三個階段，即：20 世紀 50 年代初到 60 年代初為起步階段；6070 年代為專業(yè)化生產(chǎn)體系成長階段；8090 年代為快速發(fā)展階段。其中，液壓工業(yè)于 50 年代初從機床行業(yè)生產(chǎn)仿蘇的磨床、拉床、仿形車床等液壓傳動起步，液壓元件由機床廠的液壓車間生產(chǎn)，自產(chǎn)自用。進入 60 年代后，液壓技術的應用從機床逐漸推廣到農(nóng)業(yè)機械和工程機械等領域，原來附屬于主機廠的液壓車間有的獨立出來，成為液壓件專業(yè)生產(chǎn)廠。到了 60 年代末、70 年代初，隨著生產(chǎn)機械化的發(fā)展，特別是在為第二汽車制造廠等提供高效、自動化設備的帶動下，液壓元件制造業(yè)出現(xiàn)了迅速發(fā)展的局面，一批中小企業(yè)也成為液壓件專業(yè)制造廠。1968 年中國液壓元件年產(chǎn)量已接近 20 萬件；1973 年在機床、農(nóng)機、工程機械等行業(yè)，生產(chǎn)液壓件的專業(yè)廠已發(fā)展到 100 余家，年產(chǎn)量超過 100 萬件，一個獨立的液壓件制造業(yè)已初步形成。這時，液壓件產(chǎn)品已從仿蘇產(chǎn)品發(fā)展為引進技術與自行設計相結(jié)合的產(chǎn)品，壓力向中、高壓發(fā)展，并開發(fā)了電液伺服閥及系統(tǒng)，液壓應用領域進一步擴大。 進入 80 年代，在國家改革開放的方針指引下，隨著機械工業(yè)的發(fā)展，基礎件滯后于主機的矛盾日益突出，并引起各有關部門的重視。為此，原一機部于 1982 年組建了通用基礎件工業(yè)局，將原有分散在機床、農(nóng)業(yè)機械、工程機械等行業(yè)歸口的液壓專業(yè)廠，統(tǒng)一劃歸通用基礎件局管理，從而使該行業(yè)在規(guī)劃、投資、引進技術和科研開發(fā)等方面得到基礎件局的指導和支持。從此進入了快速發(fā)展期，先后引進了 60 余項國外先進技術，其中液壓 40 余項，經(jīng)消化吸收和技術改造，現(xiàn)均已批量生產(chǎn)，并成為行業(yè)的主導產(chǎn)品。近年來，行業(yè)加大了技術改造力度，19911998 年國家、地方和企業(yè)自籌資金總投入共約 20 多億元，其中液壓 16 億多元。經(jīng)過技術改造和技術攻關，一批主要企業(yè)技術水平進一步提高，工藝裝備得到很大改善，為形成高起點、專業(yè)化、批量生產(chǎn)打下了良好基礎。近幾年，在國家多種所有制共同發(fā)展的方針指引下，不同所有制的中小企業(yè)迅猛崛起，呈現(xiàn)出勃勃生機。隨著國家進一步開放，三資企業(yè)迅速發(fā)展，對提高行業(yè)水平和擴大出口起著重要作用。目前我國已和美國、日本、德國等國著名廠商合資或由外國廠商獨資建立了柱塞泵/馬達、行星減速機、轉(zhuǎn)向器、液壓控制閥、液壓系統(tǒng)、靜液壓傳動裝置、液壓件鑄造、機械密封、橡塑密封等類產(chǎn)品生產(chǎn)企業(yè) 50 多家，引進外資 2 億多美元。 邵陽學院畢業(yè)設計61.2 國內(nèi)外研究開發(fā)水平和發(fā)展趨勢1.2.1 國內(nèi)外開發(fā)水平(1) 基本概況 經(jīng)過 40 多年的努力，我國液壓行業(yè)已形成了一個門類比較齊全，有一定生產(chǎn)能力和技術水平的工業(yè)體系。據(jù) 1995 年全國第三次工業(yè)普查統(tǒng)計，我國液壓工業(yè)鄉(xiāng)及鄉(xiāng)以上年銷售收入在 100 萬元以上的國營、村辦、私營、合作經(jīng)營、個體、“三資” 等企業(yè)約有 700 余家，其中液壓 700 家。按 1996 年國際同行業(yè)統(tǒng)計，我國液壓行業(yè)總產(chǎn)值 23.48 億元，占世界第 6 位。 (2) 當前供需概況 通過技術引進，自主開發(fā)和技術改造，高壓柱塞泵、齒輪泵、葉片泵、通用液壓閥門、油缸和各類密封件第一大批產(chǎn)品的技術水平有了明顯的提高，并可穩(wěn)定的批量生產(chǎn)，為各類主機提高產(chǎn)品水平提供了保證。另外，在液壓元件和系統(tǒng)的 CAD、污染控制、比例伺服技術等方面也取得一定成果，并已用于生產(chǎn)。目前，液壓產(chǎn)品總計約有 1200個品種、10000 多個規(guī)格。已基本能適應各類主機產(chǎn)品的一般需要，為重大成套裝備的品種配套率也可達 60%以上，并開始有少量出口。 1998 年國產(chǎn)液壓件產(chǎn)量 480 萬件，銷售額約 28 億元；密封件產(chǎn)量約 8 億件，銷售額約 10 億元。據(jù)中國液壓氣動密封件工業(yè)協(xié)會 1998 年年報統(tǒng)計，液壓產(chǎn)品產(chǎn)銷率為97 .5%，密封為 98.7%。這充分反映了產(chǎn)銷基本銜接。 我國液壓業(yè)雖取得了很大的進步，但與主機發(fā)展需求，以及和世界先進水平相比，還存在不少差距，主要反映在產(chǎn)品品種、性能和可靠性等方面。以液壓產(chǎn)品為例，產(chǎn)品品種只有國外的 1/3，壽命為國外的 1/2。為了滿足重點主機、進口主機以及重大技術裝備的需要，每年都有大量的液壓、氣動和密封產(chǎn)品進口。據(jù)海關統(tǒng)計及有關資料分析，1998 年液壓、氣動和密封件產(chǎn)品的進口額約 2 億美元，其中液壓約 1.4 億美元，氣動近 0.3 億美元，密封約 0.3 億美元，比 1997 年稍有下降。按金額計，目前進口產(chǎn)品的國內(nèi)市場占有率約為 30%。1998 年國內(nèi)市場液壓件需求總量約 600 萬件，銷售總額近 40 億元；氣動件需求總量約 500 萬件，銷售總額 7 億多元；密封件需求總量約 11 億件，銷售總額約 13 億元。由于液壓傳動具有體積小、操作靈活、輸出功率大等優(yōu)點；也可用簡單的管路連接邵陽學院畢業(yè)設計7代替復雜的機械傳動，因而在收割機和插秧機中得到了廣泛關注和大量應用。隨著農(nóng)業(yè)機械化的推廣與普及，農(nóng)機研究部門、主機生產(chǎn)廠家和農(nóng)戶對液壓系統(tǒng)的認識程度也在不斷的提高，他們不僅要求產(chǎn)品有低廉的價格，更要求有較高的品質(zhì)、可靠的使用性能；作為農(nóng)業(yè)機械推廣重點之一的聯(lián)合收割機、插秧機，其液壓系統(tǒng)的配置通過液壓件生產(chǎn)廠家近幾年的探索與努力，在功能、可靠性、合理性等方面已取得了較大的突破。集成、復合、大通徑、多功能。已成為新一代農(nóng)機液壓件的開發(fā)熱點。結(jié)構上的集成化便于安裝布置；性能上的復合為用戶提供了很大方便；通道的大而暢更有利于減少發(fā)熱與能耗；產(chǎn)品的多功能與農(nóng)業(yè)機械的發(fā)展與開創(chuàng)緊密相連。作為液壓件，曾經(jīng)困擾著農(nóng)業(yè)機械的應用與發(fā)展，劣質(zhì)液壓元件、配置不合理的液壓系統(tǒng)曾一度充斥著農(nóng)機市場。由此這也成為了液壓件生產(chǎn)廠家的一個攻關課題。通過多年的探索與研究，農(nóng)機液壓件的整體配套水平已取得了一個飛躍，并逐步接近了發(fā)達國家水平。比如說，帶有復合功能的手控、電控的操縱系統(tǒng)替代了功能單一的分配閥，而且性能、功效在不斷升級；此外，行走系統(tǒng)采用了靜液壓無級變速器（HST） ，大大提高了操縱性能與工作效率。因此，我們必須按照客觀規(guī)律去辦事，不能守舊，一定要有創(chuàng)新，要有突破，相信，液壓技術在農(nóng)機上的應用將更普及一定會達到發(fā)達國家水平。液壓系統(tǒng)結(jié)構緊湊、重量輕、體積小、壓力高、自吸性能好。在液壓系統(tǒng)的設計中，不但要實現(xiàn)其拖動與調(diào)節(jié)功能，還要 盡可能地利用能量，達到高效、可靠運行的目的。液壓系統(tǒng)的功率 損失會使系統(tǒng)的總效率下降、油溫升高、油液變質(zhì)，導致液壓設備發(fā)生故障。因此，設計液壓系統(tǒng)時必須多途徑地考慮降低系統(tǒng)的 功率損失。目前普遍使用著的定量泵節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)，其效率較低( -停電卸料門打開 - - - - - -電 磁鐵工 步邵陽學院畢業(yè)設計155 液壓缸的計算5.1 銷鎖油缸和旋轉(zhuǎn)油缸的設計計算說明5.1.1 液壓油缸的缸徑、桿徑和工作壓力確定根據(jù)技術條件：確定液壓缸徑和桿徑及行程為：缸徑 D=160mm，桿徑 d=63mm由此計算出液壓系統(tǒng)工作壓力為：P= )(412dDF（5.1） =（4×169× 103）/（ ×（160 2-632） ）=10MPa式中 F 為鎖緊力 ，F(xiàn)=169KN5.1.2 缸筒壁厚計算根據(jù)機械設計手冊，在此液壓系統(tǒng)中，3.2D/16，故缸筒壁厚應用中等壁厚計算公式，此時：= +C )3.2(PyD（5.2） ：強度系數(shù)，對無縫鋼管，=1C：用來圓整壁厚數(shù)Py:液壓缸內(nèi)最高工作壓力。Py=10MPaD：缸筒內(nèi)徑= s/2.5=150/2.5=60MPa=10×160/(2.3×60-3×10)+C=17mm故油缸缸筒外圓取 D1=194mm.邵陽學院畢業(yè)設計165.1.3 缸筒強度校核根據(jù) SL41-93，缸體合成應力按下式計算： zh1= 121hznz（5.3）式中：=60MPa z1：縱向應力： z1= =17MPa 124)(Ddp(5.4) h1：環(huán)向應力： h1= =70.5 MPa 21p(5.5)P：工作壓力，P=10MPaD：油缸缸徑，D=160mmd：油缸桿徑，d= 63mm：缸筒壁厚，=17mm終計算， zh1= =53.2 MPa 60 MPa121hznz即: zh1 ,符合要求 .5.1.4 活塞桿長度和缸筒長度計算根據(jù)設計要求的行程，來設計活塞桿的長度；本油缸的行程為 800mm，故油缸的活塞桿的長度為 920mm，缸筒的長度為 1027mm。5.1.5 活塞桿強度計算活塞桿受拉力最危險截面是兩端連接螺紋的退刀槽橫截面， （取截面直徑較少值）其應力計算如下 ：n= 23（5.6）式中 為拉應力：=(5.7) 21.4dFk邵陽學院畢業(yè)設計17 為剪應力：=(5.8) 3102.dFk上面兩公式中，K：螺紋擰緊系數(shù)，此處取 K=1.25K1:螺紋內(nèi)摩擦系數(shù),一般取 K1=0.12d1：活塞桿危險截面處直徑，d1=60mmd0：螺紋外徑，d0=61mm ： 60MPa則：=35.3MPa=15.3MPa得: n=50.3MPa所以: n ,符合工況要求。5.1.6 下蓋聯(lián)接螺釘強度校核計算螺釘聯(lián)接采用高強度螺釘 M20×80(GB/T70.1-2000)聯(lián)接,兩端數(shù)量均為 24 件，螺釘精度等級為 10.9 級，其強度校核，按照公式（5.7） 、 （5.8） 。拉應力：= =184.8 MPa.214dzFk剪應力：= =83.92 MPa310,.K：螺紋擰緊系數(shù)，此處取 K=1.25K1: 螺紋摩擦系數(shù),一般取 K1=0.12d1：螺紋內(nèi)徑，d1=16.752mm d0：螺紋外徑，d0=20mmZ：24 s 螺釘材料屈服強度， s900Mpa(10.9 級)= s/2=450Mpa得：n= 235.12MPa 符合工況要求235.1.7 活塞桿柔度校核計算活塞桿細比計算如下：邵陽學院畢業(yè)設計18= dL4（5.9）此處：L 為折算長度，導向套中心至吊頭尺寸，約 920mm活塞桿直徑 d=63mm, 活塞桿許用細長比，按規(guī)定拉力桿此處 100。計算得 =4 ×920/63=59，故滿足要求。5.2 加料門油缸和轉(zhuǎn)子密封油缸設計說明5.2.1 液壓油缸的缸徑、桿徑和工作壓力確定根據(jù)設計要求確定液壓缸徑和桿徑及行程為：缸徑 D=63mm，桿徑 d=35mm由此計算出液壓系統(tǒng)工作壓力為：P= =（4×21.5×10 3）/（×（ 632-352） ）=10MPa)(412dDF式中 F 為加料力， F=21.5KN5.2.2 缸筒壁厚計算根據(jù)機械設計手冊，在此液壓系統(tǒng)中，D/16，故液壓缸缸筒壁厚應按薄壁筒計算公式，此時： 2PyD（5.10）Py試驗壓力工作壓力小于 16MPa 時,Py=1.5PD液壓缸內(nèi)徑-液壓缸缸體材料許用應力= /bn邵陽學院畢業(yè)設計19（5.11）-液壓缸缸體材料抗拉強度bn安全系數(shù)對于無縫鋼管來說, =100110Mpa由以上的公式得 =6.5故油缸缸筒外圓取 D1=76mm.5.2.3 缸筒強度校核根據(jù)公式（5.3）得： zh1= 121hznz式中：=100MPa z1：縱向應力： z1= =9 MPa124)(Ddp h1：環(huán)向應力： h1= =23MPaP：工作壓力，P=10MPaD：油缸缸徑，D=63mmd：油缸桿徑，d= 135mmD1：缸筒中心直徑，D I=76mm：缸筒壁厚，=6.5mm終計算， zh1= =32.5MPa 100 MPa121hznz即: zh1 ,符合要求 .5.2.4 活塞桿長度與缸筒長度計算根據(jù)設計要求的行程，來設計活塞桿的長度；本油缸的行程為 400mm，故油缸的活塞桿的長度為 320mm，缸筒的長度為 527mm。5.2.5 活塞桿強度計算活塞桿受拉力最危險截面是兩端連接螺紋的退刀槽橫截面， （取截面直徑較少值）其應力按公式（5.4） 、 （5.5） 、 （5.6）計算：邵陽學院畢業(yè)設計20n= 23式中 為拉應力：= 21.4dFk 為剪應力：= 310.上面兩公式中，K：螺紋擰緊系數(shù)，此處取 K=1.25K1:螺紋內(nèi)摩擦系數(shù),一般取 K1=0.12d1：活塞桿危險截面處直徑，d1=52mmd0：螺紋外徑，d0=46mm ： 120MPa則：=4× 1.25×21500/×52 2=58.1MPa=0.12×1.25 ×21500×46/0.2×523=28.4MPa得: n=36.2MPa所以: n ,符合工況要求.5.2.6 活塞桿柔度校核計算根據(jù)機械設計手冊，活塞桿按公式（5.9）計算如下：= dL4此處：L 為折算長度，導向套中心至吊頭尺寸，約 400mm活塞桿直徑 d=35mm, 活塞桿許用細長比， 200。計算得 =4 ×400/35=46故滿足要求。邵陽學院畢業(yè)設計216 液壓元件的選擇和專用件的設計6.1 液壓泵的選擇和泵的參數(shù)的計算6.1.1 液壓泵的工作壓力的確定+ (6.1)pP1-是執(zhí)行元件的最高工作壓力,對于本系統(tǒng)的最高工作壓力是銷鎖油缸的入口壓力1-是從液壓泵出口液壓缸之間的管路損失。管路復雜，進口有調(diào)速閥，則取=1Mpa。P6.1.2 確定液壓泵的流量 vpq多液壓缸同時工作時，而且系統(tǒng)使用蓄能器鋪助動力源時，則液壓泵輸出流量公式應為(6.2)vpq2221.cPttPnt其中 K-系統(tǒng)泄露系數(shù)，取 K=1.2Tt-液壓系統(tǒng)工作周期Vi-每個液壓缸的工作周期中的總耗油z-液壓缸的個數(shù)邵陽學院畢業(yè)設計22銷鎖油缸的最大流量 (6.3)42610ijQA=6 0.1 01 =601加料門油缸的最大流量=6 0.14 0.0031 =262410根據(jù)以上可知: =60maxQ大泵流量= 80%=481ax小泵流量= 20%=122max大泵排量=37310DQqn小泵排量=8.1321D=0.9L/svpq按照泵的排量 和 、 的值來選擇液壓泵12pPvq6.1.3 選擇液壓泵的規(guī)格根據(jù)以上求的泵的排量 、 和 、 的值，按系統(tǒng)中給定的液壓泵的形式，12pvq從機械設計手冊第四卷得雙聯(lián)葉片油泵：型號PV2R13-10/52-FRAAB ，排量10/52ml/rev 額定壓力31.5MPa，系統(tǒng)設定壓力小流泵10Mpa，大流量油泵為8 Mpa。6.2 電動機的選擇液壓缸在整個循環(huán)運動中，系統(tǒng)的壓力和流量都是變化的。所需功率變化較大，為滿足整個工作循環(huán)的需要，需按大功率段來確定電動機的功率。從液壓原理圖可以看出，快速運動時系統(tǒng)的壓力和流量都較大，這時，大小泵同時參加工作，小泵排油壓力和流量均較大。此時，大小泵同時參與工作小泵排油除保證鎖緊力外，還通過順序閥將壓力油供給加料門油缸。前面的計算已知，小泵供油壓力為 =6.9 MPa,考慮大泵到銷鎖油缸路損失，大1P泵供油壓力應為 =6. 4Mpa 2P邵陽學院畢業(yè)設計23取泵的總效率 =0.8，泵的總驅(qū)動功率為：pP=(6-4)11vpvPq=17KW 考慮安全系數(shù),故取 18KW;查機械設計手冊電機參數(shù)表得：電機型號Y180M-4-B35(50Hz、AC380V)功率-18.5KW 轉(zhuǎn)速-1470r/min 防護等級- IP546.3 液壓控制閥的選擇選擇液壓閥主要根據(jù)閥的工作壓力和通過閥的流量。本系統(tǒng)工作壓力在 9Mpa 左右，所以液壓閥都選用中、高壓閥。液壓閥的作用是控制液壓系統(tǒng)的油流方向、壓力和流量，從而控制整個液壓系統(tǒng)。系統(tǒng)的工作壓力，執(zhí)行機構的動作順序，工作部件的運動速度、方向，以及變換頻率，輸出力和力矩等。在液壓系統(tǒng)中，液壓閥的選擇是非常重要的?？梢允瓜到y(tǒng)的設計合理，性能優(yōu)良，安裝簡便，維修容易，并保證系正常工作的重要條件。不但要按系統(tǒng)功需要選擇各種類型的液壓控制閥，還需要考慮額定壓力，通過流量，安裝形式，動作方式，性能特點因素。6.3.1 根據(jù)液壓閥額定壓力來選擇選擇的液壓閥應使系統(tǒng)壓力適當?shù)陀诋a(chǎn)品標明的額定值。對液壓閥流量的選擇，可以按照產(chǎn)品標明的公稱流量為依據(jù)，根據(jù)產(chǎn)品有關流量曲線來確定。6.3.2 液壓閥的安裝方式的選擇是指液壓閥與系統(tǒng)的管路或其他閥的進出油口的連接方式，一般有三種，螺紋連接方式，板式連接方式，法蘭連接方式。安裝方式的選擇要根據(jù)液壓閥的規(guī)格大小，以及系統(tǒng)的簡繁及布置特點來確定。6.3.3 液壓閥的控制方式的選擇液壓閥的控制方式一般有四種，有手動控制，機械控制，液壓控制，電氣控制。根據(jù)系統(tǒng)的操縱需要和電氣系統(tǒng)的配置能力進行選擇。6.3.4 液壓閥的結(jié)構形式的選擇液壓閥的結(jié)構方式分為：管式結(jié)構，板式結(jié)構。一般按照系統(tǒng)的工作需要來確定液壓閥的結(jié)構形式邵陽學院畢業(yè)設計24根據(jù)以上的要求來選擇液壓控制閥，所選的液壓閥能滿足工作的需要。所以本液壓系統(tǒng)所選的液壓閥有中、高壓閥。具體規(guī)格型號和名稱見表 6.1表 6.1 液壓控制閥序號 代 號 名稱及規(guī)格 材料 數(shù)量1 Q11F-16P-25 不銹鋼截止閥 成品 22 DBDW10B-1-50X/10UG24NZ5L電磁溢流閥 成品 13 S20P1.0 S 型單向閥 成品 14 S10P1.0 S 型單向閥 成品 15 XJF-32/10 蓄能器截止閥 成品 16 DRV16-1-10/2 單向節(jié)流閥 成品 19 S6A1.0/2 S 型單向閥 成品 110 ZDR6DP2-30/7.5YM 疊加式減壓閥 成品 111 Z1S6P-1-30/ 疊加式單向閥 成品 112 4WE10J3X/CG24NZ5L 電磁換向閥 成品 113 ZDR10DP2-30/7.5YM 疊加式減壓閥 成品 114 Z2FS16-30/S2 疊加式雙單向節(jié)流閥 成品 215 4WEH16Y50/OF6AG24NETS2Z5L/B08電液換向閥 成品 116 Z2FS16-30/S2 疊加式雙單向節(jié)流閥 成品 217 DR20-5-5X/10YM 先導式減壓閥 成品 218 DR20-5-5X/10Y 先導式減壓閥 成品 119 4WEH16E50/6AG24NETS2Z5L/B08電液換向閥 成品 120 4WE10E3X/CG24NZ5L 電磁換向閥 成品 121 DB20-2-5X/315 溢流閥 成品 222 S20P1.0/ 單向閥 成品 123 Z2FS10-20/ 疊加式雙單向節(jié)流閥 成品 124 溢流閥 成品 125 QJH-6WL 高壓球閥 DN6 成品 3邵陽學院畢業(yè)設計256.4 其他液壓元件的選擇6.4.1 壓力繼電器的選擇能夠自動感到壓力變化，但壓力達到預定壓力時，可以自動將電路進行通斷的儀表。壓力預定值是根據(jù)壓力控制要求，預先在壓力校驗臺還是調(diào)定的點觸點動作的壓力值。根據(jù)要求查機械設計手冊得：HED10A20/35L24/2 壓力繼電器6.4.2 壓力表由液壓系統(tǒng)的壓力來選擇壓力表，查機械設計手冊得：YN100-0-16Mpa 壓力表YN100-0-25Mpa 壓力表6.4.3 測壓軟管和測壓排氣接頭根據(jù)系統(tǒng)的壓力來選擇測壓軟管和測壓排氣接頭，查機械設計手冊得：HF 測壓軟管的有關參數(shù)：公稱通經(jīng) 3.0mm,最大動態(tài)壓力 40Mpa，適用溫度 23/ms。軟管通徑 2.9 mm，最大靜大壓力 64Mpa，化學性能，耐酸性溶劑。06CHFH2-P2-3-P-1.000 測壓軟管 公稱通徑 3.0mm， 最大壓力 40MpaPT-3 測壓排氣接頭6.4.4 液位液溫計，空氣濾清器和直回式回油過濾器的選擇依據(jù)液壓系統(tǒng)的壓力和流量，系統(tǒng)的發(fā)熱量來選擇，由機械設計手冊得：直回式回油過濾器 RFA-250*20FY液位液溫計 YWZ-200TA液位液溫計 WSSX-411，-40 80°C空氣濾清器 QUQ2-20*1.06.5 蓄能器的設計計算根據(jù)蓄能器在液壓系統(tǒng)中的功用，確定類型和主要參數(shù)。在本液壓系統(tǒng)中，液壓缸在短時間內(nèi)快速運動，由蓄能器來補充供油，則計算公式為：V= K- iAlqvpt邵陽學院畢業(yè)設計26(6.5)A-液壓缸有效作用面積L液壓缸的行程K油液損失系數(shù)，一般取 K=1.2-液壓泵流量 V=15.32Lvpqt-動作時間由以上公式得V=15.32L考慮安全系數(shù)和其他方面V 取 20L,查機械設計手冊得：NXQ1-L40/31.5 蓄能器 2196.6 確定油箱的有效容積初步確定油箱的有效容積,跟據(jù)經(jīng)驗公式來確定油箱的容量,V= (6.6) qv式中 -液壓泵每分鐘排出的壓力油的容積qv-經(jīng)驗系數(shù)已知所選泵的總流量為 78.962L/min,這樣,液壓泵每分鐘排出的壓力油體積為78.962L,查表 6.3表 6.3系統(tǒng)類型 行走機械 低壓系統(tǒng) 中壓系統(tǒng) 鍛壓系統(tǒng) 冶金系統(tǒng)12 24 57 612 10得 =5故 V= =5×0.078962=0.4qv3m6.7 管道尺寸的確定6.7.1 非橡膠管道的選擇邵陽學院畢業(yè)設計27（1） 管道內(nèi)徑的計算本系統(tǒng)管路很復雜，取其中主要的幾條來計算，按照公式：d1130(6.7)qv-液體流量-流速，對于吸油管 v=12m/s,一般取 1m/s 以下，對于壓油管 v36m/s,對于回油管 v1.52.5m/s 。再按照公式 d=(6-8)4q算出管道內(nèi)徑：-液體流量qv-流速表 6.4 計算數(shù)值管路名稱通過流量/(L/s)允許流速/(m/s)管道內(nèi)徑/m實際取值/m大泵吸油管 2.5 0.8 0.0621 0.065小泵吸油胳 0.635 0.9 0.0302 0.034大泵排油管 2.56 4 0.027 0.034小泵排油管 0.625 4 0.013 0.018查機械設計手冊得：18×2、34×3、65×46.7.2 膠管的選擇根據(jù)工作壓力和按公式得管子的內(nèi)徑選擇膠管的尺寸規(guī)格。高壓膠管的工作壓力對不正常使用的情況下可提高 20%；對于使用頻繁，經(jīng)常扭變的要降低 40%。膠管在使用及設計中應主要下列事項：（1）膠管的彎曲半徑不宜過小，一般不應小于 320，膠管與管接頭聯(lián)接處應留有一段邵陽學院畢業(yè)設計28直的部分，此段長不應小于管外徑的兩倍。（2）膠管的長度應考慮到膠管在通入壓力油后，長度方向?qū)l(fā)生收縮變形，一般收縮是取 3%4%，膠管安裝時避免處于拉緊狀態(tài)。（3）膠管安裝是應保證不發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形，為便于安裝，可沿管長涂以色紋，以便檢查。（4） 膠管的接頭軸線，應盡量放置在運動的平面內(nèi)，避免兩端互相運動時膠管受（5）膠管應避免與機械上的尖角部分想接觸和摩擦，以免管子損壞。7 液壓系統(tǒng)性能驗算7.1 驗算回路中的壓力損失本系統(tǒng)較為復雜，有多個液壓缸執(zhí)行元件動作回路，其中環(huán)節(jié)較多，管路損失較大的要算快速運動回路，故主要驗算由泵到液壓缸這段管路的損失7.1.1 沿程壓力損失沿程壓力損失，主要是液壓缸快速運動時進油管路的損失。此管路長為 5m，管內(nèi)徑 0.034 速運動時通過的流量為 2.7L/s，正常運轉(zhuǎn)后的粘度為 = 27 ，油的2/ms密度為 =918Kg/3m油在管路的實際流速 = = =2.93m/s24qvd32.7104Re= = =370223005.9油在管路中呈紊流流動狀態(tài)，其沿程阻力系數(shù)為：= (7.1)0.253164Re根據(jù)公式 = 求得沿程壓力損pd失為:邵陽學院畢業(yè)設計29= =0.023MPa1p20.56364.972107.1.2 局部壓力損失局部壓力損失包括通過管路中折管和管接頭等處的管路局部壓力損失 ，以及通2p過控制閥的局部壓力損失 。其中管路局部壓力損失相對來說小得多，故主要考慮通3p過控制閥的局部壓力損失。從系統(tǒng)圖中可以看出,從大泵的出口到油缸的進油口,要經(jīng)過單向閥、電磁換向閥、單向調(diào)速閥、溢流閥。單向閥的額定流量為 50L/min,額定壓力損失 0.3MPa, 電磁換向閥的額定流量為150L/min,額定壓力損失為 0.2MPa, 單向調(diào)速閥的額定流量為 160L/min,額定壓力損失為 0.3MPa。溢流閥的額定流量為 120L/min,額定壓力損失為 0.2MPa。通過各閥的局部壓力損失之和： 222231.573413.57413.574173.40000.6p =0.65 MPa3從小泵出油口到油缸進油口也要經(jīng)過單向閥、電磁換向閥、單向調(diào)速閥、溢流閥。向閥的額定流量為 50L/min,額定壓力損失 0.3MPa, 電磁換向閥的額定流量150L/min,額定壓力損失為 0.2MPa, 單向調(diào)速閥的額定流量為 160L/min,額定壓力損0.3MPa。溢流閥的額定流量為 120L/min,額定壓力損失為 0.2MPa通過各閥的損失之和為:222231.573413.57413.57413.57400006p =0.76Mpa以上計算結(jié)果是大小是同時工作的,所經(jīng)過的管道都是一樣的。則大小泵是同時工作的,所以大小泵到油缸之間總的壓力損失為:=0.023+0.76=0.783MP13p7.2 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升的計算邵陽學院畢業(yè)設計307.2.1 計算液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率液壓系統(tǒng)工作時，除執(zhí)行元件驅(qū)動外載荷輸出有效功率外，其余功率損失全部轉(zhuǎn)化為熱量，使油溫升高。液壓系統(tǒng)的功率損失主要有以下幾種形式：（1）液壓泵的功率損失(7.2)1()zhripitPtT式中 -工作循環(huán)周期 （s） ；tz投入工作液壓泵的臺數(shù)；-液壓泵的輸入功率 （W ） ；rPi-各臺液壓泵的總效率；pi-第 I 臺泵工作時間（s） ；it（2）壓執(zhí)行元件的功率損失(7.3)21()MhrjpjtPtT式中 M液壓執(zhí)行元件的數(shù)量；-液壓執(zhí)行元件的輸入功率（W ） ；rj-液壓執(zhí)行元件的輸入效率；pj-第 j 個執(zhí)行元件工作時間（s） ；jt（3）溢流閥的功率損失(7.4)3hyPqv式中 -溢流閥的調(diào)整壓力（MPa） ；yp-經(jīng)過溢流閥回油箱的流量（ ） 。3/ms（4）油液流經(jīng)閥或管道的功率損失(7.5)4hPpqv式中 -通過閥或管路的壓力損失（MPa） ；-通過閥或管路的流量 （ ） 。3/s由以上各種損失構成了整個系統(tǒng)的功率損失，即液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率qv12341P()hrhhinmWijvipijtPFSTtqtT(7.6)