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1、浙能嘉興獨山煤炭中轉碼頭項目內港池和內河碼頭工程 島堤上部板梁現澆結構（安全）施工方案 目 錄 一、工程概況 2 二、施工難點及特點分析 2 三、總體施工方案 2 四、 鋼筋工程 19 五、 模板工程 23 六、 砼工程 25 七、勞動力、設備、材料配備計劃 26 八、安全、文明施工及環(huán)境保護的措施 28 九、模板整體倒塌應急預案 29 浙能嘉興獨山煤炭中轉碼頭項目內港池和內河碼頭工程 島堤上部板梁現澆結構（安全）施工方案 一、工程概況 根據設計調整后新版施工圖，島堤第四分段處增加了數量較

2、多的現澆板梁結構，島堤區(qū)域地質情況為淤泥質粉質粘土，地基承載能力相對較差。目前島堤四周施工道路已施工完成，具備重型車輛通行條件。島堤區(qū)域土方開挖工程基本完成，基底高程為-2.8m，現澆梁底高程為1.4m，島堤鋪裝層頂高程3.2m。 二、施工難點及特點分析 1、島堤上部結構現澆板梁的施工進度直接制約總工期目標的實現。工期緊、任務重。短期內需投入數量較多的模板、木檔、支撐鋼管、扣件等周轉性材料。根據原島堤上部結構施工方案，島堤上部結構模板等周轉材料的周轉次數按5次考慮，因新版施工圖增加了數量較多的現澆梁板結構，在滿足總工期的前提下，模板等周轉材料的周轉次數最多只能按2次考慮。施工成本高，經濟效

3、益差。 2、島堤地基承載能力差，不具備支架直接搭設的條件，支架搭設前需進行地基處理，工序多，施工進度慢。 3、支架搭設高度近6m，高空作業(yè)安全風險大。安全管控難度大，任務重。 三、總體施工方案 島堤上部結構板梁結構澆筑支撐體系采用扣件式滿堂鋼管支撐架，考慮到島堤地基承載能力差，在腳手架搭設前現在土地基上鋪設一層2cm厚的路基鋼板進行地基處理?，F澆結構模板采用1.5cm厚木膠板，小楞采用68cm方木檔，現澆梁板結構支撐體系采用扣件式滿堂鋼管支撐架，其中現澆梁支撐鋼管間距60cm、排距60cm、步距180cm?，F澆板支撐鋼管間距80cm、排距80cm、步距180cm。具體安全驗算如下：

4、 梁模板（扣件式）計算書 一、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 現澆梁 新澆混凝土梁計算跨度(m) 5 混凝土梁截面尺寸(mmmm) 6001800 新澆混凝土結構層高(m) 6 二、荷載設計 模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75 新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值G3k(kN/m3) 梁 1.5 振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2) 對水平面模板取值 2 風荷載標準值ωk(kN/m2) 基本風壓ω0(kN/m

5、2) 0.35 非自定義:0.25 風壓高度變化系數μz 0.9 風荷載體型系數μs 0.8 三、模板體系設計 新澆混凝土梁支撐方式 梁側無板(A) 梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm) 600 梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm) 1800 步距h(mm) 1800 混凝土梁居梁兩側立柱中的位置 居中 梁左側立柱距梁中心線距離(mm) 900 梁底增加立柱根數 2 梁底增加立柱布置方式 自定義 梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm) 600,1200 梁底支撐小梁根數 4 梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm) 100 設計簡圖如下： 平

6、面圖 立面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 15 面板抗彎強度設計值[f](N/mm2) 15 面板彈性模量E(N/mm2) 10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1k]b=0.9max[1.2(0.1+(24+1.5)1.8

7、)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72]1＝57.65kN/m q1靜＝0.91.35[G1k+(G2k+G3k)h]b＝0.91.35[0.1+(24+1.5)1.8]1＝55.89kN/m q1活＝0.91.40.7Q2kb＝0.91.40.721＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)h)b=[0.1+(24+1.5)1.8]1＝46kN/m 1、強度驗算 Mmax＝-0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝-0.155.890.22+0.1171.760.22＝0.22kNm σ

8、＝Mmax/W＝0.22106/37500＝5.74N/mm2≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677462004/(10010000281250)＝0.177mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.455.890.2+0.451.760.2＝4.63kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.155.890.2

9、+1.21.760.2＝12.72kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R4=0.4 q2l=0.4460.2＝3.68kN R2=R3=1.1 q2l=1.1460.2＝10.12kN 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 6080 小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 1.78 小梁彈性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁截面慣性矩I(cm4) 256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：

10、 q1＝max[4.63+0.91.35((0.3-0.1)0.6/3+0.51.8)，12.72+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3]＝12.77kN/m q2＝max[3.68+(0.3-0.1)0.6/3+0.51.8，10.12+(0.3-0.1)0.6/3]＝10.16kN/m 1、抗彎驗算 Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.10712.770.62，0.512.770.12]＝0.49kNm σ＝Mmax/W＝0.49106/64000＝7.68N/mm2≤[f]＝15.44N/mm

11、2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.60712.770.6，12.770.1]＝4.65kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=34.651000/(26080)＝1.45N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.63210.166004/(10093502560000)＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm ν2＝q2l24/(8EI)＝10.161004/(893

12、502560000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.14312.770.6，0.39312.770.6+12.770.1]＝8.76kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝3.96kN，R2＝R3＝8.76kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝

13、max[1.14310.160.6，0.39310.160.6+10.160.1]＝6.97kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝3.31kN，R2＝R3＝6.97kN 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Ф483.5 可調托座內主梁根數 1 主梁彈性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：

14、 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) σ＝Mmax/W＝1.037106/5080＝204.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝8.76kN τmax＝2Vmax/A=28.761000/489＝35.83N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝1.12mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 滿足要求！ 七、立柱驗算 鋼管類型 Ф48

15、3 立柱截面面積A(mm2) 424 回轉半徑i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗壓強度設計值f(N/mm2) 205 λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得，φ＝0.54 1、風荷載計算 Mw＝0.921.4ωklah2/10＝0.921.40.250.61.82/10＝0.06kNm 2、穩(wěn)定性計算 根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝0.9[1.2(0

16、.1+(24+1.5)1.8)+0.91.42]1＝51.95kN/m 2)小梁驗算 q1＝max{4.18+(0.3-0.1)0.6/3，11.47+(0.3-0.1)0.6/3}=11.51kN/m 同上四～六計算過程，可得： R1＝1.05kN，R2＝12.6kN，R3＝12.6kN，R4＝1.05kN 立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.05，12.6，12.6，1.05]+0.06/1.8＝12.63kN f＝N/(φA)+Mw/W＝12628.69/(0.54424)+0.06106

17、/4490＝67.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 八、底托扣件驗算 雙扣件容許值[N](kN) 16 由"主梁驗算"一節(jié)計算可知支座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]1＝13.88kN≤[N]＝16kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算 地基土類型 淤泥土 地基承載力設計值fak(kPa) 60 立柱墊木地基土承載力折減系數mf 1 墊板底面面積A(m2) 0.32 立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝12.63/(10.32)＝39.46kPa≤fak＝60kPa 滿足要求！

18、板模板（扣件式）計算書 一、工程屬性 新澆混凝土現澆板名稱 現澆板 新澆混凝土現澆板板厚(mm) 400 新澆混凝土現澆板邊長L(m) 5 新澆混凝土現澆板邊寬B(m) 5 二、荷載設計 施工人員及設備荷載標準值Q1k 當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2) 2.5 當計算面板和小梁時的集中荷載(kN) 2.5 當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2) 1.5 當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2) 1 模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2) 面板自重標準值 0.1 面板及小梁自重標準值 0.3 現澆板模板自重標準

19、值 0.5 模板及其支架自重標準值 0.75 新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值G3k(kN/m3) 1.1 風荷載標準值ωk(kN/m2) 基本風壓ω0(kN/m2) 0.35 非自定義:0.25 風壓高度變化系數μz 0.9 風荷載體型系數μs 0.8 三、模板體系設計 模板支架高度(m) 6 立柱縱向間距l(xiāng)a(mm) 800 立柱橫向間距l(xiāng)b(mm) 800 水平拉桿步距h(mm) 1800 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱 立柱距混凝土板短邊的距離(mm) 100 立柱距混凝土板長邊的距離(m

20、m) 100 主梁布置方向 平行現澆板長邊 小梁間距(mm) 300 小梁距混凝土板短邊的距離(mm) 100 小梁兩端各懸挑長度(mm) 100，100 設計簡圖如下： 模板設計平面圖 模板設計剖面圖(現澆板長向) 模板設計剖面圖(現澆板寬向) 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 15 面板抗彎強度設計值[f](N/mm2) 15 面板彈性模量E(N/mm2) 10000 根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據現實，現澆板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁

21、，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 1、強度驗算 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k]b=0.9max[1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5] 1=14.53kN/m q2＝0.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m

22、 p＝0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.5＝2.2kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.530.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4]= 0.17kNm σ＝Mmax/W＝0.17106/37500＝4.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝510.143004/(38410000281250)＝0.38mm≤[ν]＝

23、l/400＝300/400＝0.75mm 滿足要求！ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 6080 小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 1.78 小梁彈性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁截面慣性矩I(cm4) 256 因[B/lb]取整＝[5000/800]取整＝6，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G

24、3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k]b=0.9max[1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5]0.3＝4.43kN/m 因此，q1靜＝0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.3＝3.77kN/m q1活＝0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.3＝0.66kN/m M1＝0.077q1靜L2+0.1q1活L2＝0.0773.770.82+

25、0.10.660.82＝0.23kNm q2＝0.91.35G1kb=0.91.350.30.3＝0.11kN/m p＝0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.5＝2.2kN/m M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.0770.110.82+0.212.20.8＝0.38kNm M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.430.12/2，0.110.12/2+2.20.1]＝0.22kNm Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.23，0.38，0.22]＝0.38kNm σ＝Mmax

26、/W＝0.38106/64000＝5.87N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0.6073.770.8+0.620.660.8＝2.16kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.6070.110.8+0.6812.2＝1.55kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.430.1，0.110.1+2.2]＝2.22kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.16，1.55，2.22]＝2.22kN τmax＝3Vmax/

27、(2bh0)=32.221000/(28060)＝0.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.4)0.3＝3.1kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.6323.18004/(10093502560000)＝0.34mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.11004/(893502560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm 滿足要求！

28、 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Ф483 可調托座內主梁根數 1 主梁彈性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k]b=0.9max[1.2(0.5+(1.1+

29、24)0.4)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.5]0.3＝4.24kN/m q1靜＝0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.3＝3.84kN/m q1活＝0.91.4Q1kb=0.91.41.50.3＝0.57kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.4)0.3=3.16kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.143q1靜+1.223q1活)L＝1.1433.840.8+1.22

30、30.570.8＝4.07kN 按懸臂梁，R1＝q1l=4.240.1＝0.42kN R＝max[Rmax，R1]＝4.07kN; 同理，R＝2.71kN，R＝2.71kN 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax＝1.143q2L＝1.1433.160.8＝2.89kN 按懸臂梁，R1＝Rmaxl=2.890.1＝0.29kN R＝max[Rmax，R1]＝2.89kN; 同理，R＝1.93kN，R＝1.93kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) M

31、max＝0.92kNm σ＝Mmax/W＝0.92106/4490＝204.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝6.38kN τmax＝2Vmax/A=26.381000/424＝30.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝1.07mm νmax＝1.07mm≤[ν]＝2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積A(mm2

32、) 424 立柱截面回轉半徑i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗壓強度設計值[f](N/mm2) 205 λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150 滿足要求！ 查表得，φ＝0.51 Mw=0.921.4ωklah2/10=0.921.40.220.81.82/10＝0.06kNm Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.91.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9[1.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.41]0.80.8+0.921.40.06/0.8＝8.27kN f

33、＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝8273.8/(0.51424)+0.06106/4490＝52.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 八、底托扣件驗算 雙扣件承載力容許值[N](kN) 16 按上節(jié)計算可知，支座受力N＝8.27kN≤[N]＝16kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算 地基土類型 淤泥土 地基承載力設計值fak(kPa) 70 立柱墊木地基土承載力折減系數mf 1 墊板底面面積A(m2) 0.64 立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝8.27/(10.64)＝12.93kPa≤fak＝

34、70kPa 滿足要求！ 四、 鋼筋工程 上部現澆板梁結構鋼筋加工安裝數量大，鋼筋進料后，經母材復檢、焊接試驗合格后，在鋼筋車間進行下料、彎曲成型或焊接加工，運至施工現場綁扎、安裝成型?，F場預制場利用手推車直接運送安裝。運輸時要做好標志牌，防止鋼筋在轉運過程中混亂。 1、鋼筋材質要求 鋼筋規(guī)格、材質按設計要求采購，采購的廠家選取知名品牌。進場鋼筋必須隨帶廠家的質保書，鋼筋到場后與監(jiān)理工程師共同進行進場驗收，并經監(jiān)理見證取樣送檢，復檢合格報監(jiān)理同意后方可使用。 2、鋼筋的堆放與保管 （1）鋼筋堆存嚴格按批、按規(guī)格分別堆放，材質、規(guī)格不得混淆。堆放時下部用木方架空，離地

35、30cm。 （2）進場鋼筋由庫管、試驗員、質檢員、作業(yè)班組共同核對，登記臺帳，記載進場日期、合格證編號、材質、規(guī)格、 數量，使用于何部位的數量、庫存數，并按要求掛標示牌,加以標識。 3、鋼筋配料 （1）鋼筋配料應認真熟悉圖紙，弄清圖紙說明、自審和會審記錄、設計變更通知單等。 （2）鋼筋下料長度，按鋼筋的形式分為以下二種情況： ①直鋼筋下料長度計算 下料長度＝構件長－兩端保護層＋彎鉤長度（光圓鋼筋）。 ②箍筋下料長度計算 下料長度=箍筋周長+彎鉤增加長度-彎曲伸長值 （3）配料計算完成后，由配料員填寫配料表，經技術負責人審核后作為加工鋼筋依據。 4、鋼筋加工 （1）鋼筋

36、冷拉調直 直經 6～12mm 的熱軋圓盤鋼筋調直，采用機械調直。 （2）鋼筋切斷 1）鋼筋切斷采用切斷機切斷，其每次斷料根數不得超過切斷機允許切斷根數。 2）鋼筋切斷前的準備工作。 加工鋼筋的操作人員，根據配料牌核對鋼筋的級別、直徑、尺寸、根數等是否有誤，然后方可切斷。根據原料長度，將同規(guī)格的鋼筋根據不同長度長短搭配，先斷長料后斷短料，以減少浪費。下料人員操作前，為保證尺寸準確，采用直觀丈量法，先剪斷一根，經核對無誤后，方可大批斷料，鋼筋斷料允許偏差5mm；切斷的鋼筋按規(guī)格堆放，并將配料牌掛在鋼筋一端，置于明顯處以便取用。 3）鋼筋切斷注意事項 鋼筋切斷前，操作人員須首先檢查切

37、斷機的刀片是否安裝合適牢固，潤滑油是否充足等。切斷鋼筋必須在切斷機運轉正常后方可作業(yè)。切斷細鋼筋時，切斷機刀片重疊量（活動刀法與固定刀法沿運轉方向的縱向距離）約為2mm。切斷粗鋼筋時，刀法重疊量應適當減小，縱向間隙以 0.5～1mm 為宜。鋼筋切斷必須在鋼筋矯直后進行，操作人員必須緊握鋼筋，并在活動片后退時投入鋼筋。30cm 以內的短鋼筋，不宜用切斷機切斷。切斷機起動時不得放入鋼筋，超過切斷機性能以外的鋼筋不得加工。 （3）彎曲成型 ①鋼筋彎曲采用手工和彎曲機加工。 采用手工彎曲前，成型操作人要按彎曲鋼筋的直徑選用合適的扳子、底盤。采用彎曲機彎曲成型時，需根據鋼筋直徑選用合適的彎心和調整

38、擋板的間距，然后在操作臺上由操作人員按配料牌的尺寸，對成型鋼筋的各段劃線，彎曲機選用 GJ7-40 型，成型完畢的鋼筋按料號分別堆放整齊，不得亂拋以免變型， 配料牌掛在鋼筋一端置于明顯處。 ②彎曲機彎曲成型注意事項： 操作前操作人員需檢查機械各部件是否正常，電氣開關是否靈活，必須待機械運轉正常后進行作業(yè)。彎曲角度大于 90 度的長鋼筋時，應向外彎曲，協作人員不得站在彎曲半徑里面。使用 GJ7-40 型彎曲機變換工作盤方向時，應從正轉→停→倒轉，不應從正→倒或從倒→正轉。 ③鋼筋的彎鉤長度及彎曲半徑應符合設計要求。 （4）鋼筋連接 鋼筋的接頭不宜放在受力較大的部位，并距鋼筋彎曲處的距離

39、不小于10d(d為鋼筋直徑)。鋼筋在正式焊接前或更換焊工及鋼筋品種、規(guī)格，應進行施焊，留取鋼筋焊接接頭試件，經試驗合格后，方可大批焊接。 5、鋼筋安裝 鋼筋安裝的一般規(guī)定 鋼筋安裝時在鋼筋交叉點處采用一面順扣法綁扎，但在大面積網架中，為使其不變形，綁扎時也可采用八字扣法（分左右方向扎扣），綁扎鋼絲要短而牢，一般鋼筋鉤的旋轉數為1.5～2.5轉為宜。搭接綁扎時，應在接頭處的兩端和中間扎三道。綁扎鋼絲常用20～22號鋼絲，綁扎直徑 14mm 以下鋼筋宜用 22 號鋼絲，14mm以上鋼筋宜用20號線。大網片（如 板筋）綁扎時，不應從頭到尾挨個綁，應找直后再全部綁，以防歪斜。 鋼筋筋綁扎前，接

40、頭錯開應符合規(guī)范經檢查無誤后，按圖紙要求將鋼筋間距用粉筆劃于墊層上，然后根據劃分的間距綁扎。 6、鋼筋工程質量控制流程 - 25 - 五、 模板工程 新版施工圖增加了大量的現澆梁板結構，考慮到工期要求，模板、木檔等周轉材料的周轉次數需從原方案的5次周轉減為2次周轉。計劃現澆梁、板結構模板采用1.5cm厚木膠板。 模板在每次使用后需要認真清理修整，對于模板上粘貼的砼塊要清理干凈刷油以便下次使用。模板一旦損壞或變形，應立即更換或校正。 為保證砼質量“內實外美”，表面平整光潔度，有較好的觀感效果。制定如下模板配置方案：

41、A、模板配置盡量采用標準板，不能采用標準板時另行配置異形板，同時注意減少模板種類，模板的拼縫應越少越好。 B、模板加工時，豎肋與模板及背楞接觸面應刨平刨直，保證豎肋之間、豎肋與模板之間接縫嚴密。模板上對拉螺栓孔的位置、釘眼位置、豎肋上連接孔的位置應彈線固定。 C、模板安裝前將墊層面找平，模板按模板配置圖順序組裝，用臨時支撐撐住，并用線墜校正模板的垂直度后，擰緊對拉螺栓，作好模板位置準確、接縫嚴密，安設牢固，局部不能使用對拉螺栓的部位應加強模板支撐。 D、模板拆除時，按先裝后拆、后裝先拆的順序進行拆除，拆除過程中不得死撬硬砸，保證模板不被損壞。模板拆除時需先進行回彈試驗，拆模時砼強度需滿足

42、《水運工程混凝土施工規(guī)范》（JTS202-2011）和設計要求。 E、已拆除模板及其支架的結構，在砼強度達到設計砼強度后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載產生的效應比使用荷載產生的效應更為不利時，必須經過計算，加設臨時支撐。 1、模板工程質量控制流程 浙能嘉興獨山煤炭中轉碼頭項目內港池和內河碼頭工程 島堤上部結構施工方案 六、 砼工程 1、材料要求 （1）水泥供應采用南方P.O42.5普通硅酸鹽水泥，對出廠的水泥必須具有出廠合格證書及質量保證書，并到指定的試驗室做水泥的安定性及物理指標試驗。 （2）

43、砼的粗細骨料，碎石要求新鮮、堅石無風化裂縫，碎石的顆粒均勻，禁用針狀和片狀較多的碎石。對砂要求采用中粗砂，細度模數控制在2.5左右，但不得有泥塊和貝殼較多的砂，氯離子含量符合規(guī)范要求。 （3）對水的要求，水一般均采用飲用水的自來水，如使用其它水，應進行做試驗，確認水無損害砼強度及污染的水，方可用入本工程。 （4）砼進料攪拌必須進行計量過磅，其重量誤差控制在2kg。 （5）砼的配合比必須到指定的試驗室做配合比，根據試驗室配合比，并測定現場含水量，計算現場施工配合比。 2、砼澆筑前的準備工作 （1）辦完隱檢手續(xù)。 （2）檢查完模板體系結構。 （3）核查各種預埋件、預留孔洞、水電預埋管

44、線數量及固定情況。 （4）由試驗室進行試配，確定砼配合比及其外加劑用量。 （5）檢查電源線路，并做好夜間施工照明準備。 （6）先澆水濕潤模板，使木模板充分膨脹，砼施工縫充分濕潤。 3、操作工藝 （1）工藝流程 砼攪拌→砼運輸→砼澆筑、振搗→拆模、養(yǎng)護 （2）施工要點 ①砼攪拌 砼攪拌要嚴格按配合比控制各項材料計量精度，加料順序根據攪拌機的性能嚴格把關。要注意粉煤灰與水泥同時加入，外加劑應稍后于水和水泥加入。雨、冬期應經常測定砂、石含水率，確保水灰比準確性。 ②砼運輸 砼運輸采用砼攪拌車運輸，汽車吊或砼輸送泵入倉。 ③砼澆筑、振搗 砼下落的自由傾落高度不得超過2m，

45、如超2m時必須采取措施。澆筑砼時應分層分段進行，每層澆筑高度應根據結構特點、鋼筋疏密程度，一般分層高度為振搗棒作用長度的1.25 倍，最大不超過 500mm。使用插入式振搗棒要快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍（一般為 300～400mm）。 振動上一層時應插入下層 50mm，以消除兩層間的接縫。表面振搗棒（或稱平板振搗棒）的移動間距，應能保證振搗棒的平板覆蓋已振實部分的邊緣。澆筑砼應連續(xù)進行。如必須間歇。其間歇的最長時間應按所用水泥品種及砼凝結條件確定。一般超過2h時，應按施工縫處理。 澆筑砼時應經常觀察模板、鋼筋

46、、預留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發(fā)現問題應立即停止?jié)仓?，并應在已澆筑的砼凝結前修整完。 砼運至澆筑點后，應根據各處的具體情況，有序進行布料，布料時要均勻覆蓋整個板塊，布料速度要快。 4、注意事項 （1）砼澆筑過程中要派專人看模板及其支架、鋼筋、預埋件防止變形位移，出現問題要及時修整。 （2）澆注后應及時做好養(yǎng)護工作。 5、砼的養(yǎng)護 砼澆完終凝有一定強度以后，及時進行砼養(yǎng)護，面層砼養(yǎng)護采用覆蓋土工布澆水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間少于14天。 七、勞動力、設備、材料配備計劃 7.1 勞動力配備 工 種 木工 鋼筋工 砼工 機械工 其他 管理人員 人 數

47、 22 18 6 8 15 4 7.2 設備配備 名稱設備 規(guī)格 數量 備注 挖掘機 PC200 2臺 裝載機 ZL50 2臺 汽車吊 25t 2臺 汽車吊 100t 1臺 強制式攪拌機 1m 1套 配料機 1套 罐車 8m 3輛 電焊機 15KW 6臺 彎箍機 1臺 對焊機 1臺 木工加工設備 1套 空壓機 18KW 1臺 振搗泵 5cm 6只 砼磨光機 1臺 7.3 材料配備 序號 項目及名稱 材料規(guī)格 單位

48、 數量 使用部位 1 木模板 膠合板 1.5cm厚 90180cm 張 850 現澆板、梁 2 方木 68cm M 12 現澆板、梁 3 鋼管 48mm T 55 現澆板、梁 4 鋼板 20 mm T 75 現澆板、梁 5 拉條螺栓 φ12mm T 1 現澆板、梁 八、安全、文明施工及環(huán)境保護的措施 8.1 安全技術措施 （1）進入施工現場必須戴好安全帽，工作時嚴禁赤膊、赤腳、穿拖鞋、敞衣、戴頭巾、圍巾、穿背心。上班前不準飲

49、酒。 （2）現場電源線按規(guī)定架空，安裝固定的配電箱，用電設備配置觸漏電保護器。 （3）確保工地照明安全，各施工點、道路、居住點照明滿足需要，采用碘鎢燈和其他照明燈具。 （4）機械設備實行定人定機管理，他人設備未經有關領導同意不準擅自開動。 （5）工作前必須對所用機械設備進行檢查，發(fā)現有不安全因素，應立即檢修，嚴禁使用不符合安全要求的設備、工具。 （6）機械設備的傳動皮帶、齒輪等轉動部分，必須裝有防護網罩。 （7）檢查、修理、清掃機械設備時，必須停機、拉閘，掛標志牌，恢復運轉前須經檢查，確認無人、安全，方可合閘。 （8）機械運行中，操作人員不得擅離工作崗位，如必須離開，應先停機。非

50、操作人員不得靠近運轉中的機械。 （9）嚴肅勞動紀律，嚴禁工作中打鬧、取笑、睡覺和做各種影響安全操作的動作。 （10）臨邊作業(yè)做好安全圍護。 8.2 文明環(huán)保措施 （1）加強文明施工教育，切實樹立本單位的文明施工形象。 （2）定期對工地施工道路進行養(yǎng)護、灑水，減少粉塵。 （3）為保持施工場地和生活區(qū)的環(huán)境衛(wèi)生，必須定時清理垃圾，并將其運到指定地點填埋處理。 （4）配備足夠的水泵和輔助設備進行施工排水，以保證施工現場清潔和避免環(huán)境污染。 （5）尊重當地風俗習慣，認真遵守當地政府的法令和法規(guī)，與當地村民搞好團結。 （6）與當地公安機關和當地政府建立密切聯系，工程保衛(wèi)部門做好施工

51、治安保衛(wèi)工作，防止治安事故發(fā)生。 九、模板整體倒塌應急預案 一、救援預案的目的 　　事故發(fā)生后，極時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續(xù)發(fā)展。 二、救援機構 　　1、機構 　　組長：張尊陽 　　副組長：楊明、呂向煒 　　組員：張宏剛、陳文輝、顧廷新、岑達、鄒思明 　　2、職責和分工 　　（1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。 　?。?）副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長的職責。 　?。?）組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警

52、戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。 三、應急響應 出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現場的信息向組長報告。 組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。 四、模板及支架倒塌事故的應急救援 　　1、模板及支架倒塌事故的主要危害 　　模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產

53、損失、作業(yè)環(huán)境破壞。 　　2、應急救援方法 　?。?）有關人員的安排 　　組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。 　?。?）人員疏散、救援方法 　　人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過

54、程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。 　?。?）傷員救護 　　休克、昏迷的傷員救援 　　讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。 　　受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。 　　立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。 　?。?）現場保護 　　由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現場設置警戒區(qū)域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護，防止閑人進入。 浙江省第一水電建設集團股份有限公司 - 31 -