第一題生產(chǎn)初期假設(shè)該井可以自噴生產(chǎn)，井筒中的流動可以分為兩段。 下部分泡點(diǎn)壓力以下為純液流，上端低于泡點(diǎn)壓力之后為氣液兩相流。忽略加速度壓力梯度部分。600.92m,氣液混合物高度為了簡化計算，大概確定摩阻壓力梯度的比例，講井筒管流分為兩部分， 純液流和氣液 兩相流。以第一組數(shù)據(jù)為例，根據(jù)混合液的密度可以得到液柱高899.08m。(1 ) 純液柱段摩阻壓降和總壓降計算: 油藏條件下的原油密度：根據(jù)油層物理第一章的內(nèi)容，我們可以得到油藏條件下的溶解氣油比33Rs = 25.94m /m于是可得油藏條件下的原油密度:3:oi -831.88kg/m因此該段原油密度可近似取原始條件下原油析出氣體前可忽略壓力所引起的密度變化, 的原油密度。于是該段的平均密度：3：m = %i(1-10%)： w 10% = 848.7kg/m重力壓力梯度:dPh / dh :g原油流速:qm - (qoBoqwBw)/86400雷諾數(shù):NRe其中粘度為油水的體積加權(quán)平均值，原油的粘度根據(jù)油層物理學(xué)中相關(guān)公式得到。 根據(jù)雷諾數(shù)的大小，所給四組生產(chǎn)條件下的流動皆為水力光滑區(qū)。故有：,0.3164f = 14Ne摩擦損失梯度:v2dpf/dh = fvmD 2(2)氣液共存段摩阻壓降及總壓降計算：為簡化運(yùn)算，氣液共存段不分段，使用Orkiszewski方法進(jìn)行計算。該段平均壓力為：(9+0.1) /2=4.505MPa ,按照溫度梯度計算中點(diǎn)溫度值作為該段平均溫度。氣，液的就地流量:qgP0TZ(Rp-R)q。86400PT。qo Bo qw Bwql -86400按照Orkiszewski方法流型劃分原則，分別計算Lb （泡流界限），Ls （段塞流界限）等等，并分析不同產(chǎn)量下的流型。四種產(chǎn)量下的流型都為泡流，其摩擦損失梯度可以按照液相 進(jìn)行計算。但是液相流速需要計算持氣率Hg,泡流持氣率計算參見 采油工程原理與設(shè)計液相真實流速：VlhqlAp(1-Hg)按照相同的方法可得到摩擦阻力系數(shù)，從而計算該段的摩擦阻力損失。根據(jù)持氣率亦可計算該段平均密度，從而得到氣液共存段的重力壓力梯度。（3）根據(jù)各段的壓力梯度和高度，可分別計算總的重力壓差和摩阻壓差，從而得到摩阻壓 力梯度所占的比例。結(jié)果見附表產(chǎn)液摩阻壓降/Pa重力壓降/Pa摩阻壓降占比/%11299.478651112635962.980.002419.81265.84591712444729.22;0.010225.42378.9115612331780.590.0193131.34039.60687912218334.340.0331比占阻摩0.03500.03000.02500.02000.01500.01000.00500.0000第二題一、計算地層壓力：P=1.15x1000x9.8x1500=16.905MPa；選擇合適的 產(chǎn)量和壓力（可自己選擇）:流壓（12.9MPa）一流量（19.8m3/d）。二、根據(jù)題目相應(yīng)地層和流體參數(shù)計算某一油管直徑的井筒壓力梯度損失。（可利用matlab編程來實現(xiàn)）已知參數(shù)：油層厚度5m；中深1500m；地層壓力系數(shù)1.15;原油飽和壓力9.0MPa；含水率 為10%;生產(chǎn)氣油比20m3/t ;原油相對密度 0.85;天然氣相對密度 0.7; 50 c脫 氣原油粘度30mPa.s處理參數(shù)：假設(shè)地層溫度梯度為每100米3攝氏度，地表溫度為 20攝氏度，結(jié)合地層的厚度就可知地層的溫度分布。利用飽和壓力將井筒分為不同的兩段，根據(jù)不同氣 液流型計算相應(yīng)狀態(tài)下的流體參數(shù)。計算方法：參考助教復(fù)印的壓力梯度計算方法。采用兩項垂直管流的 Orkiszewski方法：用壓力增量迭代法計算1）確定起始點(diǎn)壓力P1,計算深度增量 A Z和分段數(shù)N：2）初始計算段的壓力降為 Ap設(shè)，并計算下端壓力:3）計算該段的平均壓力 P和平均溫度T :-pa+PiP一丁4）計算P和T下的流體性質(zhì)參數(shù)及流動參數(shù):（1）原油的API度141.5-131.5（2）溶解氣油比：因為 r API>30%(1404x10、產(chǎn)了56.06（3）原油的體積系數(shù)F = 5,615 P- + 2.257+40V.殳= 0.972+0000 葉(4)原油密度1000(+1,206x10)130(5)油水混合液體的密度(6)液體的粘度死油的粘度7 = 3.0324-0.02023；"幽+畫"活油的粘度月二 10715(5 6154+1001少刁二5.44(5.61物+150逆月(1000/J/_ =1000水的粘度:1D03-1.475X10 e(33 +1 fl r)L98i* 10 (J2+I.e T f1000液體的粘度:內(nèi)叫(1-J(7)油、天然氣的表面張力:424-0047(1,87 + 32)-0267 心城1。一%=iooo(8)水、天然氣的表面張力：%3 丁1000_52J-8201BxlQ-?x加峋二7000_ 248-1.87_汀呻= 7罰 一 %37 憑)1 + %37 網(wǎng)(9)油、水混合物和天然氣的表面張力：巧。-八)+ %八(10)天然氣的粘度：丹WIO“明其中：(9.4+0.02)(492+1.87)1J701 + 19AT+18TJ= 24-0211 = 3.5+986/(492+1,87)+0.01>= 28.96(ii)天然氣的壓縮因子z=i+("4q+4 片總+(4+4口況+4)用其中的= 0.27%/阿)7； =(273,15+7)/7；p產(chǎn)pE條件計算公式。0.7普=92.22+1762=10&x(4.88-u.39/J% = 92.22+1”肛.以=W&x0,78-O.25J(12)天然氣密度p =3.4844 xl03x_22_Z(T+273.15)5)判斷流態(tài)計算流量：氣體體積流量：_4(0-&)(+273.15)293.15x86400x10氣體質(zhì)量流量：86400%液體體積流量：】一86400匕”以十一加液體體積流量：1000分+變也正跖二86400無因次氣體流速：M包嚴(yán)Ls =1.701-0.7277v；/D25rL = 50 + 36% &Lm = 75+84”且嚴(yán)5）計算平均密度與摩擦損失梯度0.002361g (IO,a+DD】的+ 0.455+0.5691gD-XX=(l 鞏+ 0,510O.OOlflg 口叫+ D+ 0.722+0 631gD代入可求出平均密度根據(jù)相對粗糙度和雷諾數(shù)查表的摩擦阻力系數(shù)f=0.04 ,可得摩擦梯度:fp佃+匕42D6)計算壓降as1 %訴7)計算誤差8)利用編制的程序計算井筒的壓力分布并繪圖。三、計算不同油管直徑下井筒壓力梯度，選出最優(yōu)解（對應(yīng)現(xiàn)有油管尺寸）。四、Matlab編程產(chǎn)生的計算結(jié)果。表1不同油管半徑下的壓力梯度油管半徑壓力梯度油管半徑壓力梯度0.0250.00886620.0430.0073370.0260.00839370.0440.00734860.0270.00807620.0450.00736080.0280.00791080.0460.0073730.0290.00780510.0470.00738550.030.00772860.0480.00739830.0310.007670.0490.0074110.0320.00762290.050.00742380.0330.00758350.0510.00743660.0340.00755030.0520.00744940.0350.00752040.0530.00746230.0360.00749390.0540.0074750.0370.00746880.0550.00748760.0380.00744420.0560.00750010.0390.00742070.0570.00751240.040.00739640.0580.00752470.0410.00737120.0590.00753670.0420.00734560.060.0075487圖1不同油管半徑對應(yīng)的壓力梯度圖中的最低點(diǎn)對應(yīng)最小的壓力梯度，對應(yīng)的油管尺寸：3，（即最優(yōu)油管半徑）第三題（思路）多相流計算只考慮重力和摩擦損失，故井筒壓力損失由重力損失和摩擦損失組成。有題目1可知摩擦損失，進(jìn)而可得摩擦梯度2以井口為求解節(jié)點(diǎn)，關(guān)系式為:P2=P l + P I2f+P 12g式中，Pl2f為摩擦損失，Pl2g為重力損失。P2=Pwf；X h ；Pi2g = ：mgh 十o（1 - fw） Ugh根據(jù)題目所給的流量與流壓數(shù)據(jù)，計算出 Pi值,填入下表。液量 Q(m3/d)11.019.825.430.3流壓PWf(MPa)14.112.912.4912.1Pi(MPa)Pl把結(jié)果畫到圖2中得到曲線A （曲線A不一定是直線），與曲線B的交點(diǎn)所對應(yīng)的產(chǎn)量即為該井對應(yīng)的最大產(chǎn)量。 若產(chǎn)量可觀，則認(rèn) 為投產(chǎn)初期油藏能量充足，為充分利用地層能量，選擇自噴生產(chǎn)，若 產(chǎn)量不可觀，選擇氣舉生產(chǎn)。第四題(思路)dp1、gs gsin 0 + v 成式中pl為多相混合物的密度；vN為多相混合物的流速；蝕為多相 混合物流動時的摩擦阻力系數(shù);d為管徑;p為壓力;h為深度;g為重力加 速度；的井斜角的余角。fM=0.1, pN=874.14kg/m3, d=0.065m, h=1500m,(1)利用Beggs-Brill方法計算井筒內(nèi)的壓力梯度。設(shè)定一系列 的產(chǎn)量，求出對應(yīng)的井底流壓，在每一個壓力下運(yùn)用壓力增量迭代法 從井底向上計算，為簡化計算過程，將整個井筒作為一段進(jìn)行計算， 根據(jù)平均壓力和平均溫度計算 Rs, Bo,乙po, ug原油密度，天然 氣密度，氣液的就地流量、表觀流速、質(zhì)量流量等流體的性質(zhì)參數(shù)， 根據(jù)Beggs-Brill方法的方法判斷流型，再計算阻力系數(shù)，最后利用 公式計算壓力梯度，若在誤差范圍以內(nèi)，則取估計值為油壓值，之后 繪制pt-Q的關(guān)系曲線B,根據(jù)公式2-5繪制每一個油嘴直徑下產(chǎn)量與 油壓的關(guān)系曲線，即油嘴特性曲線 G,曲線B、曲線G與IPR曲線構(gòu) 成了綜合協(xié)調(diào)曲線。(2)在曲線B上找到油壓為2MPa的點(diǎn)，所對應(yīng)的產(chǎn)量即為要 求的最大產(chǎn)量(3)在協(xié)調(diào)曲線上找到產(chǎn)量為28t/d,確定與之對應(yīng)或者相近的 油嘴直徑，曲線G與B的交點(diǎn)確定實際的產(chǎn)量和油壓， G與IPR曲 線的交點(diǎn)確定井底流壓。(4)假設(shè)油壓低于0.5MPa時該井停噴，向下計算該油壓下的井底流壓，根據(jù)初始值與終值的壓差以及壓力遞減速度，即求得停噴期。第五題根據(jù)題目中流壓與產(chǎn)量數(shù)據(jù)畫出IPR曲線，并確定30t/d下的井底流壓。油管直徑：88.9mm;原油的壓縮系數(shù) Bo為:1.086;油水混合物的密度為：818kg/m3；換算單位30t/d=39.8m 3/d 對應(yīng)井底流壓 10.5MPa。(如圖所示)圖1 IPR曲線以Pwf (10.5MPa)為起點(diǎn)，計算壓力分布曲線。平衡點(diǎn)(710, 4.31),注氣點(diǎn)(640, 3.78)即注氣深度為640m,工作閥所在位置的油管壓力P為3.78MPa。圖確定平衡點(diǎn)和注氣點(diǎn)不同注氣量下的壓力分布曲線表1不同氣液比下的井口壓力總氣液比對應(yīng)開口壓力10000.96761220001.48351930001.70438140001.83146250001.916133圖不同氣液比下的井口壓力圖定注氣壓力及定井口壓力下確定注氣點(diǎn)深度及氣液比最后結(jié)果：在1.5MPa的定井口壓力下， 總氣液比（TGLR）為2020m3/t,即注入氣液比 為2000m3/t o定產(chǎn)量為 30t/d,注氣量為60000m3/d。100015002000600050004000300020001000第六題第一部分：確定注氣深度和產(chǎn)量已知注氣壓力和注氣量，盡可能地獲得最大可能的產(chǎn)量，確定注氣點(diǎn)深度及產(chǎn)量的步驟：(1)假定一組產(chǎn)量(20t/d, 25 t/d, 30 t/d, 35 t/d),根據(jù)可提供的注氣量(5萬方/天)和地層生產(chǎn)氣液比計算出每個產(chǎn)量的總氣液比 TGLR (2378m3/ m3 ,1905m3/ m3 ,1591m3/ m3, 1366.2m3/ m3) c(2)以給定的地面注入壓力 4MPa,計算環(huán)形空間氣柱壓力分布曲線B,用注入壓力減去(0.5-0.7MPa)彳故B的平行線，即為注入氣點(diǎn)深度線Co(3)以定井口壓力為起點(diǎn)，利用多想垂直管流，計算每個產(chǎn)量下的油管壓力分布曲線D1, D2, D3, D4, D5。(步驟見第三部分)，他們與曲線C的交點(diǎn)即為各個產(chǎn)量所對應(yīng)的的注氣點(diǎn)以及注氣深度。結(jié)果如下圖所示：(4)從每個產(chǎn)量對應(yīng)的注氣點(diǎn)壓力和深度開始。利用多相管流根據(jù)油層生產(chǎn)氣液比向下計算每個產(chǎn)量對應(yīng)的注氣點(diǎn)以下的壓力分 布曲線Ai, A2, A3, A4, A5.(方法同第三部分)。(5)在前面得到的IPR曲線上，根據(jù)上步計算出的產(chǎn)量與計算流壓 的關(guān)系，交點(diǎn)所對應(yīng)的的產(chǎn)量和壓力即為該井在給定注氣量和 井口油管壓力下的最大產(chǎn)量 Q。綜上，最大產(chǎn)量為34.8t/d,對應(yīng)注氣點(diǎn)地層深度為820m(6)估算最大啟動壓力pe = Lg = 1500*850*9.8 12.5MPa第二部分：確定氣舉閥(1)第一個閥的下入深度：L1 = pmax 105 - 20 = 65.96m1:g(2)第二個閥的下入深度確定產(chǎn)量為35t/d時，利用油管內(nèi)壓力分布曲線：L2=L1+ Pa2-Pt1105 _10=ll2.93m7g(3)第三個閥的下入深度L3 =L2pa3 - pt2105 -10 = 158.63m；g(4)第四個閥的下入深度L4 = L3pa4 - pt3 105 -10 = 203,7m:g(5)第五個閥的下入深度L5 扎- pa5 -pt4 105 10 = 247.89m ;?g(6)第六個閥的下入深度L6 = L5pa6 -pt5 105 10 = 291,7m:g(7)第七個閥的下入深度L7 =L6pa7 - pt6105 -10 335.76m:g(8)第八個閥的下入深度L8 =L7pa8 - pt7 105 -10 -377.67m：g(9)第九個閥的下入深度L9 = L8pa9 - pt8 105 -10 = 417.04m:g(10)第十個閥的下入深度Lii =Lio - pa11 "pt10105 -10 = 490.1m:g(12)第十二個閥的下入深度L12 ML11 pa12 -pt11105 10 =524.41m用(13)第十三個閥的下入深度L13 = L12 pa13 - pt12105 -10 = 556.19m二 g(14)第十四個閥的下入深度L14 =L13 pa14 -pt13105 -10 587.98m：g(15)第十五個閥的下入深度L15 =L14pa15 - pt14105 -10 = 619.76m:g(16)第十六個閥的下入深度L16二L15pa16 - pt9105 - 10 = 646.49m:g(17)第十七個閥的下入深度pa17 - p t165L17 =L16 10 70 =673.2m:g(18)第十八個閥的下入深度L18 =L17pa18 - pt17105 -10 = 697.40m:g(19)第十九個閥的下入深度pa19 - p t185L19 = L18 : 10 70 = 721.578m:g(20)第二十個閥的下入深度L20=Li9 pa20 - pt19105 10 = 745.25m：g(21)第二十一個閥的下入深度L21 =L20pa21 -pt20 105 -10 770.084m7g(22)第二十二個閥的下入深度L 22 = L 21 pa22 - pt21105 -10 = 793.56m7 g(23)第二十三個閥的下入深度L23=L22 - pa23 -pt22105 -10 =823.56m；g823.56m注氣點(diǎn)深度，共需氣舉閥23個。第三部分：油管壓力分布的計算采用兩項垂直管流的Orkiszewski方法：用壓力增量迭代法計算取產(chǎn)量q=15t/d1) 確定起始點(diǎn)壓力Pi,計算深度增量AZ和分段數(shù)N:p1=1.5MPa, AZ=100rm N=152) 初始計算段的壓力降為 Ap設(shè)，并計算下端壓力：p 設(shè)=0.5MPap2設(shè)=P1 + 設(shè)=1.5 + 0.5 = 2MPaP2 設(shè) +P1 p=F-3)計算該段的平均壓力p和平均溫度T：1.5 2 =1.75MPa2T 十 20C4)計算p和T下的流體性質(zhì)參數(shù)及流動參數(shù):(1)原油的API度141.5api 131.5=34.97o(2)溶解氣油比：因為丫 API >30g (1.404 10"p)1.1871 黑3 .3/ 3、Rs =父101囪書2書59.67 = 40.0341 (m /m )56.06(3)原油的體積系數(shù)VF =5.615RSJ十 2.25T+ 40= 294.0539；oBO = 0.972 0.000147 F 1.175 = 1.0889(4)原油密度1000( o 1.206 10與Rs g)130=811.661(kg/m3)(5)油水混合液體的密度一、。(1一 fw)wfw = 830.4949(6)液體的粘度死油的粘度z= 3.0324- 0.02023 API = 2.325y = 10z = 211.3489x 二 y(32 1.8T11.163 = 1.460710x -11000=0.0279活油的粘度-0.515A= 10.715(5.615Rs + 100)=0.04510.338B = 5.44 5.615Rs 150=0.7339oA(1000od)b1000=0.0063水的粘度:we1.003-1.479 10- 32 1.8T 1.982 10- 32 1.8T1000= 1.0411液體的粘度:l=o1-fwwfw=0.1098(7)油、天然氣的表面張力:二 og42.4 0.047 (1.8T +32 ) 0.267，pi 父 e.015*/P =0 02501000(8)水、天然氣的表面張力:3.62575 10 - p二 23.33 ,。00 巾.0715137.7852.5一8.7018 或 P=0.05101000一 248 -1.8T_wg = c” ,- 23.33 - 137.78206二 137.78 =0.0717(9)油、水混合物和天然氣的表面張力:二 1 =1-fw二 wgfw=0.0296(10)天然氣的粘度:出 = K 父10(一俏=0.0109 g其中:1.5= 106.84979.4 0.02M 492 1.8TK 二701 19M 1.8Ty =2.4 -0.2x =1.2888x =3.5 986/ 492 1.8T0.01M =5.5559M =28.96 g =20.272(11)天然氣的壓縮因子Z =1+(A + A2/Tr +A3/T；)Pr +(a +A/Tr )pR +A6pR/Tr3其中：R =0.27pr/ ZTrTr = 273.15 T /TcPr = P / PcAi=0.31506, A2=-1.0467, Ai=-0.5783,Ai=0.5353, Ai=-0.6123, Ai=0.6815。條件計算公式飛g 27Tc = 92.22 +176.67”, Pc = 10隈(4.88 - 0.39尸g )飛g <0.7Tc = 92.22 +176.67%, pc = 106 秋 4.78 0.25yg )綜上，利用試算法可得 Z=0.9502(12)天然氣密度y：g =3.4844 10“ g=14.772gZ T 273.155）判斷流態(tài)計算流量：氣體體積流量:QgZq(Rp - Rs)(T 273.15)3 p二 0.025 m3 /s)293.15 86400 0p 10氣體質(zhì)量流量:1.206qo(Rp - Rs) gW =2o-L_p= 0.4815 kg/sg86400 o液體體積流量:Qi =q1Bo(1 一 fw) Bwfw= 3.6 10-4 m3/s86400 o(1 - fw)wfw液體體積流量:1.206qRs g10005 W1 二o: 0.3007 kg /s86400一 qg / P1、1/4 無因次氣體流速："9=7（） =57.485Ap gcLb = 1.701 0.7277vt2 /D (由于 LB<0.13,取 0.13)Ls二 50 36vg，=79.254qgLM = 75 84(v -q)075 = 146.89 qg經(jīng)判斷，該段屬于斷塞流5）計算平均密度與摩擦損失梯度根據(jù)段塞流相關(guān)公式，可求出相關(guān)參數(shù) Vs=0.與6 :0.00236lg (103d +1)、=Q371l 0.455 0.569lgD -X/ 一0.00161g (103% +1)+ 0.722+ 0.63lg DD1.571X = (lgv-0.516)g l代入可求出平均密度T 一：mA-3m c vA 1=98.55kg/mqt VsAp根據(jù)相對粗糙度和雷諾數(shù)查表的摩擦阻力系數(shù)f=0.04,可得摩擦梯度:_ f Nf 2Dq VsAp十0qVsAp=2019.286）計算壓降:Lpk 二mg叫叫k=0.7746Mpa aTP7）計算誤差，取 ；=0.02MPapk - 不設(shè)=0.7746- 0.5 = 0.2746MPa>因此取Pi +即卜作為新的Pi從第二步重新開始計算，知道滿足需求后再 以上端的末端壓力作為下段的起點(diǎn)壓力開始計算下一段。8）利用編制的程序計算井筒的壓力分布并繪圖。第七題(1)已知兩組S10層產(chǎn)能測試表。由地層梯度 0.5100.571psi/ft算得S10層位的測試點(diǎn)的地層壓力應(yīng)該在 21.57MPa24.15MPa之間。對比產(chǎn)能測試結(jié)果， 發(fā)現(xiàn)第二組數(shù)據(jù)符合要求，認(rèn)為第二組數(shù)據(jù)準(zhǔn)確。由測試點(diǎn)的流壓大于飽和壓力，產(chǎn)液含水率為零。得 S10 層采油指數(shù)：J = qo(test)一=226=77.93m3/(d MPa) Pr - Pwf(test) 22.45-19.55當(dāng) Pwf (test)之 Pb 時，q。= J( Pr - Pwf ),C C PwfC C Pwf1Pwf(test) ( Pb 時，q。=qb+qc 1 0.2 0.8 一Pb、Pb 川13其中 qb =J(Pr - Pb) =77.93 (22.45-2.31) = 1569.51m /d =qc -JPb/1.8 =77.93 2.31 = 1.8 =100.01m3/dPwf (MPa)00.511.522.3122.45Qo (m3/d)1669.521661.441645.871622.801592.231569.510.00得S10層流入動態(tài)曲線如圖:Qo (m3/d)(2)由于各小層屬于同一油藏，認(rèn)為油層的物性相似。由 j =空koha代入 S10 層數(shù)據(jù)得 Bo(ln 三+s)=164.87mPa s出(4-3 s)rw 4rw 4所以S2層的采油指數(shù)為2二 koha_re3JoBo(ln,一 s)rw 42二 4.578 3.7 86.4164.873 ,一、=55.75m /(d MPa)各小層溫度相差不大，認(rèn)為飽和壓力相似。A pwf (test)之 Pb 時，qo=J(PrPwf)Pwf (test)父 Pb時，qo =qb +q。1-0.2pf -0.8Pb其中 qb =J(pr - pb) =55.75 (15.72-2.31) = 747.61m3/d =qc =Jpb/1.8 =55.75 2.31，1.8 = 71.55m3/ dPwf(MPa)00.511.522.3115.72Qo(m3/d)819.15813.38802.24785.73763.86747.610.00S4(1)層的采油指數(shù)為,2二 kohaJ 二口 oBo(ln - s) rw42 二 1.015 1.31 86.4164.87=4.38m3/(d MPa)3其中 qb = J(pr - Pb) =63.16m /d3qc =Jpb/1.8 -5.621m /dPwf (MPa)00.511.522.3116.73Qo (m3/d)68.7868.3367.4566.1564.4463.160.00Qo Cm3/d)S4(2)層的采油指數(shù)為2二 kohaJ =7 3oB(ln - - s)rw42 二 5.21 1.31 86.4164.873_=44.36m /(d MPa)其中 qb = J(pr - Pb) =639.67m3/d qc =Jpb/1.8 = 56.93m3/dPwf(MPa)00.511.522.3116.73Qo(m3/d)696.60691.99683.13670.00652.60639.670S4(3)層的采油指數(shù)為2二 kohaJ 二 J 3jBo(ln_es)rw42 二 1.25 2.314 86.4164.873=9.52m /(d MPa)其中 qb = J(pr - pb) = 137.28m3/dQc (m3/d)qc =Jp"1.8 =12.22m3/dPwf(MPa)00.511.522.3116.73Qo(m3/d)149.49148.57146.66143.82140.07137.280S6(1)層的采油指數(shù)為.2 二haJ 二。B(ln e - s)rw42 二 7.77 1.019 86.4164.87=26.06m3/(d MPa)其中其中 qb = J(pr - pj = 371.36m3 /d_ _3.qc =Jpb/1.833.44m /dPwf(MPa)00.511.522.3116.56Qo(m3/d)404.80402.10396.89389.18378.96371.360Qq ( m3/d)S6(2)層的采油指數(shù)為2二 kohaoBo(ln - - s)rw42 二 1.68 1.143 86.4164.873=6.32m /(d MPa)其中 qb = J( pr - Pb) = 90.06m3 / d = qc = Jpb/1.8 =8.11m3 /dPwf (MPa)00.511.522.3116.56Qo (m3/d)98.1797.5196.2594.3891.9090.060Qq ( m3/d)總的流入動態(tài)曲線為:Pwf(MPa)00.511.522.3115.7216.5616.7322.45Qo(m3/d)3906.513883.323838.493772.063684.053618.65610.51468.91445.760.00Qo (rn3/d)第八題解：將K7層的產(chǎn)能測試數(shù)據(jù)代入達(dá)西公式：% = 2減/3二H4"出3和 2+E）% 44&（1口2-?+）= 0 52細(xì)產(chǎn)儀得到：.將地下原油視為同一性質(zhì)。由題目中“生產(chǎn)氣油比較低，飽和壓力較 低；地飽壓差較大，生產(chǎn)過程中幾乎無自由氣?！钡弥梢詫⒕仓?流動視為單相流。（K7層泡點(diǎn)壓力為2.93MPa, K8層為1.8MPa） 小層數(shù)據(jù)如下層位厚度滲透率壓力K2(1)4.882.61215.57K2(2)5.513.44515.72K6(1)2.233.10616.64K6(2)6.072.9216.56K79.322.22116.9K872.61517.1將上表數(shù)據(jù)代入達(dá)西公式可以得到產(chǎn)量與井底流壓之間的關(guān)系:K2(1)層:0123456TS產(chǎn)“3/d2383 06522 30.0292076 9731923. 9171770.861617. 8041464. 7401311. 6921158.635流壓I*9101112_J3141515.515. ST產(chǎn)量1005.579352.52316997669546.4107393. 354524CL29S2ST . 2420410.T1393018K2(l)層1PR曲線0 SOO 1000 ISOO 200025003000產(chǎn)量m3/dj二絲二竺二M%)采油指數(shù) ,1-K2(2)層流%0123456T6產(chǎn)“3/d3583.0373355.1093127. 182899. 2522671.3232443. 3942215. 466liger.5371759.609流壓i*910n12IS141515.515.72產(chǎn)量n)3/d1531.W1303 7511075.B23E47 E943619.9657392 0372164. 1036S3.14429001000200030004000產(chǎn)量m%/dj ="二 32=227 9斕MPa)采油指數(shù)K6(1)層采油指數(shù)K6(2)層01000200030004000產(chǎn)量m3/dOOi 1 1J 二曳二業(yè)巴二212川加) 采油指數(shù) / 一K7層5000ifiUMFa012""34567"T9非52 43703-4的3454.9145206.352 非718042 709,249J46Q. 691?Zli_15S1郭35的MlJQEJIPii10111213141515.5161&.516.9產(chǎn)鼠.3/ d1715.029ME6, "41217 919W. 36鋁720. 8OT44 值 25*34r 97的223. 699599 , 42193o|j = &二止=24&6加3 / (d MPa采油指數(shù)/1K8層馥狂加*01z3456T89產(chǎn)量E3fdS75S.535E7835i3.es309% 182375.53弱 59 5S2439 一%2219.9g2000. IS1780. 56流壓X?組10111213111515 51616,51T. 1產(chǎn) BmS/ d15&0 5S15<1O.7S1120.93901. 1G&813號461.58351附241 7813L.630J =生=陋2?二 219區(qū)蘇 j(d MPa)采油指數(shù) ：合采數(shù)據(jù):而斯1_eT1ZzE2產(chǎn)比MM 1507 5,06 14 149. M 1S2 3器自號一4 7就 fgtA1213 U15"<r af 兇 if h| _2_ io llSrE.QS 1011T.39 95Z1.354 35%, 316 1670. 774 &74S, Z41 5314. 703166產(chǎn)玨屈,也 眄圈.6瘠 3041.C41 2117. SS3 1142.01S72.216515. 5715 73甫 1& 5 L6 脂 L6例 g 9668.S 552.43 346 1113 123.33S4 久於 64.6360合采IPR曲線5000100001500020000產(chǎn)18合采IPR曲線6420864201111edw二 鬼5000100001500020000產(chǎn)量m3/d