前置前驅(qū)乘用車總體設(shè)計(jì)cad圖紙+說明書,前置,前驅(qū),先驅(qū),乘用車,總體,整體,設(shè)計(jì),cad,圖紙,說明書,仿單 機(jī)電工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 設(shè)計(jì)題目: 前置前驅(qū)乘用車總體設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名： 學(xué) 號(hào)： 專業(yè)班級(jí)： 指導(dǎo)教師：  目次 1 引言……………………………………………………………………………… 1 2 汽車主要形式的選擇…………………………………………………………… 1 2.1汽車的軸數(shù)……………………………………………………………… 1 2.2汽車的驅(qū)動(dòng)形式………………………………………………………… 1 2.3汽車的布置形式………………………………………………………… 1 3 汽車主要參數(shù)的選擇…………………………………………………………… 2 3.1汽車的主要尺寸參數(shù)…………………………………………………… 2 3.2汽車的主要質(zhì)量參數(shù)…………………………………………………… 3 3.3汽車的主要性能參數(shù)…………………………………………………… 4 4 汽車主要總成部件的選擇……………………………………………………… 7 4.1發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇…………………………………………………………… 7 4.2輪胎的選擇……………………………………………………………… 9 4.3變速器的選擇…………………………………………………………… 10 4.4其它總成的選擇………………………………………………………… 12 5 汽車的總體布置設(shè)計(jì)…………………………………………………………… 14 5.1汽車總布置圖基準(zhǔn)線的確定…………………………………………… 14 5.2汽車主要總成部件的布置……………………………………………… 14 5.3車身的布置設(shè)計(jì)………………………………………………………… 15 5.4運(yùn)動(dòng)校核………………………………………………………………… 15 設(shè)計(jì)總結(jié)…………………………………………………………………………… 17 參考文獻(xiàn)…………………………………………………………………………… 18 致謝………………………………………………………………………………… 17  1引言 本設(shè)計(jì)——HG7164乘用車總體設(shè)計(jì)作為整個(gè)汽車設(shè)計(jì)的第一個(gè)環(huán)節(jié)，在整個(gè)汽車的設(shè)計(jì)中有著十分重要的統(tǒng)領(lǐng)全局設(shè)計(jì)的作用，本文將從整車設(shè)計(jì)方案、各總成的配合與協(xié)調(diào)、總體布置、設(shè)計(jì)計(jì)算等各個(gè)方面闡述該車的總體設(shè)計(jì)。 2汽車主要形式的選擇 2.1汽車的軸數(shù) 本設(shè)計(jì)車輛為質(zhì)量較輕的緊湊型乘用車，設(shè)計(jì)目的僅為滿足客戶最基本的出行需要，因此對(duì)軸荷的要求不高，一般常見的兩軸便可滿足要求，本設(shè)計(jì)便采用結(jié)構(gòu)、制造簡(jiǎn)單，成本較低的兩軸式。 2.2汽車的驅(qū)動(dòng)形式 本設(shè)計(jì)采用市面上最常見的4X2驅(qū)動(dòng)形式。 2.3汽車的布置形式 本設(shè)計(jì)采用前置前驅(qū)的布置形式,良好的轉(zhuǎn)向不足特性使整車的操作穩(wěn)定性、舒適性都能得到保證。由于沒有很長(zhǎng)的傳動(dòng)軸，較短的傳動(dòng)路線使整車的總質(zhì)量比較輕，有利于提高汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)也降低了制造成本，良好的發(fā)動(dòng)機(jī)接近性也有利于日后的維修。 圖1 不同形式的布置形式 圖2 前置后驅(qū)的驅(qū)動(dòng)形式 3汽車主要參數(shù)的選擇 3.1汽車的主要尺寸參數(shù) 3.1.1軸距L 轎車的軸距與其市場(chǎng)定位、總體長(zhǎng)度和用途有關(guān)，轎車的軸距與總長(zhǎng)之間要有適當(dāng)?shù)谋壤?，軸距一般為總長(zhǎng)的54%—60%。本次設(shè)計(jì)的HG7164乘用車作為一款定位于家用、緊湊型的中級(jí)汽車，要達(dá)到機(jī)動(dòng)性好、成本低的目的，因此軸距不宜過長(zhǎng)，參考表1提供的相關(guān)數(shù)據(jù)，本次設(shè)計(jì)軸距采用2600mm。 3.1.2前輪距B1、后輪距B2 輪距的大小對(duì)汽車的橫向穩(wěn)定性、整車總體寬度和總質(zhì)量都會(huì)產(chǎn)生影響。轎車一般的輪距可按照經(jīng)驗(yàn)公式初步選定： B=0.75Ba+100?80或B=kL 其中，B——轎車的輪距，mm； Ba——轎車總寬，mm； L——轎車軸距，mm； k——系數(shù)，轎車一般取0.5—0.54。 參考表1中各級(jí)別轎車的輪距，本次設(shè)計(jì)的汽車輪距?。呵拜喚?475mm，后輪距1476mm. 表1 各級(jí)別轎車的軸距和輪距 車型 類別 軸距L/mm 輪距B/mm 轎車 微型 2000～2200 1100～1380 普通 2100～2540 1150～1500 中級(jí) 2500～2860 1300～1500 中高級(jí) 2580～3400 1400～1580 高級(jí) 2900～3900 1560～1620 3.1.3前懸LF和后懸LR 汽車前懸的設(shè)計(jì)長(zhǎng)度應(yīng)考慮到在此長(zhǎng)度內(nèi)能否布置下發(fā)動(dòng)機(jī)、轉(zhuǎn)向器、水箱等部件，過短會(huì)導(dǎo)致上述部件無法安裝下，過長(zhǎng)會(huì)導(dǎo)致汽車的接近角變小從而影響通過能力。轎車后懸長(zhǎng)度主要影響汽車后備行李箱的大小和軸核分配的要求，過短過長(zhǎng)分別會(huì)影響整車攜帶貨物能力和離去角大小。本設(shè)計(jì)選取前懸LF=905mm，后懸LR=1010mm。 3.1.4外廓尺寸 轎車總長(zhǎng)可根據(jù)下述經(jīng)驗(yàn)公式選?。? La=L+LF+LR或La=LC 其中：L——軸距，mm； LF——前懸，mm； LR——后懸，mm； C——比例系數(shù)，對(duì)于前置前驅(qū)的汽車，取0.62～0.66。 轎車總寬可按經(jīng)驗(yàn)公式取值： Ba=La3+(195?60) 其中：Ba——汽車總寬，mm； La——汽車總長(zhǎng)，mm。 本設(shè)計(jì)車輛總長(zhǎng)取4515mm，總寬取1725mm，總高取1445mm。 3.2汽車的主要質(zhì)量參數(shù) 3.2.1汽車的裝載量 轎車一般情況下主要用于載送乘客人員，因此其裝載量就是可承載的最多人數(shù)，本車作為中級(jí)車最大載客量一般為5。 3.2.2汽車的整備質(zhì)量 作為一項(xiàng)重要的設(shè)計(jì)指標(biāo)，汽車的整備質(zhì)量的大小可以粗略評(píng)估一輛車整體的使用油耗與設(shè)計(jì)成本。本車整備質(zhì)量取1250kg。 3.2.3汽車的總質(zhì)量 轎車的總質(zhì)量可由下式確定： ma=m0+mf+mp 其中：ma——汽車總質(zhì)量，kg； m0——汽車整備質(zhì)量，為1250kg； mf——附加設(shè)備質(zhì)量，取55kg； mp——乘客和駕駛員質(zhì)量，每人以65kg計(jì)算，取325kg。 根據(jù)上式便可得出該車的總質(zhì)量，為1630kg。 3.2.4汽車的軸荷分配 汽車的軸荷分配即前后軸所承載重量占整車的比重。參考表2，本車軸荷分配為： 空載時(shí)：前軸58%～62%，后軸38%～42%； 滿載時(shí)：前軸50%～55%，后軸45%～50%。 表2各類轎車的軸荷分配范圍 車型 空載 滿載 前軸 后軸 前軸 后軸 轎車 前置前驅(qū)FF 56%～66% 34%～44% 47%～60% 40%～53% 前置后驅(qū)FR 50%～55% 45%～50% 45%～50% 50%～55% 后置后驅(qū)RR 42%～50% 50%～58% 40%～45% 55%～60% 3.3汽車的主要性能參數(shù) 3.3.1動(dòng)力性參數(shù) ⑴直接檔和Ι檔最大動(dòng)力因數(shù)D0max和DΙmax D0max的選擇主要考慮對(duì)汽車加速性、經(jīng)濟(jì)性的要求，DΙmax標(biāo)志著汽車的爬坡能力和通過能力的好壞，該兩項(xiàng)參數(shù)的值均要求在表3所規(guī)定的范圍內(nèi)，隨后的計(jì)算中會(huì)對(duì)這兩項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行校核。 ⑵最高車速uamax 參考表3的相關(guān)數(shù)據(jù)，本車設(shè)計(jì)最高車速為180km/h。 ⑶比功率和比轉(zhuǎn)矩 各國均對(duì)這兩項(xiàng)指標(biāo)有所規(guī)定，參照表3，本車比功率擬定范圍45—50kW/t，比轉(zhuǎn)矩?cái)M定范圍為90—100N·m/t。 表3 轎車動(dòng)力性參數(shù)取值范圍 汽車類別 直接檔最大動(dòng)力因數(shù) D0max Ι檔最大動(dòng)力因數(shù) DΙmax 最高車速 uamax /（km/h） 比功率/（kW/t） 比轉(zhuǎn)矩/（N·m/t） 轎 車 微型 發(fā) 動(dòng) 機(jī) 排 量 ≤1.0L 0.07～0.11 0.30～0.40 90～120 18～50 40～60 普通級(jí) >1.0～1.6L 0.09～0.12 0.30～0.45 120～160 36～64 80～99 中級(jí) >1.6～2.5L 0.11～0.13 0.30～0.50 160～200 43～68 90～110 中高級(jí) >2.5～4.0L 0.13～0.15 0.30～0.50 180～220 50～72 95～125 高級(jí) >4.0L 0.15～0.20 0.30～0.50 200～260 60～110 100～160 ⑷加速時(shí)間 本設(shè)計(jì)汽車采用0到100km/h的百公里加速時(shí)間，設(shè)計(jì)值定為13s。 ⑸上坡能力 汽車的上坡能力一般用最大爬坡度來表示。轎車的工作環(huán)境大部分在城市地區(qū)，路況通常較好，因此所要求能達(dá)到的坡度要求不高，本設(shè)計(jì)最大爬坡度30%，即16.7°。 3.3.2機(jī)動(dòng)性參數(shù) 汽車機(jī)動(dòng)性參數(shù)主要指汽車的最小轉(zhuǎn)彎半徑Rmin，即當(dāng)轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)至極限位置時(shí)由轉(zhuǎn)向中心至前外輪接地中心的距離，其值與汽車的軸距、輪距及車輪的最大轉(zhuǎn)向角有關(guān)。轎車的通常為軸距的2—2.5倍，參照表4，該車的為5.2m。 表4 各級(jí)轎車的最小轉(zhuǎn)彎半徑 級(jí)別 Rmin/m 微型 3.5～5.0 普通級(jí) 4.5～6.0 中級(jí) 5.0～6.5 中高級(jí) 5.0～7.0 高級(jí) 5.5～7.5 3.3.3操縱穩(wěn)定性參數(shù) ⑴前、后輪側(cè)偏角絕對(duì)值之差 本車設(shè)計(jì)值為2°。 ⑵車身側(cè)傾角 本車設(shè)計(jì)值為2°。 ⑶制動(dòng)點(diǎn)頭角 為了減小汽車在通過凹凸路面時(shí)對(duì)乘客造成的不適感，汽車以0.4g的減速度制動(dòng)時(shí)，車身的點(diǎn)頭角不應(yīng)大于1.5°，本車設(shè)計(jì)值為1°。 3.3.4行駛平順性參數(shù) 汽車的行駛平順性一般以垂直震動(dòng)參數(shù)來表示，本設(shè)計(jì)以前后懸架的靜、動(dòng)撓度或偏頻及車身振動(dòng)加速度等參數(shù)值作為設(shè)計(jì)要求。表5給出了相關(guān)參數(shù)的取值范圍，通常情況下，n1與n2要接近且n2略大于n1。 表5 汽車懸架的偏頻、靜撓度和動(dòng)撓度 車型 滿載時(shí)偏頻n/Hz 滿載時(shí)靜撓度fc/cm 滿載時(shí)動(dòng)撓度fd/cm 前懸架n1 后懸架n2 前懸架fc1 后懸架fc2 前懸架fd1 后懸架fd2 轎 車 普通級(jí)、中級(jí) 1.02～1.44 1.18～1.58 12～14 10～18 8～11 10～14 高級(jí) 0.91～1.12 0.98～1.29 20～30 15～26 8～11 10～14 3.3.5制動(dòng)性參數(shù) 我國通常以車速30km/h的最小制動(dòng)距離來評(píng)價(jià)汽車的制動(dòng)效能，表6給出了相關(guān)參數(shù)范圍。 表6 汽車制動(dòng)距離的統(tǒng)計(jì)值范圍 車型 va=30km/h時(shí)的制動(dòng)距離/m va=50km/h時(shí)的制動(dòng)距離/m 轎 車 微型 5.0～6.0 普通級(jí) 5.5～6.5 中級(jí) 5.5～6.5 中高級(jí)、高級(jí) 5.2～8.0 14～19 3.3.6通過性參數(shù) 在總體設(shè)計(jì)中需要確定的有：最小離地間隙hmin、接近角α、離去角β及縱向通過半徑ρ，參照表7的取值范圍，本設(shè)計(jì)汽車hmin取180mm，α取27°，β取25°，ρ取6m。 表7 汽車通過性的幾何參數(shù) 車型 最小離地間隙hmin/m 接近角 α/（°） 離去角 β/（°） 縱向通過半徑 ρ/m 轎車 微型、普通級(jí) 0.12～0.18 20～30 15～25 3～5 中、中高、高級(jí) 0.13～0.20 5～8 4汽車主要總成部件的選擇 4.1發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇 4.1.1發(fā)動(dòng)機(jī)形式的選擇 就目前整個(gè)汽車市場(chǎng)而言，絕大部分的汽車均采用往復(fù)活塞式內(nèi)燃機(jī)，其分為柴油機(jī)和汽油機(jī)兩大類。從市場(chǎng)現(xiàn)有發(fā)動(dòng)機(jī)可挑選性、質(zhì)量、成本、震動(dòng)、噪聲和可互換性等角度考慮，本設(shè)計(jì)汽車采用直列往復(fù)活塞式汽油發(fā)動(dòng)機(jī)。 4.1.2發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率及其相應(yīng)轉(zhuǎn)速 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率可由汽車的最高車速來確定： Pemax=1ηT（magf3600uamax+CDA76140uamx3） 式中，Pemax——發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率，kW； ηT——傳動(dòng)系的傳動(dòng)效率，轎車一般取0.9； ma——汽車總質(zhì)量，取1630kg； g——重力加速度，取9.8g； uamax——最高車速，km/h，本車取180km/h； f——滾動(dòng)阻力系數(shù)，對(duì)轎車而言，f=0.0165+0.0001（ua-50），其中ua為車速（km/h），本車f計(jì)算得0.0295； A——汽車正面投影面積，m2。對(duì)于轎車而言，可按前輪距、汽車總高 等尺寸近似計(jì)算，即，對(duì)于本車而言，A計(jì)算得1.66； CD——空氣阻力系數(shù)，轎車一般取0.28—0.4，本車取0.3。 將相關(guān)參數(shù)帶入式中，計(jì)算得： Pemax=10.91630×9.8×0.02953600×180+0.3×1.6676140×1803=68.56kW 由該式計(jì)算出的功率為發(fā)動(dòng)機(jī)的凈功率，即有效功率，而發(fā)動(dòng)機(jī)最大額定功率通常比有效功率高12%~20%，所以可選擇的發(fā)動(dòng)機(jī)最大額定功率區(qū)間值為76.79～82.28kW。轎車發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率的相應(yīng)轉(zhuǎn)速np一般比較大，多在4000以上，參考其他同級(jí)車輛，本車擬定np=6000。 4.1.3發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩及其相應(yīng)轉(zhuǎn)速 Temax=KMTP=9549KMPemaxnp 式中，Temax——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，N·m； KM——轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)，參考同級(jí)別發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)驗(yàn)值選取，一般汽油機(jī)取1.1—1.3，本車取1.15； TP——最大功率點(diǎn)的轉(zhuǎn)矩，N·m； np——最大功率點(diǎn)轉(zhuǎn)速，r/min； Pemax——發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率，kW。 將上述參數(shù)帶入式中，可得： Temax=9549×1.15×（76.79～82.28）6000=（140.54～150.59）N·m np和nT之間要求滿足關(guān)系式： npnT=1.4~2.0 由此，nT可得取值區(qū)間為3000～4285r/min，本設(shè)計(jì)取3600。 根據(jù)上述計(jì)算與選擇的相關(guān)主要參數(shù)，本次設(shè)計(jì)車輛決定選用F16D3型發(fā)動(dòng)機(jī)，其相關(guān)性能參數(shù)如下表所示： 表8 F16D3型發(fā)動(dòng)機(jī)性能參數(shù) 發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) F16D3 氣缸排列型式 L型 進(jìn)氣類型 自然吸氣 型式 MT/AT 排氣量（ml） 1598 壓縮比 9.5 供油方式 多點(diǎn)電噴 氣門結(jié)構(gòu) 雙頂置凸輪（DOHC） 最大功率（kW/rpm） 78/6000 最大扭矩（N·m/rpm） 146/3600 排放法規(guī) 國四 缸蓋材料 鋁合金 缸體材料 鑄鐵 燃料類型 汽油 從參數(shù)中可以看出，該發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率為78 kW在設(shè)計(jì)計(jì)算中所規(guī)定的區(qū)間76.79～82.28kW范圍內(nèi)，最大扭矩為146 N·m，同樣在（140.54～150.59）N·m 的設(shè)計(jì)范圍，均滿足設(shè)計(jì)要求。 4.2輪胎的選擇 輪胎的型號(hào)和尺寸是一項(xiàng)十分重要的計(jì)算參數(shù)，其在制動(dòng)系、轉(zhuǎn)向系的設(shè)計(jì)計(jì)算中對(duì)結(jié)果的影響甚大，需謹(jǐn)慎選取。 圖3 CINTURATO P1型輪胎 由于子午線輪胎比起普通斜線輪胎和帶束斜交輪胎有如耐磨性好、使用壽命長(zhǎng)、附著性能好等眾多優(yōu)點(diǎn)，綜合考慮，本設(shè)計(jì)選用倍耐力CINTURATO P1（185/65 R14）型輪胎：該輪胎的生產(chǎn)過程中使用環(huán)保的材料以降低工廠對(duì)環(huán)境的污染，同時(shí)在保證長(zhǎng)使用周期的前提下能最大限度地降低汽車油耗和二氧化碳的排放，并保持高性能和安全性、提高駕駛舒適性。 4.3變速器的選擇 4.3.1最小總傳動(dòng)比imin 最小總傳動(dòng)比imin可由最高車速來確定： imin=0.377nprruamax 式中，rr——車輪滾動(dòng)半徑，計(jì)算得0.289m； np——發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速，為6000r/min； uamax——汽車最高車速，為180km/h。 帶入相關(guān)數(shù)據(jù)，得： imin=0.377×6000×0.289180=3.632 用下式對(duì)直接檔最大動(dòng)力因數(shù)D0max進(jìn)行校核： D0max=Ft-FwG≈0.113 查表3知該值在直接檔最大動(dòng)力因數(shù)D0max要求的范圍內(nèi)，因此最小傳動(dòng)比imin可取該計(jì)算值。 4.3.2主減速器傳動(dòng)比i0 本設(shè)計(jì)采用帶有直接檔的三軸式變速器，則主減速器傳動(dòng)比i0就等于傳動(dòng)系最小總傳動(dòng)比imin，即i0=3.632。 4.3.3最大傳動(dòng)比imax 由 Ftmax=Ff+Fimax 或 Ttq maxig1i0ηTr=Gfcosαmax+Gsinαmax 即 ig1≥G(fcosαmax+sinαmax)rrTtq maxi0ηT 式中, Ttq max——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，為146N·m； ig1——1檔傳動(dòng)比； i0——主減速器傳動(dòng)比，為3.632； ηT——傳動(dòng)系效率，取0.9； rr——車輪滾動(dòng)半徑，為0.289m； f——滾動(dòng)阻力系數(shù)，取0.0295； αmax——最大爬坡度，取16.7°。 將上述數(shù)據(jù)帶入式中，可得： ig1≥1630×9.8×(0.0295×cos16.7°+sin16.7°)×0.289146×0.9×3.632=3.05 用下式中對(duì)DΙmax進(jìn)行校核： DΙmax=fcosαmax+sinαmax=0.3156 根據(jù)表3提供的檔最大動(dòng)力因素范圍，該值滿足要求，因此可取計(jì)算值范圍。 同時(shí)，汽車驅(qū)動(dòng)輪仍需滿足路面附著條件： Temaxig1i0ηTrr≤G2φ 即 ig1≤rrG2φTemaxi0ηT 其中，φ——路面附著系數(shù)，干燥、良好的瀝青或混凝土路面一般為0.7—0.8，這里取0.75。 帶入相關(guān)參數(shù)可得： ig1≤0.289×0.52×0.75×1630×9.8146×3.632×0.9≈3.773 綜上可知Ι檔傳動(dòng)比取值范圍為3.05≤ig1≤3.773，本設(shè)計(jì)ig1取3.5。 4.3.4檔位數(shù)與各檔傳動(dòng)比的選擇 本車選用5檔變速器。各檔分配的傳動(dòng)比可按等比級(jí)數(shù)分配，即： ig1ig2=ig2ig3=ig3ig4=ig4ig5=q 因5檔為直接檔，即ig5=1，則由ig1=3.5，得 ig4=q，ig3=q2，ig2=q3，ig1=q4 即： ig4=4ig1=1.368 ig3=4ig12=1.871 ig2=4ig13=2.559 但實(shí)際上各檔傳動(dòng)比滿足下式關(guān)系： ig1ig2≥ig2ig3≥ig3ig4≥ig4ig5 但各檔位間的比值一般不超過，綜合考慮，本設(shè)計(jì)變速器各檔位傳動(dòng)比的分配如下表所示： 表9 變速器各檔位傳動(dòng)比的分配 檔位 1檔 2檔 3檔 4檔 5檔 倒檔 傳動(dòng)比 3.5 2.5 1.8 1.32 1 3.3 4.4其它總成的選擇 離合器、主減速器、懸架、轉(zhuǎn)向系統(tǒng)、制動(dòng)系統(tǒng)、車架與車身等剩余總成或結(jié)構(gòu)的選擇均從成本、性能、質(zhì)量等角度出發(fā)進(jìn)行，本著減輕質(zhì)量、節(jié)約油耗、對(duì)汽車有良好適應(yīng)性、滿足合理的人機(jī)工程學(xué)等原則，選擇出最可靠、安全、經(jīng)濟(jì)的相關(guān)部件，現(xiàn)將選擇的結(jié)構(gòu)匯總于下表： 表10 部分總成部件或結(jié)構(gòu)的選擇 離 合 器 類型 摩擦式離合器 從動(dòng)盤類型 單盤 壓緊機(jī)構(gòu) 膜片彈簧 從動(dòng)盤外徑尺寸 180mm 工作環(huán)境 干式 分離指向 拉式 操縱機(jī)構(gòu) 人力機(jī)械式 主 減 速 器 類別 單級(jí)式 齒輪副結(jié)構(gòu)、輪齒類型 斜齒圓柱式 傳動(dòng)比 3.632 懸 架 系 統(tǒng) 前懸架 類型 麥克弗森式獨(dú)立懸架 結(jié)構(gòu) 滑動(dòng)立柱、橫擺臂、減震器 后懸架 類型 扭轉(zhuǎn)梁隨動(dòng)臂式半獨(dú)立懸架 結(jié)構(gòu) 無需橫向穩(wěn)定器 轉(zhuǎn)向系統(tǒng) 轉(zhuǎn)向類型 液壓動(dòng)力輔助 轉(zhuǎn)向盤 三輻條式、皮革套、位置可調(diào) 轉(zhuǎn)向軸 裝配吸能裝置、萬向節(jié)，可鎖止 轉(zhuǎn)向盤極限圈數(shù) 3圈 轉(zhuǎn)向器類型 齒輪齒條式、可逆式 轉(zhuǎn)向系角傳動(dòng)比 20 最小轉(zhuǎn)彎半徑 5.2m 制 動(dòng) 系 統(tǒng) 行車制動(dòng)形式 真空助力、ABS 助力比 5 雙回路類型 型 駐車制動(dòng)形式 機(jī)械式、可鎖止 前后制動(dòng)器 類型 盤式 制動(dòng)盤直徑 250mm 鉗盤類型 浮鉗盤式 驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu) 簡(jiǎn)單制動(dòng) 制動(dòng)缸 主缸活塞直徑 38mm 輪缸活塞直徑 28mm 車 身 殼體形式 承載式 材料 鋁合金 車門 開啟方法 順開式 數(shù)量 4 車窗 風(fēng)窗 前、后均為曲面玻璃 升降玻璃 圓柱面、按鈕式調(diào)節(jié) 附屬裝置及安全防護(hù)裝置 座椅 前后位置、傾斜度可調(diào) 前、后保險(xiǎn)杠及護(hù)條 安全氣囊 三點(diǎn)固定式安全帶 5汽車的總體布置設(shè)計(jì) 5.1汽車總體布置圖基準(zhǔn)線的確定 繪制汽車的總布置圖，首先要確定各視圖的基準(zhǔn)線：地面線、前輪中心線、車架上平面線、汽車中心線、前輪垂直線。這些基準(zhǔn)線是繪圖設(shè)計(jì)的參考基準(zhǔn)，對(duì)汽車的總體布置和制圖有重大影響。 5.2汽車主要總成部件的布置 5.2.1動(dòng)力總成的布置 發(fā)動(dòng)機(jī)上下位置的布置要考慮發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼到路面的距離應(yīng)滿足汽車在滿載情況下對(duì)最小離地間隙的要求；發(fā)動(dòng)機(jī)過高容易出現(xiàn)下面達(dá)到離地間隙極限、上面碰到發(fā)動(dòng)機(jī)罩的的現(xiàn)象，此時(shí)需要協(xié)調(diào)整車總布置和車身布置；發(fā)動(dòng)機(jī)前后位置的布置也應(yīng)考慮軸荷分配與前排乘坐空間等因素以提高汽車的性能與乘坐舒適性；前置前驅(qū)發(fā)動(dòng)機(jī)的乘用車曲軸中心線與水平線常形成的夾角。 5.2.2傳動(dòng)系的布置 傳動(dòng)系的布置形狀從側(cè)面看去一般為U形，這樣可有效降低汽車地板高度，增大后排座椅到前排座椅的距離。 5.3.3轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的布置 轉(zhuǎn)向盤的布置以保證駕駛員有充足外部視野和內(nèi)部?jī)x表視野為原則，使方向盤與水平面呈一定夾角。轉(zhuǎn)向桿件和轉(zhuǎn)向器的布置要保證在極限運(yùn)動(dòng)范圍內(nèi)無死角或死點(diǎn)，并且不能產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)干涉，以保證轉(zhuǎn)向系與整車運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào)。 5.3.4制動(dòng)系統(tǒng)的布置 操作方便是對(duì)制動(dòng)踏板和手制動(dòng)桿件的首要要求，其次操縱桿件位移時(shí)應(yīng)無死角和干擾，以保證車身震動(dòng)時(shí)不會(huì)發(fā)生自行制動(dòng)的現(xiàn)象。 5.3.5懸架的布置 轎車懸架的布置要滿足汽車具有一定運(yùn)動(dòng)性的要求，減震器盡可能直立布置以充分利用有效行程。前懸架要留出足夠空間滿足轉(zhuǎn)向輪的轉(zhuǎn)向需求。 5.3.6其他部件的布置 ⑴備胎的布置 布置在行李箱下以方便取出。 ⑵油箱的布置 布置在行李箱內(nèi)，并遠(yuǎn)離消音器和排氣管。 ⑶蓄電池的布置 為縮短線路與起動(dòng)機(jī)同側(cè)并要求距離達(dá)到最小。 ⑷聲器的布置 消聲器應(yīng)盡量靠近剛性橫梁并與地板間要留有足夠間隙。 5.3車身的布置設(shè)計(jì) 車身的布置設(shè)計(jì)首先應(yīng)確定各總成、構(gòu)件的主要控制點(diǎn)和主要中心線以作為后續(xù)設(shè)計(jì)的依據(jù)點(diǎn)。然后進(jìn)行車身內(nèi)部的布置，在必要時(shí)，布置設(shè)計(jì)中應(yīng)采用人體模型以保證結(jié)構(gòu)的合理性。 5.4運(yùn)動(dòng)校核 本設(shè)計(jì)需要確定前輪轉(zhuǎn)向輪的跳動(dòng)、傳動(dòng)軸跳動(dòng)、轉(zhuǎn)向傳動(dòng)裝置與懸架共同運(yùn)動(dòng)。 圖4 轉(zhuǎn)向拉桿與懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào)校核圖 圖5 轉(zhuǎn)向輪跳動(dòng)圖 圖6 傳動(dòng)軸跳動(dòng)圖 設(shè)計(jì)總結(jié) 本次的HG7164乘用車總體設(shè)計(jì)在發(fā)動(dòng)機(jī)、變速器的選擇計(jì)算上都嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)規(guī)定進(jìn)行，在結(jié)果上取得了令人滿意的結(jié)果，達(dá)到了設(shè)計(jì)之初的期望，但是在其余總成的選擇、總體布置和運(yùn)動(dòng)校核上存在著很多的不足與缺陷，由于參考文獻(xiàn)上對(duì)這部分描述的不詳細(xì)，沒有很權(quán)威的內(nèi)容供參考，以及在課堂學(xué)習(xí)上的缺失使得這部分內(nèi)容沒有達(dá)到期望，希望能在今后的學(xué)習(xí)中對(duì)這部分內(nèi)容進(jìn)行補(bǔ)足。在繪圖方面，整車的圖紙繪制都能按照制圖規(guī)范進(jìn)行，在外形設(shè)計(jì)上增加了個(gè)性內(nèi)容，但同時(shí)也暴露出了很多問題，比如比例選擇、線型調(diào)整等問題。由于長(zhǎng)時(shí)間沒有使用繪圖軟件導(dǎo)致本設(shè)計(jì)在制圖開始就舉步維艱，繪圖的不熟練使自己花費(fèi)了很多的時(shí)間去適應(yīng)，這也提醒自己在今后的學(xué)習(xí)、工作上對(duì)繪圖應(yīng)引起足夠的重視。 總的來說，本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)不僅將大學(xué)四年所學(xué)的知識(shí)重新梳理了一遍，同時(shí)在應(yīng)用中又有了新的認(rèn)識(shí)與收獲，在與同組人員的溝通中也學(xué)習(xí)到了團(tuán)隊(duì)合作的意識(shí)，這些都會(huì)對(duì)自己今后的發(fā)展打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，幫助自己更好、更快到成長(zhǎng)。 參考文獻(xiàn) [1] 唐新蓬.汽車總體設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，2010 [2] 王望予.汽車設(shè)計(jì)（第四版）.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004 [3] 陳家瑞.汽車構(gòu)造上冊(cè)（第五版）.北京：人民交通出版社，2006 [4] 陳家瑞.汽車構(gòu)造下冊(cè)（第五版）.北京：人民交通出版社，2006 [5] 余志生. 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1 乘用車的發(fā)展?fàn)顩r與展望…………………………………………………… 2 2 汽車形式的選擇……………………………………………………………… 2 2.1汽車軸數(shù)的選擇………………………………………………………… 2 2.2汽車驅(qū)動(dòng)形式的選擇…………………………………………………… 2 2.3汽車布置形式的選擇…………………………………………………… 3 3 汽車主要參數(shù)的初步選定…………………………………………………… 3 3.1汽車主要尺寸的選定…………………………………………………… 3 3.2汽車質(zhì)量參數(shù)的選定…………………………………………………… 4 3.3汽車性能參數(shù)的選定…………………………………………………… 4 4 發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇……………………………………………………………………6 4.1發(fā)動(dòng)機(jī)形式與型號(hào)的選擇……………………………………………… 6 4.2發(fā)動(dòng)機(jī)主要性能參數(shù)的選擇…………………………………………… 7 5輪胎的選擇……………………………………………………………………… 7 論證結(jié)果…………………………………………………………………………… 7 參考文獻(xiàn)…………………………………………………………………………… 8 1乘用車的發(fā)展?fàn)顩r與展望 乘用車是在其設(shè)計(jì)和技術(shù)特性上主要用于載運(yùn)乘客及其隨身行李和/或臨時(shí)物品的汽車，包括駕駛員座位在內(nèi)最多不超過9個(gè)座位。乘用車下細(xì)分為基本型乘用車（轎車）、多用途車（MPV）、運(yùn)動(dòng)型多用途車（SUV）、專用乘用車和交叉型乘用車。 根據(jù)過去一年的銷售情況來看，乘用車的總體產(chǎn)銷都在平穩(wěn)快速增長(zhǎng)，并保持兩位數(shù)的增速。四大類品種環(huán)比均呈一定增長(zhǎng)，而多用車的產(chǎn)銷則有一定的下降。今年，我國汽車行業(yè)和重點(diǎn)汽車企業(yè)將力求主要經(jīng)濟(jì)效益指標(biāo)達(dá)標(biāo)，工業(yè)產(chǎn)值繼續(xù)穩(wěn)中求增。但值得注意的是，受到市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)加劇、產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力較弱等因素的影響，自主品牌汽車銷量的增速低于乘用車總體銷售的增速，我國自主品牌汽車的發(fā)展依舊十分嚴(yán)峻。 影響2014年汽車銷量的有利因素可歸納為以下幾點(diǎn)：宏觀經(jīng)濟(jì)總體穩(wěn)定；消費(fèi)者信心增強(qiáng)；汽車消費(fèi)剛性需求依舊存在；新型城鎮(zhèn)化的推進(jìn)和消費(fèi)升級(jí)促進(jìn)催生新的購車需求需求。而市場(chǎng)不利的因素有：世界總體經(jīng)濟(jì)復(fù)蘇緩慢的影響；環(huán)境、能源、交通等問題的影響；國際市場(chǎng)不穩(wěn)定對(duì)中國品牌出口的影響?？梢钥闯?，我國汽車乘用車的發(fā)展將會(huì)在困難中尋求發(fā)展，在逆境中求生存。 而國外乘用車的制造企業(yè)則將未來的發(fā)展目標(biāo)定在了新能源汽車和混合動(dòng)力汽車身上。由于地球石油資源的日益衰減，各大汽車巨頭紛紛考慮采用新能源發(fā)動(dòng)機(jī)取代現(xiàn)有的燃油發(fā)動(dòng)機(jī)，以應(yīng)對(duì)未來“無油”的時(shí)代，各大公司及國外多家咨詢公司一致預(yù)測(cè)：未來5年將迎來一次世界范圍內(nèi)的新動(dòng)力汽車研發(fā)與產(chǎn)業(yè)化高潮，新動(dòng)力汽車將成為繼蒸汽機(jī)和內(nèi)燃機(jī)之后的第3次汽車革命。 綜上所述，乘用車的發(fā)展依舊展現(xiàn)出很強(qiáng)的生命力，但面臨著動(dòng)力代換的問題，產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)必須向新能源動(dòng)力轉(zhuǎn)換，發(fā)展的形式嚴(yán)峻但仍充滿活力。 2汽車的總體布置方案 2.1汽車軸數(shù)的選擇 汽車的軸數(shù)視每輛車具體的情況而定，而汽車的總質(zhì)量、道路對(duì)軸載的限制、輪胎的承受能力和汽車結(jié)構(gòu)是影響汽車軸數(shù)的主要原因。乘用車一般采用兩軸方案，一方面這樣的選擇使得汽車的總體結(jié)構(gòu)十分簡(jiǎn)單，便于生產(chǎn)與安裝，一方面降低了整車成本，使得產(chǎn)品的價(jià)格競(jìng)爭(zhēng)力得到了提升。本次設(shè)計(jì)的HG7164汽車為轎車，故采用兩軸的方案。 2.2汽車驅(qū)動(dòng)形式的選擇 汽車驅(qū)動(dòng)形式是指發(fā)動(dòng)機(jī)的布置以及驅(qū)動(dòng)輪的數(shù)量和位置。對(duì)于一般乘用車來講，有4X2、4X4兩大類，其中，前一位數(shù)字代表了汽車車輪總數(shù)，后一位代表了驅(qū)動(dòng)輪數(shù)。本次設(shè)計(jì)，從制造成本和設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)繁的角度出發(fā)，決定用4X2的驅(qū)動(dòng)形式以滿足最基本的載送人員和貨物的要求，這樣的布置方式機(jī)動(dòng)性好，成本低，是一種典型的、成熟的方式。 2.3汽車布置形式的選擇 汽車的布置形式主要是指發(fā)動(dòng)機(jī)的布置位置，即發(fā)動(dòng)機(jī)與車身的相互關(guān)系。乘用車的布置形式主要有發(fā)動(dòng)機(jī)前置前輪驅(qū)動(dòng)（FF）、發(fā)動(dòng)機(jī)前置后輪驅(qū)動(dòng)（FR）、發(fā)動(dòng)機(jī)后置后輪驅(qū)動(dòng)（RR）三種方式，少數(shù)乘用車采用發(fā)動(dòng)機(jī)前置全輪驅(qū)動(dòng)，三種布置形式各有各的特點(diǎn)，但從市場(chǎng)需求的角度和設(shè)計(jì)成本的角度出發(fā)，本次乘用車HG7164汽車決定采用發(fā)動(dòng)機(jī)前置前輪驅(qū)動(dòng)的布置形式。 3汽車主要參數(shù)的初步選定 3.1汽車主要尺寸的選定 3.1.1外廓尺寸 汽車的外廓尺寸指汽車的長(zhǎng)、寬、高。乘用車的總長(zhǎng)=軸距L+前懸LF+后懸LR，它與軸距L有下述關(guān)系：La=LC。式中，C為比例系數(shù)，發(fā)動(dòng)機(jī)前置前輪驅(qū)動(dòng)汽車的C值為O.62～O.66。轎車總寬與車輛總長(zhǎng)之間有下述近似關(guān)系：Ba=La3+（195?60）mm。轎車的總高與軸間底部離地高度、地板及下部零件高、室內(nèi)高和車頂造型高度等有關(guān)。參考國家對(duì)車輛外廓尺寸的相關(guān)規(guī)定，本設(shè)計(jì)車輛的外廓尺寸在規(guī)定范圍內(nèi)定取。綜上，初選外廓尺寸分別為：總長(zhǎng)La為4515mm，總寬Ba為1725mm，總高Ha為1445mm。 3.1.2軸距 軸距，就是通過車輛同一側(cè)相鄰兩車輪的中點(diǎn)，并垂直于車輛縱向?qū)ΨQ平面的二垂線之間的距離。軸距決定了汽車的重心以及車的內(nèi)部使用空間，因此，汽車的軸距是一項(xiàng)非常重要的參數(shù)，本設(shè)計(jì)汽車軸距決定采用2600mm。 表1 3.1.3輪距和后輪距 汽車輪距的大小會(huì)直接影響汽車的總體寬度，受汽車外廓尺寸的限制，輪距不宜過大，對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)前置的車輛而言，在選定的輪距范圍內(nèi)應(yīng)能布置下發(fā)動(dòng)機(jī)、前懸架等重要部件，同時(shí)應(yīng)使前輪有足夠的空間轉(zhuǎn)向。輪距的選取還要考慮到車架與車梁、懸架、輪胎寬度以及他們之間的間隙等因素。該設(shè)計(jì)車輛決定采用：前輪距1475mm，后輪距1476mm。 3.1.4前懸和后懸 長(zhǎng)的汽車前懸有利于在汽車正面碰撞后對(duì)駕駛員起到很好的緩沖沖擊的作用，但長(zhǎng)前懸同時(shí)減小了汽車的接近角，通過性隨之降低，還會(huì)導(dǎo)致惡化駕駛員視野。后懸長(zhǎng)會(huì)減小汽車的離去角，降低通過性，但過短的后懸又會(huì)使汽車后備箱的尺寸變小，減小了汽車攜帶貨物的能力。本次設(shè)計(jì)前懸后懸初選為L(zhǎng)F為905mm，LR為1010mm。 3.2汽車質(zhì)量參數(shù)的選定 3.2.1整車整備質(zhì)量m0 整車整備質(zhì)量為車上帶有全部裝備（包括隨車工具、備胎等），加滿燃料和水，但沒有裝貨和載人是的整車質(zhì)量。整車整備質(zhì)量對(duì)汽車的制造成本和燃油經(jīng)濟(jì)性有重要影響。設(shè)計(jì)參數(shù)給定m0為1250kg。 3.2.2汽車的載質(zhì)量 汽車的裝載質(zhì)量為在硬質(zhì)良好路面上行駛時(shí)所允許的額定載質(zhì)量。本車設(shè)計(jì)對(duì)象為排量為1.6L的緊湊型乘用車，共設(shè)計(jì)五個(gè)座位。 3.2.3汽車總質(zhì)量ma 汽車總質(zhì)量是指汽車加上所有載重的情況下的總質(zhì)量。本車總質(zhì)量為1630kg。 3.2.4軸荷分配 根據(jù)所查閱文獻(xiàn)，對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)前置前輪驅(qū)動(dòng)的乘用汽車，滿載時(shí)，前軸47%～60%，后軸40%～53%；空載時(shí)，前軸56%～66%,后軸34%～44%。 表2 3.3汽車性能參數(shù)的選定 3.3.1動(dòng)力性參數(shù) ⑴最高車速Vamax 乘用車的最高車速隨著道路條件的改善和高速公路的普及在不斷提升，但出于安全因素，一般要求最高車速也不宜過高，對(duì)于排量為1.6L的乘用車而言，最高車速一般在150～210km/h，本設(shè)計(jì)初步選定最高車速Vamax=180km/h。 ⑵加速時(shí)間t 汽車的加速時(shí)間分為原地起步加速時(shí)間和超車加速時(shí)間,通常,我們用原地起步加速時(shí)間來評(píng)價(jià)汽車的加速能力。原地起步加速時(shí)間指汽車由1檔或2檔起步，并以最大的加速強(qiáng)度（包括選擇恰當(dāng)?shù)膿Q檔時(shí)機(jī)）逐步換至最高檔后到某一預(yù)訂的距離或車速所需的時(shí)間。發(fā)動(dòng)機(jī)排量為1.6L的乘用車，此值一般在12~25s，根據(jù)相關(guān)資料，初定參數(shù)值為13s。 ⑶爬坡能力 汽車的上坡能力是用滿載（或某一載質(zhì)量）時(shí)汽車在良好路面上的最大爬坡度imax 表示的。對(duì)于經(jīng)常在城市和良好公路上行駛的汽車，最大爬坡度在10°左右即可。對(duì)于載貨汽車，有時(shí)需要在壞路上行駛，最大爬坡度應(yīng)在30%即16.5°左右。而越野汽車要在無路地帶行駛，最大爬坡度應(yīng)達(dá)30°以上。本設(shè)計(jì)的汽車，最大爬坡度要求為30%，即16.7°。 ⑷汽車的比功率和比轉(zhuǎn)矩 比功率是汽車所裝發(fā)動(dòng)機(jī)的標(biāo)定最大功率與汽車最大總質(zhì)量之比。它可以綜合反映汽車的動(dòng)力性。比轉(zhuǎn)矩是汽車所裝發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩與汽車總質(zhì)量之比。它能反映汽車的牽引能力。參考表3，排量為1.6L的乘用車，比功率Pb可取35～65（kW/t），比轉(zhuǎn)矩Tb可取80～110（Nm/t）。本次設(shè)計(jì)中由已知原始參數(shù)可計(jì)算出比功率Pb為47.9kW/t，比轉(zhuǎn)矩Tb為89.6Nm/t。 表3 3.3.2汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性參數(shù) ⑴百公里燃油消耗量 汽車在良好的水平路面上以直接擋滿載等速行駛100㎞時(shí)的燃油消耗量Q(L/100㎞)，稱為汽車的“百公里最低燃油消耗量”。它是汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性常用的評(píng)價(jià)指標(biāo)。參照有關(guān)車型設(shè)計(jì)百公里燃油消耗量為10.0—16.0L(100Km·t)之間，初定百公里燃油消耗為14L。 表4 ⑵最小轉(zhuǎn)彎直徑 轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)至極限位置時(shí)，汽車前外轉(zhuǎn)向輪轍中心在支撐平面上的軌跡圓的直徑，稱為汽車最小轉(zhuǎn)彎直徑Dmin 。Dmin 用來描述汽車轉(zhuǎn)向機(jī)動(dòng)性，是汽車轉(zhuǎn)向能力和轉(zhuǎn)向性能的一項(xiàng)重要指標(biāo)。參考表5，最小轉(zhuǎn)彎直徑取10.4m。 表5 3.3.3通過性幾何參數(shù) 總體設(shè)計(jì)要確定的通過性幾何參數(shù)有：最小離地間隙hmin，接近角γ1，離去角γ2，縱向通過半徑ρ1等。對(duì)于本次設(shè)計(jì)的4x2乘用車，根據(jù)表6可分別取得：hmin=200mm，γ1=25°，γ2=20°，ρ1=6m。 表6 4發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇 4.1發(fā)動(dòng)機(jī)形式與型號(hào)的選擇 就目前整個(gè)汽車市場(chǎng)而言，絕大部分的汽車均采用往復(fù)活塞式內(nèi)燃機(jī)，其分為柴油機(jī)和汽油機(jī)兩大類。從市場(chǎng)現(xiàn)有發(fā)動(dòng)機(jī)可挑選性、質(zhì)量、成本、震動(dòng)、噪聲和可互換性等角度考慮，本設(shè)計(jì)汽車采用直列往復(fù)活塞式汽油發(fā)動(dòng)機(jī)。 經(jīng)過準(zhǔn)確的計(jì)算和反復(fù)的比較，本次設(shè)計(jì)車輛決定選用F16D3型發(fā)動(dòng)機(jī)，其相關(guān)性能參數(shù)如下表所示： 發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) F16D3 氣缸排列型式 L型 進(jìn)氣類型 自然吸氣 型式 MT/AT 排氣量（ml） 1598 壓縮比 9.5 供油方式 多點(diǎn)電噴 氣門結(jié)構(gòu) 雙頂置凸輪（DOHC） 最大功率（kW/rpm） 78/6000 最大扭矩（N·m/rpm） 146/3600 排放法規(guī) 國四 缸蓋材料 鋁合金 缸體材料 鑄鐵 燃料類型 汽油 表7 4.2發(fā)動(dòng)機(jī)主要性能參數(shù)的選擇 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率可由汽車的最高車速來確定： Pemax=1ηT（magf3600uamax+CDA76140uamx3） 將相關(guān)參數(shù)帶入式中，計(jì)算得： Pemax=10.91630×9.8×0.02953600×180+0.3×1.6676140×1803=68.56kW 由該式計(jì)算出的功率為發(fā)動(dòng)機(jī)的凈功率，即有效功率，而發(fā)動(dòng)機(jī)最大額定功率通常比有效功率高12%~20%，所以可選擇的發(fā)動(dòng)機(jī)最大額定功率區(qū)間值為76.79～82.28kW。轎車發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率的相應(yīng)轉(zhuǎn)速np一般比較大，多在4000以上，參考其他同級(jí)車輛，本車擬定np=6000。 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩由下式確定： Temax=KMTP=9549KMPemaxnp 將上述參數(shù)帶入式中，可得： Temax=9549×1.15×（76.79～82.28）6000=（140.54～150.59）N·m np和nT之間要求滿足關(guān)系式： npnT=1.4~2.0 由此，nT可得取值區(qū)間為3000～4285r/min，本設(shè)計(jì)取3600。 5輪胎的選擇 輪胎是汽車上最重要的組成部件之一，它的作用主要有：支持車輛的全部重量，承受汽車的負(fù)荷；傳送牽引和制動(dòng)的扭力，保證車輪與路面的附著力；減輕和吸收汽車在行駛時(shí)的震動(dòng)和沖擊力，防止汽車零部件受到劇烈震動(dòng)和早期損壞，適應(yīng)車輛的高速性能并降低行駛時(shí)的噪音，保證行駛的安全性、操縱穩(wěn)定性、舒適性和節(jié)能經(jīng)濟(jì)性。本設(shè)計(jì)選用倍耐力CINTURATO P1（185/65 R14）型輪胎 論證結(jié)果 本次設(shè)計(jì)的汽車——HG7164汽車軸數(shù)采用兩軸，驅(qū)動(dòng)形式選定4X2，布置方式采用發(fā)動(dòng)機(jī)前置前輪驅(qū)動(dòng)?？傞L(zhǎng)La為4515mm，總寬1725mm，總高1445mm，軸距2600mm，前輪距1475mm，后輪距1476mm，前懸905mm，后懸1010mm。整車整備質(zhì)量為1250kg，總質(zhì)量為1630kg。百公里油耗初定為7.7L，設(shè)計(jì)最高時(shí)速180Km/h，汽車原地起步加速時(shí)間為13s，設(shè)計(jì)最大爬坡度為30%，即16.7°。 參考文獻(xiàn) [1] 劉惟信. 汽車設(shè)計(jì)[M]. 第1版. 北京：清華大學(xué)出版社，2001.7 [2] 林寧. 汽車設(shè)計(jì)[M]. 第1版. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999.8 [3] 王望予. 汽車設(shè)計(jì)[M]. 第4版. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.8 [4] 陳家瑞. 汽車構(gòu)造（上冊(cè)）[M]. 第2版. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.1 [5] 陳家瑞. 汽車構(gòu)造（下冊(cè)）[M]. 第2版. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.1 [6] 《汽車工程手冊(cè)》編輯委員會(huì). 汽車工程手冊(cè). 基礎(chǔ)篇[M]. 北京：人民交通出版社，2001.6 [7] 李林，劉惟信. 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