《畢業(yè)論文定稿-臥式鏜床液壓系統(tǒng)設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《畢業(yè)論文定稿-臥式鏜床液壓系統(tǒng)設計（56頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763摘 要本次畢業(yè)設計是針對臥式鏜床的液壓系統(tǒng)進行設計，除了滿足主機在動作和性能方面規(guī)定的要求外，還必須符合體積小、重量輕、成本低、效率高、結構簡單、工作可靠、使用和維修方便等一些公認的普遍設計原則。液壓系統(tǒng)的設計主要是根據(jù)已知的條件，來確定液壓工作方案、液壓流量、壓力和液壓泵及其它相關元件的設計。此次設計主要是將自己所學的知識結合輔助材料運用到設計中，鞏固和深化已學知識，掌握液壓系統(tǒng)設計計算的一般步驟和方法，正確合理的確定執(zhí)行機構，選用標準液壓元件，能熟練的運用液壓基本回路，組成滿足基本性能要求的液壓系統(tǒng)。作為一種高效率的專用機床，組合機床在大批、大量機械加工生產(chǎn)中應用廣泛。本次設計將以臥式鏜床的液壓系統(tǒng)設計為例，介紹液壓系統(tǒng)的設計方法和設計步驟，其中包括液壓系統(tǒng)的工況分析、主要參數(shù)確定、液壓系統(tǒng)原理圖的擬定、液壓元件的選擇、系統(tǒng)性能驗算等。關鍵詞：臥式鏜床，液壓系統(tǒng)，工況，油缸原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763AbstractThe graduation project is designed for horizontal boring machine 's hydraulic system , in addition to meeting the requirements in the host action and performance requirements , but also must comply with the small size, light weight, low cost, high efficiency, simple structure, reliable operation , use and easy maintenance and some accepted universal design principles. The design of the hydraulic system is mainly based on known conditions , to determine the design of the hydraulic work program , hydraulic flow, pressure and hydraulic pumps and other related components.The design is mainly their learned knowledge combined with auxiliary materials applied to the design , to consolidate and deepen the knowledge already learned to master the general steps and methods of hydraulic system design calculations to determine the correct and reasonable actuators, hydraulic components selection criteria can skilled use of basic hydraulic circuit , consisting of a hydraulic system to meet the basic performance requirements .As a highly efficient machine tools, combination tools in large numbers , the production of a large number of machining a wide range of applications. The design will be horizontal boring machine hydraulic system design as an example, the hydraulic system design methods and design steps, including conditions of the hydraulic system analysis to determine the main parameters , select the hydraulic system schematic formulation, hydraulic components , system performance checking and so on.Keywords: Horizontal boring machine , Hydraulic system, Operating conditions , Cylinder原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763目 錄摘 要 1Abstract.2第一章 緒論 51.1 鏜床的概述 .51.2 液壓系統(tǒng)概述 .51.3 選題背景 .61.4 課題研究現(xiàn)狀 .61.4.1 國外研究現(xiàn)狀 .61.4.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 .7第二章 臥式鏜床工況分析 82.1 工作參數(shù)選定 .82.2 系統(tǒng)工況分析 .82.2.1 運動分析 82.2.2 負載分析 9第三章 液壓系統(tǒng)總體設計 113.1 確定主要參數(shù) .113.1.1 液壓缸的工作壓力的確定 .113.1.2 液壓缸內(nèi)徑 D 和活塞桿直徑 d 的確定 .123.1.3 液壓缸工況圖的繪制 133.2 液壓系統(tǒng)方案選型與分析 .153.2.1 方案分析 .153.2.2 方案確定 .163.3 液壓回路選擇 .163.3.1 調(diào)速方式的選擇 .163.3.2 調(diào)速與速度換接回路 .163.3.3 換向回路 .183.3.4 組成液壓系統(tǒng)原理圖 .18第四章 液壓缸的設計 204.1 液壓缸的主要零件確定及其技術要求 204.1.1 缸體 204.1.2 缸蓋 204.1.3 活塞 204.2 液壓缸主要尺寸的確定 .214.2.1 液壓缸壁厚和外徑的計算 214.2.2 液壓缸工作行程的確定 22原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397634.2.3 缸蓋厚度的確定 234.2.4 最小導向長度的確定 234.2.5 缸體長度的確定 244.2.6 固定螺栓得直徑 .24sd4.2.7 液壓缸強度校核 244.3 液壓缸的結構設計 264.3.1 缸體與缸蓋的連接形式 264.3.2 活塞桿與活塞的連接結構 274.3.3 活塞桿導向部分的結構 274.3.4 密封裝置 284.3.5 緩沖裝置 294.3.6 排氣裝置 304.3.7 液壓缸的安裝結構 31第五章 液壓元件的計算和選擇 325.1 確定液壓泵和電機的規(guī)格 .325.2 油箱的設計 325.2.1 液壓油箱有效容積的確定 .325.2.2 液壓油箱的外形尺寸 .325.2.3 液壓油箱的結構設計 .335.2.4 油箱的制造工藝 .335.2.5 油箱各零件的作用 .335.3 閥類元件和輔助元件的選擇 .355.4 其它元件的選擇 .355.4.1 過濾器的選擇 .355.4.2 壓力表及壓力表開關的選擇 365.4.3 液位計的選擇 375.4.4 油管的選擇 .37第六章 液壓系統(tǒng)的驗算 386.1 壓力損失的驗算 386.2 發(fā)熱溫升的驗算 .40結 論 42致謝 43參考文獻 44附錄：英文文獻翻譯 45英文文獻翻譯原文 50原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763第一章 緒論1.1 鏜床的概述主要用鏜刀對工件已有的預制孔進行鏜削的機床。通常，鏜刀旋轉(zhuǎn)為主運動，鏜刀或工件的移動為進給運動。它主要用于加工高精度孔或一次定位完成多個孔的精加工，此外還可以從事與孔精加工有關的其他加工面的加工。使用不同的刀具和附件還可進行鉆削、銑削、切它的加工精度和表面質(zhì)量要高于鉆床。鏜床是大型箱體零件加工的主要設備。螺紋及加工外圓和端面等。由于制造武器的需要，在 15 世紀就已經(jīng)出現(xiàn)了水力驅(qū)動的炮筒鏜床。1769年 J.瓦特取得實用蒸汽機專利后，汽缸的加工精度就成了蒸汽機的關鍵問題。1774 年英國人 J.威爾金森發(fā)明炮筒鏜床，次年用于為瓦特蒸汽機加工汽缸體。1776 年他又制造了一臺較為精確的汽缸鏜床。1880 年前后，在德國開始生產(chǎn)帶前后立柱和工作臺的臥式鏜床。為適應特大、特重工件的加工，20 世紀 30 年代發(fā)展了落地鏜床。隨著銑削工作量的增加，50 年代出現(xiàn)了落地鏜銑床。20 世紀初，由于鐘表儀器制造業(yè)的發(fā)展，需要加工孔距誤差較小的設備，在瑞士出現(xiàn)了坐標鏜床。為了提高鏜床的定位精度，已廣泛采用光學讀數(shù)頭或數(shù)字顯示裝置。有些鏜床還采用數(shù)字控制系統(tǒng)實現(xiàn)坐標定位和加工過程自動化。 鏜床分為臥式鏜床、落地鏜銑床、金剛鏜床和坐標鏜床等類型(見彩圖)。①臥式鏜床：應用最多、性能最廣的一種鏜床，適用于單件小批生產(chǎn)和修理車間。②落地鏜床和落地鏜銑床：特點是工件固定在落地平臺上，適宜于加工尺寸和重量較大的工件,用于重型機械制造廠。③金剛鏜床:使用金剛石或硬質(zhì)合金刀具，以很小的進給量和很高的切削速度鏜削精度較高、表面粗糙度較小的孔，主要用于大批量生產(chǎn)中。④坐標鏜床：具有精密的坐標定位裝置，適于加工形狀、尺寸和孔距精度要求都很高的孔，還可用以進行劃線、坐標測量和刻度等工作，用于工具車間和中小批量生產(chǎn)中。其他類型的鏜床還有立式轉(zhuǎn)塔鏜銑床、深孔鏜床和汽車、拖拉機修理用鏜床等。1.2 液壓系統(tǒng)概述一個完整的液壓系統(tǒng)由五個部分組成，即動力元件、執(zhí)行元件、控制元件、輔助元件（附件）和液壓油。 動力元件的作用是將原動機的機械能轉(zhuǎn)換成液體的壓力能，指液壓系統(tǒng)中的油泵，它向整個液壓系統(tǒng)提供動力。液壓泵的結構形式一般有齒輪泵、葉片泵和柱塞泵。 執(zhí)行元件(如液壓缸和液壓馬達)的作用是將液體的壓力能轉(zhuǎn)換為機械能，原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763驅(qū)動負載作直線往復運動或回轉(zhuǎn)運動。 控制元件(即各種液壓閥) 在液壓系統(tǒng)中控制和調(diào)節(jié)液體的壓力、流量和方向。根據(jù)控制功能的不同，液壓閥可分為壓力控制閥、流量控制閥和方向控制閥。壓力控制閥又分為益流閥(安全閥)、減壓閥、順序閥、壓力繼電器等；流量控制閥包括節(jié)流閥、調(diào)整閥、分流集流閥等；方向控制閥包括單向閥、液控單向閥、梭閥、換向閥等。根據(jù)控制方式不同，液壓閥可分為開關式控制閥、定值控制閥和比例控制閥。 輔助元件包括油箱、濾油器、油管及管接頭、密封圈、快換接頭、高壓球閥、膠管總成、測壓接頭、壓力表、油位油溫計等。 液壓油是液壓系統(tǒng)中傳遞能量的工作介質(zhì)，有各種礦物油、乳化液和合成型液壓油等幾大類。液壓系統(tǒng)由信號控制和液壓動力兩部分組成，信號控制部分用于驅(qū)動液壓動力部分中的控制閥動作。 1.3 選題背景隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展，機械制造業(yè)的壯大，在國民經(jīng)濟中占重要地位的制造業(yè)領域得以健康快速的發(fā)展。制造裝備的改進，使得作為制造工業(yè)重要設備的各類機加工藝裝備也有了許多新的變化，尤其是孔加工，其在今天的液壓系統(tǒng)的地位越來越重要。近幾年，液壓傳動由于應用了計算機技術、信息技術、自動控制技術、新材料等后取得了新發(fā)展，使液壓系統(tǒng)和元件正向高壓、高速、高精度、高效率的方向發(fā)展，在完善比例控制、伺服控制、數(shù)字控制等技術上取得新的成就。液壓系統(tǒng)的發(fā)展方向是：創(chuàng)制新型技能、微型元件、高度的組合化、集成化和模塊化和微電子結合，走向智能化?？傊簤汗I(yè)在國民經(jīng)濟中的作用是很大的，它常常用來衡量一個國家工業(yè)水平的重要標志之一。與世界主要的工業(yè)國家相比，我國的液壓工業(yè)還有相當差距，標準化、優(yōu)質(zhì)化的工作有待于繼續(xù)做好，智能化的工作剛剛起步，為此必須急起直追，才能迎頭趕上。1.4 課題研究現(xiàn)狀1.4.1 國外研究現(xiàn)狀液壓技術自 18 世紀末英國制成世界上第一臺水壓機算起，已有 300 多年的歷史了，但其真正的發(fā)展只在第二次世界大戰(zhàn)后 60 多年的時間內(nèi)，戰(zhàn)后液壓技術迅速向民用工業(yè)轉(zhuǎn)移，在機床、工程機械、農(nóng)業(yè)機械、汽車等行業(yè)中逐步推原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763廣。20 世紀 60 年代以來，隨著原子能技術、空間技術、計算機技術的發(fā)展，液壓技術得到了河大的發(fā)展，并滲透到各個行業(yè)領域中去。當前液壓技術正向高壓、高速、大功率、高效、低噪音、高可靠性、搞度集成化的法相發(fā)展。同時，新型液壓元件和液壓系統(tǒng)的計算機輔助設計，計算機輔助測試、計算機直接控制、計算機實時控制技術、機電一體化技術、計算機仿真和優(yōu)化設計技術、可靠性技術，以及污染控制技術等方面也是當前液壓傳動及控制技術發(fā)展和研究的方向。1.4.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀我國液壓工業(yè)的真正發(fā)展是在六十年代開始起步的，而液壓控制技術的發(fā)展則更晚一些，目前，液壓控制技術已成為一種極為廣泛的基礎技術，盡管我國國民經(jīng)濟各領域也獲得了極為廣泛的應用，單液壓及控制技術長期落后于國外的現(xiàn)狀還是嚴重制約了我國主體水平的提高和工業(yè)自動化的實現(xiàn)。因而迅速提高我國液壓技術和控制技術的數(shù)字化，具有極為重要的經(jīng)濟意義和現(xiàn)實意義。近年來，我國液壓氣動密封行業(yè)堅持技術進步，加快新產(chǎn)品開發(fā)，涌現(xiàn)出一批各具特色的高新技術產(chǎn)品。如北京機床所的直動式電液伺服閥、杭州精工液壓機電公司的低噪聲比例溢流閥、寧波華業(yè)公司的電液比例流量閥，均為機電一體化的高新技術產(chǎn)品。為應對我國加入 WTO 后的新形勢，我國液壓行業(yè)各企業(yè)加速科技創(chuàng)新，不斷提升產(chǎn)品市場競爭力，一批優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品成功地位國家重點工程和重點主機配套，取得較好的經(jīng)濟效應和社會效應。原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763第二章 臥式鏜床工況分析2.1 工作參數(shù)選定選定臥式鏜床的要求參數(shù)如下：要求循環(huán)：快進→工進→快退→停止；切削推力：25000N；行程：快進行程 400mm，工進行程 50mm；運行速度：V 快進=V 快退=6m/min 、V 工進=0.05-0.10m/min；運動部件重 G=9800N；摩擦系數(shù)：靜摩擦系數(shù) fs=0.2，動摩擦系數(shù) fa=0.1；液壓缸機械效率： ；9.0??快速起動時間不大于 0.2s。2.2 系統(tǒng)工況分析2.2.1 運動分析根據(jù)設計要求，該銑床的工作循環(huán)為：“快進→工進→快退→停止”的自動工作循環(huán)，且各工部速度如下：快進、快退速度為：V 快進=V 快退=6m/min工進速度為：V 工進=0.05-0.10m/min繪制運動部件的速度循環(huán)圖如圖 2-1 所示。圖 2-1 速度循環(huán)圖原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397632.2.2 負載分析液壓缸所受外載荷 F 包括三種類型，分別為工作負載、摩擦阻力負載、慣性負載即：F = Fw+ Ff+ Fa1）工作負載 Fw對于金屬切削機床來說，即為沿活塞運動方向的切削力，在本設計中工進工作負載即為切削推力故：Fw=25000N2）導軌摩擦阻力負載 Ff啟動時為靜摩擦力，啟動后為動摩擦力，對于平行導軌 Ff 可以由下式求的：Ff = f ( G + FRn )G ——運動部件重力 9800N；FRn ——垂直于導軌的工作負載，此設計中為零；f——導軌摩擦系數(shù)，取靜摩擦系數(shù)為 0.2，動摩擦系數(shù)為 0.1。求得Ffs = 0.2×9800N = 1960NFfa = 0.1×9800N = 980N上式中 Ffs 為靜摩擦力，F(xiàn)fa 為動摩擦力。3）運動部件速度變化時的慣性負載 FaFa = Ggvt?式中 g——重力加速度；——加速或減速時間，本設計中要求不大于 0.2s，取 =0.1s；t? t?—— 時間內(nèi)的速度變化量。vt故：Fa = × N =1000N980.61?根據(jù)上述計算結果，列出各工作階段所受的外負載（見表 2-1） ，并畫出如圖 2-2 所示的負載循環(huán)圖。原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763表 2-1 工作循環(huán)各階段的外負載序 工作循環(huán) 外負載 F(N)1 啟動、加速 F = Ffs + Fa 29602 快進 F = Ffa 9803 工進 F = Fw+ Ffa 259804 快退啟動加速 F = Ffs + Fa 29605 快退 F = Ffa 980圖 2-2 負載循環(huán)圖原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763第三章 液壓系統(tǒng)總體設計3.1 確定主要參數(shù)3.1.1 液壓缸的工作壓力的確定執(zhí)行元件的工作壓力可以根據(jù)負載循環(huán)圖中的最大負載來選取，也可以根據(jù)主機的類型了確定（見表 3-1 和表 3-2） 。表 3-1 按負載選擇執(zhí)行元件的工作壓力負載 / KN 50工作壓力/MPa ）取背壓為 。MPap6.02?表 3-3 執(zhí)行元件背壓的估計值系 統(tǒng) 類 型 背壓 p1 （ MPa）簡單的系統(tǒng)和一般輕載的節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 0.2~0.5回油路帶調(diào)速閥的調(diào)速系統(tǒng) 0.5~0.8回油路帶背壓閥 0.5~1.5中、低壓系統(tǒng)0~8MPa采用帶補液壓泵的閉式回路 0.8~1.5中高壓系統(tǒng)＞ 8~16MPa 同上比中低壓系高50%~100%原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763高壓系統(tǒng)＞ 16~32MPa 如鍛壓機等 出算可忽略3.1.2 液壓缸內(nèi)徑 D 和活塞桿直徑 d 的確定為了節(jié)省能源宜選用較小流量的油源。利用單活塞缸差動連接滿足快進速度的要求，且往復快速運動速度相等，這樣就給液壓缸內(nèi)徑 D 和活塞桿直徑 d規(guī)定了 的關系。由此求得液壓缸無桿腔面積為:d2? 24-211 109.62.039.58mNpFAm ??????）（）（?D7.16.16441?md5.827.2??活塞桿直徑可以由 值算出，由計算所得的 D 與 d 的值分別按表 3-4 和/表 3-5 圓整到相近的標準直徑，以便采用標準的密封元件。表 3-4 液壓缸內(nèi)徑尺寸系列 (GB2348--1980) (mm)8 10 12 16 20 25 3240 50 63 80 （90） 100 （110）125 （140） 160 （180） 200 （220） 250320 400 500 630注：括號內(nèi)數(shù)值為非優(yōu)先選用值表 3-5 活塞桿直徑系列 (GB2348--1980) (mm)4 5 6 8 10 12 14 16 182 22 25 28 32 36 40 45 5056 63 70 80 90 100 110 125 140160 180 200 220 250 280 320 360 400由 GB/T2348-1980 查得標準值為 D=125mm， d=90mm。由此計算出液壓缸的實際有效面積為: 2221 7.145cmA???原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397632222 1.594014- cmdDA????）（）（ ??對選定后的液壓缸內(nèi)徑 D，必須進行穩(wěn)定速度的驗算。要保證液壓缸節(jié)流腔的有效工作面積 A，必須大于保證最小穩(wěn)定速度的最小有效工作面積 ，minA即A＞ min= iniqv式中 ——流量閥的最小穩(wěn)定流量，一般從選定流量閥的產(chǎn)品樣本中minq查得?！簤焊椎淖畹退俣龋稍O計要求給定。inv如果液壓缸節(jié)流腔的有效工作面積 A 不大于計算所得的最小有效工作面積，則說明液壓缸不能保證最小穩(wěn)定速度，此時必須增大液壓缸的內(nèi)徑，以minA滿足速度穩(wěn)定的要求。按最低工進速度驗算液壓缸的最小穩(wěn)定速度，由式（3-4）可得A = cm2 =10cm2?minqv30.51?式中 qmin 是由產(chǎn)品樣品查得 GE 系列調(diào)速閥 AQF3-E10B 的最小穩(wěn)定流量為 0.05L/min。調(diào)速閥安裝在進油路上，故液壓缸節(jié)流腔有效工作面積應該選取液壓缸無桿腔的實際面積，即A = A1 = 122.7cm2可見上述不等式滿足，液壓缸能夠達到所需低速。3.1.3 液壓缸工況圖的繪制油缸各工況的壓力、流量、功率的計算如下：（1）計算各工作階段液壓缸所需的流量 min/2.3861.5972-121 LvAq?????）（）（快 進 ~0.0?）（工 進 in/36.5932Lv快 退原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763（2）計算各工作階段液壓缸壓力快速進給時液壓缸做差動連接。由于管路中有壓力損失，取此項損失為△P= P2- P1=0.5MPa，同時假定快退時回油壓力損失為 0.5MPa。MPaApFpm 63.01.597120.8421 ?????????）（△快 進 ?m .20.04621 ?工 進 MPaApFpm .11.59.72.84621 ????????△快 退 ?（3）計算各工作階段系統(tǒng)輸入功率 KWqpP43.052.126.8.?????快 退快 退快 退 工 進工 進工 進 快 進快 進快 進根據(jù)以上數(shù)據(jù)，可以計算出液壓缸在一個工作循環(huán)各階段的壓力、流量和功率，如表 3-6 所示，并根據(jù)此繪制出其工況圖如圖 3-1 所示。表 3-6 液壓缸在不同階段所需壓力、流量和功率工作階段系統(tǒng)負載/NmF?/回油腔壓力 /MPa2p工作腔壓力 /MPa1p輸入流量 q/L/min 輸入功率 P/W快速前進 1089 1.036 0.636 38.2 240工作進給 28867 0.6 2.64 1.22 32快速退回 1089 0.5 1.22 35.5 430注：取液壓缸機械效率 9.0?m?原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 3-1 液壓缸的工況圖3.2 液壓系統(tǒng)方案選型與分析3.2.1 方案分析(1)以速度變換為主的液壓系統(tǒng)1）能實現(xiàn)工作部件的自動工作循環(huán)，生產(chǎn)率高；2）快進與工進時，其速度與負載相差較大；3）要求進給速度平穩(wěn)、剛性好，有較大的調(diào)速范圍；4）進給行程終點的重復位置精度高，有嚴格的順序動作。（2）以換向精度為主的液壓系統(tǒng)1）要求運動平穩(wěn)姓高，有較低的穩(wěn)定速度；2）啟動與制動迅速平穩(wěn)、無沖擊，有較高的換向頻率（最高可達 150次/min ） ；3)換向精度高，換向前停留時間可調(diào)。（3）以壓力變換為主的液壓系統(tǒng)1）系統(tǒng)壓力要經(jīng)常變換調(diào)節(jié)，且能產(chǎn)生很大的推力；2）空程時速度大，加壓時推力大，功率利用合理；3）系統(tǒng)多采用高低壓泵組合或恒功率變量泵供油，以滿足空程與壓制原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763時，其速度與壓力的變化。（4）多個執(zhí)行元件配合工作的液壓系統(tǒng)1）在各執(zhí)行元件動作頻繁換接，壓力急劇變化下，系統(tǒng)足夠可靠，避免誤動作；2）能實現(xiàn)嚴格的順序動作，完成工作部件規(guī)定的工作循環(huán)；3）滿足各執(zhí)行元件對速度，壓力及換向精度的要求。3.2.2 方案確定臥式鏜床的主要部件是動力滑臺。動力滑臺其中的液壓滑臺是利用液壓缸將泵站所提供的液壓能轉(zhuǎn)變成滑臺運動所需的機械能。它的液壓系統(tǒng)的特點是驅(qū)動功率一般屬于中小功率，速度變化范圍大，附在變化也大。為了保證加工元件的表面質(zhì)量，要求液壓系統(tǒng)的速度穩(wěn)定性要好，所以選擇以速度變換為主的液壓系統(tǒng)作為臥式鏜床的液壓系統(tǒng)。根據(jù)工況分析，所設計鏜床對調(diào)速范圍、低速穩(wěn)定性有一定要求，因此速度控制是該機床要解決的主要問題。速度的換接、穩(wěn)定性和調(diào)節(jié)是該機床液壓系統(tǒng)設計的核心。3.3 液壓回路選擇3.3.1 調(diào)速方式的選擇由于機床液壓系統(tǒng)調(diào)速是關鍵問題，因此首選調(diào)速回路。有工況圖可知：所設計的機床液壓系統(tǒng)功率小，為了防止孔被鉆通時負載突然消失而產(chǎn)生的鉆頭前沖，液壓缸回油腔應有一定的背壓，故可采用回油路調(diào)速閥調(diào)速回路。3.3.2 調(diào)速與速度換接回路這臺機床的液壓滑臺工作進給速度低，傳遞功率也較小，很適宜選用節(jié)流調(diào)速方式，由于鉆孔時切削力變化小，而且是正負載，同時為了保證切削過程速度穩(wěn)定，采用調(diào)速閥進口節(jié)流調(diào)速，為了增加液壓缸運行的穩(wěn)定性，在回油路設置背壓閥，分析液壓缸的 V-L 曲線可知，滑臺由快進轉(zhuǎn)工進時，速度變化較大，選用行程閥換接速度，以減小壓力沖擊。原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 3-2 調(diào)速與速度換接回路從工況圖上可以清楚地看到：整個工作循環(huán)過程中，液壓缸要求交替提供快行程的低壓大流量和慢行程的高壓小流量油液。最大流量與最小流量之比約為 24。而快進、快退所需時間為： svLt 5.81064031 ?????工進時間為： svLt 01605.2???則有： 8.05612???t因此該液壓系統(tǒng)運行過程中 88%的時間處于小流量工進狀態(tài)，從降低成本的角度出發(fā)，不宜選用雙聯(lián)泵，只需用單個定量泵就可以。現(xiàn)確定定量泵方案如圖 3-3 所示。圖 3-3 泵供油油源原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397633.3.3 換向回路此鏜床快進時采用液壓缸差動連接方式，使其快速往返運動，即快進、快退速度基本相等?；_在由停止轉(zhuǎn)快進，工進完畢轉(zhuǎn)快退等換向中，速度變化較大，為了保證換向平穩(wěn)，采用有電液換向閥的換向回路，由于液壓缸采用了差動連接，電液換向閥宜采用三位四通閥，為了保證機床調(diào)整時可停在任意位置上，現(xiàn)采用中位機能 O 型。快進時，液壓缸的油路差動連接，進油路與回油路串通，且又不允許經(jīng)背壓閥流回油箱。轉(zhuǎn)為工進后進油路與回油路則要隔開，回油則經(jīng)背壓閥流回油箱，故須在換向閥處、在進、回路連通的油路上增加一單向閥，在背壓閥后增加一液控順序閥，其控制油與進入換向閥的壓力油連通，于是快進時液壓缸的回油被液控順序閥切斷（快進空行程為低壓，此閥打不開） ，只有經(jīng)單向閥與進油匯合，轉(zhuǎn)工進后（行程閥斷路） ，由于調(diào)速閥的作用，系統(tǒng)壓力升高，液控順序閥打開，液壓缸的回油可經(jīng)背壓閥回油箱，與此同時，單向閥將回油路切斷，確保液壓系統(tǒng)形成高壓，以便液壓缸正常工作。繪出該部分回路圖。為了控制軸向加工尺寸，提高換向位置精度，采用行程開關做終點轉(zhuǎn)換控制。圖 3-4 換向回路3.3.4 組成液壓系統(tǒng)原理圖根據(jù)上面選定的基本回路，在綜合考慮設計要求，便可組成完整的液壓系統(tǒng)原理圖，如圖 3-5 所示。原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 3-5 鏜床液壓系統(tǒng)圖原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763第四章 液壓缸的設計液壓缸是液壓傳動系統(tǒng)中的執(zhí)行元件，用來實現(xiàn)工作機構直線往復運動或小于 360°擺動運動的能量轉(zhuǎn)換裝置?；钊捉Y構簡單、工作可靠，因此在液壓系統(tǒng)中得到了廣泛的使用。在完成了液壓系統(tǒng)的設計后，還必須對主要參數(shù)進行計算與校核，確定液壓缸的材料，并對液壓缸各部分的結構進行了設計。4.1 液壓缸的主要零件確定及其技術要求4.1.1 缸體液壓缸缸體的常用材料一般為 20、35、45 號無縫鋼管，鑄鐵可采用HT200—HT350 間的幾個牌號或球墨鑄鐵。由于球墨鑄鐵具有較高的抗拉強度和彎曲疲勞強度，也具有良好的塑性和韌性，其屈服度比鋼高。因此，球墨鑄鐵制造承受靜載荷的構件比鑄鋼節(jié)省材料，重量也輕。所以本設計的液壓缸采用 Q235。鑄件需進行正火消除內(nèi)應力處理。1）缸體的內(nèi)徑因為須與活塞配合，防止漏油，所以要盡量減少表面粗糙度，可采用 H8、H9 配合。當活塞采用橡膠密封圈時，Ra 為 0.1～0.4μm ，當活塞用活塞環(huán)密封時，Ra 為 0.2～0.4μm，且均需研磨。 2）缸體內(nèi)徑 的圓度公差值可按 9、10、11 級精度選取，圓柱度公差應按D8 級精度選取。3）缸體端面的垂直度公差可按 7 級精度選取。4）缸體與缸頭采用螺紋連接時，螺紋應用 6 級精度的米制螺紋。5）當缸體帶有耳環(huán)或軸銷時，孔徑 或軸徑 的中心線對缸體內(nèi)孔軸線垂Dd直公差值按 9 級精度選取。此液壓缸體的外徑需要與機架配合，應進行加工，且與中心線同軸度的要求。裝卸時需把吊環(huán)螺栓吊起。所以缸體端部選用螺紋連接，螺紋連接徑向尺寸小，質(zhì)量輕，使用廣泛。裝卸需用專用工具，安裝時應防止密封圈扭曲。4.1.2 缸蓋本液壓缸采用在缸蓋中壓入導向套，缸蓋選用 HT200 鑄鐵，導向套選用鑄鐵 HT200，以使導向套更加耐用。4.1.3 活塞液壓缸活塞常用的材料為耐磨鑄鐵，灰鑄鐵，鋼及鋁合金等。本設計液壓缸活塞材料選用 45 號鋼，需要經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理。原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397631）活塞外徑 D 對內(nèi)孔 d 的徑向跳動公差值，按 7、8 級精度選取。2）端面 T 對內(nèi)徑 d 軸線的垂直度公差值，應按 7 級精度選取。3）外徑 D 的圓柱度公差值，按 9、10、11 級精度選取。4）活塞與缸體的密封結構由前可以選用 O 型密封圈。4.2 液壓缸主要尺寸的確定液壓缸工作壓力主要根據(jù)液壓設備的類型來確定，對不同用途的液壓設備，由于工作條件不同，通常采用的壓力范圍也不同。所以設計時，可用類比法來確定。液壓缸的工作壓力 MPa，缸筒內(nèi)徑 D=125mm，活塞桿外徑3P?d=90mm。4.2.1 液壓缸壁厚和外徑的計算液壓缸的壁厚由液壓缸的強度條件來計算。液壓缸的壁厚一般指液壓缸中最薄處的厚度。從材料力學可以知道，承受內(nèi)壓力的圓筒，其內(nèi)應力分別規(guī)律因為壁厚的不同而各異。一般計算時可以分為薄壁圓筒和厚壁圓筒。液壓缸的內(nèi)徑 D 與其壁厚 的比值 D/ ≥10 的圓筒稱為薄壁圓筒。起重運?輸機械和工程機械的液壓缸，一般采用無縫鋼管，大多屬于薄壁圓筒結構，其壁厚按薄壁圓筒壁厚公式計算≥ ???2ypD?式中 ——液壓缸壁厚（m） 。?D——液壓缸內(nèi)徑（m） ?！囼瀴毫Γ话闳∽畲蠊ぷ鲏毫Φ模?.25~1.5）倍（MPa ） 。yp額定壓力 ≤16Mpa,取 =1.5 MPa。nypn1.534.??——缸筒材料的許用應力。 = ，其中 為材料抗拉剛度，??????bnb?n 為安全系數(shù)，一般取 n = 5。 的值為：鍛鋼： = 110~120 MPa；鑄鋼： bb b?= 100~110 MPa；無縫鋼管： = 110~110 MPa；高強度鑄鐵： = 60MPa；b灰鑄鐵： = 25MPa。b?在中低壓液壓系統(tǒng)中，按上式計算所得液壓缸的壁厚往往很小，使得液壓原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763缸的剛度往往不夠，如在切削加工過程中的變形、安裝變形等引起液壓缸工作過程卡死或者漏油。因此一般不作計算，按經(jīng)驗選取，必要時按上式公式進行校核。對于 D/ ＜10 時，應該按材料力學中的厚壁圓筒公式進行壁厚的計算。?對于脆性材料以及塑性材料≥ ???0.4123ypD?????????式中的符號意思與前面相同。液壓缸壁厚算出后，即可以求出缸體的外徑 為1≥ +1D2?式中 值應該按無縫鋼管標準，或者按有關標準圓整為標準值。1D在設計中，取試驗壓力為最大工作壓力的 1.5 倍，即 = 1.5×3MPa yp=4.5MPa。而缸筒材料許用應力取為 = 100 MPa。b?應用公式 ≥ 得， ≥ ???2yp??4.512.06/m??下面確定缸體的外徑，缸體的外徑 ≥ + = 125+2×14.06mm = 1D?153.12mm。在液壓傳動設計手冊中查得選取標準值 = 155mm。在根據(jù)內(nèi)徑1D 和外徑 重新計算壁厚， = = mm = 15mm。1?12?524.2.2 液壓缸工作行程的確定液壓缸工作行程長度，可以根據(jù)執(zhí)行元件機構實際工作的最大行程來確定，并且參照表 4-1 中的系列尺寸來選取標準值。表 4-1 液壓缸活塞行程參數(shù)系列 （mm）25 50 80 100 125 160 200 250320 400 500 630 800 1000 1250 1600Ⅰ2000 2500 3200 400040 63 90 110 140 180 220 280360 450 550 700 900 1100 1400 1800Ⅱ2200 2800 3900Ⅲ 240 260 300 340 380 420 480 530原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763600 650 750 850 950 1050 1200 13001500 1700 1900 2100 2400 2600 3000 3800注：液壓缸活塞行程參數(shù)依Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ次序優(yōu)先選用。由已知條件知道最大工作行程為 450mm,參考上表系列Ⅱ，取液壓缸工作行程為 450mm。4.2.3 缸蓋厚度的確定一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效的厚度 t 按強度要求可以用下面兩式進行進似計算。無孔時： ??20.43yptD??有孔時： ??20.ytd?式中 ——缸蓋有效厚度（m） 。t——缸蓋止口內(nèi)徑（m） 。2D——缸蓋孔的直徑（m） 。0d在此次設計中，利用上式計算可取 t=40mm4.2.4 最小導向長度的確定當活塞桿全部外伸時，從活塞支撐面中點到缸蓋滑動支撐面的距離 H 稱為最小導向長度（圖 3-2） 。如果導向長度過小，將使液壓缸的初始撓度（間隙引起的撓度）增大，從而影響液壓缸的穩(wěn)定性，因此設計時必須保證有一定得最小導向長度。對于一般的液壓缸，最小導向長度 H 應滿足以下要求20LDH??式中 ——液壓缸的最大行程?！簤焊椎膬?nèi)徑。為了保證最小導向長度 H，如果過分增大 和 B 都是不適宜的，必要時可1l以在缸蓋和活塞之間增加一個隔套 K 來增加 H 的值。隔套的長度 C 由需要的最小導向長度 H 決定，即??12ClB???在此設計中，液壓缸的最大行程為 450mm，液壓缸的內(nèi)徑為 125mm，所原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763以應用公式 的 = mm =85mm。20LDH??20L??4512活塞的寬度 B 一般取得 B =（0.6~1.0）D；缸蓋滑動支撐面的長度 ，根據(jù)1l液壓缸內(nèi)徑 D 而定。當 D＜80mm 時，取 ；1(0.6~) l?當 D＞80mm 時，取 。d活塞的寬度 B = （0.6~1.0）d =54~90mm ，取 70mm4.2.5 缸體長度的確定液壓缸缸體內(nèi)部長度應等于活塞的行程與活塞的寬度之和。缸體外形長度還要考慮到兩端端蓋的厚度。一般液壓缸缸體長度不應該大于內(nèi)徑的 20~30 倍。缸體長度 L = 400+100mm=500mm。4.2.6 固定螺栓得直徑 sd液壓缸固定螺栓直徑 按照下式計算s ??5.2skFdZ???式中 F——液壓缸最大負載。Z——固定螺栓個數(shù)。k——螺紋擰緊系數(shù)，k = 1.12 1.5。~根據(jù)上式求得= = 10.3mm??5.2skFdZ???.13286740?4.2.7 液壓缸強度校核1）缸筒壁厚校核：。ypDD(0)δδ2[]???當 時 ， 壁 厚 應 滿 足。y0.4(1) 1[]3p???當 時 ， 壁 厚 應 滿 足前面已經(jīng)通過計算得：D = 125mm, = 15mm。則有 ＜10，?D8.3δ?所以為厚壁缸。原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763= 15mm≥ = = 11.12mm，?y[]0.4pD123???250.4513???可見缸筒壁厚滿足強度要求。2）活塞桿穩(wěn)定性的驗算：活塞桿受軸向壓縮負載時，它所承受的軸向力 F 不能超過使它穩(wěn)定工作所允許的臨界負載 ，以免發(fā)生縱向彎曲，從而破壞液壓缸的正常工作。 的值kF kF與活塞桿材料性質(zhì)、截面的形狀、直徑和長度以及液壓缸的安裝方式等因素有關?；钊麠U的穩(wěn)定性的校核依照下式（穩(wěn)定條件）進行 kFn?式中 ——安全系數(shù)，一般取 =2 4。knk~當活塞桿的細長比 ＞ 時klr12?= kF2EJl?當活塞桿的細長比 ≤ 時，且 = 20 120 時，則klr12?12?~= kF2kfAlr????????式中 ——安裝長度，其值與安裝方式有關。l——活塞桿截面最小回轉(zhuǎn)半徑， = 。kr krJA——柔性系數(shù)。1?——由液壓缸支承方式?jīng)Q定的末端系數(shù)。2E——活塞桿材料的彈性模量，對剛?cè)?E = 。122.06/Nm?J——活塞桿橫截面慣性矩，A 為活塞桿橫截面積。f——由材料強度決定的實驗值。根據(jù)驗算，液壓缸滿足穩(wěn)定性要求。4.3 液壓缸的結構設計原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763液壓缸主要尺寸確定以后，就進行各部分的結構設計。主要包括：液壓缸缸體與缸蓋的連接結構、活塞桿與活塞的連接結構、活塞桿導向部分的結構、密封裝置、緩沖裝置、排氣裝置、以及液壓缸的安裝連接結構等。由于工作條件的不同，結構形式也各不相同。設計時根據(jù)具體情況進行選擇。4.3.1 缸體與缸蓋的連接形式缸體與缸蓋常見連接方式有法蘭連接式、半環(huán)連接式 、螺紋連接式 、拉桿連接式 、焊接式連接等。圖 4-1 常見的缸筒和缸蓋結構圖 4-1 所示為常見的缸蓋和缸筒連接形式。圖 4-1a 為法蘭式連接結構，這種連接結構簡單、成本低廉，容易加工，便于裝卸，強度較大，能夠承受高壓。但是外形尺寸較大，常用于鑄鐵制的缸筒上。圖 4-1b 為半環(huán)式連接結構，這種連接分為外半環(huán)連接和內(nèi)半環(huán)連接兩者形式。它們的缸筒壁部由于開了環(huán)形槽而削弱了強度，為此有時要增加壁厚。它容易加工和裝卸、重量較輕，半環(huán)連接是一種應用較為普遍的連接結構，常用于無縫鋼管和鍛鋼制的缸筒上。圖 4-1c、f 為螺紋連接形式，這種連接分為外螺紋連接和內(nèi)螺紋連接兩者形式。它的缸筒端部結構復雜，外徑加工必須要求同時保證內(nèi)外徑同心，裝卸要使用專用工具，它的外形尺寸和重量都比較小，結構緊湊，常常用于無縫鋼管和鍛鋼制的缸筒上。圖 4-1d 為拉桿式連接形式，這種連接結構簡單，工藝性好、通用性強、易于裝拆，但是端蓋的體積和重量都非常大，拉桿在受力后容易拉伸變長，從而影響密封效果，僅適用于長度不大的中低壓缸。圖 4-1d 為焊接式連接，這種連接形式強度高，制造簡單，但是焊接時容易引起缸筒的變形。缸體端部與缸蓋的連接形式與工作壓力、缸體材料以及工作條件有關。通原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763過綜合考慮，在此設計中，缸體端部與缸蓋采取法蘭連接的形式。4.3.2 活塞桿與活塞的連接結構活塞和活塞桿的結構形式有很多，常見的有一體式、錐銷式連接外、還有螺紋式連接和半環(huán)式連接等多種形式，如圖 4-2 所示。半環(huán)式連接結構復雜，裝卸不便，但是工作可靠。圖 4-2 活塞桿與活塞的結構此外，活塞和活塞桿也有制成整體式結構的，但是它只能適應于尺寸較小的場合。活塞一般用耐磨鑄鐵制造，活塞桿則不論是空心的還是實心的，大多用鋼料制造。經(jīng)過綜合考慮，在此設計中，活塞桿與活塞的連接采取螺紋連接的形式，如圖 4-3 所示。圖 4-3 活塞桿與活塞的連接形式這種連接方式結構簡單，便于拆卸，成本低廉，但是在震動的過程中容易松動，所以加了防松裝置，應用范圍較廣。4.3.3 活塞桿導向部分的結構活塞桿導向部分的結構，包括活塞桿與端蓋、導向套的結構，以及密封、防塵和鎖緊裝置等。導向套的結果可以做成端蓋整體式直接導向，也可以做成原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763與端蓋分開的導向套導向結構。后者導向套磨損后便于更換，所以應用比較普遍。導向套的位置可以安裝于密封圈的內(nèi)側(cè)，也可以安裝于密封圈的外側(cè)。機床和工程機械中一般采用裝在內(nèi)測的結構，有利于導向套的潤滑；而壓油機常采用裝在外測的結構，在高壓下工作時，使得密封圈由足夠的油壓將唇邊張開，以提高系統(tǒng)的密封性能?；钊麠U處的密封形式由 O 型、V 型、Y 型和 型密封圈。為了清除活塞桿x處外漏部分粘附的灰塵，保證油液清潔以及減少磨損，在端蓋外側(cè)增加防塵圈。此設計經(jīng)過綜合考慮，采取端蓋直接導向。4.3.4 密封裝置液壓缸中常見的密封裝置有間隙密封，摩擦環(huán)密封，密封圈密封等。間隙密封依靠運動件間的微笑間隙來防止泄露。為了提高這種裝置的密封能力，常在活塞的表面制造出幾條微小的環(huán)形槽，用以增大油液通過間隙時的阻力。它結構簡單，摩擦阻力小，可以耐高溫，但是泄露大，加工要求高，磨損后無法恢復原有能力，只有在尺寸小、壓力較低、相對運動速度較高的缸筒和活塞間使用。摩擦環(huán)密封依靠活塞上的摩擦環(huán)（尼龍或者其他高分子材料制成）在“O”形圈彈力作用下貼緊缸壁而防止泄露。這種材料密封效果好，摩擦阻力較小并且穩(wěn)定，可以耐高溫，磨損后有自動補償能力，但是加工要求高，裝拆不方便，適用于缸筒和活塞之間的密封。油缸主要采用密封圈密封，密封圈有 O 形、V 形、Y 形及組合式等數(shù)種，其材料為耐油橡膠、尼龍、聚氨脂等。它利用橡膠或者塑料的彈性使各種截面的環(huán)形圈貼緊在靜、動配合面之間來防止泄露。它結構簡單，制造方便，磨損后有自動補償能力，性能可靠，在缸筒和活塞之間、活塞和活塞桿之間、缸筒和缸蓋之間都能使用。（1）O 形密封圈（如圖 4-4）O 形密封圈的截面為圓形，主要用于靜密封。與唇形密封圈相比，運動阻力較大，作運動密封時容易產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故一般不單獨用于油缸運動密封。圖 4-4 O 形密封圈原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763（2）V 形密封圈（如圖 4-5）V 形圈的截面為 V 形，如圖所示，V 形密封裝置是由壓環(huán)、V 形圈和支承環(huán)組成。當工作壓力高于 10MPa 時，可增加 V 形圈的數(shù)量，提高密封效果。安裝時，V 形圈的開口應面向壓力高的一側(cè)。圖 4-5 V 形密封圈（3）Y 形密封圈（如圖 4-6）Y 形密封圈的截面為 Y 形，屬唇形密封圈(Lip Seal)。它是一種摩擦阻力小、壽命較長的密封圈，應用普遍。Y 形圈主要用于往復運動的密封。根據(jù)截面長寬比例的不同，Y 形圈可分為寬斷面和窄斷面兩種形式，圖所示為寬斷面 Y 形密封圈。圖 4-6 Y 形密封圈對于活塞桿外伸部分來說，由于它很容易把臟物帶入液壓缸，使油液受到污染，使密封件磨損，因此常需要在活塞桿密封處增添防塵圈，并且放在向著活塞桿外伸的一段。4.3.5 緩沖裝置液壓缸帶動質(zhì)量較大的部件作快速往復運動時，由于運動部件具有很大的動能，因此當活塞運動到液壓缸終端時，會與端蓋碰撞，而產(chǎn)生沖擊和噪聲。這種機械沖擊不僅引起液壓缸的有關部分的損壞，而且會引起其它相關機械的損傷。為了防止這種危害，保證安全，應采取緩沖措施，對液壓缸運動速度進行控制。 當活塞移至端部，緩沖柱塞開始插入缸端的緩沖孔時，活塞與缸端之間形成封閉空間，該腔中受困擠的剩余油液只能從節(jié)流小孔或緩沖柱塞與孔槽之間的節(jié)流環(huán)縫中擠出，從而造成背壓迫使運動柱塞降速制動，實現(xiàn)緩沖。 液壓缸中常用的緩沖裝置有節(jié)流口可調(diào)式（如圖 4-7）和節(jié)流口變化式（如原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 4-8）兩種。圖 4-7 節(jié)流口可調(diào)式緩沖裝置圖 4-8 節(jié)流口變化式緩沖裝置在此設計中，為了適當?shù)臏p輕加工難度，決定采取如圖 4-8 所示的緩沖裝置。這種緩沖裝置可以調(diào)節(jié)。4.3.6 排氣裝置排氣裝置在液壓缸中是十分必要的，這是因為油液中混入的空氣或者液壓缸長期不使用，外界侵入的空氣都積聚在液壓缸內(nèi)的最高部位處，影響液壓缸運動平穩(wěn)性，低速時引起爬行現(xiàn)象、啟動時造成沖擊、換向時降低精度等。液壓缸中的排氣裝置通常有兩種形式：一種是在缸蓋的最高部位處開排氣孔，用長管道接向遠處排氣；另外一種是在液壓缸缸蓋最高部位安裝排氣塞。兩種排氣裝置都是在液壓缸排氣時打開（讓它全行程往復移動多次） ，排氣完畢后關閉。圖 4-9 常見排氣裝置