直線振動輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計 摘要面對我國經(jīng)濟(jì)近年來的快速發(fā)展，機(jī)械制造工業(yè)的壯大，在國民經(jīng)濟(jì) 中占重要地位的制造業(yè)領(lǐng)域得以健康快速的發(fā)展。制造裝備的改進(jìn)，使得 作為工業(yè)重要設(shè)備的各類機(jī)械工藝裝備也有了許多新的變化，尤其是振動 機(jī)械產(chǎn)品，具在今天機(jī)械產(chǎn)品的地位越來越重要。在原普通水平輸送機(jī)的基礎(chǔ)上，經(jīng)過市場與現(xiàn)場調(diào)研，應(yīng)用非線性振 動理論，微彎等截面梁的彎曲振動理論、最優(yōu)化理論、共振理論以及 CAD技術(shù)，研制出振動機(jī)械新產(chǎn)品。該產(chǎn)品與國內(nèi)外同類產(chǎn)品相比具有 重量輕、體積小、節(jié)能、低噪聲、高效的特點，是一個極具有發(fā)展前景、 推廣及應(yīng)用價值高的高新技術(shù)產(chǎn)品。本文從零件的分析、工藝規(guī)格設(shè)計和 夾具的設(shè)計三個方面，闡述了直線振動輸送機(jī)設(shè)計與制造的全過程。尤其 在工藝規(guī)程設(shè)計中，我們運(yùn)用了大量的科學(xué)的加工理論及計算公式，選擇 了基面，制定了工藝路線確定了機(jī)械加工余量、工序尺寸和毛坯尺寸，最 后確定了切削用量及基本工時。關(guān)鍵詞 五自由度；工業(yè)機(jī)器人；非線性2The Design Of Five Degrees Of Freedom Of Rbotic ArmAbstractThis design focuses on some knowledge and principles of industrial robots, including the composition of industrial robots, classification, the main technical performance parameters and the motion analysis of industrial robots. The overall content of this design is the ability to move of the moving mechanism based on indicators, comparing the performance characteristics of existing mobile mechanism, to determine the optimal movement mechanism moves; design a joint manipulator of five degrees,to determine five degreesof freedom of an industrial robot main technical parameters and transmission relations and through various parts of the dynamic calculation of industrial robots to choosing the right drive motor; identified the computer control system programs of the design of five degrees of freedom of industrial robots, as well as build a Pro / E model of the design of five degrees of freedom of industrial robots. The authors in reference to large number of documents on the basis,combination of design requirements, and with reference to the structure of general-purposerobot for five degrees of freedom industrial robot design and design the computer control system. The robotic arm of this article is designed mainly by gripper, wrist, forearm, arm and base composition, while using the Pro / E computer program be a three-dimensional modeling,the robotic arm can be used to search for, capture pipe fittings underwater, cables, and other fine or long objects, it can also be other shapes objects for gripping, a certain versatility. Robot can automatically control, multi-functional, there are five degrees of freedom,it can be fixed or moving, for the related automation systems.Keywords Five degrees of freedom Industrial robot; nolinear摘 要IAbstractIL第1章緒論1.1.1 前言1.1.2 工作原理1.1.3 特點2.1.4 國內(nèi)外振動輸送機(jī)的發(fā)展趨勢與現(xiàn)狀 21.5 本章小結(jié)3.第2章 結(jié)構(gòu)方案的擬訂 4.2.1 振動運(yùn)輸機(jī)整體方案設(shè)計 4.2.2 本章小結(jié).6.第3章振動輸送機(jī)力學(xué)模型及動力分析73.1 模型設(shè)計與動力分析.7.3.2 本章小結(jié)10第4章振動輸送機(jī)的運(yùn)動學(xué)參數(shù)與性能參數(shù) 1 14.1 運(yùn)料參數(shù)計算 1.14.2 輸料槽的設(shè)計1.24.3 彈簧系統(tǒng)計算分析134.4 減振彈簧的設(shè)計 154.5 減振彈簧性能檢驗164.6 非線性主振彈簧的設(shè)計1.74.6.1 彈簧材料的計算與選擇 1.74.6.2 彈簧零部件的設(shè)計與計算1.74.7 本章小結(jié)1.9第5章輸送機(jī)的校核與分析1.95.1 槽體的強(qiáng)度校核 205.2 槽體的局部剛度校核2.15.3 同步性分析 235.4 周期性分析245.5 本章小結(jié)24總結(jié)25參考文獻(xiàn)26致謝27第1章緒論1.1前言在工業(yè)生產(chǎn)和生活中，人們都使用或接觸過許多機(jī)器，這些機(jī)器能承 擔(dān)人力不能或不便承擔(dān)的工作，能大大提高人們的勞動生產(chǎn)率，改進(jìn)產(chǎn)品 質(zhì)量，還能改善人們的勞動環(huán)境，減輕勞動強(qiáng)度，尤其是使用機(jī)器可大規(guī) 模進(jìn)行生產(chǎn)，實現(xiàn)高度的機(jī)械化生活的需要。因此使用機(jī)器進(jìn)行生產(chǎn)的水 平是一個國家綜合國力的標(biāo)志，也是這個國家工業(yè)化水平的標(biāo)志。此次我們設(shè)計的機(jī)器為直線振動輸送機(jī)。該機(jī)用于各種顆粒狀，中等塊度以下的非粘性物料（含水量小于5%）。最適宜于輸送高磨耗，高溫度（300度以下的物料）如水泥，熟料，烘干熱礦渣，沙等，還可以用于冶金，礦山，化工，電力等行業(yè)，是 一種理想的新型輸送設(shè)備。本機(jī)有以下特點：1 .輸送量大，重量輕，電耗低。2 .負(fù)載特性好，機(jī)槽振幅受電壓波動動輸送量的影響很??；3 .起動快，在滿足負(fù)載的情況下正常起動；起動快，停車時整機(jī)穩(wěn) 定。4 .結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)試容易，磨損件少，維修量小。5 .安裝方便，不需要專用的地基和地腳螺栓，便于移動位置。6 .隔振性能好，故適宜水泥及礦渣庫頂輸送。本機(jī)主要組成部分：本機(jī)主要由出料槽體、底架、主振彈簧、減振彈簧、彈簧座、振動電 機(jī)等部件組成。1 .輸送槽體截面采用優(yōu)化理論確定，槽體采用耐熱板制作，各段間的 連接部件要求平整。2 .振動電機(jī)兩臺采用穿透螺栓連接，激振力可調(diào)。3 .主振彈簧為非線形彈簧，可用調(diào)整螺栓調(diào)節(jié)其預(yù)壓縮量，以適應(yīng)不 同比重的物料輸送。該產(chǎn)品由于研制及小批量生產(chǎn)狀態(tài)，其工時、工裝費(fèi)用較高，使成本 提高，在推廣新產(chǎn)品的同時，嚴(yán)格控制產(chǎn)品的各種消耗，在保證質(zhì)量的前 提下，進(jìn)一步降低成本，降低費(fèi)用，加強(qiáng)核算，就能使該產(chǎn)品的價格進(jìn)一 步降低，取得更好的社會效益和經(jīng)濟(jì)利益。1.2 工作原理振動輸送機(jī)是通過激振源產(chǎn)生的激振力，強(qiáng)迫物料在振動輸送機(jī)的槽 i體內(nèi)按一定方向做簡諧運(yùn)動。當(dāng)其運(yùn)動速度達(dá)到一定值時（大于重力加速 度），物料便在承載體（槽體）內(nèi)做微小的連續(xù)的拋擲運(yùn)動，從而使物料 向前運(yùn)動，實現(xiàn)輸送目的。激振源的選擇是振動機(jī)械設(shè)計的一個關(guān)鍵問 題，考慮上述工況下輸送機(jī)的載荷、速度情況等，參考國內(nèi)外的先進(jìn)經(jīng) 驗，以振動電機(jī)為激振源可使結(jié)構(gòu)簡化、調(diào)節(jié)方便、安裝維修量小、能耗 降低。激振電機(jī)是在電機(jī)軸上安裝偏心塊，振動電機(jī)工作時，電機(jī)帶動偏 心塊做回轉(zhuǎn)運(yùn)動產(chǎn)生激振力，該類振動輸送機(jī)采用兩臺振動電機(jī)產(chǎn)生一個 合成的斜向上的振動力，使物料在槽體內(nèi)做斜向上簡諧運(yùn)動。兩臺電機(jī)不 斷振動，物料連續(xù)做周期拋擲運(yùn)動，從而達(dá)到輸送物料的目的。1.3 特點優(yōu)點：該機(jī)結(jié)構(gòu)簡單、重量較輕、造價不高；能量消耗較少、設(shè)備運(yùn)行費(fèi)用 低；潤滑點與易損件少，維護(hù)保養(yǎng)方便；物料呈拋擲狀態(tài)運(yùn)輸，對承載體 磨損少，可輸送磨琢性材料；可以多點給料和多點卸料；便于對含塵的、 有毒的、帶揮發(fā)性氣體的物料進(jìn)行密閉輸送，有利于環(huán)境保護(hù)。缺點：向上輸送效率低；粉狀和含水量大、粘性物料輸送效果不佳；制造和 調(diào)試不良時噪音加大；某些機(jī)型對地基有一定的動載荷；輸送距離不長。 1.4國內(nèi)外振動輸送機(jī)的發(fā)展趨勢與現(xiàn)狀由于振動理論的日趨成熟及振動電機(jī)在振動機(jī)械上的應(yīng)用，使得世 界工業(yè)發(fā)達(dá)國家近年來在輸送機(jī)方面的開發(fā)與研制發(fā)展異常迅速?，F(xiàn)已廣 泛用于礦山、冶金、建材、化工等各個領(lǐng)域。其發(fā)展趨勢大致有以下幾個 方面：1 .標(biāo)含數(shù)優(yōu)化：重量最輕，造價最低、能耗最少；噪聲最小，效率最 高，輸送量最大；2 .磨損輕，潤滑點少，磨損環(huán)節(jié)少，零部件壽命長，維修量小，維修 費(fèi)用低；3 .輸送高溫材料：允許輸送物料的溫度可達(dá)350 C ,短時溫度可達(dá)680 C 1000 C;4 .承載構(gòu)件做成密封結(jié)構(gòu)，便于封閉輸送粉塵性大、有毒、有揮發(fā)性 異味、危害人體健康和環(huán)境衛(wèi)生的物料；5 .輸送過程中，可同時完成其他工藝作業(yè)，如篩分、混合、烘干和加 熱、冷卻、清洗等，實現(xiàn)一機(jī)多用；6 .可水平或傾斜安裝，一般向上、向下傾角分別不超過 12 15°。近年來，國內(nèi)在振動輸送機(jī)方面也得到迅速發(fā)展和應(yīng)用。不少研制單位、高校及廠家對 振動輸送機(jī)進(jìn)行了廣泛的研究，但就其效率、功能、 規(guī)格、壽命等諸方面與發(fā)達(dá)國家相比，還有較大的差距。國內(nèi)較為成功的 結(jié)構(gòu)形式主要有：單管、雙管輸送機(jī)、平衡式、不平衡式輸送機(jī)，單質(zhì) 體、雙質(zhì)體輸送機(jī)，偏心連桿式、慣性激振式、電磁激振式輸送機(jī)。慣性 式振動輸送機(jī)是近年來開始研制的，其長度多在7m以下，個別樣機(jī)可達(dá)12m。目前，國內(nèi)同類產(chǎn)品存在主要問題如下：1 .動裝置多采用偏心連桿機(jī)構(gòu)，偏心連桿負(fù)荷大，應(yīng)力高，槽體的彎 曲應(yīng)力大，槽體的橫向剛度要求高，由此整機(jī)重量也成正比增加；2 .結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，加工件多，安裝、調(diào)試、維修工作量大，機(jī)體重量 大，功耗大，效率低；3 .當(dāng)設(shè)計、制造、安裝、調(diào)試不當(dāng)時，常產(chǎn)生較大噪聲和振動，彈簧 易損壞，維修量過大，影響機(jī)器的正常工作；4 .激震源效率低，壽命短，易出現(xiàn)故障，導(dǎo)致維護(hù)工作量大，成本提 高，以至整機(jī)壽命大大縮短；5 .彈性或剛性連桿驅(qū)動集中作用于輸送機(jī)槽體和底架上，使該處極易 損壞或斷裂。在本次設(shè)計中，我們設(shè)計的主要是雙質(zhì)體共振式慣性振動輸送機(jī)，即 我們說明的直線振動輸送機(jī)。1.5本章小結(jié)本節(jié)以前言開題，主要介紹了此次課題研究的振動輸送機(jī)的工作原理 與特點，并且講述了國內(nèi)外振動輸送機(jī)的發(fā)展趨勢與現(xiàn)狀，并且針對國內(nèi) 情況進(jìn)行了研究分析。27第2章結(jié)構(gòu)方案的擬訂2.1振動運(yùn)輸機(jī)整體方案設(shè)計輸送機(jī)械按其結(jié)構(gòu)特點和用途可分16類，有帶式輸送機(jī)、板式輸送機(jī)、刮板式輸送機(jī)、振動輸送機(jī)、螺旋輸送機(jī)、氣力輸送機(jī)等。由于帶式 輸送機(jī)由于輸送帶上有覆蓋膠，因此不能輸送高溫物料；刮板式輸送機(jī)不 適于輸送不允許碾碎和磨損的脆性物料；鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)是一種用于水平（或 傾斜0 15）輸送粒狀、粉狀的輸送機(jī)械，則它不使用于大塊物料的輸送； 埋刮板式輸送機(jī)是刮板鏈條埋于被輸送物料之中，故不適合傳送大塊物 料；螺旋式輸送機(jī)不適用于輸送，易變質(zhì)的、粘性大的、易結(jié)塊的及大塊 物料，因為這些物料在輸送時會粘結(jié)在螺旋上并隨之旋轉(zhuǎn)不前或吊在軸承 處形成物料積塞，而使螺旋機(jī)不能正常工作；故根據(jù)設(shè)計要求，我們選擇 振動輸送機(jī)。振動輸送機(jī)按其驅(qū)動裝置可分三類：偏心連桿式、回轉(zhuǎn)偏心重塊慣性 式及電磁驅(qū)動式。偏心連桿式主要由帶輪、偏心軸軸承和連桿構(gòu)成。軸承座固定在底架 上，電機(jī)通過帶輪使偏心軸轉(zhuǎn)動并帶動連桿往復(fù)運(yùn)動，然后連桿推動槽體 按設(shè)計的振幅和頻率工作，我們以單質(zhì)體偏心連桿振動輸送機(jī)為例說明， 其結(jié)構(gòu)示意圖2-1如下：圖2-1單質(zhì)體連桿振動輸送機(jī)這種結(jié)構(gòu)復(fù)雜而且偏心連桿負(fù)荷大，應(yīng)力高，設(shè)計必須精細(xì)，研制精度高，成本高，潤滑應(yīng)良好，稍有不當(dāng)，很快損壞，且連桿以巨大驅(qū)動力 作用于輸送槽體，有一個很大的橫向分力，使槽體易于產(chǎn)生彎曲變形，因 此對槽體的剛度要求高，所以這種方案不適合。慣性振動輸送機(jī)是利用偏心質(zhì)量旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生離心力作為激震力，其驅(qū) 動裝置就是利用上述兩種驅(qū)動裝置，具又分為單質(zhì)體和雙質(zhì)體。單質(zhì)體慣性振動器同步驅(qū)動振動輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)示意圖 2-2如下：圖2-2單質(zhì)體自同步慣性振動輸送機(jī)圖2-3直線振動輸送機(jī)這種結(jié)構(gòu)簡單，但其傳給基礎(chǔ)的動態(tài)力很大，而且不能實現(xiàn)長距離輸 送，這是因為：物料在整個槽體內(nèi)其垂直方向上的分速度是不同的，當(dāng)物 料被輸送到一定距離后，其垂直方向的速度變?yōu)?0,以至欲停止不前。慣性式驅(qū)動裝置主要有慣性振動器驅(qū)動和電機(jī)拖動偏心重塊驅(qū)動兩種 形式，慣性振動器由特種雙出軸振動電動機(jī)和裝在電動軸端的偏心重塊構(gòu) 成外偏心塊與內(nèi)側(cè)固定偏心塊相對角度可以調(diào)整。以改變慣性力的大小， 調(diào)整方便。同時由知慣性振動器的激振力可很大，但電動功率很小。雙質(zhì)體結(jié)構(gòu)則克服單質(zhì)體的缺點，它是在底架下方另加一組減振彈 簧。由于這種彈簧較軟，而且振動幅值很小，因此傳給基礎(chǔ)的力很小，其 示意圖如上圖2-3所示.這種結(jié)構(gòu)中由于彈簧鋼板和主振彈簧的共同作用，使得槽體在進(jìn)行輸 送時比較穩(wěn)定。雙質(zhì)體結(jié)構(gòu)的主振彈簧可以采用線性彈簧和非線性彈簧兩種方式。經(jīng) 實驗分析，非線性彈簧不僅具有線性彈簧的功能，而且具備如下優(yōu)點：1 .運(yùn)轉(zhuǎn)具有穩(wěn)定的振幅；2 .可以采用比較接近共振點的工作狀態(tài)，因此，激振力可以經(jīng)過線性 振動??；3 .結(jié)構(gòu)上可以減小彈簧尺寸；4 .調(diào)節(jié)非線性彈簧間隙可以容易地調(diào)整機(jī)器的工作點；5 .承載能力大；6 .電磁驅(qū)動裝置一般采用電磁振動器，電磁振動輸送機(jī)采用雙質(zhì)體近 共界調(diào)諧振動系統(tǒng)。這種振動機(jī)雖然使用壽命長，耗電少，可無級調(diào)速與 工藝系統(tǒng)設(shè)備配合容易實現(xiàn)自動控制，但這種結(jié)構(gòu)大，重量大，且其振幅 僅為1.75mm,水平輸送距離僅在20m以內(nèi)。不宜采用，結(jié)合我們設(shè)計課 題要求，我們采用雙質(zhì)體近共振慣性振動輸送機(jī)，即直線振動輸送機(jī)。7 .本機(jī)采用兩臺同步電機(jī)反向回轉(zhuǎn)驅(qū)動，電機(jī)上下垂直對稱安裝在底 架一端，底架和輸料槽之間由彈性連接（主振彈簧和導(dǎo)向彈簧板）為了便 于制造和運(yùn)輸以及市場鋼板的規(guī)格，本機(jī)的輸料槽做為6m 一截，然后用緊固螺釘連接裝配為一體。2.2本章小結(jié)本節(jié)主要介紹了此次研究課題運(yùn)輸機(jī)的方案整體設(shè)計，包括了各種運(yùn) 輸機(jī)的介紹與此次振動運(yùn)輸機(jī)的選擇。其中包括了振動運(yùn)輸機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè) 計、電動機(jī)選擇和選擇方案的優(yōu)點等等。第3章振動輸送機(jī)力學(xué)模型及動力分析3.1模型設(shè)計與動力分析為了更好地對振動機(jī)進(jìn)行設(shè)計與分析，我們先對其進(jìn)行力學(xué)模型分析 （如圖3-1）,下面分無阻尼自由振動和無阻尼強(qiáng)迫振動兩種情況（假定振 動物體沒有阻力，自由振動振幅是不變的。但經(jīng)驗證明，振幅是在隨時間 不斷減小，而振動是逐漸被消滅的。由于阻尼的緣故，振幅是一個最大的 上限，它不會超過這個限變）。圖3-1振動輸送機(jī)力學(xué)模型分析說明:圖3-2彈簧方程示意圖圖3-3彈簧受力分析m1x1'' = k1x2 (x2 x1)(3-1)m2x2''=k2 (x2x1)(3-2)令a=ki k2b = 3mimim2=-k2 (x2-xi)(3-3)于是方程(3-1) (3-2)可以寫成：x1'' ax1 - bx2 = 0 (3-5)x2'' -cx1 cx2 = 0 (3-6)這是二階常數(shù)線性齊次微分方程另其解為：xi = A sin(pt , ) (3-7)x2 = Asin( pt ' )(3-8)其中振幅Ai與A2頻率P和相位角也都有待于確定，將(3-5)(3-6)式代 入(3-7)(3-8)式得:(a -P2)A -bA2s i npt ')=0(3-9)-cA2 (c - p2)A2sin( pt '-)=0(3-i0)如果3式是方程組2的解，則4式包成立，由于Sin(pt+ 3包為 零。所以必須 ,2、(a - p )Ai - BA2 = 0 2-cAi (c - p )A2 =0這是Ai和A2的線性齊次代數(shù)方程組，顯然 Ai=A2=0是其解，但是這 僅僅適用系統(tǒng)處于平衡的情況，不是我們所需要的解。對于 Ai和A2具有 非零解的情況，方程組5的系統(tǒng)行列式必須等于零，即：我們將其展開后得：P4 f(a c) p2 (ac-bc) = 0(3-ii)則式(3-11)的兩個特征根為P=* 滬署2+bcP2 沖 +/空2 +bcPi和P2是兩個正實根，由于公式 Sin(pt+，P表示頻率，而在公 式(6)中Pi和P2僅決定于系統(tǒng)本身的物理性質(zhì)(質(zhì)量和彈簧剛度)，因 此稱為振動系統(tǒng)的固有頻率，較低的稱為第一階固有頻率，較高的稱為第 二階固有頻率。無阻尼強(qiáng)迫振動的微分方程及振幅t在質(zhì)體m上作用簡諧振力psin,t根據(jù)牛頓運(yùn)動定律可以直接寫成系 統(tǒng)強(qiáng)迫振動的微分方程：m1x1'' (k1 k2)x1 - k2x2 = Psin t(3-12)m2x2''-k2x2 k2x1 =0(3-13)今(k1 k2)k2q a 二,bmimic = k,f =上m2m1則(3-12)(3-13)式可寫成：x1'' a1x1 -bx2 = 1 sin tx2' '-cx1 cx2 = 0這是二階線性常系數(shù)齊次微分方程組，設(shè)其解為: x1 = B1 sin t x2 = B2 sin t式中振幅B1 B2為待定系數(shù)，代入(3-16)(3-17)式則有:(a - 2)B1 -bB2 = 22 _-cB1 (c- )B2 =0解此系數(shù)方程組，得振幅式：B2(C- 2)(2)s("2)由式(3-20)(3-21)可知，其振幅不僅僅決定于激振力的大小(振幅(3-14)(3-15)(3-16)(3-17)(3-18)(3-19)(3-20)(3-21)P)C 2而且與系統(tǒng)的固有頻率有著很大的關(guān)系，當(dāng)激振力等于Pl或P2時，系統(tǒng)的振幅無限大，即為共振。采用彈性力為非線性特性線時，由于采用變徑或變距硬特性螺旋彈 簧，使該變質(zhì)量系統(tǒng)能在承受突加載荷時，彈簧力增加，在突然減荷時， 彈性力減小，對于減少功耗，簡化機(jī)體結(jié)構(gòu)，減輕整機(jī)重量起到了十分顯 著的效果。3.2本章小結(jié)本章主要介紹了選擇的振動運(yùn)輸機(jī)的動力學(xué)模型設(shè)計，并且針對所設(shè) 計的動力學(xué)模型進(jìn)行了動力計算，分析得到的各種方案，針對各種方案又 進(jìn)行了無阻尼自由振動和無阻尼強(qiáng)迫振動兩種情況的分析，使得到的振動 運(yùn)輸機(jī)合理、高效。第4章 振動輸送機(jī)的運(yùn)動學(xué)參數(shù)與性能參數(shù)4.1 運(yùn)料參數(shù)計算1 .角頻率與槽體傾角 o的選擇慣性共振動輸送機(jī)一般采用中等大小的頻率和振幅，振動次數(shù)通常為 700-1800次/分，最常用的為 700-1200次/分，單振幅為1-10mm,此次設(shè) 計綜合考慮到振動電機(jī)及主振彈簧的結(jié)構(gòu)尺寸等因素，取 n=1000r/min的 主振電機(jī)，額定轉(zhuǎn)速 n=960r/min.則其角頻率為：2二n960=2 3.14 =100.4rad/s6060對于長距離振動輸送機(jī)，通常最大升角的ax0100 1,5對容易產(chǎn)生滾動的物體取最小值；對不易產(chǎn)生滾動的物體取最大值。此次設(shè)計為水平安 裝，即取a=0；2 .振動方向角的選擇振動方向角B為激振力方向與槽體平面的夾角。雖然從理論上可以求出一個機(jī)械指數(shù)K相應(yīng)的速度最大的振動方向角（即最佳振動方向角），但實際上，在常用的那個角度范圍內(nèi)，輸送速度 的變化并不很明顯。因此，最佳振動方向角可在一定范圍內(nèi)選取。當(dāng) K=24 時，0=31° 5;0°當(dāng) K=46 時，0=24° 31;° 當(dāng) K=68 時， B =200 24°而慣性振動輸送機(jī)的K 一般取 K=46 ,此處我們?nèi)?K=5 ,查得B =30。23 .拋擲指數(shù)的選擇拋擲指數(shù)是振動加速度的最大值在槽底法向的分量與重力加速度的在 槽底法向分量的比值。_ ksin ：D 二cos a當(dāng)D>1時，即4, f 2 sin B >gcos機(jī) 物料做拋擲運(yùn)動。同時考慮無聊 被拋起的時間不得超過振動周期，以免物料與槽底面沖擊過大和盡量減小 功率消耗，一般D應(yīng)限制在1.43.3之間，可按下式計算：D=Ksin?"5 sin30'=2.5此數(shù)值在上面限制范圍內(nèi)，說明拋擲指數(shù)是適宜的。拋擲時間與振動周期之比為 N,由D、K, N取0.82。34 .振幅的計算由公式：k=4 Tt2f2A/g ,得:A=kg/4 號f22=kg/ =5X9.8/100.48 =5.35mm5 .物料的平均速度1)物料的理論平均速度當(dāng)D=23.3時，物料的平均速度可按下式計算：Vd =(0.860.95) AcosD=2.5 時，f(D)=0.93自：Vd =0.93 Acos=0.93 100.48 5.35 cos30 °=0.43m/s2)實際水平速度V =CaChCmCwVd=1.0 8.95 0.9 1.05 0.43=0.39m/sCa：傾角影響系數(shù)。查得：Ca=1.0Ch：物料層厚度影響系數(shù)。查得：Ch=0.95Cm：物料性質(zhì)影響系數(shù)。查得：Cm=0.9Cw：滑行運(yùn)動影響系數(shù)。查得：Cw=1.054.2 輸料槽的設(shè)計大多數(shù)槽體是壓制而成的，一般采用Q235-A鋼板或采用16Mn低合金鋼板，鋼板厚度3-8mm,為了減少慣性力，應(yīng)盡量減輕槽體的重量。設(shè) 計規(guī)格參數(shù)如下：總長度L根據(jù)輸送要求L=30米，為便于制造，運(yùn)輸和鋼板尺寸及彎 板機(jī)的生產(chǎn)能力。槽體制成每段 6米的長度。槽寬B:根據(jù)用戶要求B=600mm槽深H :為滿足各種寬度物料的輸送取 H=200mm1 .上質(zhì)體質(zhì)量m1與下質(zhì)體質(zhì)量m2的計算(1)物料槽體的質(zhì)量m2,：經(jīng)粗略估算m2, =1750kg(2)物料的結(jié)合質(zhì)量m2槽體中物料質(zhì)量mm=QL/(3600 V)vQ=3(X 1000kg/h , L=30m ,V=0.39m/smm=30X1000 >30/(3600 (X39)=641kg結(jié)合質(zhì)量系數(shù)Km,取Km=0.17結(jié)合質(zhì)量m2m2 =Km>mm=0.17 641=109kg(3)上質(zhì)體參振質(zhì)量m2=m2' +2m =1750+109=1859kg(4)下質(zhì)體質(zhì)量mimi=2m2=1859 >2=3718kg2 .誘導(dǎo)質(zhì)量的計算：誘導(dǎo)質(zhì)量是將雙質(zhì)體系統(tǒng)轉(zhuǎn)化為單質(zhì)體系統(tǒng)的當(dāng)量質(zhì)量m=m1m2/(m1+m2)=3718X859/(3718+1859)=1239kg3 .主振系統(tǒng)的頻率比Z:為了使振動輸送機(jī)體有較穩(wěn)定的振幅及傳動部件承受較小的作用力， 頻率比一般在大于1的范圍內(nèi)選取，該機(jī)取 Zof=1.2,則系統(tǒng)的高階固有頻 率wog應(yīng)為：-1ag=co /%f =100.48/1.2=83.73s4.3 彈簧系統(tǒng)計算分析1 .主振彈簧的剛度：k2=1/ Zof ( 3g m) =1/1.22X1239 >83.732=6032134N/m則單個彈簧的剛度為：K2' =kn=100535 N/m2 .減振彈簧的頻率比：通常取Zog=4-5，該振動輸送機(jī)Zog=43 .減振系統(tǒng)彈簧剛度：由于主振彈簧剛度較大，可以將 m1、m2視為一個單質(zhì)體M,即:M= m1+ m2=3718+1859=5577kg 故減振彈簧在主振方向上的剛度為：K1=1/ Zof2( M J) =1/4,5577 X00.482) =3519167N/m4 .校核計算機(jī)主振系統(tǒng)固有頻率 由前面公式得：Pi22=(a+c)/2 ±Vc(22+bc其中，a=(ki+k2)/mi=(6032134+3519167)/3718=2569 b=k”mi=3519167/3718=947=947c=k2/m2=3519167/1859=1893_ 2 ，一. P12 =2231381P1=60, P 2=33 主振頻率為：Zof= CD / P=1.65 .振幅的計算采用激振力F=4000N,應(yīng)用公式(12),振幅B1=(c-c/)f1/ A (2aB2=cf1/ A (2»C=1893=100.48f1 =p/m1=Fcos B /m =4000>Cos30/3718 =9.3A / 22222、( Q = (P12-W)(P22CD)22=(60-100.48 )(33 -100.48) =58509472故下質(zhì)體m1的振幅為：B1 =(c-w2)f1/ A (2) =(1839-100.482) 9.3/58509472 =1.3mm6 .電動機(jī)功率的計算(1)振動阻尼所消耗的功率 Nz式中 Nz=f G?mA2/2000 4“為效率，取4=0.9f為綜合阻系數(shù)，取f=0.14m為誘導(dǎo)質(zhì)量，m=1239kgNz=0.14 ¥00.483X1239>0.005352/2000 0.9 =2.8kw(2)激振器軸承摩擦消耗的功率 NfNf=p Fcod/2000 4式中以為滾動摩擦系數(shù)，尸0.04F為激振力，F(xiàn)=4500ND為滾動軸承中徑，d=0.07mNf=仙 Feo d/2000 4=0.04 X 4500X 100.48 X 0.07/1800 =0.7kw(3)總功率Z2NEN= M+Nf=2.8+0.7=3.5kw(4)電機(jī)安裝功率N=kEN式中K為電機(jī)裕量系數(shù)，K=1.5_N=1.5>3.5=5.25kw采用兩臺2.2KW的電機(jī)；故實際電機(jī)的安裝功率為：2M.0= 6kW彈性元件的設(shè)計與選擇4.4 減振彈簧的設(shè)計1 .彈簧材料的選取根據(jù)該彈簧受力，屬中等應(yīng)力，選材料為60Si2Mn的熱軋圓柱鋼絲表面氮化處理，熱處理硬度 HRC45-50。知：G=8000MPa,E=200000GPa,p =640MPa, 6 b=800榭Pa選擇旋繞比C=52 .彈簧鋼絲直徑的設(shè)計與選擇彈簧鋼絲直徑d可按下式計算：d>V(8KFC)/ 兀£式中K為補(bǔ)償系數(shù)，可按下式計算：K= (4C1)/ (4C-4)+0.65/C=1.304最大工作載荷初步估值:F = 4500N , 仁 45mm.,>1.66X4500X1.304) /800d= 9.6mm查表取d = 10mm彈簧的中徑：D2=C Xd=5 X10=50mm3 .計算彈簧的圈數(shù)由公式：n=Gd入/(8FC3)二(8 M04X0M5)/(8 4500X25)=8圈取n=8圈，取支承圈數(shù)n2=2圈則總?cè)?shù)n=n+n2=8+2=10取螺旋升角a =arctg(t/兀d)=arctg(25/3.14 50丫(其中t為節(jié)距，t 一般取D/3D/2,這里取t=0.4 D=25mm)則自由高度Ho為：Ho=nt+1.5d=8X24+1.5 位=215mm4.5 減振彈簧性能檢驗1 .穩(wěn)定性驗算與檢查最小間隙高徑比：b=Ho/D2=215/50=4.36< 5.3不需要進(jìn)行穩(wěn)定性驗算軸向間距：6 =td=25-10=15mm單圈彈簧的最大變形量：22/n=45/8=5.625mm最小間隙：&= 6 Mn=15 5.625=9.375> 0.1d=1mm2.確定彈簧能構(gòu)承受的極限載荷 Fj及變形量入彈簧能夠承受的極限載荷Fj&S,能夠承受的極限應(yīng)力 T<sr Fs,十分 別為達(dá)到彈簧的屈服點的極限載荷，極限剪應(yīng)力。%= 1.25刊 1.25 E40=800MPa 7=下=800MPa Fj=冗 2M8kC=3.14 100>800/8 1.304 5=4816N .Cs=Gd/(8C3n)=8 X05/(8 53X10)=80= Fj/ Cs=60.2mm3 .計算彈簧的最小工作載荷F1和變形量入1. Fi= (0.1 0.5) F2=4502250N取F1=1100N,則最小變形量為：21 = Fi/ CS= 13.75mm在最大工作載荷下的實際變形量加=F2/ CS= 56.25mm4 .確定彈簧的其它幾何參數(shù)：最小工作載荷下的高度：H1=H0- /1=215-13.75=201.25mm最大工作載荷下的高度：H2=H0- 22=215-56.25=158.75mm極限載荷下的高度：Hj=H 0- j=215-60.2=154.8mm彈簧的外徑：D= D2+d=50+10=60mm彈簧的外徑：Di= D2-d=50-10=40mm彈簧的展開長度：L=兀 D2n/cos / 1589.6 = 1590mm4.6非線性主振彈簧的設(shè)計不等節(jié)距圓柱壓縮旋轉(zhuǎn)彈簧，它的節(jié)距大小不等，這種彈簧在受載后，當(dāng) 載荷達(dá)到一定程度時，隨著載荷的增加，從小節(jié)距開始到大節(jié)距依次逐漸產(chǎn) 緊，剛度也逐漸增大，特性線由線性關(guān)系變?yōu)榉蔷€性關(guān)系，從而有利于防止彈 簧共振和顫振現(xiàn)象的發(fā)生.4.6.1 彈簧材料的計算與選擇根據(jù)該彈簧受載的特點，選擇彈簧材料為60Si2Mn的熱軋圓柱鋼絲，表 面氮化處理，熱處理硬度為HRC45-50,查表知G=78.5GPa根據(jù)受載特點，可知載荷為第II類r =627MPa由于該彈簧所受的最小載荷即為靜載荷，由以上計算知上質(zhì)體參振質(zhì)量 為1750 kg,所以單個彈簧的靜載荷為：Po=1750>9.8/60=28508N此時的最小變形量為2mm。因為主振彈簧振幅為4.3,為防止彈簧與彈簧座分離，則彈簧的靜變 形量A0> 4.3mmfe了安全取A0=5mm,即為最大變形量。彈簧最大載荷的計算：凈重：1750>9.8 N與0=285.8N動載荷：0.0043 X67389.9=719N預(yù)壓縮量：動載荷X120%=836.7N.最大載荷=凈重+動載荷+預(yù)壓縮量=1869.4N故彈簧的受載范圍為：285.8N1869.4N4.6.2彈簧零部件的設(shè)計與計算1 .彈簧鋼絲的設(shè)計與計算由所選材料取繞比C=5,則查表知Kc=1.31取中徑為：60mmC=D2/d可得 d=D2/C=12mm驗算彈簧強(qiáng)度r =K8DP/兀3=413MPa滿足強(qiáng)度要求由公式知組成彈簧各圈的剛度：P' =np' =/8D23=942N/mm2,彈簧的圈數(shù)彈簧在未發(fā)生并圈以前整個彈簧剛度為：P =285.8/2.3=124.3N/mm彈簧的有效工作圈數(shù)為：m=p' /P =942/124.3=7.6取整ni=8圈取支承圈數(shù)n2=2圈 彈簧的總?cè)?shù)為：n=ni+ n2=103.彈簧特性線方程的推導(dǎo)我們設(shè)特性線方程為：_ ，一 一、 2P= (AF + B)由以上計算可列一 一 ，一 一、2285.8= (2A + B),_、 21869.4= (5A + B)解得：A=2.7, B=8.5該彈簧的特性線方程：一 ，一 _ 一、 2P= (2.7F+ 8.5) 24.計算幾何尺寸由以下計算第一圈時的參數(shù)情況依次類推可求出其他參數(shù)，現(xiàn)將計算 結(jié)果列于下表5-1:表5-1尺寸計算幾何表并圈圈 數(shù)各圈剛度(N/mm)各圈并圈后剛 度(N/mm)各圈并圈時的載 荷(N)間距(mm)節(jié)距(mm)0942124.3285.81942142.8815.60.9912.992942169.511421.6713.6739422081730.52.1914.19494223829162.914.9594214.9694214.9794214.9第一圈的節(jié)距和間距可按下列步驟計算第一圈并圈后彈簧的剛度Pi可按下式計算1/pi' =1/p1/p'=1/124.3 1/942解得：所以第一圈的節(jié)距 .142.9= (2.7F+8.5)F=0.99mm= 1ti=d+ &=0.99+12=12.99mm根據(jù)特性線方程P= (2.7F+ 8.5) 2得P' =dp/dF=5.4p從而得任意裕圈時，所加載荷 Pi和剛度Pi的關(guān)系為1/ Pi' Wn1) /Pi. Pi=0.04 P，2由以上計算可以看出，第四圈并圈時的載荷 P4=2916N,已超過工作 最大載荷的要求，此時以下各圈取等節(jié)距。彈簧的自由高度由公式得：Ho = E1+ d=12+101.16=113.16mm根據(jù)以上計算即可得到彈簧的結(jié)構(gòu)尺。4.7本章小結(jié)本節(jié)主要介紹了彈簧的設(shè)計過程，其中包括了減震彈簧的設(shè)計與性能 檢驗，同時針對非線性主彈簧進(jìn)行了設(shè)計，進(jìn)行彈簧材料的計算，并進(jìn)行 了選擇，而且對余下的彈簧零部件進(jìn)行了正式設(shè)計。第5章 輸送機(jī)的校核與分析5.1 槽體的強(qiáng)度校核槽體材料選用 Q235,其 a=235MPa,£=375MPa .槽體長度 L = 30m, B = 600mm,h=200mm.在槽體內(nèi)充滿物料時可以進(jìn)似把槽體看做受均勻載荷的簡支梁(在這圖5-1槽體的強(qiáng)度分析圖解：1 .求支座的支反力Fa,Fb,如圖所示，有平衡條件EMb=0, EFy=0,可得：FA=FB=ql/22 .列剪力方程和彎矩方程距梁左端A為x的任意截面上的剪力和彎矩為：Q(x)=FA-qx=ql/2-qx(0<x<L)M(x)=Fax-qx(x/2)=(ql/2)x-qx 2/2(0<x<L)3 .畫剪力彎矩圖由上式可知，剪力圖式一條斜直線。由上式知，彎矩圖是二次拋物線，要確定曲線上的幾點，才能畫出這條直線。x=0M(x)=0x=l/4 M(x)=3ql 2/32x=l/2 M(x)=ql 2/8x=3l/4 M(x)=3ql 2/32 x=l M(x)=0 通過這幾點可以作出梁的彎矩圖。從圖中截面可以看出當(dāng) x=l/2時彎矩最大，所以該截面可能為危險截 面，因此要計算出該截面的彎矩，2Mmax=ql2/8二(1667 0.6 8.6)/8 =75kN.m則對該截面進(jìn)行強(qiáng)度校核Mmax/Wz=75>6/(0.6 0>2 0.2 0.2)=93.75MPa< W 所以該槽體具有較大的承載能力因此符合設(shè)計要求。5.2 槽體的局部剛度校核計算槽體剛度，目的是測知它的固有頻率。當(dāng)激振頻率接近或等于槽 體固有頻率時，就會使槽體產(chǎn)生共振或近共振，從而使槽體的彎曲振幅顯 著增大而加速槽體的破壞。因此所計算得到的固有頻率越小越好。為計算方便，將振動輸送機(jī)的各個部位簡化為四種典型的力學(xué)模型。1 .均布載荷簡支梁(振動輸送機(jī)兩導(dǎo)向桿間的隔段槽體)如圖 5-2:2 .一端懸臂的均勻載荷分布的簡支梁(兩端區(qū)段)如圖 6-3所示 因為 l/l 1=0.5,取 a=2.5。仔(a/1) 2VEI/p=(2.5/0.6) 2Vz (2.06 105 M2) /(600 /6 0.23)=22.6 s1< 圖6-3 一端懸臂的均勻載荷分布有均勻分布，又有集中載荷的簡支梁 (為給料口的輸送機(jī)段)如圖5-4 所示。圖5-4給料口的輸送機(jī)段簡支梁CD01 =V (m/l+0.94pl)ab2= 1.8 S-1<<CD有均勻分布，又有集中載荷的懸臂梁(有出料口的槽段)如圖 6-5所 示。圖5-5出料口的槽段懸臂梁woi=V (EI)/(m/l+0.24pl)余2=0.6 S-1<<CD綜上，槽體的固有頻率遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于激振頻率，因此該槽體有足夠的剛度5.3同步性分析為了此輸送機(jī)能正常工作，兩臺電機(jī)必須同步運(yùn)行，為此，我們必須 對電機(jī)的轉(zhuǎn)動進(jìn)行一下同步性分析。如圖7-1: 設(shè)如=巾2巾1圖5-6電機(jī)同步運(yùn)行校對圖巾T目對某一初始時刻的相位角 巾=t 60=巾2 巾1 振動電機(jī)2上偏心塊超前電機(jī)1上的偏心塊相位則由自同步原理得：00= (AMg-AMf) /(m02巾2r2)其中 Mg一兩電機(jī)轉(zhuǎn)距之差 Mf一兩電機(jī)摩擦轉(zhuǎn)距之差mo -電機(jī)質(zhì)量r偏心塊偏心距一穩(wěn)定系數(shù)，由電機(jī)主軸到振動質(zhì)體重心的距離確定。co是實現(xiàn)同步運(yùn)轉(zhuǎn)的必要條件，所以要盡盡可能使用同步性指數(shù)D = mo巾2r2/(MgAMf)遠(yuǎn)大于 1所以為了實現(xiàn)自同步，要采取以下措施：1 .選擇同一型號，特性曲線相同或轉(zhuǎn)差率接近或相同的電機(jī)。2 .合理選擇與調(diào)整主軸的安裝位置。即可滿足此次課題設(shè)計的要求5.4周期性分析物料在拋擲過程中，為了減小不必要的能量損耗和提高振動機(jī)的工作 效率，應(yīng)使物料每拋擲一次振動體做一個周期振動，且拋擲一次時間小于 一個振動周期，即拋離系數(shù)Id<1 （Id 拋擲一次時間與一個振動周期之比），這種情況下，物料下落正處于振方體做起拋段，此時，工作面的加速 度dy<gcosq物料下落后，便與工作面結(jié)合并滑行一小段距離，接著進(jìn)行 第二次拋起，這樣，循環(huán)往復(fù)，即物料做周期性拋擲運(yùn)動。又由于D與iD的關(guān)系可知：（2 二 id cos2二 id -1） 2D =-1（2二id -sin2二id）當(dāng) iD<1 時，貝U D<3.3。根據(jù)D的大小不同，物料將出現(xiàn)周期性和非周期振動，當(dāng) D>3.3時， 振動出現(xiàn)非周期振動，此時，物料下落期間，正處于拋起區(qū)（dy<gcosa）,馬上又開始拋擲，振動過程互相碰撞，物料不停地向上拋 擲，而可能不向前移動，這樣會使振動發(fā)生紊亂，從而降低振動效率，為 此，在振動輸送機(jī)設(shè)計時，應(yīng)滿足：1<D<3.3, D是Aco的函數(shù)即有如下關(guān)系：2 ,D=Aw 入 sin B /gcos a而A是由振動電機(jī)上偏心塊質(zhì)量 m0,偏心距r的大小確定的。所以 改變振動電機(jī)的偏心塊質(zhì)量或偏心距，可以改變振幅和拋擲指數(shù)，以滿足 不同物料的輸送要求。5.5本章小結(jié)本節(jié)主要介紹了物料槽的校核過程，其中包括了其強(qiáng)度校核與剛度驗 算，同時為了運(yùn)輸機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，本小節(jié)介紹了其同步性分析與周期性的 驗證。結(jié)論針對當(dāng)代國內(nèi)外的輸送機(jī)的現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢，進(jìn)行了此次課題的設(shè)計直線振動輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計。先是進(jìn)行了整體的方案設(shè)計，在偏心連桿式、回轉(zhuǎn)偏心重塊慣性式及 電磁驅(qū)動式三類中選擇最適合的振動運(yùn)輸機(jī)，然后針對振動運(yùn)輸機(jī)進(jìn)行了 動力模型分析與動力計算，研究了其中的彈性特性，確定了基本的方案模 型。對于已確定的振動運(yùn)輸機(jī)，進(jìn)行了細(xì)致的參數(shù)計算，確定了電機(jī)參 數(shù)，如角頻率、轉(zhuǎn)速等等，選擇了最佳電動機(jī)。針對輸料槽個彈簧的各種 要求，計算分析，得到輸料槽與彈簧的參數(shù)，進(jìn)行最合適選擇。最后的校正與驗算，確定了最終方案的可以執(zhí)行性，以完成基本工作。123456789101112131415161718192021參考文獻(xiàn)徐廣民.工程力學(xué).中國鐵道出版社，1987余夢生.機(jī)械零部件手冊造型設(shè)計指導(dǎo).機(jī)械工業(yè)出版社，1999戴曙金屬切削機(jī)床設(shè)計.機(jī)械工業(yè)出版社，1981張六生.金屬材料學(xué).上海交通大學(xué)出版社，1996余夢生，吳宗澤.機(jī)械零部件手冊造型設(shè)計指導(dǎo).械工業(yè)出版社 1996楊黎明.機(jī)械原理及機(jī)械零件.高等教育出版社，1998馬潮.AVR單片機(jī)嵌入式系統(tǒng)原理與應(yīng)用實踐.北京航空航天大學(xué)出 版社，2012. 6. 1黃勤.單片機(jī)原理及應(yīng)用.北京清華大學(xué)出版，2010.9: 5862李全利.單片機(jī)原理及接口技術(shù).高等教育出版社，2011丁敏.基于單片機(jī)的溫度控制系統(tǒng)設(shè)計.陜西理工學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院，2011. 5: 1444馬忠梅.單片機(jī)的C語言應(yīng)用程序設(shè)計.北京航空航天大學(xué)出版社， 2013.1.113何力民.單片機(jī)高級教程.北京航空大學(xué)出版社.2000 金發(fā)慶.傳感器技術(shù)與應(yīng)用.北京：北京機(jī)械工業(yè)出版社.2000范立南.單片微型計算機(jī)控制系統(tǒng)設(shè)計.北京：人民郵電出版社，2004 朱定華.單片機(jī)原理與接口技術(shù).北京：電子工業(yè)出版社，2006馬建偉，李銀彳牙.PID控制設(shè)計理論與方法.北京：科學(xué)出版社，2008 錢顯毅.傳感器原理與應(yīng)用.南京：東南大學(xué)出版社，2008曲學(xué)基.王增福編著.穩(wěn)壓電源實用電路選北京電子工業(yè)出版社， 2003, 10:42楊旭方.單片機(jī)控制與應(yīng)用實訓(xùn)教程.電子工業(yè)出版社，2010. 5. 1馬潮.AVR單片機(jī)嵌入式系統(tǒng)原理與應(yīng)用實踐.北京航空航天大學(xué)出 版社，2012. 6. 1Katsuhiko Ogata. Moden Control Engineering. Publishing house of electronics industry, 2000： 196202Smoleva, O.S.1 , Ljul , N.Ya.1Single-Chip Microcomputer for Image Processing of in the Photonic Measuring System 2002致謝經(jīng)過三個多月的努力，終于將本次畢業(yè)設(shè)計的任務(wù)完成了。在本次設(shè) 計中，遇到許多困難充分表現(xiàn)出我在以往的學(xué)習(xí)過程中在這方面知識的欠 缺和經(jīng)驗不足。在本次設(shè)計中我得到了許多老師和同學(xué)的幫助，才使得我 的設(shè)計順利進(jìn)行。特別是老師以及宿舍的幾位同學(xué)，在此我向他們表示最 誠摯的感謝。轉(zhuǎn)眼四年的大學(xué)生活就要結(jié)束，我們也將步入社會開始自己新的生 活。通過這段時間做論文，我深深的感到自己在學(xué)校所學(xué)到的書本上的知 識，還遠(yuǎn)不能滿足自己以后的需要。雖然自己將要告別學(xué)生生活，但自己 在以后的工作中還要更加努力的學(xué)習(xí)。我堅信四年的大學(xué)學(xué)習(xí)、生活，將 成為我人生中的一筆寶貴的財富。我在做論文的過程中得到了各任課老師的指導(dǎo)與教誨，特別是老師對 我的認(rèn)真輔導(dǎo)，才使我順利的完成了論文。同時在寫論文的過程中參考了 大量的參考文獻(xiàn)，在此向作者表示誠摯的謝意。