需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q1969043202四驅(qū)越野車(chē)轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)Four-wheel drive off-road vehicle to the design of the drive axle摘 要本設(shè)計(jì)的主要目的是分析并設(shè)計(jì)出符合相關(guān)要求的四驅(qū)越野車(chē)轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋。轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋作為越野車(chē)兼具傳遞動(dòng)力和改變方向的總成，對(duì)于其結(jié)構(gòu)有以下要求，既能將越野車(chē)的轉(zhuǎn)向和驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)作為一個(gè)整體，還能支撐越野車(chē)的重量，傳遞轉(zhuǎn)矩以產(chǎn)生牽引力；既能承受由于越野車(chē)惡劣的行駛環(huán)境而給車(chē)輪帶來(lái)的各向沖擊力，還能緩沖車(chē)體的震動(dòng)，保證越野車(chē)的行駛平穩(wěn)性和駕駛舒適性；在動(dòng)力傳遞方面，既要利用減速器使轉(zhuǎn)矩傳遞到半軸上，以驅(qū)動(dòng)左右車(chē)輪，又要利用差速器解決轉(zhuǎn)彎時(shí)左右車(chē)輪由于速度不一所產(chǎn)生的干涉問(wèn)題。如此一來(lái)，在設(shè)計(jì)四驅(qū)越野車(chē)轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋時(shí)考慮到結(jié)構(gòu)的合理性，傳動(dòng)系的總傳動(dòng)比的確定非常重要，同時(shí)保證傳動(dòng)機(jī)構(gòu)從減速器、差速器到半軸和輪轂以及轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的方向盤(pán)、轉(zhuǎn)向器到轉(zhuǎn)向拉桿之間的合理布置。關(guān)鍵詞：四驅(qū)越野車(chē) 轉(zhuǎn)向器 差速器 驅(qū)動(dòng)橋需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q1969043202AbstractThe main purpose of this design is to analyze and design to meet the relevant requirements of the four-wheel drive off-road vehicle steering axle. Steering drive axle as a cross-country vehicles both transmission power and change the direction of the assembly, for its structure has the following requirements: Both the off-road vehicle steering and drive mechanism as a whole, but also support the weight of off-road vehicles, transmission torque to produce traction; Can withstand the off-road vehicles due to the harsh driving environment and the impact of the wheel to bring the impact, but also to cushion the vibration of the body to ensure off-road vehicles running smoothly and driving comfort; In this way, in the design of four-wheel drive off-road vehicle steering axle to take into account the rationality of the structure, the transmission line of the total transmission ratio is very important,but also to use the differential to solve the left and right wheels due to the speed of the interference caused by different problems. In this way, you want to rationally design four-wheel drive off-road vehicle steering axle, you must determine the total transmission of the transmission ratio, While ensuring a reasonable arrangement of the transmission mechanism from the reducer, the differential to the axle and the hub and the steering wheel of the steering mechanism, the steering gear to the steering rod.Key words: Four-wheel-drive suv Steering gear differential drive axle需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q1969043202目 錄1. 前言 .12. 總體方法論證 22.1 轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋分析 22.2 結(jié)構(gòu)方案的確定 22.2.1 驅(qū)動(dòng)橋的分析 .22.2.2 轉(zhuǎn)向器的分析 .32.2.3 轉(zhuǎn)向節(jié)的分析 .32.3 本車(chē)橋的結(jié)構(gòu) 33. 主減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算 43.1 主減速器傳動(dòng)比的計(jì)算 43.2 主減速器的選擇 43.3 主減速器齒輪的類(lèi)型 63.4 主減速齒輪計(jì)算載荷的確定 73.5 主減速器齒輪基本參數(shù)的選擇 83.5.1 齒數(shù)的選擇 .83.5.2 節(jié)圓直徑的選擇 .93.5.3 齒面寬的選擇 .103.5.4 雙曲面齒輪的偏移距 E .113.5.5 雙曲面齒輪的偏移方向 .113.5.6 齒輪法向壓力角的選擇 .113.5.7 齒輪幾何尺寸的計(jì)算 .113.6 主減速器雙曲面齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 .133.6.1 單位齒長(zhǎng)上的圓周力 .133.6.2 輪齒的彎曲強(qiáng)度計(jì)算 .143.6.3 輪齒的接觸強(qiáng)度計(jì)算 .153.7 主減速器齒輪的材料及熱處理 163.8 主減速器的潤(rùn)滑 164. 差速器的設(shè)計(jì) 164.1 差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇 164.2 差速器齒輪的基本參數(shù)選擇 174.2.1 行星齒輪數(shù)目的選擇 .174.2.2 行星齒輪球面半徑 RB(mm)的確定 .174.2.3 行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇 .184.2.4 差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定 .184.2.5 差速器幾何尺寸的計(jì)算 .19需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432024.2.6 行星齒輪安裝孔直徑 及其深度 L 的確定 194.3 差速器齒輪與強(qiáng)度計(jì)算 205 半軸的設(shè)計(jì) .205.1 半軸的設(shè)計(jì)分析 215.2 半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料與熱處理 226. 橋殼的設(shè)計(jì) 226.1 橋殼的結(jié)構(gòu)型式大致分為可分式橋殼和整體式橋殼兩種 227. 轉(zhuǎn)向器 237.1 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的角傳動(dòng)比 .23wi7.2 螺桿、鋼球、螺母?jìng)鲃?dòng)副 247.3 齒條、齒扇傳動(dòng)副 277.4 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器零件的強(qiáng)度計(jì)算 328. 轉(zhuǎn)向節(jié)的設(shè)計(jì) .368.1 萬(wàn)向節(jié)的選擇 368.2 萬(wàn)向節(jié)的設(shè)計(jì)計(jì)算 379. 結(jié)論 38參考文獻(xiàn) .39需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320211. 前言四驅(qū)越野車(chē)轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋是一種兼具轉(zhuǎn)向能力和驅(qū)動(dòng)能力的車(chē)橋，它的作用之一是把發(fā)動(dòng)機(jī)傳遞給分動(dòng)器的轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩經(jīng)過(guò)主減速器傳遞給越野車(chē)輪轂，驅(qū)動(dòng)車(chē)輪轉(zhuǎn)動(dòng)；作用之二是在駕駛員轉(zhuǎn)動(dòng)方向盤(pán)時(shí)，方向盤(pán)把所受的轉(zhuǎn)矩，經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)向器傳遞給轉(zhuǎn)向直拉桿，再由轉(zhuǎn)向橫拉桿拉動(dòng)輪轂使車(chē)輪轉(zhuǎn)向。隨著我國(guó)各個(gè)行業(yè)的不斷發(fā)展，人民生活質(zhì)量不斷改善走向小康，汽車(chē)工業(yè)快速發(fā)展，交通環(huán)境越來(lái)越好，因此越野車(chē)慢慢普及到每個(gè)家庭，成為人們生活中最常用的交通工具。一大批世界一流汽車(chē)生產(chǎn)商先后進(jìn)入我國(guó)，包括通用、奧迪、大眾、日產(chǎn)、福特等，加入世貿(mào)以來(lái)，市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)越來(lái)越激烈，核心技術(shù)缺乏是我國(guó)越野車(chē)行業(yè)最大的短板。四驅(qū)越野車(chē)的普及和人們對(duì)其的了解越來(lái)越深，從而要求也越來(lái)越高。為了使越野車(chē)在城市以及野外有更好的適應(yīng)性以及舒適性，并考慮到人們駕駛汽車(chē)的習(xí)慣性，在轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮到以下幾點(diǎn)：a.車(chē)輪偏轉(zhuǎn)幅度為 45° b.方向盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)圈數(shù)為各邊 2.5 圈c.采用麥弗遜式獨(dú)立懸架在 XX 老師的指導(dǎo)下，對(duì)本設(shè)計(jì)的要求進(jìn)行仔細(xì)分析，以確定機(jī)械結(jié)構(gòu)的選用。在仔細(xì)了解和討論之后，四驅(qū)越野車(chē)的橋殼部分我們采用整體式結(jié)構(gòu)來(lái)承載主減速器，并且輸出端分別采用球面滾輪式萬(wàn)向節(jié)。半軸與輪轂的連接處使用球籠式萬(wàn)向節(jié)。以循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器為轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)。本設(shè)計(jì)的過(guò)程由于轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋與汽車(chē)其他部分的關(guān)系，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)要注意最終組裝。根據(jù)本四驅(qū)越野車(chē)的設(shè)計(jì)所給任務(wù)書(shū)的要求，首先分析驅(qū)動(dòng)部分的機(jī)械結(jié)構(gòu)以及技術(shù)參數(shù)，根據(jù)多方面的數(shù)據(jù)和因素，再計(jì)算每個(gè)軸包括半軸、行星齒輪軸等的傳動(dòng)比以及軸向力的大小，功率和扭矩等等。然后進(jìn)行機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)計(jì)算。本設(shè)計(jì)的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋考慮到半軸-輪轂一體式橋殼和半軸-輪轂斷開(kāi)式橋殼的優(yōu)缺點(diǎn)之后選用半軸-輪轂斷開(kāi)式橋殼，這樣一來(lái)，提高了駕駛員在操作時(shí)的穩(wěn)定性和舒適性。該設(shè)計(jì)課題實(shí)用性強(qiáng)，結(jié)構(gòu)上有很大提高，增強(qiáng)了競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)，是一個(gè)實(shí)用前景很大的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋。需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320222. 總體方法論證2.1 轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋分析已知條件：發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率 76kw最大功率轉(zhuǎn)速 3800rpm發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩 225N.m最大扭矩轉(zhuǎn)速 2000rpm驅(qū)動(dòng)方式 前置四驅(qū)中央差速器結(jié)構(gòu) 麥弗遜式獨(dú)立懸架助力類(lèi)型 電動(dòng)助力車(chē)體結(jié)構(gòu) 承載式前、后制動(dòng)類(lèi)型 通風(fēng)盤(pán)式、鼓式駐車(chē)制動(dòng) 腳剎整車(chē)質(zhì)量 2100kg2.2 結(jié)構(gòu)方案的確定2.2.1 驅(qū)動(dòng)橋的分析越野車(chē)驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)形式，按照結(jié)構(gòu)特點(diǎn)可普遍分為半軸-輪轂一體式和半軸-輪轂斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋兩大類(lèi)。a. 半軸-輪轂一體式驅(qū)動(dòng)橋一般的半軸-輪轂一體式驅(qū)動(dòng)橋，由于其機(jī)械結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單且生產(chǎn)費(fèi)用和工時(shí)不是很高，以及工作性能穩(wěn)定可靠等優(yōu)點(diǎn)，因此被多種越野車(chē)廣泛采用，這種結(jié)構(gòu)也被許多四驅(qū)越野車(chē)以及部分轎車(chē)所采用。它的機(jī)械結(jié)構(gòu)，尤其是半軸和橋殼盡管不盡相同，但是其相同之處在于橋殼為一根強(qiáng)度很大的空心梁，并支撐在左右兩個(gè)驅(qū)動(dòng)車(chē)輪上。傳動(dòng)部件安裝在橋殼內(nèi)，包括齒輪和半軸等。但它的簧下質(zhì)量比較大。b. 半軸-輪轂斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋半軸-輪轂斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋的橋殼不是一體的，而是由半軸和橋殼通過(guò)萬(wàn)向節(jié)連接而成的，并且半軸和橋殼之間不是固定的，因此被稱(chēng)作半軸-輪轂斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋。此外，它通常與獨(dú)立懸掛配合使用，因此又叫做獨(dú)立懸架驅(qū)動(dòng)橋。這種橋中間部分的差速器和主減速器等傳動(dòng)結(jié)構(gòu)直接需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432023鑲嵌在車(chē)架橫粱內(nèi)。由于采用獨(dú)立懸架系統(tǒng)，車(chē)橋左右兩側(cè)的驅(qū)動(dòng)車(chē)輪即使在道路不平整的情況下，由于其連接結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，輪轂等零件也可以彼此獨(dú)立地圍繞車(chē)廂或車(chē)架上下擺動(dòng)，但同時(shí)，連帶驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，外殼和半軸及其套管也會(huì)跟著上下擺動(dòng)。2.2.2 轉(zhuǎn)向器的分析四驅(qū)越野車(chē)轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)形式，按照其轉(zhuǎn)向時(shí)的接觸狀況不同，可分為螺桿螺母式轉(zhuǎn)向器、齒輪傳動(dòng)式轉(zhuǎn)向器等。四驅(qū)越野車(chē)轉(zhuǎn)向器在選擇能滿足其轉(zhuǎn)向要求的結(jié)構(gòu)形式時(shí)，首先是依據(jù)越野車(chē)的類(lèi)型，前軸載荷等方面來(lái)決定的。然后再考慮角傳動(dòng)比傳動(dòng)特點(diǎn)，傳動(dòng)效率等方面，以及轉(zhuǎn)向的穩(wěn)定性，轉(zhuǎn)向器的制造工藝過(guò)程，壽命等。山地越野車(chē)，城市越野車(chē)以及礦山工地越野車(chē)由于路面環(huán)境通常不好，因此本設(shè)計(jì)結(jié)合上述情況將使用極限可逆式轉(zhuǎn)向器。有的越野車(chē)配置有轉(zhuǎn)向橫拉桿減震器或者液力式動(dòng)力轉(zhuǎn)向器，這樣一來(lái)減震器就可以克服極限可逆式轉(zhuǎn)向器逆效率較高的缺點(diǎn)。由于減震器可吸收路面的沖擊力，這樣方向盤(pán)就不會(huì)出現(xiàn)“打手”情況。2.2.3 轉(zhuǎn)向節(jié)的分析根據(jù)其連接元件在受到扭矩時(shí)彈性的大小，萬(wàn)向節(jié)可分成撓性可扭轉(zhuǎn)萬(wàn)向節(jié)和剛性不可扭轉(zhuǎn)萬(wàn)向節(jié)兩種。撓性萬(wàn)向節(jié)扭矩和轉(zhuǎn)速的傳遞是通過(guò)它的彈性元件傳遞的，所以它具有緩沖減震的能力。而剛性萬(wàn)向節(jié)扭矩和轉(zhuǎn)速的傳遞只能是依靠鉸鏈?zhǔn)竭B接零件剛性傳遞。剛性萬(wàn)向節(jié)可進(jìn)一步分為等速萬(wàn)向節(jié)，轉(zhuǎn)速不等萬(wàn)向節(jié)以及可速萬(wàn)向節(jié)三種類(lèi)型。因?yàn)閺椥栽膹椥孕巫兞渴怯幸欢ǚ秶?，所以撓性萬(wàn)向節(jié)所連接的兩軸（即差速齒輪軸和半軸）之間的夾角一般不大于 3°5°，并且一般只用在軸向位移很小的場(chǎng)合。2.3 本車(chē)橋的結(jié)構(gòu)本越野車(chē)懸架系統(tǒng)根據(jù)任務(wù)書(shū)的要求使用麥弗遜式獨(dú)立懸架，因此本設(shè)計(jì)為使設(shè)計(jì)合理驅(qū)動(dòng)橋相應(yīng)地選擇斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋。山地越野車(chē)，城市越野車(chē)以及礦山工地越野車(chē)由于路面環(huán)境通常不好，因此本設(shè)計(jì)結(jié)合工作環(huán)境將使用極限可逆式轉(zhuǎn)向器，從而采用螺桿螺母式轉(zhuǎn)向器。轉(zhuǎn)向器正效率高，所以能讓駕需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432024駛員輕易地操縱方向盤(pán)；而逆效率高，能使駕駛員很好地感受路面狀況。但同時(shí)為了緩解駕駛員在不平路面上的駕駛疲勞和工作強(qiáng)度，路面給車(chē)輪的沖擊反作用到方向盤(pán)上的力要越小越好，這樣能很好地防止打手。因此需要在越野車(chē)上配置有轉(zhuǎn)向橫拉桿減震器以吸收來(lái)自路面的沖擊力。由于轉(zhuǎn)向節(jié)的轉(zhuǎn)向角度要求較高，本設(shè)計(jì)為滿足要求而采用球籠式萬(wàn)向節(jié)。而主減速器兩側(cè)采用球面滾輪式萬(wàn)向節(jié)。3. 主減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算3.1 主減速器傳動(dòng)比的計(jì)算四驅(qū)越野車(chē)中主減速器的總體質(zhì)量大小，零件輪廓尺寸，結(jié)構(gòu)形式；還有越野車(chē)的變速器在最高檔時(shí)的燃油經(jīng)濟(jì)性和驅(qū)動(dòng)動(dòng)力性。這些都取決于主減速器的主減速比 i0。而主減速比 i0的確定，應(yīng)該在越野車(chē)整車(chē)設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)越野車(chē)總動(dòng)力和傳動(dòng)系總傳動(dòng)比 iT來(lái)計(jì)算。在發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率 Pemax和轉(zhuǎn)速 np已知的條件下，越野車(chē)的功率雖大，但主減速比 i0在確定時(shí)必須保證這類(lèi)越野車(chē)的最高車(chē)速 vamax也要是最大的，即功率和最高車(chē)速都要盡可能大。這時(shí)i0值應(yīng)按下式來(lái)確定：(3-1)170max.3rpghnivi0.52. .34.8式中 rr越野車(chē)行駛時(shí)車(chē)輪的半徑，m；igh變速器掛最高檔即 V 檔時(shí)的傳動(dòng)比。越野車(chē)類(lèi)型比較多，但由于功率越大最高車(chē)速越小，二者成反比，導(dǎo)致實(shí)際中最大車(chē)速要比計(jì)算出的小一點(diǎn)，所以主減速比 i0的實(shí)際值要比計(jì)算出的大 1025，即根據(jù)下列式子再計(jì)算：(3-2)00i=1+(%25)i:需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432025=2.61.9:3.2 主減速器的選擇主減速器根據(jù)傳動(dòng)比的大小，速度改變程度以及機(jī)械結(jié)構(gòu)其減速形式可分為單級(jí)蝸桿式、單級(jí)齒輪減速式、雙級(jí)蝸桿式、雙級(jí)齒輪減速式、雙速齒輪減速式、輪邊減速及主減速等等。a.單級(jí)齒輪減速器由于單級(jí)減速器的質(zhì)量偏小，零件尺寸緊湊，機(jī)械結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單及生產(chǎn)制造成本耗費(fèi)較低等許多優(yōu)點(diǎn)，但同時(shí)又存在傳動(dòng)比范圍不大的特點(diǎn)。所以在主減速比 i05.0 的重、中型越野車(chē)的驅(qū)動(dòng)橋上。由于研究的不斷深入，工程師們又進(jìn)一步設(shè)計(jì)出圓柱錐齒輪式和錐齒輪圓柱式兩種類(lèi)形。錐齒輪圓柱齒輪雙級(jí)貫通式主減速器由于其結(jié)構(gòu)采用兩級(jí)減速的方式，因此總主減速比的范圍比較大。但同時(shí)也不可避免的帶來(lái)了不少缺點(diǎn)：總體結(jié)構(gòu)尺寸大，并且其主動(dòng)錐齒輪的形狀復(fù)雜制造困難且制造工藝性能較差，而從動(dòng)錐齒輪不得不采用懸臂式裝配，導(dǎo)致支撐部件剛度降低，使用壽命降低。圓柱齒輪錐齒輪式雙級(jí)貫通式主減速器的特點(diǎn)是雖然結(jié)構(gòu)尺寸緊湊較小，但同時(shí)一級(jí)減速比范圍小。f.單級(jí)(或雙級(jí))主減速器附輪邊減速器許多重型，大型越野車(chē)驅(qū)動(dòng)橋需要很大范圍的主減速比 i0。而當(dāng)主減速比 i0的值大于 12時(shí)，就必須附加輪邊減速器，以分配驅(qū)動(dòng)橋輸出的減速比。只有這樣才能有效減小主減速器的輪廓尺寸，從而使離地間隙變大，驅(qū)動(dòng)橋減速比提高。同時(shí)也減小了其他的零部件所需尺寸，包括差速器，半軸等。但同樣，由于增加了附加輪邊減速器，導(dǎo)致機(jī)械結(jié)構(gòu)變得更加復(fù)雜，生產(chǎn)制造難度和成本也就變高了，所以一般只應(yīng)用于減速比12 的場(chǎng)合。根據(jù)計(jì)算的結(jié)果，傳動(dòng)比 i0=2.612.96，所以按照上述分析選用單級(jí)減速器。3.3 主減速器齒輪的類(lèi)型查閱了許多類(lèi)型和不同品牌的越野車(chē)之后，發(fā)現(xiàn)如今一般越野車(chē)驅(qū)動(dòng)橋上的主減速器通常采用雙曲面齒輪傳動(dòng)和螺旋錐齒輪傳動(dòng)。螺旋錐齒輪的主從動(dòng)齒輪的軸線是相交，并且軸線交角能隨設(shè)計(jì)要求而定。但是主減速器齒輪副在幾乎所有越野車(chē)的驅(qū)動(dòng)橋上都是呈 90º 布置的。螺旋錐齒輪有很多優(yōu)點(diǎn)，其齒輪端面具有較高重疊系數(shù)，同時(shí)參與嚙合的齒輪有兩對(duì)甚至更多，所以嚙合齒輪分解了集中載荷從而能夠承受較大的載荷。此外，該齒輪在嚙合傳動(dòng)時(shí)，其嚙合點(diǎn)是由一個(gè)齒的一端移動(dòng)到另一端，需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432027這樣的特點(diǎn)能使其工作平穩(wěn)，噪聲和振動(dòng)很小，適用于高速運(yùn)轉(zhuǎn)。雙曲面齒輪的主從動(dòng)齒輪的兩根齒輪軸軸線不共面且它們的投影線是相交的，并且空間投影角通常為 90º。主動(dòng)齒輪軸線和從動(dòng)齒輪軸線存在偏移距，且不為零，向上或向下。如此一來(lái)，其齒輪的支撐結(jié)構(gòu)尺寸緊湊，從而提高了結(jié)構(gòu)剛度，確保齒輪嚙合時(shí)噪音小，工作穩(wěn)定可靠，齒輪壽命也相對(duì)延長(zhǎng)。雙曲面主動(dòng)齒輪能保證大傳動(dòng)比穩(wěn)定傳動(dòng)，同時(shí)不產(chǎn)生根切現(xiàn)象，因此選較小的齒數(shù)。有時(shí)設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)輪廓尺寸較小，同時(shí)所需傳動(dòng)比大，這時(shí)采用雙曲面齒輪傳動(dòng)就能很好地滿足要求。當(dāng)傳動(dòng)時(shí)的主動(dòng)齒輪直徑要求固定時(shí)，螺旋錐齒輪的從動(dòng)齒輪直徑相比于雙曲面的要大。而傳動(dòng)比2 時(shí)，螺旋錐齒輪主動(dòng)齒輪就比雙曲面主動(dòng)齒輪小得多，所以本設(shè)計(jì)更好的選擇是螺旋錐齒輪。雙曲面主動(dòng)齒輪螺旋角變大后，同時(shí)進(jìn)入嚙合的平均齒數(shù)增加，所以能夠承受較大的載荷這樣能使其工作平穩(wěn)，噪聲和振動(dòng)很小，適用于高速運(yùn)轉(zhuǎn)。雙曲面齒輪的主從動(dòng)齒輪由于存在偏移距，在越野車(chē)總體設(shè)計(jì)更靈活，給其他部件的布置帶來(lái)了方便。根據(jù)上述分析，當(dāng)主減速比 i0=2.612.96 時(shí)，應(yīng)選擇用雙曲面主動(dòng)齒輪。3.4 主減速齒輪計(jì)算載荷的確定在進(jìn)行四驅(qū)越野車(chē)強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，應(yīng)分為兩種情況來(lái)考慮：一是在發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩傳動(dòng)時(shí)且傳動(dòng)系掛最低檔即 I 檔時(shí)的狀況；二是驅(qū)動(dòng)車(chē)輪打滑，阻力極小時(shí)狀況。計(jì)算這兩種情況下作用于主減速器從動(dòng)齒輪上的轉(zhuǎn)矩，并取兩者中的較小者來(lái)驗(yàn)算主減速器從動(dòng)齒輪最大應(yīng)力的計(jì)算載荷。即(3-3)17max0/jeTLiKnN·m 25.982.61738.2(3-4)172rjhLBGiN·m 50.36429式中 Temax發(fā)動(dòng)機(jī)量大轉(zhuǎn)矩，N·m；需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432028iTL掛最低檔時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)到主減速器從動(dòng)齒輪之間的各傳動(dòng)比之積；機(jī)械傳動(dòng)效率，取 =0.9；TTK0超載系數(shù)，取 K0=1；n驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目；G2越野車(chē)滿載時(shí)其中一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋?qū)Φ孛娴淖畲髩毫?，N；越野車(chē)行駛時(shí)輪胎附著系數(shù)，四驅(qū)越野車(chē)取 =1.0； rr一越野車(chē)行駛時(shí)車(chē)輪的半徑，m；一一主減速器從動(dòng)齒輪到四驅(qū)車(chē)輪之間的傳動(dòng)效率；LB一一主減速器從動(dòng)齒輪到四驅(qū)車(chē)輪之間的減速比。i上述所算得的計(jì)算載荷只是越野車(chē)工作的最大轉(zhuǎn)矩，而不是正常工作狀況下的持續(xù)轉(zhuǎn)矩，所以不能以它來(lái)計(jì)算疲勞損壞時(shí)的數(shù)據(jù)。因此，四驅(qū)越野車(chē)的正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩要用主減速器從動(dòng)齒輪的平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tjm (N·m)來(lái)計(jì)算，其計(jì)算結(jié)果為(3-5)17()()aTrjmRHPLBGffinN·m250.30.232.9.96式中 Ga越野車(chē)滿載時(shí)的總重量即最大重量17，N；GT所牽引的汽車(chē)滿載總重量17，N，；fR道路滾動(dòng)阻力系數(shù)，越野越野車(chē)取 0.0200.035；fH四驅(qū)越野車(chē)的平均爬坡能力系數(shù)。越野越野車(chē)取 0.080.31。fP越野車(chē)的性能系數(shù)：(3-6)17max0.16.95()/0aTef G若式中 fP計(jì)算結(jié)果小于 0，則取 0。在計(jì)算主減速器主動(dòng)齒輪的相關(guān)數(shù)據(jù)時(shí)，由于存在工作效率應(yīng)該把式（3-3）和（3-4）的結(jié)果分別除以其齒輪的減速比及傳動(dòng)效率，這樣設(shè)計(jì)計(jì)算更準(zhǔn)確。需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320293.5 主減速器齒輪基本參數(shù)的選擇3.5.1 齒數(shù)的選擇表 3-1 越野車(chē)驅(qū)動(dòng)橋主減速器主動(dòng)錐齒輪齒數(shù)（用于半展成法*加工時(shí)）傳動(dòng)比(z / z )21推薦的主動(dòng)齒輪最小齒數(shù)(z )1主動(dòng)齒輪齒數(shù)允許范圍（z ）12z2.0 17 15192.5 15 12163.0 11 10143.5 10 8104.0 9 794.5 8 695.0 7 58表 3-2 越野車(chē)主減速器主、從動(dòng)錐齒數(shù)的選擇12z8 9 10 11 12 13 14 15 162.8802.91941 44 472.9202.95935 382.9602.99942 45 483.0003.03936 39 493.0403.07933 43 463.0803.11940按照表 3-1 中的數(shù)據(jù)，由于本設(shè)計(jì)主減速比 i0=2.612.96，所以主減速器主動(dòng)齒輪的齒數(shù)取 13。再根據(jù)表 3-2 的數(shù)據(jù)，主動(dòng)齒輪的齒數(shù)取 41。3.5.2 節(jié)圓直徑的選擇需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320210當(dāng)變速器掛擋時(shí)，作用在輪齒上的彎曲應(yīng)力與比值 P/F 成正比關(guān)系，同時(shí)滿足以下條件：(3-7)17max028/egTiNcmdF(3-8)172/rG式中：d 2及 F 的單位均 cm。在擋的傳動(dòng)比 ig13 的情況下，同時(shí)其比值 P/F 應(yīng)不超過(guò) 3920 ，即cmN/(3-9)17max02392/eTidF雙曲面齒輪齒面寬選取 F0.155d 2,且 ，將其代入上述公式能夠計(jì)算得到：85.當(dāng)掛最低檔擋傳遞 Temax時(shí)，齒輪的節(jié)圓直徑 d2不應(yīng)該小于(3-10)與(3-11)中算得數(shù)值中的較小值，即(3-10)172max00.346egdTi5.8296.50cm(3-11)172.rG03460.38.7因此節(jié)圓直徑要大于 18.87cm。式中 Temax發(fā)動(dòng)機(jī)量大轉(zhuǎn)矩，N·m；ig1變速器掛最低檔即擋時(shí)的傳動(dòng)比；i 變速器主傳動(dòng)比； 圓整后取 d2=190mmd2選定后，就可以計(jì)算從動(dòng)錐齒輪大端端面模數(shù)，m=d 2/z2190/41=4.63，并用下式校核：(3-12)173mjKT需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q1969043202113=（ 04） 162594.71:式中 Km模數(shù)系數(shù)，且其取值范圍 Km=0.30.4。經(jīng)校核成立。3.5.3 齒面寬的選擇根據(jù)上述推薦，越野車(chē)主減速器雙曲面齒輪的從動(dòng)齒輪齒面寬 F(mm)用下式計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下：(3-13)172=0.5dF9=m3.5.4 雙曲面齒輪的偏移距 E四驅(qū)越野車(chē)雙曲面齒輪的偏移距 E 應(yīng)該小于其從動(dòng)齒輪節(jié)錐距 A0的 0.2（或者取偏移距 E的值為齒輪直徑 d 的 0.10.12，且一般不超過(guò)其 0.12）。當(dāng)偏移距 E 大于 d2 的 0.2 時(shí)，應(yīng)考慮在生產(chǎn)時(shí)是否存在根切現(xiàn)象。(3-14)172=0.dE938m上式結(jié)果為最大值，本設(shè)計(jì)取偏移距為 20mm3.5.5 雙曲面齒輪的偏移方向雙曲面齒輪的偏移方向應(yīng)采用下偏移。根據(jù)雙曲面齒輪的偏移方向與螺旋方向之間的關(guān)系：下偏移則主動(dòng)齒輪左旋，從動(dòng)齒輪右旋。3.5.6 齒輪法向壓力角的選擇根據(jù)雙曲面齒輪的嚙合特點(diǎn)，由于其主動(dòng)齒輪輪齒兩側(cè)直徑不相等，一端大一端小，所以其法向壓力角也不同，因此在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該按照平均壓力角來(lái)計(jì)算，載貨車(chē)所選平均壓力角為22°30，普通轎車(chē)所選平均壓力角為 19°。當(dāng)主動(dòng)齒輪齒數(shù) zl8 時(shí)，所選平均壓力角為21°15。本設(shè)計(jì)齒輪的平均壓力角選為 21°15。3.5.7 齒輪幾何尺寸的計(jì)算需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320212按表 3-3 對(duì)幾何尺寸進(jìn)行計(jì)算得表 3-3 圓弧齒雙曲面齒輪的幾何尺寸計(jì)算用表序號(hào)計(jì)算公式 結(jié)果 注釋1 z1 13 小齒輪齒速應(yīng)不少于 62 z2 41 大齒輪齒速由 z1 及速比定，但 z1與 z2 間應(yīng)避免有公約數(shù) 3 F 29 大齒輪齒面寬 F=0.155d24 E 20 小齒輪軸線偏移距 E=（0.1 0.12）d25 d2=175 190 大齒輪分度圓直徑 d26 rd=63.5 76.2 刀盤(pán)名義直徑 rd7 =arctan( ) 11tansi20.3°小齒輪節(jié)錐角 19 =2si 69.17°大齒輪節(jié)錐角 210 2= '131.70° 大齒輪終點(diǎn)螺旋角 211z= 2cotmmRz0.0032小齒輪軸線到大齒輪節(jié)錐頂點(diǎn)的距離，正則表示該節(jié)錐頂點(diǎn)超過(guò)了小齒輪軸線，負(fù)則表示該節(jié)錐頂點(diǎn)在大齒輪體與小齒輪軸線之間212A0= 2sin5.d101.637 大齒輪節(jié)錐距13 =2aDK0.779° 大齒輪頂角14 = 23.80° 大齒輪的齒根角15h ='20' sinmm1.403 大齒輪齒頂高16h = “ 22iA7.962 大齒輪齒根高17C= 05.1.g1.109 徑向間隙 C 為大齒輪在齒面寬中點(diǎn)處的工作齒高的 15%再加上0.0518 h= “2'h9.366 大齒輪齒全高19 hg= C8.257 大齒輪齒工作高需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432021320=02269.9° 大齒輪的面錐角21 =R65.37° 大齒輪的根錐角22=022'20sincohAZmm34.811 大齒輪外緣至小齒輪軸線的距離24 z0= '02sin0.026小齒輪軸線到大齒輪面錐頂點(diǎn)的距離2，正負(fù)含義同序號(hào) 1125 zR= “2isnmmRAh2.1499 小齒輪軸線到大齒輪根錐頂點(diǎn)的距離2，正負(fù)含義同序號(hào) 1126= 012arcioc24.038° 小齒輪面錐角27G0= 2siincRzCE4.566°大齒輪軸線到小齒輪面錐頂點(diǎn)的距離2，正負(fù)含義同序號(hào) 1128B0= '121'00'112tantcostcossintanmmghAz 92.071 小齒輪外緣至大齒輪軸線的距離29Bi= '1'1'21'010'cos(tan)tancosmmgEFRhAh68.925小齒輪前緣至大齒輪軸線的距離30d01= 010tan.5GB86.208 小齒輪的齒頂圓直徑需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432021431 GR= 020sinicozCE1.055大齒輪軸線到小齒輪根錐頂點(diǎn)的距離2，正負(fù)含義同序號(hào) 11 32= 102ari19.545° 小齒輪根錐角33 Bmin 0.1524 最小側(cè)間隙允許值34 Bmax 0.2032 最大側(cè)間隙允許值3.6 主減速器雙曲面齒輪的強(qiáng)度計(jì)算3.6.1 單位齒長(zhǎng)上的圓周力按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算時(shí)：(3-15)17/FPp23.8/942.51/Nm(3-16)17max10(/)egTipdF25.823.839式中 Temax發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，N·m；ig變速器傳動(dòng)比，通常按 1 檔計(jì)算。按最大附著力矩計(jì)算時(shí)：(3-17)17320(/)rGpdF15.952.892N式中 輪胎與地面的附著系數(shù)；許用的單位齒長(zhǎng)度方向上的圓周力如下表 3-4 所示。表 3-4 許用單位齒長(zhǎng)上的圓周力按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算 按最大附著力 附著系數(shù)需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q1969043202151 檔 2 檔 直接檔 矩計(jì)算轎車(chē) 893 536 321 893 0.85貨車(chē) 1429 250 1429 0.85四驅(qū)越野車(chē) 1374 214 1032 0.85牽引越野車(chē) 536 250 984 0.65對(duì)照上表，根據(jù)上述分析兩種情況下均滿足要求。3.6.2 輪齒的彎曲強(qiáng)度計(jì)算越野車(chē)主減速器雙曲面齒輪輪齒的計(jì)算彎曲應(yīng)力 (Nmm 2)為w(3-18)317020jsmwvTKFzJ16460315.9.2MPa式中 K0超載系數(shù)；Ks尺寸系數(shù)，反映材料性質(zhì)的不均勻性，與齒輪尺寸及熱處理等有關(guān)。當(dāng)端面模數(shù)m1.6mm 時(shí) Ks= = (3-19)4.25/m176.0Km載荷分配系數(shù)，當(dāng)兩個(gè)齒輪均用騎馬式支承型式時(shí)，K m1.001.10；當(dāng)一個(gè)齒輪用騎馬式支承時(shí)，K m1.101.25。支承剛度大時(shí)取小值；Kv質(zhì)量系數(shù)，一般取 Kv1；Z計(jì)算齒輪的齒數(shù)； m端面模數(shù)，mm；J綜合系數(shù),為 0.27。四驅(qū)越野車(chē)主減速器齒輪的許用彎曲應(yīng)力為 700 N·mm2，滿足彎曲強(qiáng)度要求。四驅(qū)越野車(chē)主減速器齒輪在正常工作的情況下，其破壞形式主要是疲勞損壞，而疲勞壽命的長(zhǎng)短主要與平時(shí)行駛時(shí)的持續(xù)轉(zhuǎn)矩有關(guān)即平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩，因此 Tj或升 Tjh只是用來(lái)計(jì)算并檢驗(yàn)最大應(yīng)力的大小，疲勞壽命的計(jì)算不能以此為依據(jù)。3.6.3 輪齒的接觸強(qiáng)度計(jì)算需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320216雙曲面齒輪齒面的計(jì)算接觸應(yīng)力 (MPa)為j(3-20)1731max0max2psfj vCTKTdFJ= 33.652698.4a79.75MP式中 T1主動(dòng)齒輪的工作轉(zhuǎn)矩，N·m；Cp材料的彈性系數(shù)，對(duì)于鋼制齒輪副取 232.6N1/2mm；Kf表面質(zhì)量系數(shù)，一般精確齒輪取 Kf=1；3.7 主減速器齒輪的材料及熱處理大部分的四驅(qū)越野車(chē)其主減速器的雙曲面齒輪的材料普遍采用滲碳合金鋼，其材料代號(hào)包括 20CrNiMo，20CrMnTi，20MnVB，20Mn2TiB 和 22CrMnMo。使用滲碳合金鋼制造的減速器齒輪，經(jīng)過(guò)一系列的熱處理工藝：先滲碳，再淬火，然后回火之后，齒輪的表層硬度能夠達(dá)到 HRC5963，但內(nèi)部硬度比較低，只有 HRC3343.熱處理后，其滲碳層深度為 0.91.3mm。3.8 主減速器的潤(rùn)滑驅(qū)動(dòng)橋中的主減速器是主要的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，因此機(jī)構(gòu)的潤(rùn)滑尤為重要，軸承，齒輪等摩擦表面都需要很好地潤(rùn)滑，以保證零件的工作壽命。支撐主減速器主動(dòng)錐齒輪的前端軸承，由于潤(rùn)滑油的流動(dòng)性不強(qiáng)，因此其潤(rùn)滑比較困難。所以，為了解決該問(wèn)題，我們?cè)谥鳒p速器殼的內(nèi)壁上，靠近主動(dòng)齒輪的從動(dòng)齒輪前端處，設(shè)計(jì)一個(gè)集油槽，把由于回轉(zhuǎn)力濺到減速器殼體上的潤(rùn)滑油進(jìn)行收集，并引回到前滾子軸承的端口。潤(rùn)滑油再利用回轉(zhuǎn)力流至大端，然后通過(guò)回油孔流回到橋殼中，這樣，潤(rùn)滑油能夠不斷循環(huán)，完成持續(xù)潤(rùn)滑，同時(shí)能夠達(dá)到散熱除塵的效果。4. 差速器的設(shè)計(jì)4.1 差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇驅(qū)動(dòng)橋中的差速器類(lèi)型很多，其中有防滑差速器，對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器。防需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320217滑差速器進(jìn)一步分為自動(dòng)鎖止式差速器以及強(qiáng)制鎖止式差速器，自動(dòng)鎖止式差速器包括高摩擦式差速器，自由輪式差速器和變傳動(dòng)比式差速器三種。a對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器的結(jié)構(gòu)相對(duì)于其它差速器來(lái)說(shuō)，其機(jī)械結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單。其結(jié)構(gòu)包括差速器左殼和右殼；連接半軸的半軸齒輪兩個(gè)；與半軸齒輪相嚙合的行星齒輪，多數(shù)為四個(gè)，少數(shù)有三個(gè)，而小輕型四驅(qū)越野車(chē)一般是兩個(gè)；保證行星齒輪穩(wěn)定嚙合的齒輪軸等等。該結(jié)構(gòu)工作性能好，傳動(dòng)平穩(wěn)，制造工藝簡(jiǎn)單，所以被各種越野車(chē)廣泛使用。b強(qiáng)制鎖止式防滑差速器該差速器分為兩種工作狀態(tài)，一種是路面狀態(tài)不好，且容易打滑的情況下，在普通差速器上配置差速鎖，為防止打滑，將加速器鎖住，這樣就能保證車(chē)輪得到由減速器傳遞的全部轉(zhuǎn)矩。另一種是路面狀況比較好，這是應(yīng)該將鎖止器松開(kāi)，否則會(huì)造成車(chē)輪轉(zhuǎn)速干涉，嚴(yán)重時(shí)會(huì)損壞車(chē)輪軸。c自鎖式差速器普通四驅(qū)越野車(chē)的輪胎在氣壓較低時(shí)，與干燥的柏油路或者混凝土路面的附著系數(shù)一般為0.60.8。而與冰面的附著系數(shù)大約是 0.10.3。由此，為保證越野車(chē)足夠的牽引力，差速器的鎖止系數(shù)取最大為 K=8。根據(jù)任務(wù)書(shū)的要求，以及上述分析本設(shè)計(jì)考慮選用對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器。4.2 差速器齒輪的基本參數(shù)選擇4.2.1 行星齒輪數(shù)目的選擇普通家用轎車(chē)的差速器通常采用兩個(gè)行星齒輪，載重汽車(chē)包括重型越野車(chē)一般采用四個(gè)行星齒輪，個(gè)別越野車(chē)是用三個(gè)行星齒輪。本設(shè)計(jì)為輕型四驅(qū)越野車(chē)，故采用兩個(gè)行星齒輪。4.2.2 行星齒輪球面半徑 RB(mm)的確定行星齒輪在尺寸設(shè)計(jì)時(shí)，背面的球面半徑 RB就決定了圓錐行星齒輪差速器的尺寸大小，即行星齒輪安裝時(shí)的尺寸。需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320218球面半徑的計(jì)算，本設(shè)計(jì)根據(jù)下列經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)確定：(4-1)173BjRKT2.9864.235.16m式中 KB表示行星齒輪的球面半徑的系數(shù)，K B=2.502.98，對(duì)于有 2 個(gè)行星齒輪的四驅(qū)越野車(chē)取最大值；Tj計(jì)算轉(zhuǎn)矩，N·m。在 RB計(jì)算完成后，根據(jù)下式預(yù)選其節(jié)錐距：(4-2)170(.98.)BAR:35.64.3.81:4.2.3 行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇由于齒輪持續(xù)嚙合的工作特點(diǎn)，齒輪的強(qiáng)度要高，不易損壞，根據(jù)公式應(yīng)該有較大的模數(shù)，進(jìn)而行星齒輪的齒數(shù)應(yīng)盡可能少，同時(shí)保證不發(fā)生根切現(xiàn)象齒數(shù)應(yīng)不小于 10。所以半軸齒輪一般取 1524，且傳動(dòng)比為 1.52。由于行星齒輪與半軸齒輪的嚙合特點(diǎn)，左右兩半軸齒輪的齒數(shù)和必須是行星齒輪的倍數(shù)，否則存在齒數(shù)干涉，導(dǎo)致不能安裝。因此取半軸齒輪齒數(shù) z2=18，同時(shí)行星齒輪的齒數(shù)取為 z1 =10 。4.2.4 差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定先初算差速器行星齒輪和半軸齒輪各自的的節(jié)錐角 、 ：12(4-3)71arctn(/)3.8z(4-4)122t/6.式中 z1行星齒輪的齒數(shù)。z2半軸齒輪齒數(shù)。然后按照下列式子，初算出圓錐齒輪的大端模數(shù)：需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320219(4-5)1700122sinsi3.5Amzz圓整后取 m=4由下式(4-6)17dz得： 40m2824.2.5 差速器幾何尺寸的計(jì)算按表 4-1 計(jì)算差速器幾何尺寸4.2.6 行星齒輪安裝孔直徑 及其深度 L 的確定表 4-1 越野車(chē)差速器直齒錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算用表序號(hào)項(xiàng)目 計(jì)算公式1 行星齒輪齒數(shù) z1=102 半軸齒輪齒數(shù) z2=18 3 模數(shù) m=44 齒面寬 F=(0.250.30)A 0=10.28512.345 齒工作高 hg=1.6m=6.46 齒全高 h=1.788m0.051=7.203 7 壓力角 =22.5°8 軸交角 =90°9 節(jié)圓直徑 d1=mz1=40 d2=mz2=7210 節(jié)錐角 =arctan(z1/z2)=29.05 =arctan(z2/z1)=60.95 11 節(jié)錐距 A0=d1/(2sin )=d2/(2sin )=41.1412 周節(jié) t=3.1416m=12.566413 齒頂高=hgh =4.224 '1'22210.37=.4+m=.6hz需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q19690432022014 齒根高h(yuǎn) =1.788mh =2.928 h =1.788h =4.976 “1'1 “2'215 徑向間隙 c=hh g=0.1788mh =0.803 '216 齒根角=arctan =4.07° =arctan =3.03°10“1A20“2A17 面錐角 = =32.08° = =65° 02 118 根錐角 = =24.98 = =57.92 1R1 2R219 外圓直徑D01=d12 h cos =47.39 D02=d22 h cos =74.11 ''20 節(jié)錐頂點(diǎn)至齒輪外緣距離=d2/2h sin =33.945 =d1/2 h sin =18.09 01'102'2差速器行星齒輪安裝時(shí)在直徑上，孔直徑 就相當(dāng)于行星齒輪軸的直徑，所以長(zhǎng)度上，行星齒輪安裝時(shí)孔的長(zhǎng)度 L 相當(dāng)于行星齒輪安裝在軸上的配合長(zhǎng)度，通常取=1.1×8=8.8 (4-7)17.(4-8)2.=1.1×64=70.4 lnTc103=8 (4-9)1730.cl式中 T0經(jīng)過(guò)差速器所傳遞行星齒輪的轉(zhuǎn)矩，N·m；n行星齒輪數(shù)；l行星齒輪的幾何中點(diǎn)到其齒輪錐頂之間的距高，mm； ；24.0dl 行星齒輪支承面所承受的許用擠壓應(yīng)力，其值取為 69MPa。c4.3 差速器齒輪與強(qiáng)度計(jì)算四驅(qū)越野車(chē)的差速器齒輪彎曲應(yīng)力計(jì)算公式為(4-10)1730221smwvTKFzJn需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320221210.642.10.63798.285MPa 式中 T差速器單個(gè)半軸齒輪所受到的轉(zhuǎn)矩大小，N·m； ；nTj/.Tj計(jì)算轉(zhuǎn)矩，N·m；n差速器行星齒輪數(shù)目；z2半軸齒輪齒數(shù)；J差速器齒輪彎曲應(yīng)力綜合系數(shù)，為 0.225。根據(jù)上述公式中的計(jì)算轉(zhuǎn)矩進(jìn)行計(jì)算時(shí)，則彎曲應(yīng)力應(yīng)小于 974MPa。而798.32Mpa974Mpa，所以校核成立，滿足要求。5 半軸的設(shè)計(jì)5.1 半軸的設(shè)計(jì)分析在進(jìn)行半軸的設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，最重要的是確定最小直徑，此時(shí)應(yīng)合理計(jì)算其計(jì)算載荷。同時(shí)應(yīng)該考慮不同工作狀態(tài)下的載荷：a當(dāng)車(chē)輪受到的縱向力最大的時(shí)候，附著系數(shù)定為 0.8，側(cè)向力為 0。b當(dāng)越野車(chē)發(fā)生側(cè)滑的時(shí)候，側(cè)向力是最大的,且附著系數(shù)取最大為 1.0，縱向力為 0。c當(dāng)越野車(chē)以較高速度經(jīng)過(guò)高低不平的路面時(shí)，會(huì)給汽車(chē)車(chē)輪造成沖擊，產(chǎn)生垂向力。地面最大附著力與越野車(chē)車(chē)輪所受縱向力以及側(cè)向力的關(guān)系為：（5-1）22ZXY由此公式可知，當(dāng)側(cè)向力最大值時(shí)，縱向力大小為 0；相反當(dāng)縱向力最大值時(shí)，側(cè)向力大小為0。半軸的左右兩端都采用不同型號(hào)的萬(wàn)向節(jié)，所用半軸為 3/4 浮式半軸。3/4 浮式半軸的強(qiáng)度校核首先需要確定 3/4 浮式半軸的計(jì)算載荷，其具體計(jì)算公式如下：需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320222（5-2 ）max10egTi.625.8962317.8Nm式中 差速器轉(zhuǎn)矩傳遞給半軸的分配系數(shù)，取值為 0.6；Temax發(fā)動(dòng)機(jī)量大轉(zhuǎn)矩，N·m；ig1變速器掛最低檔即擋時(shí)的傳動(dòng)比；i 變速器主傳動(dòng)比。然后 3/4 浮式半軸的強(qiáng)度計(jì)算可根據(jù)下面的式子計(jì)算扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：（5-3）3106Td327.8=4.52a1MP式中 半軸扭轉(zhuǎn)時(shí)收到的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，MPa；d直徑，mm； 許用應(yīng)力，490588 MPa。由上式可知 184.52MPa490MPa，校核成立。5.2 半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料與熱處理在加工半軸的花鍵時(shí)，通常將其端部直徑設(shè)計(jì)得大些，因?yàn)榛ㄦI的內(nèi)徑要大于中部的直徑，同時(shí)適當(dāng)?shù)臏p小槽深度，如此一來(lái)，就必須增加花鍵的齒個(gè)數(shù)，范圍一般在 1018。半軸的材料一般的越野車(chē)都是由中碳合金鋼制造，包括40Cr，40CrMnMo，40CrMnSi，40CrMoA 等等。在熱處理技術(shù)普遍不強(qiáng)的時(shí)候，大都用調(diào)質(zhì)的方法進(jìn)行半軸的熱加工，且要求處理后的硬度達(dá)到HB392-443。但隨著熱處理技術(shù)不斷提高，許多新技術(shù)的投入，現(xiàn)在半軸的熱處理都選擇高頻、中頻感應(yīng)淬火。它可以很好地控制半軸不同部位的硬度大小，半軸表面的硬度可在 HRC5362之間，其深大概是半徑的 13，心部的硬度可在 HRC3136 之間；其他部位的硬度為需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320223HB252275。在熱處理后，硬化層的強(qiáng)度很高，同時(shí)產(chǎn)了較大殘余壓應(yīng)力。半軸經(jīng)過(guò)滾壓以及噴完處理，可大大提高其疲勞強(qiáng)度。6. 橋殼的設(shè)計(jì)6.1 橋殼的結(jié)構(gòu)型式大致分為可分式橋殼和整體式橋殼兩種（1）可分式橋殼可分式橋殼由左右兩部分連接而成，兩個(gè)部分都是由一個(gè)半軸套管和鑄造而成的殼體構(gòu)成，半軸管套與橋殼鉚接而成?？煞质綐驓さ闹饕獌?yōu)點(diǎn)在于其主減速器軸承支撐性好，制造簡(jiǎn)單，生產(chǎn)成本低。而缺點(diǎn)是裝配完成后，對(duì)于后期的調(diào)整，維修和零件更換等比較困難，同時(shí)降低了橋殼的剛度和強(qiáng)度。（2）整體式橋殼整體式橋殼其外殼是一個(gè)整體，內(nèi)部是空的，主減速器和差速器裝配在橋殼內(nèi)部。主減速器和差速器由主減速器殼構(gòu)成了一個(gè)整體，與橋殼用螺栓連接。這樣的結(jié)構(gòu)分布，使得車(chē)橋的強(qiáng)度和剛度大大提高，對(duì)于越野車(chē)的后期維修，調(diào)整以及更換零部件都提供了方便。整體式橋殼的結(jié)構(gòu)形式包括鑄造整體式、鋼板沖壓焊接式和鋼管擴(kuò)張成形式三種。根據(jù)兩種橋殼的特點(diǎn)，以及任務(wù)書(shū)的要求本設(shè)計(jì)考慮后采用整體式橋殼。7. 轉(zhuǎn)向器由第二章節(jié)的分析，本車(chē)橋的轉(zhuǎn)向器采用極限可逆式的循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器，并配以轉(zhuǎn)向減震器。循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器由兩種傳動(dòng)副組成，一種是螺桿螺母?jìng)鲃?dòng)副，它們之間依靠滾珠在螺紋槽中滾動(dòng)來(lái)傳遞轉(zhuǎn)矩；另一種是齒輪齒條傳動(dòng)副。駕駛員轉(zhuǎn)動(dòng)方向盤(pán)時(shí)會(huì)使轉(zhuǎn)向器中的螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)，然后促使?jié)L珠滾動(dòng)一帶動(dòng)螺母沿螺桿移動(dòng)，螺母與齒條為一體，這樣齒輪就跟著轉(zhuǎn)動(dòng)，從而拉動(dòng)轉(zhuǎn)向直拉桿，這就是轉(zhuǎn)向器大致的工作過(guò)程。循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器由于它的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，使得車(chē)輪在受到側(cè)向力作用而發(fā)生受迫轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，其轉(zhuǎn)需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320224矩能夠輕易地沿相反的路徑傳遞到方向盤(pán)上，也就是產(chǎn)生我們所說(shuō)的打手現(xiàn)象，而且該轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，生產(chǎn)困難且成本高。即使這樣，循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的有點(diǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)了它的缺點(diǎn)而被廣泛使用。尤其是用在越野車(chē)和客車(chē)上。7.1 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的角傳動(dòng)比 wi初選螺距 t=11mm，導(dǎo)程角 =7º，鋼球直徑 =8mm，嚙合半徑 =32.5mm0bdwr由循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)關(guān)系可知：當(dāng)轉(zhuǎn)向盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng) 角時(shí)，轉(zhuǎn)向螺母及其齒條的移動(dòng)量應(yīng)為（7-1）20(/36)st917.5m式中 t螺距。這時(shí)，齒扇轉(zhuǎn)過(guò) 角。設(shè)齒扇的嚙合半徑 ，則 角所對(duì)應(yīng)的嚙合圓弧長(zhǎng)應(yīng)等于 s，即wr（7-2）20(/360)s由以上兩式可求得循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的角傳動(dòng)比 為wi（7-3）20wirt3.14.58.7.2 螺桿、鋼球、螺母?jìng)鲃?dòng)副循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器傳遞力和轉(zhuǎn)矩是通過(guò)螺桿、鋼球、螺母三者組成傳動(dòng)副相互配合完成的，在遇到彎道的時(shí)候，駕駛員轉(zhuǎn)動(dòng)方向盤(pán)，帶動(dòng)與方向盤(pán)固定連接的轉(zhuǎn)向柱管，柱管與轉(zhuǎn)向傳動(dòng)軸通過(guò)萬(wàn)向節(jié)連接，轉(zhuǎn)向傳動(dòng)軸使循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)，螺桿的轉(zhuǎn)動(dòng)迫使鋼球在螺桿和螺母凹槽形成的螺紋通道內(nèi)滾動(dòng)，由于外部導(dǎo)管的連接形成了環(huán)道，這樣鋼球能無(wú)限循環(huán)地滾動(dòng)。從而鋼球的移動(dòng)迫使螺母沿著螺桿上下移動(dòng)，由于齒輪與齒條的嚙合進(jìn)而帶動(dòng)轉(zhuǎn)向直拉桿需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320225以及轉(zhuǎn)向橫拉桿移動(dòng)，完成車(chē)輪的轉(zhuǎn)向。所以根據(jù)上面敘述要使螺母中的鋼球能夠沿著滾道不斷地循環(huán)滾動(dòng)，就必須在螺母中打孔，在螺母外部接上鋼球?qū)Ч芤孕纬森h(huán)路，兩個(gè)外接導(dǎo)管的中心線必須與螺桿和螺母形成的螺紋滾道的中心線相嚙合，這樣鋼球由導(dǎo)管滾動(dòng)到滾道內(nèi)或由滾道滾動(dòng)至導(dǎo)管內(nèi)時(shí)才能盡可能小地產(chǎn)生磨損，保證螺桿與螺母?jìng)鲃?dòng)穩(wěn)定，以及螺母的強(qiáng)度。鋼球的直徑 d 及數(shù)量 n盡量大的選取鋼球的直徑 d，這樣雖然能夠提高轉(zhuǎn)向器的承受轉(zhuǎn)矩的能力，但同時(shí)螺桿與螺母組成的滾道直徑就相應(yīng)變大，導(dǎo)致傳動(dòng)副結(jié)構(gòu)尺寸變大，整個(gè)轉(zhuǎn)向器的尺寸不得不增大。鋼球直徑大小的確定應(yīng)該符合我國(guó)的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，一般在 d=6-10mm 的范圍內(nèi)選取。另一方面，增加鋼球的數(shù)量 n 與增大鋼球的直徑 d 一樣能提高承受轉(zhuǎn)矩的能力，但同樣也帶來(lái)了和增大鋼球直徑時(shí)一樣的缺點(diǎn)，鋼球滾動(dòng)起來(lái)越來(lái)越困難，導(dǎo)致傳動(dòng)效率直線下降。鋼球的尺寸在生產(chǎn)過(guò)程中總會(huì)產(chǎn)生誤差，這樣在傳動(dòng)時(shí)承受工作載荷的鋼球數(shù)量并不是滾道內(nèi)全部鋼球的總數(shù)，經(jīng)過(guò)人們數(shù)十年的研究經(jīng)驗(yàn)證明，每個(gè)環(huán)路中的鋼球數(shù)量應(yīng)該小于 60 粒才合適。由上分析可知，鋼球的直徑和鋼球的數(shù)量要取的合適，不能太大也不能太小，各個(gè)循環(huán)路徑中的鋼球數(shù)的確定用下列式子計(jì)算：（7-4）200cosbbdWn3.148.5/8式中 鋼球中心距；0d一個(gè)環(huán)路中的鋼球圍繞螺桿滾動(dòng)的圈數(shù)，即螺母的螺紋圈數(shù)，一般 W1.5 2.5，W當(dāng)轉(zhuǎn)向器的鋼球圍繞螺桿滾動(dòng)的圈數(shù)大于 2.5 時(shí)，由于同一個(gè)滾道內(nèi)的鋼球數(shù)量很多，嚴(yán)重影響傳動(dòng)效率，此時(shí)就需選用兩個(gè)獨(dú)立的環(huán)路，以提高傳動(dòng)性能；鋼球直徑；bd螺線導(dǎo)程角。0需要購(gòu)買(mǎi)圖紙咨詢 Q1459919609 或 Q196904320226鋼球中心距 、螺桿外徑 D、螺母的內(nèi)徑 D10d鋼球中心距是非常重要的參數(shù)，螺桿外徑 D、螺母的內(nèi)徑 D1 及鋼球直徑 d 決定了鋼球中心距的大小；在強(qiáng)度不受影響的情況下，鋼球中心距越小，轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)尺寸也就相應(yīng)的小，所以鋼球中心距 盡量往小了取。而齒輪齒條的模數(shù)與鋼球中心距的大小成正比。因此在設(shè)計(jì)時(shí)0d需要將同類(lèi)車(chē)型進(jìn)行比較和參照，以選取類(lèi)似模數(shù)值。同樣 的大小也可根據(jù)螺線導(dǎo)程角 和螺距 t 的大小，然后利用下列式子確定：0 0（7-5）200tand18.5m3.4t7式中 t滾珠滾道的螺距；螺線導(dǎo)程角。0螺桿螺旋滾道的內(nèi)徑 ，外徑 ，以及螺母的尺寸 都在圖 7-1 中表示出，并且在確定1d1D鋼球中心距 的大小后即可用公式 7-6 確定：0圖 71 螺桿與螺母的螺旋滾道截面(a) 四點(diǎn)接觸的滾道截面；(b)兩點(diǎn)接觸的滾道截面(b) B、 D鋼球與滾道嚙合傳動(dòng)時(shí)的接觸點(diǎn)； 鋼球的中心距； 滾道橫截面半徑。0dcr