河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）i摘要國內(nèi)使用的鄂式破碎機類型很多，復擺鄂式破碎機結(jié)構(gòu)簡單，制造 容易、工作可靠、使用維修方便，所以常見的還是傳統(tǒng)的復擺鄂式破碎 機。隨著現(xiàn)代化的發(fā)展，各工業(yè)部門對破碎石的需求進一步增長，研究 復擺鄂式破碎機具有很重要的意義。本畢業(yè)設計主要為滿住生產(chǎn)需求， 出料口尺寸：10-40mm進料口尺寸：125mm產(chǎn)量；2-3t/h而研究的。根據(jù)以上要求我設計了復擺鄂式破碎機 （PE150X 250），其工作原理 是：工作時，電動機通過皮帶輪帶動偏心軸旋轉(zhuǎn)，使動鄂周期地靠近、 離開定鄂，從而對物料有擠壓、搓、碾等多重破碎，使物料由大變小， 逐漸下落，直至從排料口排出。設計內(nèi)容主要包括了復擺鄂式破碎機的動鄂、偏心軸、皮帶輪、動 鄂齒板、機架等一些重要部件；另外對鄂式破碎機的工作原理及特點和 主要部件作了介紹，包括保險裝置、調(diào)整裝置、機架結(jié)構(gòu)、潤滑裝置等； 同時對機器參數(shù)（主軸轉(zhuǎn)速、生產(chǎn)能力、破碎力、功率等）作了計算。 此外也簡單介紹了破碎的意義、破碎工藝和破碎比的計算，鄂式破碎機 的主要部件的安裝、鄂式破碎機的操作及維修等。關鍵詞：復擺鄂式破碎機；動鄂；偏心軸；優(yōu)化設計Cad 圖紙加 qq:780256221AbstractThere are many type of jaw crusher used in our country, Compo und pendulum jaw crusher structure is simple, easy to manu facture, reliable,convenient use of maintenance , so jaw crusher is used very commonAlong河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）IIwith the modernized development, the demandof various industry sector forthe broken crushed stone further in crease, so study ing the duplicate pendulum Jaw-fashi oned Crusher have the very vital sig nifica nce.This graduation project mainly is for meets the producti on n eed:Discharge hole size: 1070mm;Feeding block greatest size: 125mm Output: 2t/h.Accord ing to the above acquireme nt have desig ned Compo undpendulum jaw crusher(PE150 x250). Its principle of work is that the electricmotor leads the rotati on of ecce ntric axis through the belt pulley, whichcauses the moving jaw to approach and to leave the setting jaw periodically,thus it makes the material to the extrusion, to rub, to grind and so on. Multiplestave, which causes the material change from big to small, until dischargefrom the dump mouth.The content of this design totally includesjaw crusherssomeimportant components,such as movejaw, eccentric shaft, belt pulley,toothed rack of move jaw, rack and so on; In other, we introduced the principleof jaw crusher , Features of jaw crusherand importa nt comp onen ts, in clud ing in sura nee un it , adjustme ntunit, rack structure ,lubrication unit and so on. At the sametime, we computedparameter of the machi ne (the speed of main axle, Productivity, the strengthof stave power and so on) and designed the ecce ntric shaft. Further more, wesimply in troduced the sig ni fica nee of stave, stave tech no logy and thecomputati on of stave strength, Installationof the main components in jawcrusher,河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）IIIthe operatio n and maintenance of jaw crusher and so on.Key words: Jaw Crusher Transmission , Abrasion jaw crushers move jaw,eccentric shaft,optimization河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）IV目錄摘要.IAbstract . II目錄.IV刖言.11.緒 論.21.1物料破碎及其意義.21.1.1破碎的目的.21.1.2物料破碎的意義.31.2破碎物料的性能及破碎比.31.2.1力度及其表示方法.31.2.2破碎產(chǎn)品的粒級特性.51.2.3礦石的破碎.51.2.4破碎機的破碎比.71.3鄂式破碎機及其分類.81.3.1破碎機的分類.81.3.2鄂式破碎機的分類.錯誤！未定義書簽。1.3.3鄂式破碎機的動鄂軌跡特性.錯誤！未定義書簽。1.4鄂式破碎機的現(xiàn)狀和發(fā)展. 錯誤！未定義書簽。1.4.1鄂式破碎機的現(xiàn)狀 . 錯誤！未定義書簽。1.4.2鄂式破碎機的發(fā)展.錯誤！未定義書簽。2.鄂式破碎機的工作原理及結(jié)構(gòu). 錯誤！未定義書簽。2.1鄂式破碎機的工作原理 . 錯誤！未定義書簽。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）V2.1.1簡擺鄂式破碎機工作原理.錯誤！未定義書簽。2.1.2復擺鄂式破碎機工作原理.錯誤！未定義書簽。2.2鄂式破碎機的結(jié)構(gòu). 錯誤！未定義書簽。2.2.1兩種破碎機的結(jié)構(gòu)對比. 錯誤！未定義書簽。2.2.2主要零部件的結(jié)構(gòu)分析. 錯誤！未定義書簽。3.鄂式破碎機的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù)的選擇和計算錯誤！未定義書簽。3.1結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇和計算. 錯誤！未定義書簽。3.1.1給礦口與排礦口的尺寸 . 錯誤！未定義書簽。3.1.2嚙角a .錯誤！未定義書簽。3.1.3動鄂的擺動行程s與偏心軸的偏心距e錯誤！未定義書簽3.1.4主要構(gòu)件尺寸的確定 . 錯誤！未定義書簽。3.2工作參數(shù)的選擇與計算. 錯誤！未定義書簽。3.2.1動鄂的擺動次數(shù)（偏心軸的轉(zhuǎn)數(shù)）.錯誤！未定義書簽。3.2.2生產(chǎn)率. 錯誤！未定義書簽。3.2.3電動機功率. 錯誤！未定義書簽。4.鄂式破碎機主要零部件的設計與計算. 錯誤！未定義書簽。4.1破碎力. 錯誤！未定義書簽。4.1.1最大破碎力. 錯誤！未定義書簽。4.1.2最大破碎力的位置 . 錯誤！未定義書簽。4.2各部件的受力分析. 錯誤！未定義書簽。4.3主要零件的設計與強度計算. 錯誤！未定義書簽。4.3.1偏心軸. 錯誤！未定義書簽。4.3.2動鄂. 錯誤！未定義書簽。4.3.3推力板（肘板）. 錯誤！未定義書簽。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）VI4.3.4飛輪. 錯誤！未定義書簽。4.3.5軸承的選擇與計算 . 錯誤！未定義書簽。436拉緊彈簧的計算. 錯誤！未定義書簽。5.鄂式破碎機主要輔助部件的選擇與計算 . 錯誤！未定義書簽。5.1電動機的選擇與確定 . 錯誤！未定義書簽。5.1.1轉(zhuǎn)速的確定. 錯誤！未定義書簽。5.1.2電動機的選取. 錯誤！未定義書簽。5.2帶傳動的選擇. 錯誤！未定義書簽。5.2.1概述. 錯誤！未定義書簽。5.2.2確定計算功率 . 錯誤！未定義書簽。5.2.3選擇V帶帶型. 錯誤！未定義書簽。5.2.4確定帶輪的基準直徑 . 錯誤！未定義書簽。5.2.5確定V帶中心距a和基準長度Ld錯誤！未定義書簽。5.2.6驗算小帶輪包角：1 .錯誤！未定義書簽。5.2.7確定帶的根數(shù)z.錯誤！未定義書簽。5.2.8計算單根V帶初拉力最小值（F0）min錯誤！未定義書簽5.2.9計算壓軸力FP. 錯誤！未定義書簽。5.2.10V帶輪的設計 . 錯誤！未定義書簽。6 .鄂式破碎機部分零部件和工作流程的改進.錯誤！未定義書簽。6.1偏心軸的改進. 錯誤！未定義書簽。6.1.1改進前狀況. 錯誤！未定義書簽。6.1.2修復及改進措施 . 錯誤！未定義書簽。6.1.3改進效果. 錯誤！未定義書簽。6.2破碎機出口揚塵的解決 . 錯誤！未定義書簽。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）VII7.鄂式破碎機的使用與測試. 錯誤！未定義書簽。7.1鄂式破碎機的安裝與運轉(zhuǎn) . 錯誤！未定義書簽。7.1.1鄂式破碎機的安裝 . 錯誤！未定義書簽。7.1.2鄂式破碎機的運轉(zhuǎn) . 錯誤！未定義書簽7.2鄂式破碎機使用維護. 錯誤！未定義書簽7.2.1潤滑. 錯誤！未定義書簽7.2.2維修. 錯誤！未定義書簽結(jié)束語. 錯誤！未定義書簽致 謝. 錯誤！未定義書簽參考文獻. 錯誤！未定義書簽附錄：外文翻譯河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）1復擺鄂式破碎機結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、工作可靠、使用維修方便等 優(yōu)點，所以在冶金、礦山、建材、化工、煤炭等行業(yè)使用非常廣泛。80年 代以來，我國對復擺鄂式破碎機的研究和產(chǎn)品開發(fā)取得了較大的發(fā)展。 在充分吸收國外產(chǎn)品特點的基礎上，結(jié)合國情研制開發(fā)了許多新型、高 效的設備。上海建設、路橋機械設備有限公司率先對復擺鄂式破碎機進 行了重大的改進，即通過降低動鄂的懸掛高度，改善動鄂的運動軌跡， 減小破碎腔的嚙角，增大破碎比，增大了動鄂的水平行程，提高生產(chǎn)能 力等，大大改善了機器性能，完成了產(chǎn)品的更新?lián)Q代。但是，復擺鄂式破碎機也有它的缺點，如齒板壽命過短，破碎機出 口揚塵嚴重等，這些都是需要在今后的設計生產(chǎn)中進一步改進的地方。本設計根據(jù)已知參數(shù)：普通巖石的破碎（抗壓強度最高可達300兆帕），最大進料粒度125mm出料粒度1040mm產(chǎn)量23噸/小時，電 機功率5.5kw，進行鄂式破碎機機構(gòu)設計，側(cè)重于主參數(shù)及其計算方法、 機構(gòu)尺寸參數(shù)、偏心軸設計及校核，部分零部件的改進以及輔助設備如 電動機、V帶、飛輪的選擇等。由于本人水平有限，某些方面考慮欠缺，設計中難免有錯誤與不當 之處，敬請指正。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計(論文)21. 緒 論1.1 物料破碎及其意義從礦山開采出來的礦石成為原礦。原礦是由礦物與脈石組成的。露 天礦井開采出來的原礦其最大粒度一般在200T300mm地下礦開采出來 的原礦其最大粒度一般在200-600mn之間。這些原礦不能直接在工業(yè)中 應用，必須經(jīng)過破碎和磨礦作業(yè)，使其粒度達到規(guī)定的要求。破碎是指 將塊狀礦石變成粒度大于1Pmn產(chǎn)品的作業(yè)，小于1mn粒度的產(chǎn)品是通 過磨碎作業(yè)完成的。1.1.1破碎的目的(1)制備工業(yè)用碎石大塊石料經(jīng)破碎篩篩分后，可得到各種不同要求粒度的碎石。這些 碎石可制備成混凝土。他們在建筑、水電等行業(yè)中廣泛應用。鐵路路基 建造中也需要大量的碎石。(2)使礦石中的有用礦物分離礦石有單金屬礦和多金屬礦，而且原礦多為品味較低的礦石。將原 礦破碎后，可以使有用金屬與礦石中的脈石和有害雜質(zhì)分離，作為選礦 的原料，除去雜質(zhì)而得到高品位的精礦。(3)為磨礦提供原料磨礦工藝所需粒度不大于15mnt勺原料，是由破碎產(chǎn)品提供的。例 如在煉焦廠、燒結(jié)廠、制團廠、粉末冶金、水泥等部門中，都是由破碎 工藝提供原料，再通過磨礦使產(chǎn)品達到要求的粒度和粉末狀態(tài)。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計(論文)331.1.2物料破碎的意義物料的破碎是冶金、礦山、建材、化工、電力等工業(yè)部門應用廣泛 的一種工藝過程，每年有大量的原料和再利用的廢料都需要進行粉碎處 理。在選礦業(yè)中，物料的破碎占有重要地位。選礦廠破碎與磨礦作業(yè)的 生產(chǎn)費用，平均約占全部選礦生產(chǎn)費用的40沖上，而磨礦設備的投資約占選礦廠總投資的60流右。在水泥工業(yè)中，水泥廠碎磨作業(yè)費用約占生產(chǎn)成本的30%以上，破碎機械的耗電量約占全廠總耗電量的10%磨礦機械的耗電量則占60%據(jù)介紹，世界上約15%勺電能消耗在粉碎作業(yè)，而且逐年增加，其 中85%以上用于磨礦。隨著貧礦增多、建筑材料需求量的不斷增加、工 業(yè)利用積聚起來的再生產(chǎn)材料占有比例越來越大，加之能源短缺，急需 不斷改善碎磨作業(yè)，如采用“多碎少磨”工藝，特別是研制高效粉碎設 備和改進現(xiàn)有的磨碎機械，對于達到優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低成本、低能耗具有 非常重要的意義。1.2 破碎機破碎物料的性能及破碎比1.2.1力度及其表示方法礦石的大小稱為粒度。由于礦塊形狀一般都是不規(guī)則的，需要用幾 個尺寸計算出的尺寸參數(shù)來表示礦塊的大小。(1)平均直徑d礦塊的平均直徑用單個礦塊的長、寬、厚平均值表示。,L b hd =式中L-礦塊的長度（mr）河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）4b-礦塊的寬度（mr）h-礦塊的厚度（mr）或用長、寬的平均值表示：平均直徑一般是用來計算給礦和排礦單個礦塊的尺寸，以確定破碎 比。（2）等值直徑d礦塊的粒度很小時，可用等值直徑來表示。等值直徑是將細粒物料 顆粒作為球體來計算的。式中d-礦粒等值直徑;（3）粒級平均直徑d對于由不同粒度混合組成的礦粒群，通過用篩分方法來確定框里群的平均直徑。例如上層篩孔尺寸為di，下層篩孔尺寸為d2，通過上層而留在下層篩上的物料，其粒度既不能用di，也不能用d2。當粒級的粒度范圍很窄，上下兩篩的篩孔尺寸之比不超過2=1.141時，可用粒度平均直徑表示，即,d1d2d =2否則用d1d2表示粒級5河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）1.2.2破碎產(chǎn)品的粒級特性破碎產(chǎn)品都是由粒度不同的各種礦粒所組成。粒度組成和粒度特性 曲線可以鑒定破碎產(chǎn)品的質(zhì)量和破碎機的破碎效果。確定混合物料的粒度組成，通常采用篩分分析法（簡稱篩析）。篩析 一般采用標準篩，篩面使用正方形篩孔的篩網(wǎng)。我國通常采用泰勒標準 篩，其篩孔大小用網(wǎng)目表示，它指一英寸長度（一英寸等于25.4mm內(nèi)所具有的篩孔數(shù)目。根據(jù)篩分結(jié)果，可以對產(chǎn)品（或原礦）的粒度特性進行分析。粒度 特性用粒級特性曲線表示，縱坐標表示套篩中各篩的篩上物料質(zhì)量的累 積百分數(shù)（簡稱篩上量累積產(chǎn)率，橫坐標或用篩孔尺寸與最大粒度之比，或用篩孔尺寸與排礦口之比（%表示。難碎性礦石的粒級曲線呈凸 性，這表明礦石中的粗級物料占多數(shù)。中等可碎性礦石的粒級曲線近似 直線，這表明各種粒級所占的產(chǎn)率大致一致。易碎性礦石的粒級曲線呈 凹形，這表明礦石中的中等粒度的物料占多數(shù)。為了真實且直觀地反映破碎機的破碎效果，可用下式計算產(chǎn)品的等 值粒度值Deq：式中n-篩分物料時篩子的個數(shù);di、ri-第i級物料的粒級平均直徑及其質(zhì)量百分數(shù)1.2.3礦石的破碎機械破碎是用外力加于被破碎的物料上， 克服物料分子間的內(nèi)聚力, 使大塊物料分成若干小塊。機械破碎礦石有以下幾種方法：河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）61） 壓碎 將礦石置于兩個破碎表面之間， 施加壓力后礦石因壓應力達到 其抗壓強度限而破碎（圖1-1a）。2） 劈裂用一個平面和一個帶尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石沿壓力 作用線方向劈裂。 劈裂的原因時由于劈裂面上的拉應力達到礦石的抗拉 強度限 （圖1-1b） 。3） 折斷用兩個帶有多個尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石就像受集中 載荷的兩支點或多支點梁。當?shù)V石內(nèi)的彎曲應力達到彎曲強度限時礦石 被折斷（圖1-1c）。4） 磨碎 礦石與運動的工作表面之間受一定壓力和剪切力時，礦石內(nèi)的 剪切力達到其剪切強度限時，礦石即被粉碎（圖1-1d）。5） 沖擊破碎礦石受高速回轉(zhuǎn)機件的沖擊力作用而被破碎。由于破碎力 是瞬間作用的，所以破碎效率高，破碎比大，能量消耗小，但錘頭磨損 嚴重（圖1-1e）。實際上任何一種破碎機都不是以某一種形式進行破碎的，一般都是 兩種和兩種以上的形式聯(lián)合進行破碎。由于鄂式破碎機的破碎工作表面 是兩塊相互交錯布置的齒形襯板，因此破碎作業(yè)兼有前四種破碎形式。礦石的破碎方法主要根據(jù)礦石的物理力學性能、被破的塊度及所要 求的破碎比來選擇的。對堅硬礦石采用壓碎，劈裂和折斷的破碎方法為 宜；對粘性礦石采用壓碎和磨碎的破碎方法為宜；對脆性礦石和軟礦石 采用劈裂和沖擊破碎的方法為宜。鄂式破碎機可用于破碎各種性能的礦 石，對于堅硬礦石有更高的破碎效果。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）71.2.4破碎機的破碎比衡量單臺破碎機的破碎效果還可用破碎比表示。破碎比即破碎前原 料粒度與破碎后產(chǎn)品粒度之比。它表示破碎物料經(jīng)破碎后減小的程度。 破碎比有如下幾種計算方法：（1） 破碎比用破碎前物料最大平均直徑與破碎后產(chǎn)品最大平均直徑之 比計算：. Dmaxi1dmax物料平均直徑是指物料長、寬、厚的平均值。（2） 用表示破碎比，即破碎機給料口有效寬度和公稱排料口尺寸之比:i0.85B b式中B-破碎機的給料口寬度（mm；b-破碎機的開邊制公稱的最大給料粒度與公稱排料口寬度之比表示；（3）用破碎前后各種力度混合物料的等值粒度之比來計算破碎比。Dcp|3 -dcpa）壓碎b）劈裂c）折斷d）磨碎e）沖擊破碎圖1-1礦石的破碎和磨碎方法河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）8以上各種破碎比的計算公式根據(jù)不同的要求進行選擇計算。li即表示破碎機的破碎效果又能表示處理礦物的咬入能力；|2表示該臺破碎機 的公稱破碎比；13能夠科學地真實地反映該破碎機的破碎效果。1.3 鄂式破碎機及其分類1.3.1 破碎機的分類A按破碎機粒度分類1）粗碎破碎機一般使1500-500mm勺物料破碎到350700mm2）中碎破碎機使350700mm勺物料破碎到14070mm3）細碎破碎機使10070mm勺物料破碎到3070mmB按破碎機結(jié)構(gòu)和工作原理分類1） 鄂式破碎機其工作部分由固定鄂板和活動鄂板組成。當活動鄂板周期性地靠近固定鄂板時，借助壓碎作用將裝于期間的物料破碎；遠離 固定鄂板時物料靠自重向下移動，直至從排料口排出（圖1-2a）。2） 旋回和圓錐破碎機其工作部分由內(nèi)腔為錐形的固定外錐和可運動 的內(nèi)錐體組成。內(nèi)錐體以一定的偏心半徑繞外錐中心線作偏心運動，不 斷改變內(nèi)外圓錐間的空間形狀，使礦石在兩錐體間受到壓碎和折斷作用 而破碎（圖1-2b）。3） 輥式破碎機礦石在兩個平行且相反轉(zhuǎn)動的圓柱形輥子中受到壓碎（光輥）或受壓碎和劈裂作用（齒輥）而破碎。當兩輥的轉(zhuǎn)速不同時， 還有磨碎作用（圖1-2c）。4） 沖擊式破碎機-錘式破碎機和反擊式破碎機利用裝于其上的高速旋轉(zhuǎn)的錘子的沖擊作用和礦石本身高速沖擊固定襯板而使礦石破碎（圖1-2d）。破碎機的型式是根據(jù)所采用的選礦工藝流程、礦石的物理力學性能、破碎比及影響礦石可碎性的其它一些因素進行選擇的。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）9圖1-2破碎機和磨礦的主要型式a）鄂式破碎機b）旋回破碎機和圓錐破碎c）輥式破碎機d）錘式破碎機1.3.2鄂式破碎機的分類鄂式破碎機的規(guī)格是以給料口寬度B和長度L的大小來表示。例如， 簡擺鄂式破碎機（PEJ給料口寬為1200mm長為1500mm則表示為PEJ120CX1500破碎機， 復擺鄂式破碎機給料口寬為250mm長為400mm則表示PEF250X 400破碎機。1）按運動形式分類鄂式破碎機按運動形式分為兩種基本形式簡擺鄂式破碎機和復 擺鄂式破碎機。簡擺鄂式破碎機是因為動鄂繞機架上的固定支座做簡單的圓弧擺動 而得名。復擺鄂式破碎機是因為其動鄂在其它機件帶動下作復雜的一般 平面運動而得名，因此動鄂上點的軌跡一般為封閉曲線。2）按規(guī)格大小分類按規(guī)格大小可把鄂式破碎機分為大型、中型、小型三類。進料口寬度大于600mm#稱為大型；進料口寬度為300600mn者稱 為中型；小于300mn者稱為小型。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）101.3.3鄂式破碎機的動鄂軌跡特性鄂式破碎機按運動形式分為兩種基本型式-簡擺鄂式破碎機和復擺 鄂式破碎機。如圖表示兩種基本類型的鄂式破碎機的動鄂軌跡。由圖1-3可見，簡擺鄂式破碎機動鄂上點的軌跡為繞動鄂懸掛點轉(zhuǎn) 動的圓弧，其弧長沿進料口到排料口逐漸增大。復擺鄂式破碎機動鄂上 的點一般作平面運動，其軌跡為封閉曲線，進料口處軌跡呈橢圓形，愈 靠近排料口其軌跡形狀愈扁直。沿水平方向與垂直方向量取軌跡的位移s和h,則s稱為動鄂水平行程，h稱為動鄂垂直行程，其比值稱為動鄂 的行程特性值。動鄂上各點行程及特性值決定了破碎機性能的優(yōu)劣。水平行程可以 產(chǎn)生破碎物料所必須的壓縮量，由于物料在破碎時，其塊度越大，所需 的壓縮量也越大，因此水平行程應從進料口到排料口逐漸減小。由于排料口處的物料按自由落體排下的，所以排料口處水平行程的 大小，還應考慮到排料層物料下落時所需的排料高度。動鄂的垂直行程 使得動、定鄂間產(chǎn)生垂直方向的相對運動，以對物料進行磨搓，同時也 可以促進物料向下排料，但磨搓作用使得動、定鄂板磨損而降低襯板的 使用壽命。因此可用行程特性值衡量破碎機軌跡值性能值優(yōu)劣。心b圖1-3鄂式破碎機動鄂軌跡河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）11a）簡擺鄂式破碎機b）復擺鄂式破碎機表1-4給出了兩種基本型式的破碎機，在相同排料口水平行程s條件下進、排料口處動鄂的軌跡性能參數(shù)，小于下部水平行程，且垂直行 程均很小，其特性值m=0.3。復擺鄂式破碎機上部水平行程，且垂直行 程很大，其特性值m=2.53.0。表1-4兩種基本鄂式破碎機動鄂軌跡性能比較簡擺鄂式破碎機復擺鄂式破碎機進料口垂直行程0.15s2.5s水平行程0.5s1.5s特性值0.31.67排料口垂直行程0.3s3s水平行程ss特性值0.33與簡擺鄂式破碎機相比，因為復擺鄂式破碎機上下水平行程分布較 合理，且有較大的垂直行程，有利于破碎腔內(nèi)的物料下移，因此生產(chǎn)能 力高于簡擺鄂式破碎百分之三十。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）121.4 鄂式破碎機的現(xiàn)狀和發(fā)展1.4.1鄂式破碎機的現(xiàn)狀鄂式破碎機是由美國人布雷克發(fā)明的。自第一臺鄂式破碎機問世以 來，至今已有140余年的歷史。在此過程中，其結(jié)構(gòu)得到不斷地完善。 由于鄂式破碎機結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、工作可靠、使用維修方便等優(yōu)點， 所以在冶金、礦山、建材、化工、煤炭等行業(yè)使用非常廣泛。為了改善 鄂式破碎機性能和提高工作效率，國內(nèi)外曾研制過各種異型鄂式破碎機。早年，美國、英國、德國相繼生產(chǎn)了Kun-ken簡擺鄂式破碎機。該機特點是動鄂懸掛高度很高并且前傾。 連桿下行為工作行程、 主軸承為 半圓滑動鄂軸承。國外制造過一種肘板向上放置的鄂式破碎機。國內(nèi)有幾家設計院和 制造廠生產(chǎn)了這種破碎機。它的特點是靠增大傳動角改善動鄂運動特性，河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計(論文)13提高破碎機性能。在國內(nèi)該機有叫負支承、上斜式、上推式和上置式破 碎機。美國鷹破碎機公司制造一種傾斜式鄂式破碎機，其傳動角大約70度以上。它的最大特點是低矮，最適于井下或移動式破碎機上工作。以上各項異型破碎機的研制都取得了一定的效果并對國內(nèi)破碎機行業(yè)的 發(fā)展起到了一定的推動和促進作用。 但是，都沒能得到大面積推廣使用。 國內(nèi)絕大多數(shù)制造廠生產(chǎn)的和現(xiàn)場使用的都還是傳統(tǒng)復擺鄂式破碎機。就近兩年國外機械設備展覽會上展出的鄂式破碎機來看，也都是傳統(tǒng)鄂 式破碎機，沒有異型鄂式破碎機出現(xiàn)。國內(nèi)各廠家所制造的鄂式破碎機技術水平相差很懸殊，有少數(shù)廠家 的產(chǎn)品基本接近世界先進水平，而大多數(shù)廠家的產(chǎn)品與世界先進水平相 比差距較大。綜上所述，改善國內(nèi)鄂式破碎機落后的狀況，全面提高鄂式破碎機 技術水平，趕上世界先進水平，創(chuàng)造世界品牌的鄂式破碎機是當務之急。142鄂式破碎機的發(fā)展19世紀40年代,北美的采金熱潮對鄂式破碎機發(fā)展有重大的促進 作用。19世紀中葉，多種類型的鄂式破碎機被研制出來，并獲得了廣泛的 應用。上個世紀末，全世界已有70多種不同結(jié)構(gòu)的鄂式破碎機取得了專 利權。1858年,埃里.布雷克(EI.BIake)取得了制造雙肘板鄂式破碎機的專 利權?，F(xiàn)在最常用的鄂式破碎機是布雷克的鄂式破碎機和更近代制造的 單肘板鄂式破碎機。鄂式破碎機最大的弱點之一是它們在一個工作循環(huán) 內(nèi)只有一半時間進行工作。20世紀80年代中期，國外一些廠家已能生產(chǎn)各種大型鄂式破碎機例如美Fuller Traylor公司生產(chǎn)的重型鄂式破碎機,規(guī)格為1676mmX2134mm生產(chǎn)能力達1200t/h;德國PW公司生產(chǎn)的最大雙肘板鄂式破碎 機的給料口為2600mmx1800mm生產(chǎn)能力可達2000t/h;英國Babbitless公司生產(chǎn)的BCS系列鄂式破碎機，其生產(chǎn)能力可達河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）146000t/h。20世紀80年代以來,我國鄂式破碎機的研制工作與改進工作取得 了一定的成果。北京礦冶研究總院的破碎機專家王宏勛教授和他的學生 丁培洪碩士引用了 “動態(tài)嚙角”的概念,開發(fā)出GXPE系列深腔鄂式破碎 機，當時在國內(nèi)引起了一定程度的轟動。該機與同種規(guī)格的破碎機相比，在相同工況條件下，處理能力可提高20%- 30% ,齒板壽命可提高12倍。該機采用負支撐零懸掛,具有雙曲 面腔型。第二代GXPE25X400破碎機在第一代的基礎上進行了全面改進,增 大了破碎比，降低了產(chǎn)品粒度，最大給料粒度為220mm生產(chǎn)能力為516t/h ,排料口調(diào)整范圍為1040mm給料抗壓強度小于300MP&PEY4060液壓保險鄂式破碎機，以液壓缸為過載保護裝置,正支撐、 正懸掛、深破碎腔。該機最大給料粒度為340mm,排料口調(diào)整范圍為30100mm生產(chǎn)能力為1040t/h。多靈一沃森機械有限公司的戌吉華高 級工程師集多年實踐經(jīng)驗，設計了目前國內(nèi)最大的1200 x1500復擺鄂 式破碎機。2. 鄂式破碎機的工作原理及結(jié)構(gòu)2.1 鄂式破碎機的工作原理2.1.1簡擺鄂式破碎機工作原理動鄂懸掛在心軸上，可作左右擺動，偏心軸旋轉(zhuǎn)時，連桿做上下往復運動。帶動兩塊推力板也做往復運動， 從而推動動鄂做左右往復運動， 實現(xiàn)破碎和卸料。此種破碎機采用曲柄雙連桿機構(gòu)，雖然動鄂上受有很 大的破碎反力，而其偏心軸和連桿卻受力不大，所以工業(yè)上多制成大型 機和中型機，用來破碎堅硬的物料。此外，這種破碎機工作時，動鄂上 每點的運動軌跡都是以心軸為中心的圓弧，圓弧半徑等于該點至軸心的 距離，上端圓弧小，下端圓弧大，破碎效率較低，其破碎比i一般為3-6，河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）15由于運動軌跡簡單，故稱簡單擺動鄂式破碎機。優(yōu)點：結(jié)構(gòu)緊湊簡單，偏心軸等傳動件受力較??；由于動鄂垂直位 移較小，加工時物料較少有過度破碎的現(xiàn)象，動鄂鄂板的磨損較小。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）16h圖2-1簡擺鄂式破碎機2.1.2復擺鄂式破碎機工作原理動鄂上端直接懸掛在偏心軸上，作為曲柄連桿機構(gòu)的連桿，由偏心 軸的偏心直接驅(qū)動，動鄂的下端鉸連著推力板支撐到機架的后壁上。當 偏心軸旋轉(zhuǎn)時，動鄂上各點的運動軌跡是由懸掛點的圓周線（半徑等于偏 心距），逐漸向下變成橢圓形，越向下部，橢圓形越偏，直到下部與推力 板連接點軌跡為圓弧線。由于這種機械中動鄂上各點的運動軌跡比較復 雜，故稱為復雜擺動式鄂式破碎機。圖2-2和2-3為復擺鄂式破碎機結(jié)構(gòu)示意圖和運動簡圖。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）17圖2-2復擺鄂式破碎機結(jié)構(gòu)示意圖圖2-3復擺鄂式破碎機機構(gòu)運動簡圖復擺式鄂式破碎機與簡擺式相比較，其優(yōu)點是：質(zhì)量較輕，構(gòu)件較 少，結(jié)構(gòu)更緊湊，破碎腔內(nèi)充滿程度較好，所裝物料塊受到均勻破碎， 加以動鄂下端強制性推出成品卸料，故生產(chǎn)率較高，比同規(guī)格的簡擺鄂 式破碎機的生產(chǎn)率高出20-30%;物料塊在河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）18動鄂下部有較大的上下翻滾運 動，容易呈立方體的形狀卸出，減少了像簡擺式產(chǎn)品中那樣的片狀成分， 產(chǎn)品質(zhì)量較好。介于復擺鄂式破碎機的優(yōu)點，在本設計中將鄂式破碎機設計為復擺 型。2.2 鄂式破碎機的結(jié)構(gòu)2.2.1兩種破碎機的結(jié)構(gòu)對比簡擺鄂式破碎機和復擺鄂式破碎機，這兩種類型的破碎機在工程中 得到了廣泛的應用。兩者的結(jié)構(gòu)及性能各有下列優(yōu)缺點。1） 由于復擺鄂式破碎機將簡擺鄂式破碎機的連桿于動鄂合而為一且只有 一個肘板，所以其結(jié)構(gòu)更加簡單。具有結(jié)構(gòu)簡單、運動可靠、重量輕等 優(yōu)點。2）簡擺鄂式破碎機實質(zhì)上是一個增力六桿機構(gòu)。特別是當前后推力板間 的夾角趨于180時，可以產(chǎn)生很大的破碎力。因此，在大型破碎機中 一般采用這種結(jié)構(gòu)，這是復擺鄂式破碎機所不具備的優(yōu)點。3） 復擺鄂式破碎機動鄂上各點的軌跡分布（圖4-3）較合理，其水平行 程沿動鄂鄂板面由下至上逐漸加大，正好滿足破碎大塊物料需加大壓縮 量的要求，且排料時動鄂下斷點向下運動，促進排料以利提高生產(chǎn)能力。 簡擺鄂式破碎機動鄂鄂板各點的軌跡分布正好與復擺鄂式破碎機相反。4） 復擺鄂式破碎機的動鄂垂直行程大，加劇齒板與物料間的磨搓作用， 這樣不但加快了破碎板的磨損，降低其使用壽命，使產(chǎn)品出現(xiàn)粉料，粒 度更不均勻，而且使非生產(chǎn)性的能量消耗增加。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）19圖4-3復擺鄂式破碎機動鄂行程示意圖222 主要零部件的結(jié)構(gòu)分析復擺鄂式破碎機主要是由機架、動鄂、偏心軸、軸承、飛輪、槽輪、 肘板、調(diào)整部件、拉緊部件、潤滑部件等組成，如下圖2-4所示。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）20圖2-4復擺鄂式破碎機結(jié)構(gòu)圖（1）動鄂動鄂是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求有足夠的強度和 剛度，其結(jié)構(gòu)應該堅固耐用。動鄂一般采用鑄造結(jié)構(gòu)，為減輕重量，國 外也采用焊接結(jié)構(gòu)。由于其結(jié)構(gòu)復雜，因此對焊接工藝的要求較高。按 結(jié)構(gòu)特點，可把動鄂分成箱型結(jié)構(gòu)與非箱型加筋結(jié)構(gòu)（按其橫截面形狀 又可分為“E”型和反“E”型兩種）。對于型號較小的復擺鄂式破碎機, 其動鄂一般做成非箱型加筋結(jié)構(gòu)，以便有效地減輕動鄂的重量。本設計采用“E”型動鄂，ZG35材料鑄成。（2）齒板齒板（也叫襯板），是破碎機中直接與礦石接觸的零件，它對破碎機 的生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成和粒形以及破碎力等都有影響。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）21齒板承受很大的沖擊擠壓力，因此磨損得非常厲害。為了延長它的 使用壽命，可從兩方面來研究：一是從材質(zhì)上找到高耐磨性能材料；二 是合理確定齒板的結(jié)構(gòu)形狀和幾何尺寸。目前齒板一般采用ZGMn 13-4其特點是：在沖擊負荷作用下，具有表面硬化性，形成既硬又耐磨的表 面，同時仍能保持其內(nèi)層金屬原有的韌性。齒板橫斷面結(jié)構(gòu)形狀有平滑 表面和齒形表面兩種，后者又分三角形和梯形表面（如圖2-4所示）。圖2-6襯板齒形a三角形b梯形本設計中采用三角形齒板，材料為ZGMn 13-4（3）肘板（推力板）破碎機的肘板是結(jié)構(gòu)最簡單的零部件，但其作用卻非常大。通常有三個作用：一是傳遞動力，其傳遞的動力有時甚至比破碎力還大；二是起 保險作用，當破碎腔落入非破碎物料（如釬桿、折斷的鏟齒）時，肘板 先行斷裂破壞，從而保護機器其它零件不發(fā)生破壞；三是調(diào)整排料口大 小。肘板按結(jié)構(gòu)組成分為組裝式和整體式兩種；按肘頭與肘墊（或稱肘板襯墊）的連接型式，可分滾動型與滑動型兩種（如圖2-5）。滾動型結(jié) 構(gòu)其傳動效率高，磨損減小，同時在機器運轉(zhuǎn)過程中，動鄂的擺動角很 小，使得肘板兩端支承的肘墊表面的平行度誤差也很小，因此肘板的傳 力方向與肘墊垂直方向的夾角很小，肘板與其肘墊之間可以保持純滾動。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）22為提高傳動效率，減少磨損，延長其使用壽命，本設計中采用滾動型肘板，肘板墊材料為ZG310-57C。去、h）圖2-7肘頭與肘墊形式a）滾動型b）滑動型（4）調(diào)整裝置調(diào)整裝置是用來調(diào)整破碎機排料口大小用。隨著襯板的不斷磨損， 排料口尺寸也不斷地變大，產(chǎn)品粒度也隨之變粗。為了保證產(chǎn)品粒度的 要求，必須利用調(diào)整裝置，定期地調(diào)整排料口尺寸。此外，當要求得到 不同的產(chǎn)品粒度時，也需要調(diào)整排料口大小，現(xiàn)有鄂式破碎機的調(diào)整裝 置有多種多樣，歸納起來有墊片調(diào)整裝置、楔鐵調(diào)整裝置、液壓調(diào)整裝 置以及襯板調(diào)整。本設計中采用楔鐵調(diào)整裝置（如圖2-8），其優(yōu)點是能實現(xiàn)無極調(diào)整、調(diào)整方便、不必停車、結(jié)構(gòu)簡單和制作方便。缺點是它的外形尺寸和重 量都比較大，使機器尺寸增大，調(diào)整很費勁。肘恰河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）231-肘板2-調(diào)整座3-調(diào)整楔塊4-機架圖2-8立式楔鐵調(diào)整裝置（5）保險裝置當破碎機落入非破碎物時，為防止機器的重要零部件發(fā)生破壞，通 常裝有過載保護裝置。保險裝置有三種：液壓連桿、液壓摩擦離合器和肘 板。液壓保險裝置由于必須有專用的液壓系統(tǒng)，且對液壓元件和零部件 的液壓密封部位有較高的要求，故一般都用于大型的簡擺鄂式破碎機。 中小型復擺鄂式破碎機都以肘板為保險件。設計肘板時除應正確確定由破碎力引起的肘板壓力，以便設計出超 載破壞的肘板面積外，在結(jié)構(gòu)設計時，應使其具有較高的超載破壞敏感 度。本設計采用變截面結(jié)構(gòu)（如圖2-9a），材料為HT15Q河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）24圖2-9肘板結(jié)構(gòu)a）變截面結(jié)構(gòu)b）弧形結(jié)構(gòu)c）S型結(jié)構(gòu)鄂式破碎機是一種間歇工作的機器，工作行程破碎物料而空行程只 是克服機構(gòu)中的有害阻力，因而造成機器轉(zhuǎn)動速度的波動和電動機的負 荷不均勻為了使破碎機工作平穩(wěn)，轉(zhuǎn)速波動小，電動機負荷均勻，在 偏心軸上裝有飛輪。飛輪常以鑄鐵或鑄鋼制造，小型機的飛輪常制成整體式。破碎機有 雙飛輪也有單飛輪，前者用得較普遍。本設計中，飛輪采用灰口鑄鐵HT3O0（7）機架結(jié)構(gòu)破碎機機架（圖2-10）是整個破碎機零部件的安裝基礎。它在工作 中承受很大的沖擊載荷，其重量占整機重量很大比例（對鑄造機架為50% 左右，對焊接架為30%左右），機架的剛度和強度，對整機性能和主要 零部件壽命均有很大的影響，因此，對破碎機機架的要求是：結(jié)構(gòu)簡單 易制造，重量輕，且要求有足夠的強度和剛度。破碎機機架按結(jié)構(gòu)分，河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）25有整體機架和組合機架；按制造工藝分，有鑄造機架和焊接機架（圖2-11）。圖2-10機架的幾何模型河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）26圖2-11某焊接機架本設計采用整體鑄造機架（圖2-12），雖然制造困難，但具有較好 的剛性，除用ZG270-500材料外，對小型破碎機破碎硬度較小的物料時, 也可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵和球磨鑄鐵。設計時，在保證正常工作條件下，應力求 減輕重量。制造時要求偏心軸軸承中心鏜孔，與動鄂心軸軸承的中心孔 有一定的平行度。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計(論文)27圖2-12整體鑄造機架(8)密封及潤滑系統(tǒng)密封的功能是阻止泄露，造成泄露的原因主要有兩方面：一是密封 面上有間隙；二是密封兩側(cè)有壓力差。消除或減小其中因素都可以阻止 或減小泄露，但就一般設備而言，減小或消除間隙是阻止泄露的主要途 徑。密封的作用就是將結(jié)合面間的間隙封住，隔離或切斷泄露通道，增 加泄露通道中的阻力，或者在通道中加設小型做工元件對泄露物質(zhì)造成 壓力，與引起泄露的壓差部分抵消或完全平衡。密封結(jié)構(gòu)種類繁多，所采用密封機理也各不相同。因而對于任何具 體應用，都必須進行細致的衡量，然后做出選擇。偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤滑；心軸和推力板的支承面一般采 用潤滑脂通過手動油槍給油；動鄂的擺角很小，使心軸與軸瓦之間潤滑 困難.常在軸瓦底部開若干軸河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）28向油溝.中間開一環(huán)向油槽使之連通，再 用油泵強制注人干黃油進行潤滑。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）293 .鄂式破碎機的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù)的選擇和計算為了保證鄂式破碎機運動的可靠性和經(jīng)濟性，在設計時必須正確地 確定它的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù)，并以此作為計算零部件的基礎。3.1 結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇和計算3.1.1給礦口與排礦口的尺寸1）給料口寬度BB=（1.17.25）Dmax式中Dmax最大給料粒度。由于Dmax=125mm故給礦口寬度B的取值范圍為137.5756.25，在 本設計中選取B=150mm2）出礦口長度L我國生產(chǎn)的鄂式破碎機，給礦口長度L為寬度B的1.251.7倍。 對于大型破碎機，取L=（1.251.5）B,中小型破碎機則取L=（1.51.7）Bo由于B=150mm故給礦口長度L的取值范圍為225-255,介于我國常 見的鄂式破碎機型號，在本設計中選取L=250mm3）排礦口最小寬度bm.排礦口的最小寬度可按下式選定：對于簡擺鄂式破碎機：bm”= D max -s = （1-1）B571 1對于復擺鄂式破碎機：bmin二D max - s=（丄-丄）B710由于B=150mm故排礦口最小寬度bm，取值范圍為15.001.429，取bmin=20mm河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）303.1.2嚙角a破碎機的動鄂與固定鄂板之間的夾角稱為鉗角。當破碎物料時，必 須使物料既不向上滑動，也不從破碎機給礦口中跳出來。這就要求礦石 和鄂板工作面之間產(chǎn)生足夠的摩擦力，以阻止礦塊破碎時被擠出去。正確的選擇鄂式破碎機鉗角對于提高破碎機的破碎效率具有很大意 義，減小鉗角可以使破碎機的生產(chǎn)能力增加，但會引起破碎比的減小。 近年來，采用一種曲面破碎齒板，它在保持破碎比不變的條件下，嚙角 將大大減小，而破碎機的生產(chǎn)能力可以提高，且破碎齒板磨損減輕，功 率消耗有所下降。在實際生產(chǎn)中，對于復擺鄂式破碎機來說，鉗角的范 圍為20-24,本設計將鉗角a選定為20。3.1.3動鄂的擺動行程 s 與偏心軸的偏心距 e1）動鄂的擺動行程s的確定動鄂擺動行程s是破碎機最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)，在理論上，動鄂的擺 動行程應按物料達到破壞時所需之壓縮量來決定。然而，由于破碎板的 變形，及其與機架間存在的間隙等因素的影響，實際選取的動鄂擺動行 程遠大于理論上求出的數(shù)值。復擺鄂式破碎機的動鄂擺動行程受到排礦口寬度的限制。因為，如 果動鄂下部的擺動行程大于排礦口最小寬度的0.3 -0.4倍，將引起物料在破碎腔下部的過壓實現(xiàn)象，容易造成排礦口的堵塞，使負荷急劇增大, 所以動鄂下部的擺動行程不得大于排礦口寬度的0.3-.4倍，本設計中s=8mm2）偏心軸的偏心距r的確定動鄂的擺動行程確定以后，偏心軸的偏心距r可以根據(jù)初步確定的構(gòu)件尺寸利用畫機構(gòu)圖的方法確定。通常，對于復擺鄂式破碎機，s=（2河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）31-2.2）r。由于s=8mm故偏心距e的取值范圍為3.63 7,根據(jù)設計需要，取r=3.8mm。3.1.4主要構(gòu)件尺寸的確定1）破碎腔高度H在鉗角一定的情況下，破碎腔的高度由所需求的破碎比而定，通常 破碎腔的高度H=（2.25 -2.5）B，即H=337.575mm在本設計中選取H=350mm2）懸掛高度h為了保證在破碎腔上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊礦石，因而在 給礦口處，動鄂必須有一定的擺動行程，為此，動鄂的軸承中心距給礦 口平面的高度：對于復擺鄂式破碎機，h444.41(KN)滿足軸承壽命要求。其安裝尺寸如下：(da)min= 104mm(Da)max=176mR(ra)max二2.5mm;Cr= Fcp(Lhn *60)106)103-81.506 (15000 317.02 60103106河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計(論文)54436 拉緊彈簧的計算拉緊彈簧是用來保證鄂式破碎機整個機構(gòu)的緊密結(jié)合，并部分地平衡 在動鄂與推力板工作時所產(chǎn)生的慣性力。設計彈簧時，必須合理地選擇 彈簧的剛度，若彈簧的剛度不足，貝U不能達到上述要求，如剛度過大， 又會過多地引起非生產(chǎn)性能量的消耗。計算彈簧時，首先必須確定在動鄂的擺動周期內(nèi)彈簧的最大壓縮力P0,為此，應該先確定動鄂對懸掛心軸的力矩和，即動鄂對懸掛心軸的 慣性力矩及重力矩。1)動鄂對懸掛心軸的慣性力矩(1)動鄂對于懸掛心軸的轉(zhuǎn)動慣量JJ可按公式J=匸啤進行計算,其中T =n，則4兀260,T2mglJ=時(60/317.02)2140 9.81 392.22 10”-4漢3.1422=0.4888N *m *S式中：J動鄂對于懸掛心軸的轉(zhuǎn)動慣量；l動鄂懸掛中心到動鄂下端的距離。(2)動鄂擺動時的角加速度；動鄂擺動時，其角加速度是一個變量。為了使計算簡化，近似的把 動鄂的擺動運動視為簡諧運動。因此，動鄂擺動時的角加速度可近似地 按下式計算：；-.幻-2-l河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）55式中：-主軸的角速度，:n, n為偏心軸轉(zhuǎn)速;30動鄂最下點的振幅，s；2cosotS最下點的行程；:在右死點時與垂直線間的夾角；I動鄂懸掛中心到動鄂下端的距離。將代入，得二2n22sn182Icos：212 317.02182 392.22 cos20= 17.98rad /S2（3）慣性力矩的計算動鄂對懸掛心軸的慣性力矩可由下式確定式中：J于懸掛心軸的轉(zhuǎn)動慣量，N *S2;；擺動時的角加速度，1 S2;則有動鄂對懸掛心軸的重力矩M1二0.4888 17.98 = 8.789N *m動鄂擺動到左死點時，由動鄂自重G而產(chǎn)生的重力矩為：M2= _Gr式中：r動鄂重心的垂線與懸掛心軸的垂線之間的距離，m則M2=140 9.81 64.98 =89.243N *m9002I cos:河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計(論文)562）動鄂對懸掛心軸的力矩和河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）57min38FminC nGd38 514.88 611.580000父10二7.8mm，式中負號表示重力矩的方向與動鄂的慣性力矩方向相反。所以，當動鄂擺到左死點時，動鄂對懸掛心軸的力矩和為：M =MiM2=89.243 8.789 =98.032N3)彈簧的最大壓縮力由彈簧的最大壓縮力公式P0二巴可知:Lo4)彈簧的設計(1)根據(jù)工作條件選取材料和許用應力鄂式破碎機工作時，受到劇烈震動，甚至是出現(xiàn)瞬時過載現(xiàn)象，因 此，所選彈簧應能夠承受較大載荷，故選取60Si2 MnU類彈簧。查表得,=640MPa(2)選取彈簧鋼絲直徑現(xiàn)選取旋繞比C=6,中徑D=1Q可知，彈簧鋼絲直徑d=6mm(3)選取彈簧圈數(shù)n為了滿足彈簧的需求，選取彈簧圈數(shù)n=11.5。(4)計算最大壓縮變形量Fmax和最小壓縮變形量Fmin對于壓縮的拉緊彈簧則有：38FmaxC nmax -GdGd由已知條件可知PonML01.8 98.032171.36 10= 1029.75N/. min8 FminC河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計(論文)58Fmax=1029.75 NFmin= 0.4Fmax=411.9N(5)計算彈簧剛度由已知條件可得，彈簧剛度Fmax-Fmin1029.75 - 411 .9小kF40.5N / mmmax - min25.6-7.8(6)彈簧初拉力F0=Fminmin= 411.9315.9 =96 N(7)彈簧初應力.0參考文獻可知，當C=1.25時，初拉力“的推薦值為65-150MPa故此應力值合適。(8)極限工作應力Jim取.iim= 0.5；B，貝q . lim=1500MPa(9)極限工作載荷Flim由此可知，彈簧的剛度滿足工作要求。其主要參數(shù)如下:內(nèi)徑D1= 50mm外徑D2=60mm其中:38FmaxC n. max二-Gd38 1029.75 611.25.6mm80000 108F0D= 1.258 96 6033.14 6= 84.9MPalim3.14 63 1500=1695.6N8 60 1.258DK河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）59中徑D二70mm節(jié)距P=20mm長度L=230mm拉緊彈簧的結(jié)構(gòu)尺寸見圖紙。河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）605. 鄂式破碎機主要輔助部件的選擇與計算鄂式破碎機的主要輔助部件包括電動機、v帶等，其是破碎機的動力源和動力傳遞裝置，是保證機器正常運轉(zhuǎn)的重要基礎。5.1 電動機的選擇與確定5.1.1轉(zhuǎn)速的確定通常帶傳動的傳動比i =25,現(xiàn)取i =3,則電動機轉(zhuǎn)速n。=i =3 317.02 =951.06r/min960r/min5.1.2電動機的選取根據(jù)已知的電動機功率，轉(zhuǎn)速及其工作環(huán)境.為了安全選擇，電動機 的功率提高1.11.25倍，即P =（1.1 -1.25）H =3.9945 -4.9931KW在本設計中選取P=5.5kw結(jié)合生產(chǎn)實際要求，由文獻4可知，PE150X 250鄂式破碎機的 電動機型號為：丫132S-4（三相異步電動機），其基本參數(shù)如下：基本參數(shù)-型號Y132S-4功率（KW5.5電流（A11.6轉(zhuǎn)速（r/min）1440效率（%85.5河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）61功率因素0.84額定轉(zhuǎn)矩（Nm2.2額定電流（A）7.0最大轉(zhuǎn)矩（N m2.2重量（Kg）725.2 帶傳動的選擇521 概述帶傳動是一種常用的機械傳動裝置。他是由主動帶輪，從動帶輪和 環(huán)行撓性件組成。根據(jù)工作原理的不同，帶的傳動分為摩擦型和嚙合型 兩大類。摩擦型帶傳動是利用帶和帶輪接觸面間的摩擦力來進行傳動的，應 用廣泛。這類傳動按帶的截面形狀的不同可分為平帶傳動，V帶傳動,多楔帶傳動，圓帶傳動等。本設計中，破碎機采用V帶傳動。522 確定計算功率計算功率Pca是根據(jù)傳遞的功率P和帶的工作條件而確定的Pca二KaP式中Pca計算功率，KWP所需傳遞的額定功率，KwKa工作狀況系數(shù)（由于鄂式破碎機載荷變動很大，每天工作1076h，故取Ka=1.4）;Pca=KaP =5.5 1.4=7.7（KW）河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）625.2.3選擇 V 帶帶型破碎機在工作時，所受載荷變化很大，有沖擊載荷和脈動循環(huán)；并 且使其皮帶輪的飛輪的傳動較大。兩傳動軸間距離要求甚遠。其工作環(huán) 境惡劣。對傳動系數(shù)折磨損較大，所以在本設計中選用帶傳動方式。其 優(yōu)點是：傳動帶具有彈性，能對破碎機工作是產(chǎn)生的沖擊進行一定程度 的吸收，使傳動平穩(wěn)，保護電機；皮帶可以在皮帶輪上打滑，具備一定 的過載保護能力?？稍煊谥行木噍^大的傳動。結(jié)構(gòu)簡單，造價低廉，更 換方便，并且安裝精度要求不高，適合采礦作業(yè)。根據(jù)計算功率和電動機的小帶輪轉(zhuǎn)速n仁994.5r/min，參考文獻5， 選取A型V帶。5.2.4確定帶輪的基準直徑1）初選小帶輪的基準直徑初選小帶輪的基準直徑dd1,為了提高V帶的壽命，宜選取較大的直徑；di過大，會導致傳動尺寸增大。參考文獻5,選取小帶輪的基準直徑ddi=118mm2）驗算帶速V帶的速度V舸5.93m/s601000由于5m/svVv30m/s,故帶速合適。3）計算大帶輪的基準直徑大帶輪基準直徑dd2二iddi= 3 118 = 354mm參考文獻5,查表，圓整為355mm河南理工大學萬方科技學院畢業(yè)設計（論文）635.2.5確定 V 帶中心距 a 和基準長度 Ld1） 根據(jù)式0.7（ddidd2）乞a。E2（ddidd2）初選中心距可知331.1a946,取a=639mm2）計算所需的基準長度。2Ld。=2a（dd1dd2）地虬24a0兀（355T18）2=2 639 473 -24漢639二2042.59mm取Ld=2000mm3）實際中心距由式a =a0iL尹 可知，a