目 錄摘 要II1.車床參數(shù)和基本參數(shù)12.運動設(shè)計22.1傳動結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇確定22.1.1傳動組及各傳動組中傳動副的數(shù)目22.1.2 傳動系統(tǒng)擴大順序的安排32.1.3 繪制結(jié)構(gòu)網(wǎng)42.1.4 傳動組的變速范圍的極限值42.1.5最大擴大組的選擇52.2轉(zhuǎn)速圖的擬定52.3 由轉(zhuǎn)速圖確定各軸及各齒輪計算轉(zhuǎn)速73 帶輪的選擇和直徑計算84 齒輪齒數(shù)的確定及計算104.1驗算主軸轉(zhuǎn)速誤差124.2齒輪的布置124.3 齒輪模數(shù)的估算134.4 齒輪分度圓直徑及（軸）中心距的估算165 主軸及其組件的設(shè)計176 傳動軸的估算197 片式摩擦離合器的選擇和計算20參考文獻(xiàn)22241.車床參數(shù)和基本參數(shù)1、 主軸的極限轉(zhuǎn)速由設(shè)計任務(wù)書可知：機床主軸的極限轉(zhuǎn)速為：級數(shù)z=12公比=1.41機功率P=7.5KW則其最大轉(zhuǎn)速 查標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列取 考慮到設(shè)計的結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度要適中，故采用常規(guī)的擴大傳動分級變速，并選取級數(shù)z=12,設(shè)其轉(zhuǎn)速公比為 1.41。則由式：各級轉(zhuǎn)速數(shù)列由標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列表中查出，因=1.41=，首先找到35，然后每隔5個數(shù)取一個值，可得如下轉(zhuǎn)速數(shù)列:32.5、50、71、100、140、200、280、400、560、800、1120、1360共12級轉(zhuǎn)速。2、主軸轉(zhuǎn)速級數(shù)Z和公比已知= =且Z=x3ba、b為正整數(shù)，即Z應(yīng)可以分解為2和3的因子，以便用2、3聯(lián)滑移齒輪實現(xiàn)變速。（如取4或5的因子，則要用兩個互鎖的滑移齒輪，以確保只有一對齒輪嚙合。使得結(jié)構(gòu)過于復(fù)雜且不易控制。）取Z=12級 則Z=22 =1360 =32.5 =45.7綜合上述可得：主傳動部件的運動參數(shù) =1360 =32.5 Z=12 =1.403、主電機功率動力參數(shù)的確定合理地確定電機功率N，使機床既能充分發(fā)揮其性能，滿足生產(chǎn)需要，又不致使電機經(jīng)常輕載而降低功率因素。中型普通車床典型重切削條件下的用量刀具材料：YT15工件材料45號鋼，切削方式：車削外圓查表可知：切深ap=4mm 進(jìn)給量f(s)=0.4mm/r切削速度V=100m/min功率估算法用的計算公式a 主切削力：Fz=1900=19004=3822.6Nb 切削功率： c 估算主電機功率： 可選取電機為：額定功率為7.5KW，滿載轉(zhuǎn)速為1440rmin.2.運動設(shè)計2.1傳動結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇確定2.1.1傳動組及各傳動組中傳動副的數(shù)目級數(shù)為Z的傳動系統(tǒng)由若干個順序的傳遞組組成，各傳動組分別有Z1、Z2、Z3、個傳動副.即Z=Z1Z2Z3傳動副數(shù)為使結(jié)構(gòu)盡量簡單以2或3為適合，即變速級數(shù)Z應(yīng)為2和3的因子： 即 Z=2a3b實現(xiàn)12級主軸轉(zhuǎn)速變化的傳動系統(tǒng)可以寫成多種傳動副的組合:1) 12=34 2) 12=433) 12=322 4) 12=2325) 12=223方案1）和方案2)可省掉一根軸。但有一個傳動組有四個傳動副。若用一個四聯(lián)滑移齒輪，則將大大增加其軸向尺寸；若用兩個雙聯(lián)滑移齒輪，則操縱機構(gòu)必須互鎖以防止兩個滑移齒輪同時嚙合。將使得結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。故在此不予采用。 按照傳動副“前）多后少”的原則選擇Z=322這一方案，但主軸換向采用雙向片式摩擦離合器結(jié)構(gòu)，致使軸的軸向尺寸過大，所以此方案不宜采用，加之主軸對加工精度、表面粗超度的影響最大。因此在主軸的傳動副不宜太多，故方案5）亦不采用。而應(yīng)先擇12=232。綜上所述： 方案4） 12=232 是比較合理的 2.1.2 傳動系統(tǒng)擴大順序的安排12=232的傳動副組合，其傳動組的擴大順序又可以有種形式：1) 12=213226 2) 12=2134223) 12=233126 4) 12=2631235) 12=223421 6) 12=263221 以上各種結(jié)構(gòu)式方案中，由于傳動副的極限傳動比和傳動組的極限變速范圍的限制，一般升速時。極限變速范圍。檢查傳動組的變速范圍時，只需檢查最后一個擴大組。因其他傳動組的變速范圍都比他小。由式 對于方案2）和 方案5）有：,則對于方案2）和 方案5）不予考慮。對于其余方案有：。然而在可行的結(jié)構(gòu)式方案1）、3）、4）、6）中，為了使中間軸變速范圍最小，在各方案同號傳動軸的最高轉(zhuǎn)速相同時，變速范圍越小，最低轉(zhuǎn)速越高，轉(zhuǎn)矩越小，傳動件尺寸也就越小。比較方案1）、3）、4）、6），方案1）的中間傳動軸變速范圍最小，方案1）最佳。但由于軸裝有摩擦離合器，在結(jié)構(gòu)上要求有一齒輪的齒根圓大于離合器的直徑因而采用方案3）12=233126 最佳2.1.3 繪制結(jié)構(gòu)網(wǎng) 由上選擇的結(jié)構(gòu)式12=233126 畫其結(jié)構(gòu)圖如下：圖2.1結(jié)構(gòu)網(wǎng)2.1.4 傳動組的變速范圍的極限值齒輪傳動最小傳動比Umin1/4,最大傳動比Umax,決定了一個傳動組的最大變速范圍rmax=umax/umin。因此，要按照下表，淘汰傳動組變速范圍超過極限值的所有傳動方案。極限傳動比及指數(shù)X,X,值為：表2.1 公比極限傳動比指數(shù)1.41X值：Umin=1/44X值：Umax=x, =22(X+ X)值：rmin=x+x=862.1.5最大擴大組的選擇正常連續(xù)的順序擴大組的傳動的傳動結(jié)構(gòu)式為：Z=Z11Z2Z1Z3Z1Z2最后擴大組的變速范圍按照r原則，導(dǎo)出系統(tǒng)的最大級數(shù)Z和變速范圍Rn為：表2.2 Z3 2 3 1.41 Z=12 Rn=44 Z=9 Rn=15.6 最后擴大組的傳動副數(shù)目Z3=2時的轉(zhuǎn)速范圍遠(yuǎn)比Z3=3時大因此，在機床設(shè)計中，因要求的R較大，最后擴大組應(yīng)取2更為合適。同時，最后傳動組與最后擴大組往往是一致的。安裝在主軸與主軸前一傳動軸的具有極限或接近傳動比的齒輪副承受最大扭距，在結(jié)構(gòu)上可獲得較為滿意的處理，這也就是最后傳動組的傳動副經(jīng)常為2的另一原因。2.2轉(zhuǎn)速圖的擬定 運動參數(shù)確定以后，主軸各級轉(zhuǎn)速就已知，切削耗能確定了電機功率。在此基礎(chǔ)上，選擇電機型號，確定各中間傳動軸的轉(zhuǎn)速，這樣就擬定主運動的轉(zhuǎn)速圖，使主運動逐步具體化。主電機的選定1）電機功率N：中型機床上，一般都采用三相交流異步電動機作為動力源。根據(jù)機床切削能力的要求確定電機功率：N=7.5KW2） 電機轉(zhuǎn)速： 選用時，要使電機轉(zhuǎn)速與主軸最高轉(zhuǎn)速和I軸轉(zhuǎn)速相近或相宜，以免采用過大的升速或過小的降速傳動。=1360r/min3）分配降速比: 該車床主軸傳動系統(tǒng)共設(shè)有四個傳動組其中有一個是帶傳動。根據(jù)降速比分配應(yīng)“前慢后快”的原則以及摩擦離合器的工作速度要求，確定各傳動組最大、最小傳動比。 分配總降速傳動比時，要考慮是否增加定比傳動副，以使轉(zhuǎn)速數(shù)列符合標(biāo)準(zhǔn)和有利于減小齒數(shù)和減小徑向與軸向尺寸，必須按“前慢后快”的原則給串聯(lián)的各變速器分配最小傳動比。a 決定軸-的最小降速傳動比:主軸上的齒輪希望大一些，能起到飛輪的作用，所以最后一個變速組的最小降速傳動比取極限1/4，公比=1.4，1.44=4，因此從 軸的最下點向上4格，找到上對應(yīng)的點，連接對應(yīng)的兩點即為-軸的最小傳動比。b 決定其余變速組的最小傳動比根據(jù)“前慢后快”的原則，軸-間變速組取umin=1/3，即從軸向上3格，為了使軸-間中心距不至太大，故降速比不宜太大，可取；另一傳動副采用升速傳動，傳動比為連接各線。c 根據(jù)每個變速組的傳動比連線按基本組的級比指數(shù)x0=3，第一擴大組的級比指數(shù)x1=1，第二擴大組的級比指數(shù)x3=6由于結(jié)構(gòu)式有三個傳動組，變速機構(gòu)共有四根軸，加上電動機軸共五根軸，由上分析畫出其轉(zhuǎn)速圖如下：2.3 由轉(zhuǎn)速圖確定各軸及各齒輪計算轉(zhuǎn)速計算轉(zhuǎn)速是指主軸或各傳動件傳遞全功率時的最低轉(zhuǎn)速。由金屬切削機床表82可查得主軸的計算轉(zhuǎn)速為從主軸最低轉(zhuǎn)速算起，第一個轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最高一級轉(zhuǎn)速，即為。軸的計算轉(zhuǎn)速為、軸的計算轉(zhuǎn)速為、軸的計算轉(zhuǎn)速為 各傳動齒輪的計算轉(zhuǎn)速如下表：表2.3 齒輪的計算轉(zhuǎn)速齒輪計算轉(zhuǎn)速（r/min）800800949.9322.5322.5322.5322.51402002801404002801003 帶輪的選擇和直徑計算1、選擇三角帶型號及帶輪直徑的確定由（式中為v帶計算轉(zhuǎn)速、為工作情況系數(shù)、P為電動機額定功率）。電動機額定功率P=11KW，查機械設(shè)計表87取則，小輪轉(zhuǎn)速（即電機軸轉(zhuǎn)速）為1440查機床設(shè)計指導(dǎo)圖4-1選用B型三角帶。查表取小輪直徑140mm，大輪直徑由式。帶的滑動系數(shù)一般取0.02則根據(jù)V帶輪的基準(zhǔn)直徑系列圓整后取。2、 確定三角帶速度v 由于，對于B型帶比較經(jīng)濟耐用。故滿足設(shè)計要求。3、 初定中心距A0帶輪的中心距，通常根據(jù)機床總體布局初步選定，一般可在下列范圍內(nèi)選取：中心距過小，將降低帶的壽命；中心距過大又將引起帶的振動。對重型機床電動機軸變速箱帶輪軸的中心距一般為750850mm.故估算的帶輪中心距滿足要求。4、確定三角帶的計算長度L0及內(nèi)周長LN三角帶的計算長度是通過三角帶截面重心的長度。代入數(shù)據(jù)得=2177.9 mm.將其圓整得標(biāo)準(zhǔn)的計算長度為L=2273 mm,查表得相應(yīng)的內(nèi)周長度=2240mm，修正值Y=33mm5、 驗算三角帶的撓曲次數(shù) 撓曲次數(shù)，故能滿足要求6、 確定實際中心距 實際中心距 7、 驗算最小包角 故能滿足要求8、 確定三角帶根數(shù)三角帶根數(shù)式中：N1為三角帶傳動的功率，N0為單根三角帶在、特定長度、平穩(wěn)工作情況下傳遞的功率，查表得N0=2.70 C1包角系數(shù)，查表得C1=0.98三角帶傳遞的功率N1=11 KW將所查數(shù)據(jù)代入可得所以，所需帶輪的根數(shù)為3根4 齒輪齒數(shù)的確定及計算 可用計算法或查表確定齒輪齒數(shù)，后者更為簡便，根據(jù)要求的傳動比u和初步定出的傳動副齒數(shù)和，查表即可求出小齒輪齒數(shù)。選擇時應(yīng)考慮：1.傳動組小齒輪應(yīng)保證不產(chǎn)生根切。對于標(biāo)準(zhǔn)齒輪，其最小齒數(shù)=172.齒輪的齒數(shù)和不能太大，以免齒輪尺寸過大而引起機床結(jié)構(gòu)增大，一般推薦齒數(shù)和100-120，常選用在100之內(nèi)。3.同一變速組中的各對齒輪，其中心距必須保證相等。4.保證強度和防止熱處理變形過大，齒輪齒根圓到鍵槽的壁厚5. 保證主軸的轉(zhuǎn)速誤差在規(guī)定的范圍之內(nèi)。 圖2.3 齒輪的壁厚 1）確定齒輪齒數(shù) 1. 用計算法確定第一個變速組中各齒輪的齒數(shù) 其中： 主動齒輪的齒數(shù) 被動齒輪的齒數(shù) 對齒輪的傳動比 對齒輪的齒數(shù)和 為了保證不產(chǎn)生根切以及保證最小齒輪裝到軸上或套筒上具有足夠的強度，最小齒輪必然是在降速比最大的傳動副上出現(xiàn)。且齒根圓直徑應(yīng)大于摩擦離合器外片外徑，即大于90mm。故把Z1的齒數(shù)取大些。取Z1=41則 =齒數(shù)和=Z1+Z1=41+98=139同樣根據(jù)公式 得 Z2 = 63 =762. 用查表法確定第二變速組的齒數(shù)1） 首先第二變速組u1、u2、u3中各傳動比u1=、。能同時滿足三個傳動比要求的齒數(shù)和有=81、85、88、94、97、101、105、107、108、109、112、118 2） 確定合理的齒數(shù)和，為了使主軸箱軸向尺寸不宜太大，故選取較小的最小齒輪齒數(shù)，在以上同時滿足三個傳動比的齒數(shù)和中，選取最小齒輪齒數(shù)為24，則對應(yīng)的齒數(shù)和為=81。3） 依次可以查得各傳動比對應(yīng)的最小齒輪齒數(shù)為：同理可得其它的齒輪如下表所示：表2.4 各傳動組的最小齒輪齒數(shù)和齒數(shù)和變速組第一變速組第二變速組第三變速組齒數(shù)和1398199齒輪齒數(shù)41769863243037575144206679334.1驗算主軸轉(zhuǎn)速誤差 由于確定的齒輪齒數(shù)所得的實際轉(zhuǎn)速與傳動設(shè)計的理論轉(zhuǎn)速難以完全相符，需要驗算主軸各級轉(zhuǎn)速，最大誤差不得超過10(-1)%。主軸各級實際轉(zhuǎn)速值用下式計算n實=nd(1-)u1u2u3u4其中： 滑移系數(shù)=0.2u1、 u2 、u3 、u4分別為各級的傳動比 轉(zhuǎn)速誤差用主軸實際轉(zhuǎn)速與標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速相對誤差的絕對值表示n=10(-1)%n=(32.04-35)/35=0.404.1% 同樣其他的實際轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)速誤差如下:表2.5各級傳動組的轉(zhuǎn)速誤差主軸轉(zhuǎn)速n1n2n3n4n5n6n7n8n9n10n11n12理論轉(zhuǎn)速35507110014020028040056080011201600實際轉(zhuǎn)速27.852.272.5103.2138.6206.4286.4418.5575.6824.312141586.2轉(zhuǎn)速誤差 （%）0.70.4 0.20.320.170.320.320.460.270.30.840.09故轉(zhuǎn)速誤差滿足要求。 4.2齒輪的布置為了使變速箱結(jié)構(gòu)緊湊以及考慮主軸適當(dāng)?shù)闹С芯嚯x和散熱條件，其齒輪的布置如下圖2.4所示。圖2.4齒輪結(jié)構(gòu)的布置4.3 齒輪模數(shù)的估算 根據(jù)齒輪彎曲疲勞的估算：mm 齒面點蝕的估算：mm 其中為大齒輪的計算轉(zhuǎn)速，A為齒輪中心距。 由中心距A及齒數(shù)、求出模數(shù)：mm 根據(jù)估算所得和中較大的值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。 1）齒數(shù)為41與98的齒輪N=7.2KW mm= mm mm取模數(shù)為22）齒數(shù)為63與76的齒輪 mm=mmmm取模數(shù)為23）齒數(shù)為37與44的齒輪 N=7.16KW mm =mmmm取模數(shù)為44）齒數(shù)為30與51的齒輪N=7.16KW mm=mm mm取模數(shù)為45）齒數(shù)為24與57的齒輪 N=7.16KW mm=mmmm取模數(shù)為46）齒數(shù)為20與79的齒輪N=7.09KWmm =mmmm取模數(shù)為37）齒數(shù)為66與33的齒輪 N=7.09KW mm =mmmm取模數(shù)為34.4 齒輪分度圓直徑及（軸）中心距的估算1）-傳動軸上兩齒輪傳動副齒輪齒數(shù)分別為：41與98、63與76。為了使軸上小齒輪齒根圓比摩擦離合器外片的外徑大，即大于90mm,取模數(shù)為2.5，則其分度圓直徑分別為：-傳動軸間中心距 2）-傳動軸上齒輪傳動副齒輪齒數(shù)分別為：24與57、30與51、37與54。模數(shù)為4，則其分度圓直徑分別為：-傳動軸間中心距3）-傳動軸上兩齒輪傳動副齒輪齒數(shù)分別為：66與33、20與79。模數(shù)為4，則其分度圓直徑分別為：-傳動軸間中心距 5 主軸及其組件的設(shè)計 主軸組件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，技術(shù)要求高。安裝工件的主軸參與切削成形運動，因此，它的精度和性能性能直接影響加工質(zhì)量（加工精度與表面粗糙度）。1）主軸直徑的選擇由車床功率N=7.5kw,查表可以選取前支承軸頸直徑:,考慮到軸承的直徑系列均為5的倍數(shù)，故取 后支承軸頸直徑 D2=(0.70.85)D1=7085mm 選取 D2=80 mm2）主軸內(nèi)徑的選擇車床主軸由于要通過棒料，安裝自動卡盤的操縱機構(gòu)及通過卸頂尖的頂桿，必須是空心軸。確定孔徑的原則是在滿足對空心主軸孔徑要求和最小壁厚要求以及不削弱主軸剛度的要求盡可能取大些。由車床主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)（GB1582-79,JB/Z143-79）查得最大工件回轉(zhuǎn)直徑D=400mm的主軸通孔直徑d50推薦：普通車床d/D(或d1/D1)=0.550.6其中 D主軸的平均直徑，D=(D1+D2)/2=90 d1前軸頸處內(nèi)孔直徑d=(0.550.6)D=49.554mm 所以，內(nèi)孔直徑取d=50mm3）前錐孔尺寸前錐孔用來裝頂尖或其它工具錐柄，要求能自鎖，目前采用莫氏錐孔。選擇如下：莫氏錐度號取5號、標(biāo)準(zhǔn)莫氏錐度尺寸為：大端直徑 D=63.348mm、錐度、長度L=181mm4）主軸前端懸伸量的選擇確定主軸懸伸量a的原則是在滿足結(jié)構(gòu)要求的前提下，盡可能取小值。主軸懸伸量與前軸頸直徑之比a/D=0.61.5a=(0.61.5)D1=60150 mm所以，懸伸量取100mm5）支承跨距及懸伸長度 為了提高主軸剛度，應(yīng)盡量縮短主軸的外伸長度a，選擇適當(dāng)?shù)闹С锌缇郘。一般推薦取跨距L小時，軸承變形對軸端變形影響大。所以軸承剛度小時，應(yīng)選大值，軸剛性差時，則取小值。其大小很大程度上受其他結(jié)構(gòu)的限制，常常不能滿足以上要求。在安排結(jié)構(gòu)時力求接近即可。6）頭部尺寸的選擇 對機床主軸的頭部廣泛采用短圓周式結(jié)構(gòu)，懸伸短，剛度好。在此選擇B型，主軸前端軸徑D1=100mm,故選代號為6的B型結(jié)構(gòu)。其公稱直徑D=106.375,、偏差為+0.010、D1=170、D2=133.4、d1=19.05、d2=14、d3=M6、B=25、=14、h=5。7）主軸材料與熱處理材料為45鋼，調(diào)質(zhì)到220250HBS，主軸端部錐孔、定心軸頸或定心圓錐面等部位局部淬硬至HRC5055，軸徑應(yīng)淬硬。8） 主軸軸承 主軸的前軸承選取3182100系列雙列向心短圓柱滾子軸承。這種軸承承載能力大，內(nèi)孔有1：12錐度，磨擦系數(shù)小，溫升低，但不能承受軸向力，必須和能承受軸向力的軸承配合使用，因此整個部件支承結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。6 傳動軸的估算傳動軸直徑按扭轉(zhuǎn)剛度用下列公式估算傳動軸直徑： mm其中：N該傳動軸的輸入功率 KWNd電機額定功率；從電機到該傳動軸之間傳動件的傳動效率的乘積該傳動軸的計算轉(zhuǎn)速r/min每米長度上允許的扭轉(zhuǎn)角(deg/m),可根據(jù)傳動軸的要求選取如表3.2所示：表3.2 剛度要求允許的扭轉(zhuǎn)角 主 軸 一般的傳動軸較低的傳動軸0.5111.51.52對于一般的傳動軸，取=1.5。取估算的傳動軸長度為500mm。 對軸有： KW =800r/min 預(yù)取mm對軸有：KW=1120 r/min mm 預(yù)取 對軸有： KW=140 mm 預(yù)取采用花鍵軸結(jié)構(gòu)，即將估算的傳動軸直徑d減小7%為花鍵軸的直徑，在選相近的標(biāo)準(zhǔn)花鍵。=320.93=29.76=380.93=35.34=460.93=42.78查表可以選取花鍵的型號其尺寸分別為軸取 6-30266軸取 6-383310軸取 6-4340127 片式摩擦離合器的選擇和計算片式摩擦離合器可以在運轉(zhuǎn)中接通或斷開，且具有結(jié)合平穩(wěn)、沒有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊等特點，部分零件已標(biāo)準(zhǔn)化。在機床主軸箱變速傳動中用于主軸的啟動和正、反轉(zhuǎn)。1、 摩擦離合器上扭矩的計算 由上可知軸取 6-32287，直徑為32mm、轉(zhuǎn)速為。 摩擦離合器所在軸（軸）的扭矩由下式計算： 式中：離合器的額定靜扭矩 K安全系數(shù) 運轉(zhuǎn)時最大扭矩 N電動機額定功率 軸計算轉(zhuǎn)速 電動機軸到軸傳動效率由上知：N=11KW、=800、=0.96。查機床設(shè)計手冊表得 K=1.5。則由表查的摩擦離合器外片外徑D=110mm，內(nèi)片內(nèi)徑d=40mm， 則其平均圓周速度2、 計算摩擦面對數(shù)Z 式中：f摩擦片間摩擦系數(shù) p許用壓強MPa D摩擦片外片外徑mm d摩擦片內(nèi)片內(nèi)徑mm Kv速度修正系數(shù) Kz 結(jié)合面數(shù)修正系數(shù) Km 接觸系數(shù)修正系數(shù) 查表12得f=0.06、p=1.2.；查表13得Kv =0.94、Km =0.84 將以上數(shù)據(jù)代入上式得。由于值不大，故可通過增加摩擦片片數(shù)以減小摩擦片直徑，進(jìn)而減小軸徑，從而可使軸的徑向尺寸減小?，F(xiàn)取摩擦離合器外片外徑D=90mm，內(nèi)片內(nèi)徑d=30mm。則 查表13得Kv =0.94、Km =0.84 將以上數(shù)據(jù)代入上式得150.64=9.6.故可取摩擦片片數(shù)為153 計算軸向壓力Q 軸向壓力可由下式計算： /將D=90mm、d=30mm、 p=1.2、Kv =1代入上式得 Q=6782.4 N 參考文獻(xiàn)1 機床主軸變速箱設(shè)計指導(dǎo) 清華大學(xué)曹金榜等主編 2 機床設(shè)計圖冊 東方紡織工學(xué)院等主編3 機床設(shè)計手冊 機床設(shè)計手冊編寫組主編4 金屬切削機床概論 （教材）5 金屬切削機床設(shè)計 （教材）