車(chē)輛工程專業(yè)畢業(yè)論文精品論文壓樁機(jī)雙溢流閥液壓系統(tǒng)建壓過(guò)程故障分析與動(dòng)態(tài)特性研究關(guān)鍵詞：靜力壓樁機(jī) 雙溢流閥功率鍵合圖故障分析動(dòng)態(tài)特性 液壓系統(tǒng)施工設(shè)備基樁施工摘要：在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出 優(yōu)點(diǎn)，憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大， 液壓系統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷已不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前 對(duì)于大噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系 統(tǒng)流量較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng) 壓力的問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng) 作。然后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥 卸荷和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分 析，得到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓 力差、穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障 原因，提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、 基于系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的 優(yōu)缺點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建 立起系統(tǒng)壓力的可行方案。林服就林服就林服就林服就林服就林服就林服就林服就林服就林服就正文內(nèi)容在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu) 點(diǎn)，憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液 壓系統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷己不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì) 于大噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng) 流量較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓 力的問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng) 作。然后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥 卸荷和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分 析，得到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓 力差、穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障 原因，提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、 基于系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的 優(yōu)缺點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建 立起系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷已不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障原因， 提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、基于 系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷己不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障原因，林服就林服就林暇林服就林暇%?林服就林服就林服就林服就林服就提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、基于 系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷已不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障原因，提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、基于 系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷己不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障原因， 提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、基于 系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷已不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、林服就林服就林服就林服就林服就林服就林服就G?螭t俐猥擔(dān)？蜉:X=努) 超ffE ?折s厥"/x?lgw辭廊q?哦做賺蝸 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系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷已不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障原因， 提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、基于 系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷已不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障原因， 提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、基于 系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。在基樁施工設(shè)備中，液壓靜力壓樁機(jī)具有噪聲低、振動(dòng)小、無(wú)污染等突出優(yōu)點(diǎn)， 憑借其自身卓越的性能獲得了廣泛的應(yīng)用。隨著靜力壓樁機(jī)噸位的增大，液壓系 統(tǒng)流量的增加，過(guò)去的單溢流閥卸荷己不能滿足系統(tǒng)卸荷要求，因此目前對(duì)于大 噸位的靜力壓樁機(jī)的液壓系統(tǒng)常采用雙溢流閥卸荷，然而在實(shí)際工作中系統(tǒng)流量 較大的壓樁機(jī)從中位卸荷狀態(tài)切換到工作狀態(tài)后，常出現(xiàn)無(wú)法建立起系統(tǒng)壓力的 問(wèn)題，嚴(yán)重影響了壓樁機(jī)正常工作。針對(duì)此問(wèn)題，論文首先根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力失常的常見(jiàn)原因，分析了故障原因在于先導(dǎo)式溢流閥主閥芯不能正常動(dòng)作。然 后利用功率鍵合圖和Matlab/Simulink作為建模和仿真的工具對(duì)雙溢流閥卸荷 和建壓系統(tǒng)中位卸荷后，建立系統(tǒng)工作壓力的過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性仿真分析，得 到了故障原因：雙溢流閥間存在相互影響的關(guān)系；主閥芯上下腔油液的壓力差、 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的大小對(duì)主閥芯動(dòng)作的影響較大等原因。最后，根據(jù)故障原因，提出了改變溢流閥2的阻尼孔尺寸、改變溢流閥2的復(fù)位彈簧的預(yù)壓縮量、基于 系統(tǒng)回路改變的解決方案。并對(duì)解決方案進(jìn)行仿真分析，闡述了各種方案的優(yōu)缺 點(diǎn)。并對(duì)各種方案的可行性進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，從而得到解決雙溢流閥不能建立起 系統(tǒng)壓力的可行方案。特別提醒：正文內(nèi)容由PDF文件轉(zhuǎn)碼生成，如您電腦未有相應(yīng)轉(zhuǎn)換碼, 則無(wú)法顯示正文內(nèi)容，請(qǐng)您下載相應(yīng)軟件，下載地址為 。如還不能顯示，可以聯(lián)系我 q q 1627550258 ,提供原格式文檔。換燙梯葺能?endstream endobj2 x«?'U '踢 AZSIFTP MX窗?才白P ?皴珀螺b?袍炳?顓婺'？?4)=r宵？i? j彳王帖B3yLrQ#?O第1煙材T埔核1埔核1 W? 1棚牙1棚牙1 W 1棚牙1 m 1 iHW 11燃溪?畫(huà)辟#?'? 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