一煉鋼水處理系統(tǒng)主泵房腳手架及梁、板、柱模板專項方案施工現(xiàn)場“三通一平”工作已基本就緒。本工程的腳手架采用D48鋼管腳手架，按腳手架的搭設操作規(guī)程進行搭設、使用。建筑物外墻采用落地式雙排立桿鋼管外腳手架。室內采用滿堂內腳手架進行主體結構工程的施工。（一）外墻腳手架搭設1、腳手架搭設要點： 要有足夠的堅固性和穩(wěn)定性。施工期間有允許荷載和氣候條件用下，不產生變形、傾斜或搖晃現(xiàn)象，確保施工人員人身安全。 要有足夠的面積，能滿足施工操作，材料堆放等的需要。 因地制宜，就地取材，盡可能量節(jié)約架子用料。 構造簡單、裝拆方便，并能多次周圍使用。2、腳手架使用荷載和安全系數(shù)：腳手架使用荷載是以腳手架上實際作用的荷載為準，落地式外腳手架，用于砌筑磚墻，荷載不得超過每平方米2.7KN，腳手架堆磚只許單行側擺三層。用于裝修工程，均布荷載不得超過每平方米2KN。由于腳手架搭拆較頻，施工荷載變動大，因此安全系統(tǒng)采用應力計算，安全系數(shù)采用K=3。垂直運輸架子的使用荷載應按實際需要取值。其安全系數(shù)取K=3，吊盤的動力系數(shù)取1.3。腳手架的大、小橫桿不允許有明顯的撓度，一般不得超桿長的1/150。 3、腳手架搭設步驟：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網(wǎng)。搭設腳手架前，應清除搭設范圍內的障礙物，平整場地、夯實基土，作好現(xiàn)場排水工作，根據(jù)建筑物的外形、高度、結構形式以及腳手架的使用要求，確定腳手架的搭設形式，搭設前要作好材料及工具的準備，對鋼管、扣件要進行檢查，鋼管要求平直，扣件和螺栓要求光潔、靈活，變形過大，損壞嚴重者不能使用。腳手架應搭設在老土或夯實的填土上，底座可直接放在土上。如土質不好，應在底座下加墊板，墊板厚為5厘米，并沿縱向順方柱底下設置通長的掃地桿。在距腳手架外排立桿外0.5米處，設置一排水溝，排水溝坡度為35。在最低點，設置積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出場外。 搭設時，先放出底座位置，主穩(wěn)底座，緊跟著插裝立桿，立桿要插到底，雙排宜先立里排立桿，后立外排立桿，每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，然后立中間部分各立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的橫距為1.20米，立桿的步距為1.5 米；立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。a.立桿：腳手架采用落地式雙排立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5米，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60。b.大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50，各接頭距立桿的距離不大于50。c.小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節(jié)點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不大于15。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距設置增設2根小橫桿，其最大間距不大于75。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15，且長度不大于44。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。d.縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。e.剪刀撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，腳手架的外立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；中間每道剪刀撐的凈距不應大于1.2m,橫向剪刀撐連續(xù)設置。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45度。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于15。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。f.腳手板：腳手板采用松木，厚5、寬3545、長度不少于3.5米的硬木板。在作業(yè)層下部架設一道水平兜網(wǎng)，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)不超過兩層，設置安全網(wǎng)防護。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑1.2的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2米時，可采用兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15?？繅σ粋鹊哪_手板離墻的距離不應大于15。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空檔現(xiàn)象。g.連墻件：連墻件采用剛性連接，垂直間距為3米，水平間距為4米。連墻桿用48×3.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結構每一外框架處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在頂板上兩框架柱間中點處，距結構外皮1.5米處預埋HRB335鋼筋，用48×3.5的鋼管與腳手架可靠拉結。在腳手架的轉角處，于框架柱上雙向設置上述箍柱式拉桿。在建筑物的首層設置兩道連墻桿。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置,與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節(jié)點（距主節(jié)點的距離不大于30）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。4、腳手架外安全網(wǎng)：必須沿建筑物四周設置安全網(wǎng)，并隨樓層高而上升，以防操作人員高空墜落發(fā)生安全事故。安全網(wǎng)一般多采用尼龍絲繩編織。凡霉爛、腐朽、有漏孔的不得使用，腳手架外鍘設欄桿，安全網(wǎng)就繃設在兩大橫桿之間。最大空隙不得超過15厘米?？v向網(wǎng)與網(wǎng)之間必須搭牢固，不得有空隙，轉角處的網(wǎng)搭接要拉緊并互相綁牢。作業(yè)層腳手架立桿于0.6米及1.2米處設有兩道防護欄桿，底部側面設20的擋腳板。防護欄桿如下圖所示：臨邊防護示意圖i. 腳手架出入口的構造：大小為4×5米（寬×高）的防護棚，上鋪50厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯(lián)系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節(jié)點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞15兩側分別增加兩根。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，接長時用對接扣件連接。如下圖所示：5、腳手架拆除步驟：雙排架的拆除順序與安裝順序相反，拆除時先將腳手板傳遞下來。每檔內僅剩一塊翻到下一步，人站到腳板上拆除。拆除各桿件拆完后，把腳手板再往下翻一步，如此逐步往下拆，剪刀撐隨著立桿拆除而卸下。有拋撐的則應留到最后拆，以保持架子穩(wěn)定。拆下的鋼管不得從高處擲下，以防將鋼管摔壞或發(fā)生碰傷事故。拆下來的扣件要集中放在工具袋內，裝滿后吊到地面，不得直接往下面扔。拆除工作應不少于3人，上面至少2人，下面1人負責指揮，撿料分類，兼管安全。腳手架應邊拆除邊按不同長度、規(guī)格、搬運到指定地點堆放整齊。（二）結構施工用滿堂腳手架搭設結構施工支撐采用扣件式鋼管滿堂腳手架。鋼管采用48×3.5。立桿縱距×立桿橫距×橫桿豎向步距1.2m×1.2m×1.5m。搭設高度按10.5米考慮。1、腳手架的搭設要求 （1）、腳手架對地基的要求 1）、腳手架地基應平整夯實； 2）、腳手架立桿不能直接立于地面上，應加設底座和墊板（或墊木），墊木厚度不小于50mm； 3）、腳手架地基應有可靠的排水措施，防止積水浸泡地基；（2）、腳手架材料的要求 對進場的腳手架材料必須嚴格按質量標準檢查驗收，不符合質量要求的不允許用于使用；（3）、支撐架的構架必須按確保整體穩(wěn)定的要求設置整體性拉接桿件和其他撐拉、連墻措施。并根據(jù)不同的構架、荷載情況和控制變形的要求，給桿件以適當?shù)钠鸸傲浚?、腳手架的搭設程序及方法腳手架的搭設作業(yè)必須在統(tǒng)一指揮下，嚴格按照以下程序進行：2.1、按施工設計放線、墊鋪墊、設置底座或標定立桿位置；2.2、腳手架應從一個角開始并向兩邊延伸交圈搭設；2.3、應按定位依次樹起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第一步的縱、橫向的水平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續(xù)向上搭設；2.4、腳手架的外立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；中間每道剪刀撐的凈距不應大于1.2m，橫向剪刀撐連續(xù)設置。剪刀撐的斜桿與水平面宜在45°之間，水平投影不小于4跨或4m，不大于4跨或8m；剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。2.5、腳手板或其他作業(yè)層鋪板的鋪設應符合以下規(guī)定：1）、腳手板或其他鋪板應鋪平鋪穩(wěn)；2）、腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支撐橫桿的距離應控制在100200mm之間；3）、腳手板采用搭接鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且應在搭接段的中部設有支撐橫桿。鋪板嚴禁出現(xiàn)端頭超出支撐橫桿250mm以上未作固定的探頭板；4）、長腳手板采用縱向鋪設時，其下支撐橫桿間距不得大于：竹串腳手板為：750mm；木腳手板為：1000mm?？v鋪腳手板應按以下規(guī)定部位與其下支撐橫桿綁扎牢固：腳手架的兩端及拐角處；沿板長方向每隔1520m；坡道的兩端；其他可能發(fā)生滑動和翹起的地方；5）、采用以下板材鋪設架面時，其下支撐桿件的間距不得大于：竹夾板為400mm，七夾板為500mm；2.6、用于制支托挑、吊、掛腳手架的懸挑梁、架必須與支撐結構可靠連接。其懸臂端應有適當?shù)募茉O起拱量；2.7、裝設連墻件或其他撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和架體的顯著變形；2.8、工人在架上進行搭設作業(yè)時，作業(yè)面上宜鋪設必要數(shù)量的腳手板并予以臨時固定。工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其他易發(fā)生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全作業(yè)；2.9、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱、橫距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交或請示技術主管人員解決；2.10、腳手架的搭接遇到梁、頂板時，在梁、頂板模板的底面緊接架設第一層橫桿，鋪設方橫木。再在方橫木底面往下300mm處架設一層橫桿，以滿足荷載要求。3、滿堂腳手架及梁、板、柱模板計算書 主泵房的施工重點是10.5米梁板柱的模板支撐系統(tǒng)，即為10.5米梁板柱的滿堂腳手架。（一）屋面板模板與支撐計算書 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為10.5米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.100×1.200+0.350×1.200=3.420kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.2×3.420+1.4×3.600)×0.600×0.600=0.329kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.329×1000×1000/64800=5.080N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.420+1.4×3.600)×0.600=3.292kN 截面抗剪強度計算值 T=3×3292.0/(2×1200.000×18.000)=0.229N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.420×6004/(100×6000×583200)=0.858mm 面板的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 二、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.100×0.600=1.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.600=0.210kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×0.600=1.800kN/m 靜荷載 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.210=2.052kN/m 活荷載 q2 = 1.4×1.800=2.520kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.57×1.20×1.20=0.658kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×4.572=3.292kN 最大支座力 N=1.1×1.200×4.572=6.035kN 抗彎計算強度 f=0.658×106/5080.0=129.60N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×3.510+0.990×1.800)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.962mm 縱向鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=6.04kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=1.267kN.m 最大變形 vmax=4.804mm 最大支座力 Qmax=12.975kN 抗彎計算強度 f=1.267×106/5080.0=149.48N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12.98kN 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×9.500=1.226kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.100×1.200×1.200=3.600kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.330kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 12.45 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 129.11N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 65.85N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!（二）梁模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=450mm， 梁截面高度 H=1400mm， H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑16mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=14.190kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=14.190kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 四、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.強度計算 強度計算公式要求： = M/W < f 其中 梁側模板的強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.2×14.19+1.4×6.00)×1.40=35.599N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×35.599×0.4002=-0.570kN.m =0.570×106/75600.0=7.534N/mm2 梁側模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.400×35.599=8.544kN 截面抗剪強度計算值 T=3×8544/(2×1400×18)=0.509N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 14.19×1.40=19.87N/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×19.866×400.04/(100×6000.00×680400.1)=0.843mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.843mm小于 v = 400/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×14.19+1.4×6.00)×1.40×0.60/1=21.36kN 穿梁螺栓直徑為16mm； 穿梁螺栓有效直徑為13.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=21.360kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!（三）柱模板設計計算書 一、中小斷面柱模板基本參數(shù) 柱斷面長度B=500mm； 柱斷面寬度H=750mm； 方木截面寬度=50mm； 方木截面高度=100mm； 方木間距l(xiāng)=600mm, 膠合板截面高度=18mm。 取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 二、荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中 c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取2h； T混凝土的入模溫度,取20()； V混凝土的澆筑速度，取2m/h； 1外加劑影響系數(shù)，取1； 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取.85。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=12.694kN/m2。 實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=12.69kN/m2。 傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=3kN/m2。 三、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按三跨連續(xù)梁，跨度即為方木間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1) 側?？箯潖姸闰炈? M=0.1ql2 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×12.69+1.4×3.00)×750.00/1000=14.571kN/m l方木間距,取l=600mm； 經計算得 M=0.1×14.571×(600.00/1000)2=0.525kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=750×(18)2/6=40500.00mm3 = M/W=0.525×106 /40500.000=12.952N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! (2) 側模抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×12.69+1.4×3)×750×600/106=5.246kN 經計算得 =3×5.246×103/(2×750.000×18.000)=0.583N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! (3) 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=12.69×750/1000=9.518kN/m 側模截面的轉動慣量 I=b×h3/12=750.000×18.0003/12=364500.000mm4； a方木間距,取a=600mm； E彈性模量,取E=6000 N/mm2； 經計算得 W=0.677×9.518×600.0004/(100×6000.00×364500.00)=3.82mm 最大允許撓度 W=l/250=600/250=2.40mm 膠合板的計算撓度大于W,所以滿足要求! 四、方木驗算 方木按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 方木計算簡圖 (1) 方木抗彎強度驗算: M=qB2/8 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×12.690+1.4×3.000)×600/1000=11.657kN/m B截面長邊,取B=750mm； 經計算得 M=11.657×(750/1000)2/8=0.820kN.m； 方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×1002/6=83333.333mm3； = M/W=0.820×106/83333.333=9.840N/mm2； 方木的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求! (2) 方木抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×12.690+1.4×3.000)×600×750/106=4.371kN 經計算得 =3×4.371×103/(2×50.000×100.000)=1.311N/mm2 方木的計算強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! (3) 方木撓度驗算: W=5qB4/(384EI) 其中 q設計荷載(kN/m): q=12.69×600/1000=7.614kN.m I=b×h3/12=50×1003/12=4166666.667mm4 B柱截面長邊的長度,取B=750mm； E彈性模量,取E=9500 N/mm2； 經計算得 W=5×7.614×7504/(384×9500.00×4166666.67)=0.792mm 允許撓度 W=B/250=750/250=3.000mm 方木的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求!