摘要冷凝器它是使用范圍很廣的一種化工設備，屬于換熱器一種。本設計任務主要是根據已知條件選擇采用固定管板式換熱器的設計,固定管板式換熱器的優(yōu)點是鍛件使用少，造價低；傳熱面積比浮頭式換熱器大20%到30且旁路滲流小。本臺換熱器主要完成的是水蒸氣-水之間的熱量交換,首先根據給出的設計溫度和設計壓力來確定設備的結構形式以及殼程和管程的材料，然后根據物料性質和傳熱面積來確定換熱管的材料，尺寸，根數。，設計壓力為管程2.31MPa，殼程0.935MPa，工作溫度管程50，殼程130，設計溫度管程80，殼程140，傳熱面積為256m2，采用25×2.5×3000的無縫鋼管換熱，則可計算出622根換熱管，D=1200mm的圓筒根據換熱管的根數確定換熱管的排列，并根據換熱管的排列和長度來確定筒體直徑以及折流板的選擇。通過對容器的內徑和內外壓的計算來確定殼體和封頭的厚度并進行強度校核。然后是對換熱器各部件的零部件的強度設計，有法蘭的選擇和設計計算與校核，鉤圈及浮頭法蘭的設計計算與校核和管子拉脫力的計算。還包括管板的結構設計、防沖擋板、滑道結構的設計以及支座設計。結構設計中的標準件可以參照國家標準根據設計條件直接選取；非標準件，設計完結構后必須進行相應的應力校核。管板與換熱管的連接方式為焊接，因管板上的應力較多，且內外溫度有一定的差值，因此，對管板強度的校核是一個重點，也是一個難點.關鍵詞：換熱器；強度設計；結構設計Abstract The condenser is a kind of chemical equipment which is widely used, and belongs to a kind of heat exchanger. The design task is mainly according to the known conditions to choose the design of fixed tube plate heat exchanger, the advantages of fixed tube plate heat exchanger is forging used less, low cost; heat transfer area ratio of floating head type for heat exchanger is 20% to 30% and a bypass flow small.The heat exchanger is mainly completed is between water vapor and water heat exchange, first of all according to the given design temperature and pressure to determine structure of equipment and the shell side and tube side material, and then according to the nature of the material and the heat transfer area to determine the heat exchange tube materials, dimensions, number of roots. And design pressure for tube side 2.31MPa, shell 0.935MPa, the working temperature of the tube process 50 DEG C, 130 DEG C shell, design temperature tube process at a temperature of 80 DEG C, shell and 140 DEG C, heat transfer area for 256m2. The phi 25 x 2.5 x 3000 seamless steel pipe heat exchanger can be calculated 622 heat exchange tube, D=1200mm cylindrical root according to determine the root number of heat exchange tube heat exchanger tube arrangement and according to the arrangement and length of heat exchange tube to determine cylinder diameter and baffle the choice. Determine the thickness of the shell and the head and carry out the intensity verification by calculating the inner diameter and the internal pressure of the container. Then the strength design of components of the various components of the heat exchanger, flange design, selection and calculation and checking, hook and loop and floating head flange design calculation and checking of the pipe and pull off force calculation. Also includes a tube plate structure design, anti scour baffle, slideway structure design and the design of support. The standard parts in the structure design can be selected directly according to the national standards; the non standard parts must be checked for the corresponding stress after the design of the structure.Tube plate and tube heat exchanger and the connection mode of welding, tube plate more stress, and the temperature inside and outside have certain difference. Therefore, on the tube sheet strength check is a key and a difficulties.Keywords:heat exchanger； strength design； structure design目錄第一章傳統(tǒng)工藝計算11.1工藝計算11.1.1介質原始數據11.1.2介質定性溫度及物性參數11.2 傳熱量與水蒸汽流量計算21.3 有效平均溫差計算31.4管程換熱系數計算41.5 管程結構初步設計51.6殼程換熱系數計算51.7總傳熱系數計算61.8管壁溫度計算71.9管程壓力降計算81.10殼程壓力降計算8第二章強度計算112.1結構設計說明書112.1.1換熱管材料及規(guī)格的選擇和根數的確定112.1.2布管方式的選擇112.1.3筒體內徑的確定112.1.4筒體壁厚的確定122.1.5封頭形式的確定122.1.6管箱短節(jié)壁厚計算132.1.7容器法蘭的選擇132.1.8管板尺寸的確定及強度計算142.1.9是否安裝膨脹節(jié)的判定：262.1.10各管孔接管及其法蘭的選擇：262.1.11設備法蘭的選擇302.1.12拉桿和定距管的確定312.1.13開孔補強計算：322.2筒體管箱耐壓試驗的應力校核計算342.2.1筒體核算342.2.2、支座的選擇及應力校核352.2.3 耳座的應力校核36參考文獻39致 謝40第一章傳統(tǒng)工藝計算1.1工藝計算1.1.1介質原始數據管程水的進口溫度t1=20管程水的出口溫度t1=90管程水的工作壓力管程水的流量G1=290t/h=290000kg/h殼程水蒸氣的入口溫度t2=170.7殼程水蒸氣的出口溫度t2=85殼程水蒸氣的入口壓力P2=0.85MPa1.1.2介質定性溫度及物性參數管程：管程水定性溫度 =（+ ）/2=（20+90）/2=55管程水密度查物性表得=985.75 /m3管程水比熱查物性表得Cp1=4.176KJ/（KgK）管程水導熱系數查物性表得1=0.648W/（m）管程水粘度1=5.064×10-4 Pa·s管程水普朗特數查物性表得殼程：殼程水蒸汽定性溫度：殼程水蒸汽冷凝點 : ti = t2=170.7冷卻段：=（ti + t2）/2=（170.7+85）/2=127.85冷凝段：= （t2+ ti）=（170.7+170.7）/2=170.7殼程水蒸汽密度查物性表得：冷卻段：2=937.8/m3冷凝段: 2=4.194/ m3殼程水蒸汽比熱查物性表得:冷卻段：Cp2=4.319 KJ/（KgK）冷凝段：p2=2.589 KJ/（KgK）r殼程水蒸汽導熱系數查物性表得：冷卻段：2 =0.6878 W/（mK）冷凝段：2= 0.03218 W/（mK）殼程水蒸汽粘度：冷卻段：2 =217.191×10-6 Pa·s冷凝段：2=14.619×10-6 Pa·s殼程水蒸汽普朗特數查物性表得：冷卻段：Pr2 =1.344冷凝段：r2=1.1341.2 傳熱量與水蒸汽流量計算取定換熱效率 =0.98則設計傳熱量 := G1×Cp1×(t1- t1)×1000/3600=290000×4.176×(90-20)×1000/3600=23.55×106W由=r+ Cp2(t2- t2)· 導出水蒸氣流量G2，r為t2時的汽化潛熱，r=2047.1KJ/Kg水蒸汽流量:G2= Q0/ /r+ Cp2(ti - t2) =23.55×106/0.98/2047.1×1000+4.319×1000×(170.7-85)=6.703Kg/s冷卻段傳熱量：Q2=G2·Cp2·(ti- t2)=6.703×4.319×103×(170.7-85)=2481037W冷凝段傳熱量:2= G2·r=6.703×2047.1×1000=13721711.3W設冷凝段和冷卻段分界處的溫度為根據熱量衡算 : = =2·/ G1/ Cp1+ t1=13721711.3×0.98×3600/290000/4176+20=59.9741.3 有效平均溫差計算逆流冷卻段平均溫差:tn=85.843逆流冷凝段平均溫差:tn=94.923冷卻段:參數:P=0.271參數:R=2.854換熱器按單殼程單管程設計則查圖 2-6(a)，得:溫差校正系數 =1.0f -有效平均溫差: tm= ·tn=1.0×85.843=85.843- - -冷凝段：參數:P=0.265參數:R=0換熱器按單殼程單管程設計則查圖 2-6(a)，得:溫差校正系數 =1.0有效平均溫差: tm= ·tn=1.0×94.923=94.9231.4管程換熱系數計算初選冷卻段傳熱系數:K0= 820 w/(m·k)初選冷凝段傳熱系數: K0= 1300 w/(m·k)則初選冷卻段傳熱面積為:F0=Q2·/( K0·tm)= 2481037×0.98/(820×85.843)=46.7688m2初選冷凝段傳熱面積為: F0=2·/( K0·tm)= 13721711.3×0.98/(1300×94.923)=108.973 m2選用25×2.5的無縫鋼管做換熱管則: 管子外徑d0=25 mm 管子內徑di=20 mm 管子長度 L=3000 mm則需要換熱管根數:Nt=( F0+ F0)/( d0L)=(46.7688+108.973)/(3.14×0.025×3)=661.3可取換熱管根數為 662根管程流通面積:a1=·2= ××=0.207868管程流速: W1 = 290000/( 3600×985.75×0.207868 )= 0.093m/s管程雷諾數:Re1=1w1di/1=985.75×0.393×0.02/(5.064×10-4)= 15300.148則管程冷卻段的定性溫度:t11=(t3+ t1)/2=(59.97+90)/2=74.987管程冷卻段傳熱系數:a1=3605×(1+0.015 t11) W10.8/(100di)0.2=8077.656管程冷凝段的定性溫度: t12=(t3+t1)/2=(59.974+20)/2=39.987管程冷凝段傳熱系數: a1=3605×(1+0.015 t12) W10.8/(100di)0.2= 4101.3751.5 管程結構初步設計查 GB1511999知管間距按, 取管間距為：管束中心排管數為：Nc=1.1=28.3，取30根則殼體內徑:Di=s（Nc-1）+4 d0=1.028圓整為: 則長徑比:=2.5 合理折流板選擇弓形折流板:弓形折流板的弓高:折流板間距:B=400取B=400折流板數量:Nb=-1=-1=6.5 取7塊1.6殼程換熱系數計算殼程流通面積:=0.4×1.2×（1-0.025/0.032）=殼程流速:冷卻段:w2=6.703/（937.58×0.105）=0.068m/s冷凝段:2=6.703/（4.194×0.105）=15.22m/s殼程當量直徑:de=（Di2-Ntd02）/（Ntd0）=（-711×）/（711×0.025）=0.056m 冷凝段管外壁溫度假定值: 膜溫:tm=（w+ t2）/2=（109.6+170.7）/2=140.15膜溫下液膜的粘度:m=195×10-6Pa·s膜溫下液膜的密度:m=926.4Kg/m3膜溫下液膜的導熱系數為:m=0.6842/（m）正三角形排列ns=2.080 Nt 0.495=2.080×662 0.495=51.807冷凝負荷：=6.703/（3×51.807）=0.0431殼程冷凝段雷諾數:=4/um=4×0.0431/195×10-6=884.1殼程冷凝段傳熱系數:a2=1.51·（m3mg/m2）（）=9635.7 冷卻段管外壁溫假定值:冷卻段雷諾數：Re=937.8×0.068×0.056/217.191×10-6=16442.405壁溫下水粘度:w2=298.6×10-6 Pa·s粘度修正系數:1=（）0.14=0.956殼程傳熱因子查圖 2-12 得: 冷卻段殼程換熱系數:a2=（2/de）·Pr2 ·1 ·js=（0.6878/0.056）×1.344×0.956×100=1875.291.7總傳熱系數計算查 GB-1999 第 138 頁可知水蒸汽的側污垢熱阻:r2=8.8×10-5（m2·/w）管程水選用地下水，污垢熱阻為: 由于管壁比較薄，所以管壁的熱阻可以忽略不計冷卻段總傳熱系數:Kj=1/1/a2+r2+r1×d0/di+d0/（a1×di）= 731.176傳熱面積比為: Kj/ K0=1.08(合理)冷凝段總傳熱系數:Kj=1/1/ a2+r2+r1×d0/di+d0/（a1×di）=1385.0607傳熱面積比為: Kj/ K0=1.06（合理）1.8管壁溫度計算設定冷凝段的長度:冷卻段的長度:冷卻段管外壁熱流密度計算:q2=Q2/(Ntd0 L)=48859.33w/（m2·）冷卻段管外壁溫度:tw=t2-q2(1/a2+r2)=97.496誤差校核:e=tw2- tw=95-97.496=-2.496 誤差不大冷凝段管外壁熱流密度計算:q2=2/( Ntd0 L)=（13721711.30.98）/155473.7 w/（6623.140.0252.0424）=126696.88（m2·）冷凝段管外壁溫度:tw=tm- q2(1/ a2+r2)=115.62誤差校核:= - tw=-6.02 誤差不大1.9管程壓力降計算管程水的流速:u1=290000/（3600985.750.207868）=0.393m/s管程雷諾準數:Re1=1w1di/1=985.750.3930.02/（5.064）=15300.148程摩擦系數:=0.3164/(Re10.25)=0.02845壓降結垢校正系數:沿程壓降:P1=112L di/(2di)=（0.02845985.75）/（2）=454.8Pa取管程出入口接管內徑:d1=250mm管程出入口流速:u1=4G/(3600d121)=（4290000）/（3600）=1.67m/s局部壓降: P3=1 u12(1+0.5)/2=（985.751.5）/2=2061.99 Pa管程總壓降: P=P1P3=454.8 2061.9=2516.7Pa管程允許壓降: P < P 即壓降符合要求。1.10殼程壓力降計算殼程當量直徑:De=（Di2-Ntd02）/（Di+Ntd0）=(1.2-662)/(1.2)=0.0443m殼程流通面積:殼程流速:冷卻段:w2=G2/（2f2）=0.068m/s冷凝段:2=2/（2f2）=15.22m/s殼程雷諾數:殼程冷卻段雷諾數:Re=2w2de/2=16442.4殼程冷凝段雷諾數: =4/um=884.1查表殼程摩擦系數: 冷卻段:冷凝段: 2=0.54殼程粘度修正系數:冷卻段d1=1.0冷凝段d2=1.0管束周邊壓降:冷卻段管束周邊壓降:Pa=(2w22/2) ·Di(nb+1)/De·(1/d1)=164.45Pa冷凝段管束周邊壓降:a=(·2/2)·Di(nb+1)/De·(2/d2)=56844.57Pa導流板壓降: Pb= 0, （無導流板）查表取殼程壓降結垢系數:冷卻段d0=1.21 冷凝段d0=1.11取殼程進口接管內徑:殼程出口接管內徑:d2=100mm殼程出口流速:u2=4G2/(2d22)=0.90m/s殼程進口流速:u2=4G2/(d22)=32.6m/s局部壓降:冷卻段Pc=2 u22(1+0.5)/2=569.7Pa冷凝段c=u22(1+0.5)/2=3342.9Pa殼程總壓降:冷卻段殼程總壓降: P=Pa·d0+Pb+Pc=768.7Pa冷凝段殼程總壓降: =a·d0+b+c=66440.4Pa殼程允許壓降: P < P 即壓降符合要求; < P 即壓降符合要求. 第二章強度計算2.1結構設計說明書2.1.1換熱管材料及規(guī)格的選擇和根數的確定序號項目符號單位數據來源及計算公式數值1換熱管材料16Mn2換熱管規(guī)格25×2.5×30003傳熱面積Am2A=Q/Ktm155.94換熱管根數N根N=A/3.14dL6222.1.2布管方式的選擇序號項目符號單位數據來源和數據計算數值1轉角正三角形GB151-1999圖112換熱管中心距SmmGB151-1999表12323隔板槽兩側相鄰管中心距SnmmGB151-1999表12442.1.3筒體內徑的確定序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1換熱管中心距SmmGB151-1999表12322換熱管根數Nt根Nt=A/3.14dL6623管束中心排管根數Nc根Nc=1.1304換熱管外徑d0mm255到殼體內壁最短距離6布管限定圓直徑mm1187.57筒體內徑10288實取筒體公稱直徑12002.1.4筒體壁厚的確定序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1計算壓力PcMPaPc=1.1P0.9352筒體內徑dimm見三-812003筒體材料Q235-B4設計溫度下筒體材料的許用應力1055焊接接頭系數0.856筒體設計厚度6.317腐蝕裕量C2mm18負偏差C1mm09設計厚度mmd=+ C27.3110名義厚度項目102.1.5封頭形式的確定序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1封頭內徑Dimm12002計算壓力PcMPaPc=1.1P0.9353焊接接頭系數0.854設計溫度下許用壓力項目1055標準橢圓封頭計算厚度mm=PcDi/（2t-0.5Pc）5.356腐蝕裕量C2mm17負偏差C1mm08設計厚度dmmd=+C26.359名義厚度項目1010直邊高度hmmJB/T4737-95252.1.6管箱短節(jié)壁厚計算序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1計算壓力PcMPaPc=1.1P2.312管箱內徑dimm12003管箱材料16Mn4設計溫度下許用應力1705管箱計算厚度9.76焊接接頭系數mm0.857腐蝕裕量C2mm18負偏差C1mm09設計厚度dmmd=+ C210.710名義厚度nGB151項目122.1.7容器法蘭的選擇序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1法蘭類型乙型平焊法蘭JB/T4702-2000PN=2.5MPa2法蘭外徑d0JB/T4702-200013953螺栓中心圓直徑JB/T4703-200013404法蘭公稱直徑JB/T4703-200012005法蘭材料16MnR6墊片類型JB/T4703-2000非金屬軟墊片7墊片材料GB/T3985-19958墊片公稱直徑JB/T4704-200012009墊片外徑JB/T4704-2000127710墊片內徑JB/T4704-2000122711法蘭厚度JB/T4704-20008412墊片厚度1JB/T4704-2000313螺栓規(guī)格及數量2×48×M272.1.8管板尺寸的確定及強度計算本設計為管板延長部分兼作法蘭的形式，即項目5.7中，圖18所示e型連接方式的管板。A、確定殼程圓筒、管箱圓筒、管箱法蘭、換熱管等元件結構尺寸及管板的布管方式；以上項目的確定見項目一至七。B、計算A、As、na、Kt、cr、Ac、Dt、Q、s、t、Pt；序號項目符號單位數據來源和計算公式數值備注1筒體內徑di12002筒體內徑橫截面積11304003筒體厚度s144圓筒內殼壁金屬截面積53367.445管子金屬總截面積mm211.696換熱管根數n6627換熱管外徑dmm258換熱管壁厚tmm2.59換熱管材料的彈性模量表F519600010換熱管有效長度Lmm295011沿一側的排管數n 2112布管區(qū)內未能被管支撐的面積1459413管板布管區(qū)面積60164514管板布管區(qū)當量直徑DtmmDt=875.515換熱管中心距Smm3216隔板槽兩側相鄰管中心距017管板布管內開孔后的面積A1mm2A1= At -nd2/480560618系數=A1/A0.7119殼體不帶膨脹節(jié)時換熱管束與圓筒剛度比2.5620殼程圓筒材料的彈性模量表F519000021系數=na/A10.145122系數=0.4+0.6（1+Q）/3.40823系數4.9124管板布管區(qū)當量直徑與殼程圓筒內徑比0.7325管子受壓失穩(wěn)當量長度mm圖3225826設計溫度下管子受屈服強度表F2168C、對于延長部分兼作法蘭的管板，計算和序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1墊片接觸寬度表9-1252墊片基本密度寬度BommBo=N/212.53墊片比壓力表9-2114墊片系數m2.05墊片有效密封寬度bmmB=2.5396墊片壓緊力作用中心圓直徑mm12097預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷N375829.748操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷N29493539常溫下螺栓材料的許用應力MPa表F425810預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓面積mm21456.711操作狀態(tài)下需要的最小螺栓面積mm211431.612需要螺栓總截面積mm211431.613法蘭螺栓的中心圓直徑dbmm134014法蘭中心至Fc作用處的徑向距離mm65.615基本法蘭力矩Nmm1.9×10816筒體厚度0mm1417法蘭頸部大端有效厚度mm24.518螺栓中心至法蘭頸部與法蘭背面交的徑向距離mm45.519螺栓中心處至FT作用位置處的徑向距離mm67.7520螺栓中心距FD作用處的徑向距離mm7021作用于法蘭內徑截面上的流體壓力引起的軸向力N105692422流體壓力引起的總軸向力與作用于法蘭內徑截面上的流體壓力引起的軸向力差N1593615.24123操作狀態(tài)下需要的最小墊片壓力N286997.25624法蘭操作力矩Nmm1.34×108D、假定管板的計算厚度為，然后按結構要求確定殼體法蘭厚度，計算K，k、和Kf。序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1布管區(qū)當量直徑與殼程圓筒內徑之比0.732系數 (P31)表220.26143管板材料16Mn4設計溫度下管板材料許用應力MPa（P15）1705管板剛度削弱系數GB151-19990.46殼程設計壓力PsMPa0.9357管程設計壓力PtMPa2.318管板設計壓力PdMPaMaxPt -Pt，Pt，Ps2.319管板厚度=0.82Dg 192.610換熱管加強系數7.811管板周邊布管區(qū)的無量綱參數kk=K×（1-t）2.10612換熱管材料彈性模量MPa表F5196×10313管束模數KtMPaKt=Et×na/（L×Di）636414殼體法蘭材料彈性模量MPa表F5190×10315殼體圓筒材料彈性模量表F5190×10316殼體法蘭寬度mm97.517系數圖260.000618殼體法蘭與圓筒的選裝剛度MPa9.519旋轉剛度無量綱參數0.0012E、 由GB151-1999 P51圖27按照K和Kf查m1，并計算值，由圖29按照K和Kf查G2值序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1管板第一矩系數m1GB151-1999圖270.32系數=m1/（K×Kf）32.53系數G2GB151-1999圖294.6F、計算M1，由圖30按照K和Q查G3，計算§，M、Mf。序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1管箱法蘭材料的彈性模量MPa表F5196×1032管箱法蘭厚度fmmJB/T4702-2000323系數GB151-1999圖260.00064管箱圓筒與法蘭的旋轉剛度參數=10.25系數G3GB151-1999圖308.4×10-46系數§§= /（+G3）0.597管板邊緣力矩的變化系數0.6578法蘭力矩變化系數=×/ Kf0.6129管板第二彎矩系數圖28（a）2.04G、按課程設計壓力，而管程設計壓力，膨脹變形差，法蘭力矩的的危險組合（項目.2分別討論）a、只有殼程設計壓力，而管程設計壓力，不計膨脹節(jié)變形差（即）。序號項目符號單位數據來源和計算公式數值備注1當量壓力組合PcMPaPc=Ps2.312系數ss=0.4+0.6（1+Q）/0.753.0083有效壓力組合MPa28.534基本法蘭力矩系數0.00695管程壓力下的法蘭力矩系數=4Mp/0.00496法蘭力矩折減系數0.00857管板邊緣力矩系數0.01258管板邊緣剪切系數vv= ×0.4069管板總彎矩系數mm=（m1+v×m2）/（1+v）0.80210系數0.34111系數0.12312系數G1G1=maxGle，Gli13殼體法蘭力矩系數-0.0011314管板徑向應力系數=0.017515管板的徑向應力34.41.5tr16管板布管區(qū)周邊外徑向的應力系數0.015817管板布管區(qū)周邊外徑向的應力45.551.5tr18管板布管區(qū)周邊剪切應力系數=（1+v）/4（Q+G2）0.065719管板布管區(qū)周邊的剪切應力MPa ×Pa×（/）×（Dt/）15.120.5tr20法蘭的外徑與內徑之比KK=D0/Di1.1621系數YGB150-1998表9-510.322殼體法蘭應力MPa=/4×Y××Pa××（Di/f）2443.91.5tr23換熱管的軸向應力=Pc-×Pa-91.9cr24殼程圓筒的軸向應力=A/As××Pa87.9325一根換熱管管壁金屬的橫界面積176.626換熱管與管板連接的拉托應力MPa-0.069trb、只有殼程設計壓力，而管程設計壓力，并且計入膨脹變形差。序號項目符號單位數據來源和計算公式數值備注1殼程圓筒材料線膨脹系數1/11.62×10-62換熱管材料線膨脹系數1/10.88×10-63換熱管與殼程圓筒的膨脹變形差927.4×10-64沿長度平均的殼程圓筒金屬溫度ts工藝給定905沿長度平均的換熱管金屬溫度tt工藝給定1806制造環(huán)境溫度t0207當量壓力組合0.9358有效壓力組合PaMPaPa=s×Ps-t+rEt29.19基本法蘭力矩系數=4Mm/（××Di3×Pa）0.006810管程壓力下的法蘭力矩系數=4Mp/（××Di3×Pa）0.004811管板邊緣力矩系數0.012412管板邊緣剪切系數vv= ×0.40313管程總彎矩系數0.814系數15系數16系數G1G1=max，GLe0.34217殼體法蘭力矩系數=×-×M1-0.0011918管板徑向應力系數=（1+v）G1/4（Q+G2）0.017519管板的徑向應力MPar=（r）×Pa×（/）×（Di/）235.093tr20管板布管區(qū)周邊外徑向的應力系數=3（1+v）m/4K（Q+G2）0.015721管板布管區(qū)周邊外徑向的應力MPa=×Pa×（/）×（Di/）2×1-K/m+K2×（1.414-m）/2m459.53tr22管板布管區(qū)周邊的剪切應力系數=（1+v）/4（Q+G2）0.05123管板布管區(qū)周邊的剪切應力MPa11.971.5tr24換熱管的軸向應力t=Pc-×Pa-91.933tr25換熱管與管板連接的拉托應力-0.06890.5trc、只有管程設計壓力，而殼程設計壓力，不計膨脹節(jié)變形差時：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值備注1當量壓力組合PcMPaPc=Ps02有效壓力組合MPa26.373管板邊緣力矩系數0.01324管板邊緣剪切系數vv=×0.4295管板總彎矩系數mm=（m1+v×m2）/（1+v）0.8226系數7系數8系數G1G1= max，GLe0.2459管板的徑向應力rMPar=（r）×Pa×（/）×（Di/）223.251.5tr10管板布管區(qū)周邊外徑向的應力系數0.016511管板布管區(qū)周邊外徑向的應力MPa×Pa×（/）××1-K/m+K2×（1.414-m）/2m-159.781.5tr12管板布管區(qū)周邊的剪切應力系數0.05213管板布管區(qū)周邊的剪切應力MPa11.060.5tr14殼體法蘭應力fMPa-282.20.5tr15換熱管的軸向應力tMpa=Pc-×Pa-3.63cr16殼程圓筒的軸向應力cMPa82.61cr17換熱管與管板連接的拉托應力QMPa-0.0027tr/2d、只有管程設計壓力Pt，而殼程設計壓力Ps=0，同時計入膨脹變形差時：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值備注1換熱管與殼程圓筒的膨脹變形差r927.4×10-62當量壓力組合PcMPa-2.6453有效壓力組合PaMPaPa=s×Ps-t×Pt+rEt19.154基本法蘭力矩系數=4Mm/（××Di3×Pa）0.00265管板邊緣力矩系數= +×M10.00836管板邊緣剪切系數vv= ×0.277管程總彎矩系數m0.678系數G1G1=maxGLe，GLe0.2939系數0.10310系數0.29311管板布管區(qū)周邊外徑向的應力系數=3（1+v）m/4K（Q+G2）0.0119212管板布管區(qū)周邊外徑向的應力系數MPa=×Pa×（/）×（Di/）2×1-K/m+K2×（1.414-m）/2m350.73tr13管板布管區(qū)周邊的剪切應力系數p0.04614管板布管區(qū)周邊的剪切應力pMPap=p×Pa×（/）×（Dt/）7.111.5tr15換熱管的軸向應力MPa=Pc-×Pa11.93tr16換熱管與管板連接的拉托應力qMPaq=t×a/dl0.00890.5trH、由管板計算厚度來確定管板的實際厚度：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值備注1管板計算厚度mm192.62殼程腐蝕裕量C1mm23管程腐蝕裕量C2mm24結構開槽深度h1mm根據結構確定35管板的實際厚度mm200考慮圓整2.1.9是否安裝膨脹節(jié)的判定： 由八.G.a、b、c、d計算結果可以看出：四組危險組合工況下，換熱管與管板的連接拉托力均沒超過設計許用應力，并且各項應力均沒超過設計許用應力。所以，不需要安裝膨脹節(jié)。10、折流板尺寸的確定：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1折流板的厚度mmGB151-1999項目-2162折流板的直徑DmmGB151-1999表4111943折流板直徑的允許偏差mmGB151-199911940-0.84折流板的材料mmQ235-A5折流板的缺口高度lmmGB151-1999 P73圖166折流板的弦高hmmGB151-1999 P71圖240各管孔接管及其法蘭的選擇：根據公式d=263.44m取d=300mm，由鋼制法蘭、墊片、緊固件選擇板式平焊法蘭，相關尺寸如下：a、 b進出水口接管法蘭的選擇：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1接管公稱直徑DNHG20593-97表4-53002接管外徑HG20593-97表4-53253法蘭外徑HG20593-97表4-54404螺栓中心圓直徑KHG20593-97表4-53955螺栓孔直徑HG20593-97表4-5226螺栓孔數量n個HG20593-97表4-5127螺紋HG20593-97表4-5M27168法蘭厚度HG20593-97表4-5249法蘭內徑HG20593-97表4-532810坡口寬度HG20593-97表4-51111法蘭理論重量表4-546.812法蘭密封面形式HG20593-97RF13法蘭密封面尺寸sHG20593-97表614法蘭密封面直徑DHG20592-97324C、蒸汽入口接管法蘭的選擇，設水蒸氣的流速,則根據公式 d=m取d=350mm,由HG/T 2059220635-2009鋼制管法蘭、墊片、緊固件選擇板式平焊法蘭(PL)，相關尺寸如下：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1接管公稱直徑HG/T 20592-2009表-33502接管外徑HG/T 20592-2009表-33773法蘭外徑HG/T 20592-2009表-35204螺栓中心圓直徑KHG/T 20592-2009表-34605螺栓孔直徑HG/T 20592-2009表-3226螺栓孔數量n個HG/T 20592-2009表-3167螺紋HG/T 20592-2009表-3M208法蘭厚度HG/T 20592-2009表-3289法蘭內徑HG/T 20592-2009表-338110法蘭理論質量HG/T 20592-2009表D-320.511法蘭密封面形式HG/T 20592-2009表RF12法蘭密封面尺寸mmHG/T 20592-2009表-1430d、安全閥口、g、放凈口接管法蘭的選擇：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1接管公稱直徑DNHG20593-97表4-3502接管外徑HG20593-97表4-3573法蘭外徑DHG20593-97表4-31654螺栓中心圓直徑KHG20593-97表4-31255螺栓孔直徑LHG20593-97表4-3186螺栓孔數量n個HG20593-97表4-347螺紋HG20593-97表4-3M168法蘭厚度CHG20593-97表4-3209法蘭內徑HG20593-97表4-35910法蘭理論重量kgHG20593-97表4-32.7711法蘭密封面形式HG20593-97RF12法蘭密封面尺寸HG20593-97表99e、排氣孔接管法蘭的選擇：序號項目符號單位數據來源和計算公式數值1接管公稱直徑DNHG20593-97表4-3202接管外徑HG20593-97表4-32