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本科畢業(yè)設計中期進展情況檢查表 學生姓名 雷呈瑜 班級 機制 032 指導教師 李保國 王保國 論文 設計 題目 汽車轉向液壓油箱模具設計 1 制定畢業(yè)設計計劃 2 查找相關文獻 3 完成畢業(yè)論文開題報告 4 完成油箱下殼拉深模具設計 5 完成油箱下殼沖孔模具設計 目前 已完 成任 務 是否符合任務書要求進度 符合 1 繼續(xù)對論文材料進行組織和整理 2 按照論文提綱 有步驟有計 劃的開展論文工作 存在 問題 要及時與老師及工程師溝通 3 對已完成的論文內容進行檢查審核 力求把 問題降到最少 4 到規(guī)定的時間完成論文初稿 5 根據(jù)指導老師的指導意見和全部材料完成論文 尚需 完成 的任 務 能否按期完成論文 設計 能 存 在 問 題 由于實驗設備以及生產(chǎn)設備條件的限制 設計出來的模具無法加工出來 無法確定 模具的耐磨情況 存在 問題 和解 決辦 法 擬 采 取 的 辦 法 根據(jù)存在的問題 前往工廠現(xiàn)場 考察學習 向工廠內的工程 師請教解決的方法 指導教師 簽 字 日期 年 月 日 教學院長 主任 意 見 負責人簽字 年 月 日 畢業(yè)設計任務書 題目名稱 汽車轉向液壓油箱模具設計 學生姓名 雷呈瑜 所學專業(yè) 機械設計制造及其自動化 班級 032 班 指導教師 李保國王保國 所學專業(yè) 機電一體化機械設計制造 職稱 教 授工程師 完成期限 2007 年 1 月 20 日 至 2007 年 6 月 15 日 一 論文 設計 主要內容及主要技術指標 1 主要內容 要求設計出能生產(chǎn)汽車轉向液壓油箱的模具 2 技術指標 1 能夠拉深成型油箱上下殼 2 能夠完成油箱下殼沖孔 3 能夠完成油箱上殼沖孔翻邊 4 能夠完成修邊切邊 5 成型過程中保證精度要求 二 畢業(yè)論文 設計 的基本要求 1 畢業(yè)設計 論文 一份 有 400 字左右的中英文摘要 正文后有 15 篇左右的參考文獻 正文中要引用 5 篇以上文獻 并注明文獻出處 論文字數(shù)在 6000 字以上 2 有不少于 2000 漢字的與本課題有關的外文翻譯資料 3 畢業(yè)設計總字數(shù)在 10000 字以上 4 模具裝配圖一套 要求 有 CAD 圖或手繪圖 三 畢業(yè)論文 設計 進度安排 1 2007 年 1 月 8 日 1 月 20 日 下達畢業(yè)設計任務書 寒假期間完成外文資料翻譯和開 題報告 2 2007 年 3 月 5 3 月 11 日 第 1 周 指導教師審核開題報告和設計方案 3 2007 年 4 月 2 日 5 月 6 日 第 5 9 周 模具設計及 CAD 制圖 4 2007 年 5 月 8 13 日 第 10 周 畢業(yè)設計中期檢查 5 2007 年 5 月 14 6 月 3 日 第 11 13 周 整理 撰寫畢業(yè)設計 論文 6 2007 年 6 月 4 11 日 第 14 周 上交畢業(yè)論文 指導 評閱教師審查評閱論文 畢業(yè) 設計答辯資格審查 學生修改整理論文 7 2007 年 6 月 11 17 日 第 15 周 畢業(yè)設計 論文 答辯 畢業(yè)設計任務書 題目名稱 汽車轉向液壓油箱模具設計 學生姓名 雷呈瑜 所學專業(yè) 機械設計制造及其自動化 班級 032 班 指導教師 李保國王保國 所學專業(yè) 機電一體化機械設計制造 職稱 教 授工程師 完成期限 2007 年 1 月 20 日 至 2007 年 6 月 15 日 一 論文 設計 主要內容及主要技術指標 1 主要內容 要求設計出能生產(chǎn)出汽車轉向液壓油箱的模具 2 技術指標 1 能夠拉深成型油箱上下殼 2 能夠完成油箱下殼沖孔 3 能夠完成油箱上殼沖孔翻邊 4 能夠完成修邊切邊 5 成型過程中保證精度要求 二 畢業(yè)論文 設計 的基本要求 1 畢業(yè)設計 論文 一份 有 400 字左右的中英文摘要 正文后有 15 篇左右的參考文獻 正文中要引用 5 篇以上文獻 并注明文獻出處 論文字數(shù)在 6000 字以上 2 有不少于 2000 漢字的與本課題有關的外文翻譯資料 3 畢業(yè)設計總字數(shù)在 10000 字以上 4 模具裝配圖一套 要求 有 CAD 圖或手繪圖 三 畢業(yè)論文 設計 進度安排 1 2007 年 1 月 8 日 1 月 20 日 下達畢業(yè)設計任務書 寒假期間完成外文資料翻譯和開 題報告 2 2007 年 3 月 5 3 月 11 日 第 1 周 指導教師審核開題報告和設計方案 3 2007 年 4 月 2 日 5 月 6 日 第 5 9 周 模具設計及 CAD 制圖 4 2007 年 5 月 8 13 日 第 10 周 畢業(yè)設計中期檢查 5 2007 年 5 月 14 6 月 3 日 第 11 13 周 整理 撰寫畢業(yè)設計 論文 6 2007 年 6 月 4 11 日 第 14 周 上交畢業(yè)論文 指導 評閱教師審查評閱論文 畢業(yè) 設計答辯資格審查 學生修改整理論文 7 2007 年 6 月 11 17 日 第 15 周 畢業(yè)設計 論文 答辯 1 河南科技學院 2007 屆本科畢業(yè)設計 論文題目 汽車轉向液壓油箱模具設計 學生姓名 雷呈瑜 所在院系 機電學院 所學專業(yè) 機械設計制造及其自動化 導師姓名 劉法治 史光星 完成時間 2007 年 6 月 1 5 日 2 摘 要 模具是生產(chǎn)應用中極為廣泛的基礎工藝裝備 利用模具進行生產(chǎn)所表現(xiàn)出來 的產(chǎn)品精度高 一致性好 效率高 消耗低等一系列優(yōu)點 是其他加工方法不 能比的 模具生產(chǎn)技術的高低 已經(jīng)成為衡量一個國家產(chǎn)品制造水平的重要標 志 本文為汽車轉向液壓油箱模具設計 主要內容包括油箱下殼拉深模具設計 下殼沖孔模具設計 上殼拉深成形模具設計 上殼沖孔翻邊模具設計及切邊修 整模具設計 共計 5 套模具 其中切邊修整模具為上下殼共用的一組模具 關鍵詞 模具 拉深 沖孔 翻邊 3 Mold Design of Automobile Hydraulic Fluid Tank Abstract Mold is the based process equipment which widely used in the production Compared the advantages of mold such as high precision consistency high efficiency low cost are incomparable with other processing method As a country the level of the mold manufacturing technique is the sign of the manufacturing technique of the country This design is Automobile Hydraulic Fluid Tank Mold Design it including five parts the under part of the gasoline tank deep drawing mold the under part of the gasoline tank punching mold the top gasoline tank drawing mold the top gasoline tank extruding tool and the restricting dies The restricting dies are in common for the two parts of the gasoline tank Keywords Mold Drawing Punching Flanging 4 目錄 1 緒論 1 2 設計要求及模具材料選擇 1 3 油箱下殼拉深模具設計 2 3 1 拉深工藝方案的確定 2 3 2 毛坯尺寸的計算 2 3 2 1 拉深方法的確定 2 3 2 2 確定修邊余量 2 3 2 3 計算毛坯直徑 2 3 2 4 確定拉深系數(shù)及拉深次數(shù) 3 3 3 計算各部分工藝力 3 3 3 1 拉深力的計算 3 3 3 2 壓邊力的計算 3 3 3 3 壓力機的公稱壓力的計算 4 3 4 凸凹模主要工作部分尺寸的計算 4 3 4 1 凸凹模的間隙 4 3 4 2 拉深模具的圓角半徑 4 3 4 3 凸凹模的尺寸及公差 4 3 4 4 凸模通氣孔直徑的確定 5 3 5 模具結構及主要零部件設計 5 3 5 1 壓邊圈設計 5 3 5 2 彈簧的選擇 6 3 5 3 定位板設計 6 3 5 4 模架的選用 6 3 6 沖壓設備的選擇 7 3 7 模具結構圖 7 4 油箱下殼沖孔模具設計 8 4 1 沖壓力的計算及沖壓設備的選用 8 4 1 1 沖裁力的計算 8 4 1 2 推件力的計算 8 4 1 3 卸料力的計算 9 4 1 4 沖壓設備的選用 9 4 2 確定模具的壓力中心 9 4 3 計算凸凹模刃口尺寸 9 4 4 模具總裝置及主要零部件設計 10 4 4 1 卸料橡膠的設計 10 4 4 2 模具結構設計 10 4 5 沖壓模具結構圖 11 5 切邊與修整模具設計 12 5 1 切邊力與整形力的計算及沖壓設備的選用 12 5 1 1 切邊力的計算 12 5 1 2 整形力的計算 12 5 5 1 3 卸料力的計算 12 5 1 4 沖壓設備的選用 12 5 2 計算凸凹模工作部分尺寸 12 5 3 模具結構設計 13 5 4 整形切邊模具結構圖 14 6 上殼拉深模具設計 15 6 1 毛坯尺寸計算 15 6 1 1 毛坯直徑計算 15 6 1 2 確定修邊余量 15 6 1 3 確定拉深次數(shù) 15 6 2 各部分工藝力的計算及設備的選用 15 6 2 1 拉深力的計算 15 6 2 2 壓邊力的計算 15 6 2 3 設備的選用 16 6 3 主要工作部分尺寸計算 16 6 4 模具結構及主要零部件設計 17 7 上殼翻邊成形模具設計 19 7 1 各部分工藝力的計算及設備的選用 19 7 1 1 翻邊力的計算 19 7 1 2 切邊力的計算 19 7 1 3 卸料力的計算 19 7 1 4 設備的選用 19 7 2 主要工作部分尺寸計算 19 7 2 1 壓力中心的確定 19 7 2 2 沖孔翻邊模尺寸計算 19 7 3 模具結構及主要零部件設計 20 8 結束語 21 謝詞 21 參考文獻 22 附錄 1 工件上殼 23 附錄 2 工件下殼 24 6 1 緒論 人類在勞動中學會了制造工具和使用工具 人們正是利用工具創(chuàng)造了巨大 的精神文明和物質財富 生產(chǎn)工具的發(fā)展和不斷改進代表著人類社會的進步 而模具是人類社會發(fā)展到一定程度所產(chǎn)生的一種先進的生產(chǎn)工具 人們用它制 造了成千上萬種生活用品和生產(chǎn)用品 在近代工業(yè)中模具工業(yè)已經(jīng)成為工業(yè)發(fā) 展的基礎 國民經(jīng)濟中一些重大的工業(yè)部門 如機械 電子 冶金 交通 建 筑 輕工 食品等行業(yè)都大量地使用著各種各樣的模具 用模具成型制品與采用機床分步加工成制品的方法相比具有以下優(yōu)點 1 用模具成型生產(chǎn)效率高 2 用模具成型的制品質量高 3 用模具成型的制品原材料的利用率高 4 用模具成型的制品比用別的方法獲得的制品成本更低 經(jīng)濟效益更 好 5 用模具成型操作簡單 綜上所述 模具已成為當代工業(yè)生產(chǎn)中的重要手段 特別適用于各類產(chǎn)品 的制造和生產(chǎn) 傳統(tǒng)的用機械加工等方法自由成型的零件 很多都逐漸改成了 使用模具成型 如自由鍛改成了模鍛 切削成型零件改成了壓鑄成型零件等 可以認為模具成型是成型工業(yè)發(fā)展的一個方向 2 設計要求及模具材料選擇 工件圖見附錄 設計出的模具要求能夠滿足以下條件 1 能夠拉深成型油箱上下殼 2 能夠完成油箱下殼沖孔 3 能夠完成油箱上殼沖孔翻邊 4 能夠完成修邊切邊 5 成型過程中保證精度要求 冷作模具材料選用時 可按下列步驟考慮 1 按模具的大小考慮 2 按模具形狀和受力情況考慮 3 按模具的使用性能考慮 4 按模具的工作量考慮 5 按模具的用途考慮 汽車轉向液壓油箱由 08AL 碳素結構鋼制造 綜合考慮各種因素 查 熱 7 處理技術數(shù)據(jù)手冊 及 模具設計手冊 常用冷作模具鋼的選用參考為 沖裁模 輕載沖裁模 厚度 2mm 大批量生產(chǎn)零件 選用 Cr12 沖孔翻邊模 沖孔翻邊模大批量生產(chǎn)用 Cr12MoV Cr4WMo2V 硬度要求 HRC 57 60 拉深模 輕載拉深模 成形淺拉深模 9Mn2V Cr12 硬度要求 60 62 HRC 重載拉深模 大批量成型拉深模 Cr12 Cr12MoV 硬度要求 60 62 HRC 故考慮各種因素 本設計模具材料均選 Cr12 能符合各種性能要求 較為 合適 3 油箱下殼拉深模具設計 3 1 拉深工藝方案的確定 本工件材料為 08AL 材料力學性能好 故本工件首先要落料 制成直徑為 300mm 的圓片 拉深成成品 然后進行沖孔 最后進行修邊修整 1 3 2 毛坯尺寸的計算 3 2 1 拉深方法的確定 工件厚度 t 2mm t 1mm 故按板厚中徑尺寸計算 工件為筒形件 即按 筒形件計算 2 凸緣直徑 d t 197mm 中徑 d 193mm 則 d t d 197mm 193mm 1 02 1 1 1 4 即該工件凸緣為窄凸緣 可按無凸緣筒形件進行計算 3 2 2 確定修邊余量 由表可知 h d 75mm 193mm 0 39 查表可得 取修邊余量 h 3mm 3 2 3 計算毛坯直徑 8 圖 1 工件圖 查手冊 由公式 D 1 211218 64rdhd 其中 d 1 179mm d2 193mm h1 67mm r 6mm h2 75mm 則毛坯直徑為 D 12 26879 69347 301 mm 取 D 300 mm 3 2 4 確定拉深系數(shù)及拉深次數(shù) 工件的總拉深系數(shù) m 0 65Ddm30195 毛坯相對厚度 100 100 0 67 2 工件相對高度 0 404dh 197 查表得 首次拉深極限系數(shù)為 m 1 0 53 0 55 m 故拉深次數(shù)為 n 1 3 3 計算各部分工藝力 3 3 1 拉深力的計算 查表 由公式 P dt bk1 2 其中 b 為材料的抗拉強度取 410MPa 3 k1 為修正系數(shù) 查表取 0 6 則拉深力為 P dt bk1 3 14 193 2 410 0 6 300 KN 3 3 2 壓邊力的計算 由式 t D 0 045 1 m 3 可知 D 0 045 1 m 300 0 045 1 0 95 4 725 t 2mm 9 故需要有壓邊圈 由公式 F Sq 4 其中 S 為壓邊圈下毛坯的投影面積 Q 為單位壓邊力 查表取 q 3N mm2 則壓邊力為 F Sq 3 14 D 2 2 q 3 14 150 150 3 21 KN 3 3 3 壓力機的公稱壓力的計算 壓力機的公稱壓力為 F 壓 1 4 F P 1 4 21 300 449 KN 故壓力機的公稱壓力應該大于 449KN 3 4 凸凹模主要工作部分尺寸的計算 3 4 1 凸凹模的間隙 查表 選取拉深模單邊間隙為 z 1 1t 1 1 2mm 2 2mm 3 4 2 拉深模具的圓角半徑 由公式可知 r a 8t 8 2mm 16mm rt r 6mm 3 4 3 凸凹模的尺寸及公差 由公式可知 Da D 0 75 5 a 0 Dt D 0 7 2z 6 t 查表可知 0 12 0 08a t 則凹模長軸為 a a 195 0 195 mm a 012 0 凸模長軸為 a t 195 0 4 4 190 6 mm t 08 凹模短軸為 b a 155 0 155 mm a 012 0 凸模短軸為 b t 155 0 4 4 150 6 mm t 8 10 由公式可知 凹模高度為 h kd 其中 取系數(shù) k 0 2 則凹模高度為 h kd 0 2 195mm 39mm 取 h 40mm L B 350mm 300mm 凹模厚度為 c 1 5 2 h 60 80mm 取 c 80mm 凹模結構如圖 2 圖 2 凹模 3 4 4 凸模通氣孔直徑的確定 查表取凸模通氣孔直徑為 dd 8mm 凸模結構如圖 3 圖 3 凸模 11 3 5 模具結構及主要零部件設計 3 5 1 壓邊圈設計 采用彈性壓邊圈 壓邊圈與凸模 定位板需要保留一定的間隙 查表取間 隙為 2mm 即 d 298mm d 1 192mm B 350mm L 350mm h 1 15mm h 2 25mm 壓邊圈如圖 4 圖 4 壓邊圈 3 5 2 彈簧的選擇 彈簧按國家標準選擇 根據(jù)壓邊力及凸模行程 選外徑 D 40mm 材料直 徑 d 6mm 自由高度 H0 110mm 閉合高度 H1 75mm 取裝配高度 H 95mm 3 5 3 定位板設計 定位板的高度 h 查表取 h 5mm 間隙 查表取 0 5mm 則定位板直徑為 d 301mm L 400mm B 350mm 定位板上固定選用 M6 型螺釘 12 如下圖 5 3 5 4 模架的選用 由于此拉深模為非標準形式 需要計算閉合高度 其中 各模板的尺寸需取國標 上模座 L B H 400mm 400mm 50mm 下模座 L B H 400mm 400mm 60mm 凸模固定板 L B H 400mm 400mm 32mm 凸模的自由高度 Ht 彈簧閉合高度 壓邊圈高度 25 75 25 25 125 mm 其中 25mm 為閉合時固定板和壓邊圈之間的距離 模具的閉合高度為 H 上模座 凸模固定板 凸模自由高度 2mm H 凹 下模座 309mm 圖 5 定位板 3 6 沖壓設備的選擇 設備工作行程需要考慮工件成形和方便取件 因此工作行程 S 2 5h 工件 2 5 75mm 188mm 查表 選用 JD21 100 型壓力機 13 3 7 模具結構圖 模具結構圖如下圖 6 所示 其中卸料螺釘 d 20mm h 180mm 下模座與凹模間固定螺釘選用 M10 定位板與凹模固定螺釘為 M6 圖 6 油箱下殼拉深模具結構圖 1 模柄 2 上模座 3 凸模固定板 4 彈簧 5 壓邊圈 6 固定板 7 凹模 8 下模座 9 卸料螺釘 10 凸模 4 油箱下殼沖孔模具設計 4 1 沖壓力的計算及沖壓設備的選用 4 1 1 沖裁力的計算 由于兩孔的大小相同 所以沖裁力相等 由式 F1 Lt b 7 其中 b 為材料的抗拉強度取 380MPa L 為沖裁件的周長 4 則沖裁力為 F 1 Lt b 3 14 16mm 2mm 380MPa 38KN 故 F 2F1 76 KN 14 4 1 2 推件力的計算 由式 F 推 nK 推 F 8 選凹模刃口形狀如 7 圖 取 h 6mm 則 n h t 3 個 查表取 K 推 0 05 則推件力為 F 推 nK 推 F 3 0 05 76KN 11 4KN 圖 7 凹模刃口形狀 4 1 3 卸料力的計算 由式 F 卸 K 卸 F 9 查表取 K 卸 0 05 則 F 卸 K 卸 F 0 05 76KN 3 8KN 故選擇沖床的總沖壓力為 F 總 F F 卸 F 推 76 3 8 11 4 91 2 KN 4 1 4 沖壓設備的選用 選用開式雙柱可傾壓力機 J23 10 型壓力機 4 2 確定模具的壓力中心 畫出工件形狀 把沖裁周邊分成基本線段 并選定坐標系 X0Y 如圖 L1 D 3 14 16mm 50 24mm L2 L1 50 24mm X1 28 Y 1 0 X 2 32 Y 2 15 則 X0 2L Y0 7 521 即壓力中心為圖 8 虛線坐標中心 圖 8 壓力中心 4 3 計算凸凹模刃口尺寸 查表可知 Z min 0 22 Z max 0 26 凸凹模的制造公差 0 02 0 02a t 校核 Z max Zmin 0 26 0 22 0 04 a t 0 02 0 02 0 04 15 滿足 Zmax Zmin a t 的條件 可以采用凸凹模分開加工的方法進行加工 5 凸模刃口尺寸 dt d X 0t 10 凹模刃口尺寸 da d t Zmin a 0 11 查表得 X 0 75 已知 0 1 則 d t d X 16 0 75 0 1 16 075 mm 0t 02 02 da d t Zmin 16 075 0 22 16 295 mm a 沖孔凸模要在外面裝推件塊 因此設計成直柱的形狀 凹模的厚度取 h 25mm 壁厚取 c 40mm 凹模直徑 D 180mm d 140mm 凸凹模結構如圖 9 圖 10 圖 9 沖孔凸模 圖 10 凹模結構圖 16 4 4 模具總裝置及主要零部件設計 4 4 1 卸料橡膠的設計 橡膠的自由高度為 H 自由 3 5 4 S 工作 12 取修模量為 5mm S 工作 t 1mm 修模量 2mm 1mm 5mm 8mm 故橡膠的自由高度取 28mm 30mm 橡膠的裝配高度取 H 25mm 4 4 2 模具結構設計 上模座 L B H 200mm 200mm 45mm 下模座 L B H 200mm 200mm 50mm 模架的閉合高度 170mm 210mm 墊板厚度 10mm 凸模固定板厚度 18mm 卸料板厚度 20mm 模具高度 H 45 10 18 25 10 75 2 25 50 260 mm 凸模的自由長度 L 25mm 20mm 75mm 2mm 1mm 5mm 128mm 其中 凸模進入凹模的深度為 1mm 凸模的修磨量為 5mm Lmax 95 95 394 mm 380 2d 380162 L Lmax 故滿足彎曲強度要求 4 5 沖壓模具結構圖 模具結構如下圖 11 17 圖 11 下殼沖孔模具結構圖 1 螺栓 2 下模座 3 凹模 4 定位板 5 卸料板 6 橡膠 7 凸模固定板 8 上模座 9 螺栓 10 模柄 11 卸料螺釘 12 墊板 13 凸模 14 圓柱銷 5 切邊與修整模具設計 5 1 切邊力與整形力的計算及沖壓設備的選用 5 1 1 切邊力的計算 由式 7 可知 F Lt b 1 5 a b t b a 其中 a b 為橢圓的半軸 a 98 5mm b 77 5mm L 為沖裁件的周長 則 F Lt b 1 5 a b t b 422 KN a 5 1 2 整形力的計算 由式 P Fp 13 其中 F 為整形面積 p 為單位壓力 查表取 p 100MPa 則 P Fp L 1mm 100MPa 55 7KN 5 1 3 卸料力的計算 查表取系數(shù) K 卸 0 05 18 由式可知 F 卸 K 卸 P 0 05 55 7KN 2 78KN 5 1 4 沖壓設備的選用 根據(jù)各工藝力的計算 F 總 F P F 卸 480 48 KN 選用 JD21 100 型壓力 機 5 2 計算凸凹模工作部分尺寸 整形凸模尺寸與拉深凸模尺寸相同 即 at1 190 6 mm b t1 150 6 mm r 1 1mm r 2 6mm 08 08 查表取 Zmin 0 22 Z max 0 26 凸凹模的制造公差 0 02 0 02a t 校核 Z max Zmin 0 26 0 22 0 04 a t 0 02 0 02 0 04 滿足 Zmax Zmin a t 的條件 可以采用凸凹模分開加工的方法進行加工 取 X 0 75 由式 10 11 可知 at2 197 0 75 0 197 mm t 02 bt2 157 0 75 0 157 mm t0 aa2 a t2 Zmin 197 22 mm a 2 ba2 b t2 Zmin 157 22 mm 00 凹模圓角 ra 1mm 取凹模高度 h 25mm 凹模厚度 c 40mm 凸凹模結構如圖 12 圖 13 5 3 模具結構設計 卸料板厚度 20mm 上模座 L B H 200mm 200mm 45mm 下模座 L B H 200mm 200mm 60mm 凸模固定板厚度 18mm 凸模自由長度 L 25mm 25mm 50mm 螺釘選用 M10 壓邊圈與下殼拉深模具上的壓邊圈相同 其他標準件按國家標準選用 19 圖 12 凸模結構圖 圖 13 凹模結構圖 20 5 4 整形切邊模具結構圖 如圖 14 圖 14 整形切邊模具結構圖 1 模柄 2 上模座 3 凸模固定板 4 彈簧 5 定位板 6 凹模 7 下模座 8 卸料螺釘 9 凸模 6 上殼拉深模具設計 6 1 毛坯尺寸計算 6 1 1 毛坯直徑計算 由式 1 可知 D 211218 64rdhd 98 230 mm 6 1 2 確定修邊余量 毛坯的修邊余量為 0 13dhm1925 查表取 h 2mm 21 6 1 3 確定拉深次數(shù) 工件的拉深系數(shù) m 0 83Ddm23019 毛坯的相對厚度 0 87 t 毛坯的相對高度 0 14h 5 查表得首次拉深極限為 m 1 0 53 0 55 m 所以拉深次數(shù)為 n 1 6 2 各部分工藝力的計算及設備的選用 6 2 1 拉深力的計算 由公式 2 F dt bk1 其中 b 為材料的抗拉強度取 380MPa k1 為修正系數(shù) 查表取 0 4 則拉深力為 F dt bk1 3 14 192 2 380 0 4 183 KN 6 2 2 壓邊力的計算 由式 t D 0 045 1 m 可知 D 0 045 1 m 230 0 045 1 0 87 1 345 t 2mm 故不需要有壓邊圈 6 2 3 設備的選用 設備工作行程需要考慮工件成形和方便取件 查表選用 JD21 100 型壓力機 6 3 主要工作部分尺寸計算 查表可知 拉深模單邊間隙 Z 1 1t 2 2mm 取凹模圓角為 r a 6mm 3t 6mm 故合理 取凸模圓角為 r t 6mm 由式 5 6 可知 D a D 0 75 a 0 Dt D 0 75 2z t 查表可知 0 12 0 08a t 22 則凹模長軸為 a a1 195 0 195 mm a 012 0 aa2 188 0 188 mm 凸模長軸為 a t1 195 0 4 4 190 6 mm 0t 08 at2 188 0 4 4 183 6 mm t0 凹模短軸為 b a1 155 0 155 mm a 012 0 ba2 148 0 148 mm 凸模短軸為 b t1 155 0 4 4 150 6 mm 0t 08 bt2 148 4 4 143 6 mm t0 取凹模高度 h 35mm h 1 9mm h 2 25mm 凹模厚度 c 40mm 凹模上濾 網(wǎng)定位孔及環(huán)形孔為非主要要求部分 故取 r 6mm 環(huán)形孔 D 4 5mm 凹模上 濾網(wǎng)定位孔高度 h 2mm 凸模上濾網(wǎng)定位孔及環(huán)形孔尺寸分別取 r 4mm D 6 5mm 凸模上濾網(wǎng)定位孔深度 h 4mm 凸模結構如圖 15 23 圖 15 凸模結構圖 凹模結構如圖 16 6 4 模具結構及主要零部件設計 上模座 L B H 200mm 200mm 40mm 下模座 L B H 200mm 200mm 50mm 凸模固定板厚度 20mm 凸模自由長度 L 20mm 25mm 25mm 20mm 90mm 凹模與下模座固定螺釘為 M12 卸料板結構與下殼拉深模具的卸料板相同 卸料板高度為 20mm 定位板結構下殼拉深模具的定位板相同 其內圓孔徑 d 231mm 定位板 B L H 280mm 240mm 10mm 模具結構如圖 17 圖 16 凹模結構圖 24 圖 17 上殼拉深成形模具 1 模柄 2 上模座 3 凸模固定板 4 橡膠 5 定位板 6 凹模 7 下模座 8 卸料板 9 凸模 7 上殼翻邊成形模具設計 7 1 各部分工藝力的計算及設備的選用 7 1 1 翻邊力的計算 由式可知 F 翻 1 1 t s D d 0 14 其中 s 為材料的屈服強度 查表取 s 200MPa d0 為預制孔直徑 取 d0 0 當 d0 0 時 翻邊力 F 1 3F 翻 則翻邊力為 F 1 3F 110 5 KN 062 14 3 7 1 2 切邊力的計算 由式可知 F 切 1 3Lt 15 其中 L 為切件的周長 為材料的抗剪強度 查表取 280MPa 則切邊力為 F 切 1 3Lt 137 KN 280614 3 7 1 3 卸料力的計算 由式可知 F 卸 K 卸 F 切 16 25 查表取 K 卸 0 03 則卸料力為 F 卸 K 卸 F 切 0 03 137KN 4 1KN 7 1 4 設備的選用 總沖裁力為 F 總 F F 卸 F 切 336 6KN 故選用 J23 63 型壓力機 7 2 主要工作部分尺寸計算 7 2 1 壓力中心的確定 由于沖孔翻邊件為圓 所以壓力中心為圓心 7 2 2 沖孔翻邊模尺寸計算 查表可知 Z min 0 22 Z max 0 26 凸凹模的制造公差 0 02 0 02a t 校核 Z max Zmin 0 26 0 22 0 04 a t 0 02 0 02 0 04 滿足 Zmax Zmin a t 的條件 可以采用凸凹模分開加工的方法進行加工 查表取 X 0 75 由式 10 11 可知 d t d X 60 mm 0t 02 Da d t Zmin 60 22 mm a 0 取凹模高度為 25mm d 1 80mm d 2 110mm 凸凹模結構如圖 18 圖 19 圖 18 凸模 26 圖 19 凹模 7 3 模具結構及主要零部件設計 上模座 L B H 200mm 200mm 30mm 下模座 L B H 200mm 200mm 35mm 凸模固定板厚度 20mm 凸模自由長度 L 20mm 25mm 25mm 30mm 100mm 凸模修模量為 10mm 凹模與下模座固定螺釘為 M10 上模座與凸模固定板螺釘為 M12 圓柱銷 直徑為 d 8mm 模具結構如圖 20 27 圖 20 上殼沖孔翻邊模具 1 螺栓 2 下模座 3 凹模 4 凸模固定板 5 上模座 6 螺栓 7 模柄 8 墊板 9 凸模 10 定位板 11 圓柱銷 8 結束語 本套生產(chǎn)設備共計 5 套模具 結構簡單實用 由這 5 套模具能夠生產(chǎn)出符 合要求的工件 現(xiàn)與工廠內投入生產(chǎn)的設備相差無幾 生產(chǎn)可靠 謝詞 經(jīng)過了兩個多月的努力 終于完成了畢業(yè)設計 在這次畢業(yè)設計中 感謝 院系領導給我們創(chuàng)造良好的環(huán)境和機會 讓我們能夠將所學得的知識學以所用 更感謝指導老師的不倦教導和大力幫助 本次畢業(yè)設計是在指導老師的認真輔 導和細心幫助下完成的 他知識淵博 治學態(tài)度嚴謹而且有很高的責任心 認 真批閱 細心指導 在這次畢業(yè)設計中給我提供了很大的幫助 特別是我在設 計當中遇到困難不知道如何解決時 他給我提出了很多有建設性的意見 值此 畢業(yè)論文完成之際 特向不辭辛苦教導我的老師和在這次畢業(yè)設計中給予我?guī)?助的同組同學表示衷心的感謝 28 參考文獻 1 劉潔 現(xiàn)代模具設計 M 北京 化學工業(yè)出版社 2005 2 鄧明 實用模具設計簡明手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 2006 3 趙昌盛 實用模具材料應用手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 2005 4 許發(fā)樾 實用模具設計與制造手冊 第二版 M 北京 機械工業(yè)出版社 2005 5 郝濱海 沖壓模具簡明設計手冊 M 北京 化學工業(yè)出版社 2004 6 張玉庭 熱處理技師手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 2005 7 趙震 彭穎虹 KBE 在沖壓工藝設計中的應用 J 模具技術 2001 4 8 劉靖巖 冷沖壓工藝與模具設計 M 北京 中國輕工業(yè)出版社 2006 9 羅曉嘩 趙從容 模具的液壓成行工藝 J 液體傳動與控制 2004 3 10 薛啟翔 沖壓模具設計結構圖冊 M 北京 化學工業(yè)出版社 2006 11 歐陽波儀 現(xiàn)代冷沖模具設計基礎實例 M 北京 化學工業(yè)出版社 2006 12 李德群 金屬成型工藝和設備研究的新成果 J 中國機械工程 2002 6 13 李建軍 模具設計基礎及模具 CAD M 北京 機械工業(yè)出版社 2005 14 王洪俊 范海雁 汽車沖壓件成行新工藝 J 汽車工藝與材料 2005 8 15 韋龍 大型精密冷沖模具的設計與制造 J 汽車工藝與材料 2005 2 29 附錄 1 工件上殼 30 附錄 2 工件下殼 河南科技學院畢業(yè)論文 設計 課題審核表 院 系 名稱 機電學院 專業(yè)名稱 機械設計制造及其自動化 指導教師 姓名及職稱 李保國 王保國 教 授 工程師 課題名稱 汽車轉向液壓油箱模具設計 課題來源 新鄉(xiāng)三利 立題理由 和所具備 的條件 用模具成型制品與采用機床分步加工成制品的方法相比具有以下優(yōu)點 1 用模具成型生產(chǎn)效率高 2 用模具成型的制品質量高 3 用模具成型的制品原材料的利用率高 4 用模具成型的制品比用別的方法獲得的制品成本更低 經(jīng)濟效 益更好 5 用模具成型操作簡單 綜上所述 模具已成為當代工業(yè)生產(chǎn)中的重要手段 特別適用于各類 產(chǎn)品的制造和生產(chǎn) 傳統(tǒng)的用機械加工等方法自由成型的零件 很多都逐 漸改成了使用模具成型 如自由鍛改成了模鍛 切削成型零件改成了壓鑄 成型零件等 可以認為模具成型是成型工業(yè)發(fā)展的一個方向 教研室 審批意見 教研室主任簽字 年 月 日 畢業(yè)論文 設 計 工作領導 小組審批意見 組長簽字 年 月 日 注 本表經(jīng)教務處復審后存院 系 備查 河南科技學院 2007 屆本科畢業(yè)設計 論文題目 汽車轉向液壓油箱模具設計 學生姓名 雷呈瑜 所在院系 機電學院 所學專業(yè) 機械設計制造及其自動化 導師姓名 李保國 王保國 完成時間 2007 年 6 月 1 5 日 Sheet and Plate Bending Bending is a method of producing shapes by stressing metal beyond its yield strength but not past its ultimate tensile strength The forces applied during bending are in opposite directions just as in the cutting of sheet metal Bending forces however are spread farther apart resulting in plastic distortion of metal without failure The bending process appears to be simple yet in reality it is a rather complex process involving a number of technical factor Included are characteristics of the work piece material flow and required to from the bend and the type if equipment used In the large varied field of sheet metal and plate fabricating several types of bending machines are used Press brakes predominate in shops that process heavy gage materials because they are well suited to such applications and also because they are adaptable to other metalworking operations such as punching piercing blanking notching perforating embossing shearing and drawing Light gage metal typically is formed with specialized bending machines which are also described as leaf pan or box brakes as wing folders and as swivel bender Equipment of this type is often manually operated The principal kinds of equipment used to bend sheet metal and plate can be grouped into the following categories 1 Mechanical press brakes elongated presses with numerous tooling options Work is performed by means of energy released from a motor driven flywheel These machines normally have a 3 or 4 stroke length 2 Hydraulic press brakes stretched C frame presses that are likewise compatible with a wide range and diversity of tooling High pressure oil in hydraulic cylinders supplies the force which is directed downward in most models The stroking length usually exceeds 6 3 Hydraulic mechanical press brakes presses with drives that combine hydraulic and mechanical principles In operation oil forces a piston to move arms that push the ram toward the bed 4 Pneumatic press brakes low tonnage bending machines that are available with suitable tooling options 5 Bending brakes powered or manual brakes commonly used for bending ligh gage sheet metal 6 Special equipment custom built bender and panel formers designed for spwcific firming applications Bend allowance Bend allowance is the dimensional amount added to a part through elongation during the bending process It is used as a key factor in determining the initial blank size The length of the neutral axis or bend allowance is the length of the blank Since the length of the neutral axis depends upon its position within the bend area and this position is dictated by the material type and thickness and the radius and degree of bend it is impossible to use one formula for all conditions However for simplicity a reasonable approximation with sufficient accuracy for practical usage when air bending is given by the following equation 2360ktRAL or 1745 t where L bend allowance arc length of the neutral axis in or mm A bend angle deg R inside radius of part in or mm t metal thichness in or mm k constant neutral axis location Theoretically the neutral axis follows a parabolic arc in the bend region therefore the k factor is an average value that is sufficiently accurate for practical applications A value of 0 5 for k places the neutral axis exactly in the center of the metal This figure is often used for some thicknesses One manufacturer specifies k according to sheet thichness and inside radius of the bend when R is less than 2t k 0 33 when R is 2t or more k 0 50 Types of bending The basic types of bending applicable to sheet metal forming are straight bending flange bending and contour bending Straight bending During the forming of a straight bend the inner grains are compressed and the outer grains are elongated in the bend zone Tensile strain builds up in the outer grains and increases with the decreasing bend radius Therefore the minimum bend radius is an important quantity in straight bending since it determines the limit of bending beyond which splitting occurs Flange Bending Flange bend forming consists of forming shrink and stretch flange as illustrated This type of bending is normally produced on a hydrostatic or rubber par press at room temperature for materials such as aluminum and light gage steel Parts requiring very little handwork are produced if the flange height and free form radius requirements are not severe However forming metals with low modulus of elasticity to yield strength ratios such as magnesium and titanium may result in undesirable buckling and springback Also splitting may result during stretch flange forming as a function of material elongation Elevated temperatures utilized during the bending operation enhance part formability and definition by increasing the material ductility and lowering the yield strength providing less spring back and buckling Contour Bending Single contour bending is performed on a three roll bender or by using special feeding devices with a conventional press brake Higher production rates are attained using a three roll bending machine Contour radii are generally quite large forming limits are not a factor However springback is a factor because of the residual stress buildup in the part therefore overforming is necessary to produce a part within tolerance Stretch Bending Stretch bending is probably the most sophisticated bending method and requires expensive tooling and machines Furthermore stretch bending requires lengths of material beyond the desired shape to permit gripping and pulling The material is stretched longitudinally past its elastic limit by pulling both ends and then wrapping around the bending form This method is used primarily for bending irregular shapes it is generally not used for high production From Modern Manufacturing Process by D L Goetsch 薄板與板材的彎曲 彎曲是一種通過給金屬施加超出其屈服強度但不超過其極限抗拉強度的壓力 來引起變形的方法 在彎曲過程中施加的力與金屬薄板的切割一樣 方向相反 但是 彎曲方向遠處展開 引起在謹慎古的塑性扭曲而不會破壞 彎曲過程似乎簡單 但事實上 它是一種包含很多技術因素的相當復雜的過 程 包含的因素有工件材料的特性 各變形階段材料的流動和反應 工具設計 對于成形彎曲所需要力的影響以及使用設備的類型 金屬薄板與板材的加工領域范圍大 變化大 使用了幾類彎板機 壓彎機在 加工大厚度板材的車間占優(yōu)勢 不僅因為它們和適合這樣用 還業(yè)務它們適合 于其他金屬加工工序 如沖孔 落料 開缺口 穿孔 壓花 剪邊和拉延 小厚度板材典型的成型方式是事業(yè)專用彎板機 也被稱為薄板機 盤子或盒 子壓彎機 稱為彎邊機以及轉盤彎折機 這種類型的設備常常由手工操作 用于薄板與板材彎曲的機器主要類型可分為以下幾類 1 機械壓彎機 能選擇多種工藝裝置的延長了的壓力機 由馬達驅動的 飛輪釋放的能量來作功 這些機器通常具有 3 至 4 的行程長度 2 液壓式壓彎機 拉伸的 C 形架彎折機 也可兼容廣泛的 多樣的工藝 裝置 液壓油缸里的高壓油提供力 在大多數(shù)模型中力是向下的 行程 長度通常超過 6 3 液壓 機械式彎板機 將液壓與機械原理字和起來驅動的壓力機 運行 時 油液迫使活塞移動工作臂 工作臂推動推桿移向床身 4 氣動壓彎機 小噸位的彎板機 有適合的工藝裝置選項 5 壓彎機 動力或人力壓彎機 通常用于彎曲小厚度金屬薄板 6 專用設備 定制的折彎機以及為特殊成型用所設計的面板成形機 彎曲公差 彎曲公差是在彎曲過程中通過延長使部件尺寸增加的量 在確定毛坯的初始 尺寸時 它被作為一個關鍵因素 中心軸的長度或者彎曲公差的長度即為毛坯的長度 既然中心軸的長度取決 于其所在彎曲區(qū)域內的位置 這一位置由材料的類型和厚度以及彎曲的半徑和 程度來確定 就不可能把一個公式用于所有情況 但是 為了簡化 在氣動彎 曲時實際使用的具有足夠精度的合理近似值由下面的方程給出 L A 360 2 R kt 或 L 0 017453A R kt 其中 L 彎曲公差 中性軸的弧長 英寸或毫米 A 彎曲角 度數(shù) R 部件內徑 英寸或毫米 t 金屬厚度 英寸或毫米 k 常數(shù) 中心軸位置 理論上講 中心軸在彎曲區(qū)呈拋物線狀的弧形 因此 k 因子是對于實際應 用來講足夠精確的一個平均值 K 值為 0 5 時 中性軸精確地位于金屬的中心 該數(shù)常用于一定厚度的金屬 一個制造廠按照薄板的厚度和彎曲內徑來規(guī)定 k 值 當 R 小于 2t 時 k 0 33 當 R 等于或大于 2t 時 k 0 50 彎曲的類型 使用于金屬薄板成形的基本的彎曲類型有直線彎曲 凸緣彎曲和成形彎曲 直線彎曲 在直線彎曲件的成形過程中 在彎曲區(qū)的內側晶粒受到壓縮而外 側晶粒受到拉伸 拉伸應變在外側經(jīng)理產(chǎn)生并隨彎曲半徑的減小而增大 因此 最小彎曲半徑是直線彎曲中很重要的量 因為它確定了彎曲極限 超過就會發(fā) 生撕裂 凸緣彎曲 凸緣彎曲成形由收縮凸緣成形和拉伸凸緣成形組成 這種類型的 彎曲通常在室溫下在液壓或膠墊壓力機上加工 如鋁和小厚度鋼等材料 如果凸緣的高度和自由成形半徑要求不高 用它來制造部件需要很少的手工 工作 但是 對于具有較低彈性模量去強度比的成形金屬 如鎂和鈦 可能產(chǎn) 生不良的翹曲和回彈 而且 由于材料的延長作用 在拉身凸緣成形過程中可 能引起撕裂 在彎曲工序中 利用提高溫度 通過增加材料的延展性及降低屈 服強度來增強部件的可成形性和邊界成形 減少回彈和翹 成形彎曲 單向成形彎曲是在一個三錕式壓力機或使用專用進給設備與傳統(tǒng) 的壓彎機 使用三錕式壓力機可獲得較高的生產(chǎn)效率 彎曲半徑一般較大 成 形限制不是一個要素 然而 回彈是一個要素 因為在部件內積聚了殘余應力 因此 有必要過量成形以制造一個在公差反內的部件 拉伸彎曲 拉伸彎曲可能是最復雜的彎曲方法 而且需要最昂貴的工藝裝置 和機器 而且 拉社彎曲需要材料的長度超過所許形狀 好用來夾緊和拉拽 通過拉兩端以及纏繞彎曲成形模 材料被縱向拉伸超過其彈性極限 這種方法 主要用于不規(guī)則形狀的彎曲 一般不用于大量生產(chǎn)