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張家港市宏順碼頭工程 航道影響報告書 南京沐航交通科技有限公司 二〇一○年八月 張家港市宏順碼頭工程 航道影響報告書 承擔單位：南京沐航交通科技有限公司 （蓋章） 單位負責人：卞 華（高級工程師） 總工程師：祁伯泉（高級工程師） 項目負責人：唐 翠（工程師） 主要研究人員：周巧菊（工程師） 張家華（工程師） 謝成立（工程師） 金映磊（助理工程師） 趙雪榮（助理工程師） 目 錄 第1章 概述 1 1.1項目背景 1 1.2 報告編制依據 2 1.3 主要研究內容 3 1.4 工程概況 3 1.4.1 工程建設位置 3 1.4.2 工程建設規(guī)模 3 1.4.3 工程建設方案 4 第2章 工程河段河床演變分析 7 2.1 河道概況 7 2.2 河道自然條件 7 2.2.1氣象 7 2.2.2 水文泥沙 9 2.2.3 河段邊界條件 12 2.3河床演變分析 13 2.3.1歷史演變分析 13 2.3.2近期演變分析 14 2.3.2.1 近期演變特征 14 2.3.2.2 岸線變化 17 2.3.2.3 主流變化 17 2.3.2.4 洲灘變化 19 2.3.2.5 深槽變化 23 2.3.3 擬建工程處河段局部河床演變分析 30 2.3.4 工程河段河床演變趨勢分析 31 2.3.4.1 河道演變的影響因素 31 2.3.4.2 河道演變趨勢預測 32 2.3.5 河床演變分析小結 33 第3章 航道、港口、航運現(xiàn)狀及發(fā)展規(guī)劃 35 3.1 航道現(xiàn)狀及規(guī)劃 35 3.1.1 航道現(xiàn)狀 35 3.1.1.1 主航道現(xiàn)狀 35 3.1.1.2 工程所在河段航道現(xiàn)狀 36 3.1.2 航道規(guī)劃 36 3.1.3 工程河段航道整治工程現(xiàn)狀及規(guī)劃 36 3.2 港口現(xiàn)狀及規(guī)劃 37 3.2.1 港口現(xiàn)狀 37 3.2.2 港口規(guī)劃 40 3.3 航運現(xiàn)狀及發(fā)展規(guī)劃 41 3.3.1 航運現(xiàn)狀 41 3.3.2 航運發(fā)展規(guī)劃 42 3.4 航行規(guī)定 42 第4章 擬建碼頭工程河段航道條件及工程水域條件 43 4.1 工程河段航道條件 43 4.2擬建碼頭工程水域條件分析 43 4.2.1 設計代表船型 43 4.2.2 擬建碼頭前沿線位置 43 4.2.3 擬建碼頭前沿停泊水域、回旋水域水深條件分析 43 4.3 設計代表船型通航適應性分析 45 4.3.1 航道通航適應性分析 45 4.3.2 跨河建筑物通航適應性分析 46 4.3.2.1 橋梁適應性分析 46 4.3.2.2 跨江電纜適應性分析 46 第5章 擬建工程對航道的影響分析 47 5.1 工程對航道布置的影響 47 5.1.1 碼頭前沿線對航道的影響 47 5.1.2 碼頭工程對工程河段航道整治工程的影響 47 5.1.3 工程對附近水流流態(tài)的影響 47 5.2 碼頭布置對航標配布的影響 47 5.3 工程對船舶通航的影響分析 47 5.3.1 工程施工期間對船舶通航的影響分析 48 5.3.2 工程運營期對船舶通航的影響分析 48 5.4 工程對上、下游水工設施的影響分析 48 第6章 航道安全保障措施 49 6.1 碼頭前沿線調整意見 49 6.2施工期和運營期航道安全保障措施 49 6.2.1 施工期的航道安全保障措施 49 6.2.2 運營期航道安全保障措施 50 第7章 主要結論與建議 52 附 圖 目 錄 圖一 張家港市宏順碼頭工程河段河勢圖 圖二 張家港市宏順碼頭工程碼頭總平面布置圖 圖三 張家港市宏順碼頭工程碼頭結構斷面圖 圖四 澄通河段歷史變遷圖 圖五 澄通河段狼山至徐六涇深泓線變化圖 圖六 澄通河段狼山至徐六涇5m等深線變化圖 圖七 澄通河段狼山至徐六涇10m等深線變化圖 圖八 澄通河段狼山至徐六涇12.5m等深線變化圖 圖九 擬建張家港市宏順碼頭工程局部區(qū)域航道及水工建筑物布置圖 第1章 概述 1.1項目背景 張家港市位于江蘇省東南部，北瀕長江，南近太湖，處于中國沿江及沿海兩大經濟帶的交匯處，上海、南京、蘇州、無錫等大中城市環(huán)列四周，是長江三角洲上海經濟圈的重要組成部分。 六干河位于張家港市樂余鎮(zhèn)，是張家港市與長江聯(lián)系的重要通道之一。由于河勢的變化，六干河口門有逐漸淤積萎縮的趨勢，造成六干河口門引排水、出口不暢。由于口門沙灘的阻水作用，使出水流向兩側分流，對大堤堤腳形成了沖刷，目前已危及到長江大堤的安全。同時，隨著國民經濟的發(fā)展，進出六干河的船舶日益增多，進出六干河的船舶只能乘潮、閘門開啟引排水的時間從兩側的深槽進出，造成該區(qū)域通航、引航道不暢，加之口門停船、靠船設施不足，導致進出六干河的船舶排隊等候現(xiàn)象嚴重，口門區(qū)域次序混亂，嚴重影響航行安全。因此，對六干河河口進行近岸防護和航道整治已迫在眉睫。 為解決進出六干河閘的船舶待泊，并滿足防汛材料及水路運輸要求，張家港宏順碼頭倉儲有限公司利用張家港市長江六干河口近岸防護及整治工程實施之際在張家港六干河河口投資建設配套的碼頭工程。受該公司委托，我公司承擔了“張家港市宏順碼頭工程航道影響報告書”項目。項目針對擬建碼頭工程建設方案及工程所處的航道條件，依據國家現(xiàn)行的有關規(guī)范及規(guī)定的要求，結合工程河段的水域條件、河床演變、航運現(xiàn)狀及發(fā)展規(guī)劃等因素，分析了工程對航道通航的影響，提出了滿足船舶安全通航的航道保障措施，并完成《張家港市宏順碼頭工程航道影響報告書》的編寫。 本報告中高程系統(tǒng)除特別注明外均為1985國家高程系；平面坐標系為1954年北京坐標系；航道基準面除特別注明外均為理論最低潮面。工程河段各基面關系見下圖： 85國家高程基準 黃海基面 理論最低潮面 1.30m m 0.03m 1.2 報告編制依據 1、《內河通航標準》（中華人民共和國國家標準GB50139-2004）； 2、《內河助航標志》（中華人民共和國國家標準GB5863-93）； 3、《中華人民共和國航道管理條例》（國務院2008年第545號令）； 4、《中華人民共和國航道管理條例實施細則》（中華人民共和國交通運輸部令2009年第9號）； 5、《中華人民共和國航標條例》（1995國務院令第187號）； 6、《內河航道維護技術規(guī)范》（JTJ287-2005）； 7、《長江航道局航道行政管理工作規(guī)定》，長江航道局，2007年； 8、《通航海輪橋梁通航標準》（JTJ311-97）； 9、《“十一五”期長江黃金水道建設總體推進方案》，（交水發(fā)[2006]650號）； 10、《長江干線航道發(fā)展規(guī)劃》（交通部交規(guī)劃發(fā)【2003】2號）； 11、《內河航標管理辦法》（1996交通部令第2號）； 12、《長江江蘇段船舶定線制規(guī)定》（2005）（交海發(fā)【2005】417號）； 13、《長江下游航行參考圖》（吳淞口至武漢）（2009年出版） 14、《張家港市宏順碼頭工程工程可行性研究報告》（以下簡稱《工可報告》）及相關附圖； 15、《張家港市宏順碼頭工程航道影響報告書》（委托）合同。 1.3 主要研究內容 本項目主要研究內容包括： ● 工程河段河床演變分析； ● 工程河段航道、港口、航運現(xiàn)狀及發(fā)展規(guī)劃； ● 擬建碼頭工程河段航道條件及工程水域條件分析； ● 擬建工程對航道的影響分析； ● 航道安全保障措施； ● 結論及建議。 1.4 工程概況 1.4.1 工程建設位置 本工程位于澄通河段通州沙西水道六干河入江口門附近，六干河閘下游約150m處，航行參考圖里程線約94.5km處，距離上游天生港水位站約12.5km，距離下游徐六涇水文站約24.5km。 1.4.2 工程建設規(guī)模 本工程的建設規(guī)模為6個500t級泊位，兼顧1000t級船舶停靠，年吞吐量100萬噸，其中散貨80萬噸，件雜貨20萬噸。 1.4.3 工程建設方案 1、設計高程（85國家高程系）　　 設計高水位： 4.21m（高潮累計頻率10%的高潮位） 設計低水位： -0.81m（低潮累計頻率90%的低潮位） 極端高水位： 4.72m（重現(xiàn)期50年的年極值高水位） 極端低水位： -1.54m（重現(xiàn)期50年的年極值低水位） 碼頭前沿面設計高程： 5.3m 碼頭前沿設計河底高程：-4.6m 2、平面布置 綜合考慮碼頭前沿設計水深、碼頭前沿附近漲落潮水流流向以及現(xiàn)有六干河航道的位置走向，碼頭前沿線布置于自然地形高程-2m～2m之間，其方位角為2129′9〞～20129′9〞。碼頭前沿為挖入式港池，其沿六干河Ⅳ級航道布置。碼頭前沿連續(xù)布置6個500噸級通用泊位。工可報告中提出了兩個方案，兩方案碼頭泊位總長均為385m。碼頭平臺直接與陸域相連。鑒于碼頭服務對象的特殊性及陸域條件限制，碼頭生產區(qū)布置于大堤之外，其最大縱深約150m，橫向最大度為570m，由臨時堆場區(qū)和大門區(qū)組成。輔助區(qū)位于大堤后方。 第一方案碼頭前沿采用墩式的平面布置方案，通過接岸引橋與陸域相連，每個泊位配備2臺8t-15m固定吊，完成該泊位的裝卸船作業(yè)。散貨和廢鋼由固定吊直接卸入自卸車，然后運往后方堆場，件雜貨同樣采用固定吊卸船，再由牽引平板車運往后方堆場；堆場的裝車作業(yè)由單斗裝載機完成。堆場采用自卸車堆料作業(yè)，堆場面積為24435m2。 第二方案碼頭前沿采用連片式的平面布置方案，散貨的水平運輸采用漏斗+移動皮帶機，其余與第一方案相同。堆場采用移動皮帶機堆料作業(yè)，堆場面積為27493m2。 推薦方案為方案一。 3、結構形式 第一方案為高樁墩式結構與重力式結構相結合，第二方案為重力式結構。 與總平面布置相對應，兩方案碼頭泊位總長均為385m。第一方案，靠船墩平面尺寸為66m，系船墩平面尺寸為54m，基礎均采用600600預應力砼空心方樁；靠船墩及系船墩基礎底板均采用現(xiàn)澆鋼筋砼承臺結構，承臺底板上，采用預制、安裝鋼筋砼桁架結構，碼頭面層采用現(xiàn)澆鋼筋砼面板；為保證船舶的安全靠泊，靠船墩江側均設有橡膠護舷；為便于船舶在高、中、低水位時的系泊，系靠船墩在江側均設有二層系纜設施。 每個系靠船墩均通過搭板與后方堆場銜接。 擋土墻為漿砌塊石衡重式擋土墻。墻高4.0m，底寬1.82m。對漿砌塊石結構，其石料飽和抗壓強度不應低于50MPa。 斜坡堤護岸全長206 m，采用拋填袋裝砂斜坡堤結構。護岸外側采用灌砌塊石護面。上部護坡坡度為1:2，下部護坡坡度為1:2.5。堤心拋填袋裝砂。在堤心與灌砌塊石護面之間設土工布、二片石及袋裝碎石。護坡堤腳處設水下拋石棱體。 第二方案碼頭結構型式為沉箱重力式結構，沉箱頂高程為1.2m，底高程為-4.4m，單個沉箱高5.7m、長6.4m、底寬5.6m。考慮與后期工程的銜接，碼頭共布置60個沉箱，沉箱內回填開山石。沉箱上部為現(xiàn)澆混凝土胸墻，胸墻上設有橡膠護舷。碼頭墻后設拋石棱體及混合倒濾層，后方為陸上推填開山石。拋石基床厚2m，基床承載能力不得小于250KPa。 護坡結構同第一方案。 4、碼頭前沿線坐標位置 上游點 X= 3533646.435 Y= 573348.930 下游點 X= 3533288.189 Y = 573207.916 第2章 工程河段河床演變分析 2.1 河道概況 擬建工程位于張家港六干河入江口門附近，所在河道屬長江澄通河段下部通洲沙西水道。 通州沙水道位于長江下游澄通河段（江陰～徐六涇）的下段，為上游瀏海沙水道及天生港水道與下游白茆沙水道之間的連接段，上起龍爪巖，下至徐六涇，全長22km，為一微彎分汊河型。該段江面寬闊，江中多潛洲心灘，從上至下有如皋沙群、通洲沙、狼山沙、鐵黃沙等，屬多灘分汊河道。水道進口及出口河寬相對較窄，約5.7km左右，中間放寬，最大河寬達10km以上，其進口由節(jié)點龍爪巖控制，出口由徐六涇節(jié)點段控制，平面型態(tài)基本呈“藕節(jié)狀”。水道中上段被通州沙分為通州沙東水道、西水道，通州沙東水道為主汊，全潮分流比約95%。通州沙東水道中下段又被狼山沙分為狼山沙東水道、西水道，狼山沙東水道為主汊，分流比為77%左右。在通州沙左緣有新開沙及新開沙夾槽，夾槽內漲落槽均較強，近幾年漲落潮分流比為7.0%左右；在通州沙西水道下口南側鐵黃沙和南岸之間的漲潮溝稱為福山水道。目前主航道為通州沙東水道～狼山沙東水道。 2.2 河道自然條件 2.2.1氣象 1、氣溫 歷年極端最高氣溫：38.2℃ 歷年極端最低氣溫：-11.3℃ 多年平均氣溫：15.4℃ 一月平均氣溫：2.4℃ 七月平均氣溫：28.6℃ 2、降雨 歷年平均降雨量： 1064.6mm 歷年最大年降雨量：1479.4mm 歷年最大月降雨量：328.6mm 歷年最大日降雨量：125.8mm 多年平均降雨天數：≥10mm 31.9d；≥25mm 10.7d ≥50mm 2.8d；≥100mm 0.4d 3、風況 當地常風向為NE向和SE向，頻率均為9%，次常風向為ESE向和SSE向，頻率均為8%，全年在NNE和SSE向之間出現(xiàn)風的頻率為57%，強風向是NW向，最大風速為24m/s。據統(tǒng)計，≥5級且<7級大風（風速在8.0～13.8m/s）天數為42.8天；≥7級大風（風速在13.9m/s以上）天數為12.8天。影響當地的臺風平均2～3次/年，風向NE，一般6～7級，1987年七號臺風，實測最大瞬時風速達20.0m/s。 表2-1 常熟氣象站實測風向頻率及最大風速表 風向 NW NNW N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW 頻率(%) 6 5 5 7 9 7 7 8 9 8 4 2 2 2 4 6 最大風速(m/s) 24 16 14 14 14 14 14 14 14 13 14 12 3 13 14 20 4、霧況 霧在年內各月份均有發(fā)生，并以冬季12月份及春夏季（3～7月份）出現(xiàn)的次數相對較多，本地區(qū)一般凌晨起霧，午后消散，多年平均霧日數為30.8天，年最多霧日數為60天，最少為5天，年內各月霧日分布見表2-2。 表2-2 全年各月霧日統(tǒng)計表 月份 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 全年 霧日數（天） 2.1 2.3 2.7 3.1 2.8 2.5 3.0 2.2 2.1 2.3 2.4 3.3 30.8 2.2.2 水文泥沙 1、 潮汐 擬建碼頭位于河口潮流區(qū)，屬受潮汐影響的感潮河段，受上游逕流和河口潮汐雙重影響，潮汐類型為非正規(guī)半日潮，潮位每日兩漲兩落，并有日潮不等現(xiàn)象，年內最高潮位一般出現(xiàn)在7～8月，最低潮位一般在12月份。 由于受河道形態(tài)阻力和下泄徑流的頂托作用，河口潮波在上溯過程中已變形，漲潮潮波變陡，落潮潮波變緩，落潮歷時大大延長，落潮歷時與漲潮歷時之比在2：1左右。依據擬建工程下游徐六涇水文站多年統(tǒng)計資料，本水域主要潮位特征值如下（56黃海高程）： 多年平均高潮位 2.07m 多年平均低潮位 -0.37m 多年平均潮位 0.86m 最大潮差 4.01m 平均潮差 2.07m 平均漲潮歷時 4小時17分 平均落潮歷時 8小時8分 2、水位 根據下游徐六涇水文站資料，按海港水文規(guī)范要求推算出擬建工程水域設計水位如下： 設計高水位 2.81m（高潮累積頻率10%） 設計低水位 -0.70m（低潮累積頻率90%） 極端高水位 4.45m（重現(xiàn)期五十年的年極值高水位） 極端低水位 -1.48m（重現(xiàn)期五十年的年極值低水位） 乘潮水位： 0.862m（歷時2小時，保證率90%） 3、波浪 本河段屬長江河口段，受夏季臺風及冬季寒潮的影響，碼頭前沿水域將產生風成浪，本工程水域水面寬度在10km以上，形成風浪屬淺水定常波，它的主要特點是限制于風區(qū)，參考擬建碼頭下游處徐六涇水文站數年測波資料及當地氣象站多年實測最大風速資料，據海港水文規(guī)范要求推算出碼頭前沿設計高水位時的設計波要素值（重現(xiàn)期50年）見表2-3。 表2-3 碼頭前沿設計波要素 波向 H1%（m） T（s） L（m） NW 2.65 5.15 38.98 NE 1.88 4.3 28.4 4、水流 工程河段基本處于長江口潮流界范圍內，長江潮流界隨徑流強弱和潮差大小等因素的變化而變動，枯季潮流界可上溯到鎮(zhèn)江附近，洪季潮流界則下移至西界港附近。據實測資料分析，當大通流量在10000m3/s左右時，潮流界在江陰以上，當大通流量在40000m3/s左右時，潮流界在如皋沙群一帶，大通流量在60000m3/s左右時，潮流界下移至蘆涇港～西界港一線附近。 一般情況下，本河段主槽落潮流速大于漲潮流速，支汊和灘面上漲潮流速大于落潮流速。大潮時主槽和支汊漲落潮流速均大于小潮。 5、地形地貌及工程泥沙 擬建工程位于張家港市長江右岸七干河下游，地貌單元屬長江下游沖積成因的河漫灘、河床地貌。擬建碼頭上游與宏泰通用碼頭相鄰，碼頭泊位岸線順直，碼頭平臺前沿水深一般為15～17米，水流深槽處坡度較陡，局部為陡坎，其坡比約為1：3～1：5，所處的長江江面寬闊，碼頭前沿區(qū)水深條件較好?？眳^(qū)陸域臨江修有防洪堤，堤頂高程+6.7米左右，均為漿砌塊石護坡。大堤臨江側河漫灘寬度約400米，灘地較為平坦，地面標高一般在0～+2.5米，隨著潮汐的變化和洪水期、枯水期的影響淹沒或露出水面；堤內陸域地勢平坦，為吹填區(qū)，是張家港市在東沙的開發(fā)區(qū)。 根據上游大通水文站資料統(tǒng)計工程河段來沙，年平均輸沙率為12.9t/s，年平均輸沙量為4.18108t，年平均含沙量為0.469kg/m3。7～9月三個月來沙量占全年的58%，12月份至次年3月四個月來沙量僅占4.2%，7月份平均輸沙率為35.7t/s，1月份平均輸沙率僅為1.14t/s。 本河段洪季含沙量大于枯季。河床質泥沙較細，粒徑大小分布不均勻，主槽河床質組成較粗，灘面泥沙較細，河床質中值粒徑平均在0.12～0.16mm之間，懸沙中值粒徑在0.005～0.01mm之間。本河段灘槽變化主要是底沙推移運動所致，局部邊灘淤積則為懸沙落淤。 2.2.3 河段邊界條件 澄通河段屬地質構造單位為揚子準地臺的下?lián)P子臺凹與江南古陸的交接部分，地質構造區(qū)的方向受控于區(qū)外兩側的中期地臺和華夏古陸，其方向以古生代的北東向和東西向為主，燕山運動和喜馬拉雅山運動又產生北東向的斷裂和褶皺。該區(qū)域河流走向受這些斷裂方向的控制，水流幾乎與斷裂破碎方向相吻合。江陰附近的長江東北流向與背向斜裂隙發(fā)育方向一致，長青沙附近水流由東北折向東南，和斷層構造線方向一致。地質構造上的斷裂還有利于江心洲的淤積和汊道的形成，如皋沙群即發(fā)育在裂隙與斷層的交匯處。 通州沙水道受河流沖積作用和濱海沉積作用的共同影響，地貌分區(qū)屬濱海沖積平原區(qū)長江水下江心洲。新生代以來，工程區(qū)地殼緩慢下降形成了一套松散堆積層，主要由第四系Q4、Q3沖積堆積物組成，具體如下： 第四系全新統(tǒng)（Q4）巖性由灰色及灰黃色的淤泥混砂、粉細砂、淤泥質粉質粘土、淤泥質粉質粘土夾砂及粉質粘土夾砂組成，狀態(tài)一般為松散～稍密或軟塑～流塑，主要分布于長江河床淺層。 第四系上更新統(tǒng)（Q3）巖性由呈暗綠、褐黃色粉質粘土、粘質粉土、細砂組成，狀態(tài)一般呈可塑～硬塑狀或中密狀，主要分布于長江兩岸及河床下部。 2.3河床演變分析 2.3.1歷史演變分析 通州沙水道所處的澄通河段正處于由河口段向近河口段的演化過程之中，因此沙洲沖淤及主流變化劇烈。 十九世紀末和上世紀初，南通附近長江沙洲羅列，比較大的沙洲有海北港沙、瀏海沙、狼山洲、登陽沙和通州沙等。由于長江主流頂沖北岸，靖江、如皋一帶江岸崩坍嚴重，主流坐彎，泥沙受彎道環(huán)流的作用，逐漸堆積于江中，導致海北港沙發(fā)育，形成海北港沙南、北水道，長江主流從北水道通過，在瀏海沙左緣附近與南水道匯流，由北岸過渡到南岸，受瀏海沙的頂沖，使主流在天生港～任港附近又回到北岸，主流流向呈“M”形，經天生港后走現(xiàn)通州沙西水道的位置，然后過狼山洲右側下泄。在此期間，由于主流的持續(xù)拐彎，泥沙在偏離主流的緩流區(qū)沉降下來，造成海北港沙的進一步發(fā)育，及段山沙的形成，同時通州沙也在瀏海沙尾部初現(xiàn)皺形。 由于通州沙海北港沙北水道逐漸彎曲萎縮，南水道不斷展寬發(fā)展。海北港沙左右兩汊并存，1900年左右瀏海沙頭部被切開，分割出部分為偏南沙，登陽沙則縮小下移，此時通州沙汊道形成。由于瀏海沙左緣的沖刷，主流由瀏海沙過渡到北岸的頂沖點從天生港下移到狼山，主流貼北岸后進入通州沙東水道，在此階段通州沙也在彎道環(huán)流的掩護下不斷發(fā)育，洲體不斷左移淤長。隨著海北港沙北水道彎曲曲率的不斷增大，北水道自然裁彎，海北港沙南水道發(fā)展為主汊，同時南、北水道匯流后頂沖左岸的段山沙，水流切割段山沙邊灘，在江中形成橫港沙的前身。而沿北岸仍留有一條水道，即天生港水道。海北港沙南水道在發(fā)展的過程中，不斷向北彎曲，引起橫港沙向南淤漲，擠壓主流，導致在1931～1941年間，通州沙汊道主流又重回西水道。 隨著海北港沙并岸，又來沙發(fā)展，將水流分為南、北兩條水道。又來沙的演變過程與海北港沙類似，在沙體形成初期，北水道為主汊。北水道在發(fā)展的同時，不斷向北彎曲，又來沙不斷擴大。這一期間，北水道逐漸彎曲萎縮，走向衰亡。1948年，長江發(fā)生大洪水，又來沙南水道沖深擴大，發(fā)展為主汊，導致通州沙汊道段的主流又從西水道過渡到東水道。1958年，通海沙并岸，隨后大面積圍墾。到1966年春，將徐六涇附近江面寬度從過去的15.7km，縮窄為5.7km，形成了徐六涇人工節(jié)點，同時由于1958年長江大洪水，河床沖刷劇烈，大洪水沖刷橫港沙沙體，受沖下移泥沙與南通及狼山以下沿岸崩塌，切灘、崩岸的泥沙沖入通州沙東水道，在龍爪巖以下形成狼山沙，狼山沙形成后，逐漸發(fā)育并南移，使龍爪巖以下原通州沙東水道分成狼山沙東、西水道。從此，這樣通州沙東水道形成上有龍爪巖節(jié)點，下有徐六涇節(jié)點控制，以狼山沙演變?yōu)橹行?、與新開沙的形成與演變也息息相關的新的歷史時期。二十世紀六十年代，瀏海沙水道沙體（如皋洲群）變化頻繁，七十年代以來經過建成壩圍墾，筑壩歸岸，隨著上游瀏海沙水道已形成基本穩(wěn)定的微彎河勢，使得通洲沙東水道得以穩(wěn)定發(fā)展，長江主流走通洲沙東水道及狼山沙西水道隨著狼山沙沖刷下移，迫使狼山沙西水道向西擺動，并逐漸萎縮，狼山沙東水道逐漸發(fā)育，80年代開始長江主流形成主流走通州沙東水道，往下經狼山沙東水道后，在靠南岸一側進入徐六涇縮窄段，形成近期基本河勢格局。 通州沙水道歷史變遷如圖四所示。 2.3.2近期演變分析 2.3.2.1 近期演變特征 1970年以來，通州沙水道主流仍穩(wěn)定在通州沙東水道，河道演變特征主要表現(xiàn)在以下幾方面： （1）總體河勢趨于穩(wěn)定 1976～1986年，通州沙水道深泓線上段穩(wěn)定在通州沙東水道內，下段受狼山沙下移、西偏的影響，深泓線由狼山沙西水道轉移到狼山沙東水道。此后，隨著狼山沙沙體的基本穩(wěn)定，深泓線穩(wěn)定在通州沙東水道~狼山沙東水道內，深泓線的變幅減?。ㄈ鐖D五）。在東水道發(fā)展的過程中，通州沙西水道和福山水道總體呈現(xiàn)萎縮趨勢（如表2-4、2-5）。通州沙水道總體河勢趨于穩(wěn)定。 表2-4 通州沙西水道-5m等高線以下河槽容積變化表（單位：萬m3） 年份 容積 沖淤量 年變幅 1977 5903 1983 4347 1556 259.3 1993 3720 627 62.7 1997 4017 -297 -74.3 1998 3987 30 30.0 2001 4017 -30 -10.0 2004 4278 -261 -87.0 2006 4172 106 53.0 2008 4063 109 54.5 合計 1840 注：“-”表示沖刷。 表2-5 福山水道河槽容積近年變化表（單位：104m3） 年份 項目 1977 1984 1993 1997 1998 2001 2004 2006 2008 -5m以下 3941 3381 3544 3462 3321 2894 2717 2496 2352 -10m以下 1176 1012 1091 1090 1045 902 779 663 597 （2）通州沙東水道的主汊地位不斷加強，西水道逐漸演變?yōu)闈q潮流占優(yōu)勢的水道，近年兩汊分流比已相對穩(wěn)定。 20世紀90年代以前，由于如皋中汊的發(fā)展，瀏海沙水道南岸頂沖點下移，主流從十一圩離岸向左過渡，頂沖橫港沙尾，導致橫港沙右緣尾段不斷后退，使通州沙水道分流段主流逐漸偏離通州沙頭，西水道進流條件惡化，分流減少，西水道逐漸演變?yōu)闈q潮流占優(yōu)勢的水道。東水道由于分流增加，主汊地位不斷加強，至2007年，東水道全潮分流比穩(wěn)定在90%以上，-10m等高線以下河槽容積穩(wěn)定在5億m3左右，見表2-6、2-7。 表2-6 通州沙東、西水道實測分流比變化表（%） 測量時間 東水道 西水道 大通流量 （m3/s） 大潮 中潮 小潮 全潮平均 全潮平均 1982.08. 94.0 91.0 90.2 92.0 8.0 47600-51500 1984.02. 95.5 93.4 92.5 93.9 6.1 8800-9580 1987.07. 92.7 90.4 89.4 90.7 9.3 49400-51500 1993.08. 95.9 95.3 92.8 94.7 5.3 55800-59600 1995.10. 97.7 98.1 92.3 96.1 3.9 29100-32400 2003.10. 97.3 95.5 95.2 96.0 4.0 34000-37000 2004.04 93.71 94.32 94.94 94.32 5.68 15700-20100 2005.1 92.0 91.6 92.0 91.9 8.1 11797～14000 2007.7 91.04 91.16 88.9 90.4 9.6 -- 表2-7 通州沙東、西水道-10m等高線以下河槽容積變化表（單位：萬m3） 年份 通州沙西水道 通州沙東水道 容積 沖淤量 年變幅 容積 沖淤量 年變幅 1977 1926 36510 1983 595 1331 222 45230 -8720 -1453 1993 512 83 8 49485 -4255 -426 1997 608 -96 -24 50268 -783 -196 1998 567 41 41 50706 -438 -438 2001 572 -5 -2 51070 -364 -121 2004 643 -71 -24 50016 1054 351 2006 644 -1 -1 49580 436 218 2008 664 -20 -10 48635 945 473 合計 1262 -12125 （3）局部呈不利變化的趨勢。 如圖五所示，上游入流頂沖龍爪巖段后向西偏折頂沖通州沙與狼山沙左緣，通州沙沙體下段左緣有所沖刷，狼山沙不斷下移、西偏，主流右擺，1978年左右，新開港附近的江中形成了新開沙。新開沙形成后，受狼山沙下移、西偏和主流右偏的影響，新開沙迅速發(fā)展，沙頭上提，沙尾下移，沙體展寬，目前沙頭基本穩(wěn)定，沙體仍呈不穩(wěn)定狀態(tài)。 由于通州沙水道水下暗沙邊界穩(wěn)定性較差，雖然主流穩(wěn)定在通州沙東水道~狼山沙東水道內，但通州沙下段及狼山沙左緣持續(xù)崩退，河道展寬，在南農閘一帶深槽向寬淺方向發(fā)展。 2.3.2.2 岸線變化 上世紀七十年后瀏海沙水道老海壩沿線護岸工程的實施及東方紅農場的圍墾、1995～2001年四號港以下護岸工程的實施、2004年底長青沙至泓北沙導流堤工程的實施等，使本水道兩岸的岸線基本得以控制，岸線較穩(wěn)定。 2.3.2.3 主流變化 通州沙水道主流上承南通水道，依次經過通州沙東水道、狼山沙東水道，下行至徐六涇節(jié)點段。主流由南通水道右岸十二圩處向左岸過渡，在通呂河口以下貼左岸走通州沙東水道，而后至龍爪巖以下，脫離左岸右擺，沿通州沙左緣下行至狼山沙東水道，主流在狼山沙尾與狼山沙西水道匯合后至徐六涇節(jié)點段。主流自十二圩至徐六涇，平面上呈反“S”型。 通州沙東水道主流受南通水道過渡段主流頂沖點上提的影響，龍爪巖以下主流西擺。同時，水道在龍爪巖以下河段展寬，也為主流擺動創(chuàng)造了條件。 由通州沙水道深泓線變化圖（見圖五）上可以看出，1976年主流偏左岸進入通州沙東水道，在狼山稍下開始過渡至狼山沙西水道。進入20世紀80年代以后，隨著上游瀏海沙水道、南通水道的基本穩(wěn)定，主流穩(wěn)定在通州沙東水道-狼山沙東水道內，其中老洪港以下主流逐年右擺。1994年老洪港以下至水山碼頭深泓右擺較1986年而言，最大幅度達1600m左右；1998年營船港以下深泓較1994年而言，整體右移，平均偏移幅度達200m；2002年較1998年深泓的變化為，深泓整體右移的范圍在南農閘以下至狼山沙沙尾處，最大偏移650m；2003年較2002年而言，龍爪巖以下深泓整體右移，其中狼山沙以上偏移幅度相對較大，在狼山沙偏移幅度相對較?。?003年至2008年，深泓上段較穩(wěn)定，中段略有右擺，由于中段主流的擺動導致下段主流擺動，最大幅度達150m。主流在狼山沙西偏后，經徐六涇節(jié)點控制與徐六涇礁石群導流作用，水流在蘇通大橋橋區(qū)水域有所右移，而流向繼續(xù)北偏，與橋軸線法向交角增大。 由上述分析可知，近年來隨著上游河勢的基本穩(wěn)定，主流穩(wěn)定在通州沙東水道～狼山沙東水道，其中在通州沙水道的中下段，即通州沙東水道與狼山沙東水道的過渡段，局部主流擺動較大，出現(xiàn)明顯的右擺西偏，此后，水流在蘇通大橋橋區(qū)水域有所右移，而流向繼續(xù)北偏，與橋軸線法向交角增大。 2.3.2.4 洲灘變化 （1）通州沙 近年來，通州沙沙體大小及平面位置基本處于相對穩(wěn)定狀態(tài)，灘面，右側略有淤高，通州沙沙體近二十年來左側沖刷崩退。 從表2-8和表2-9可以看出，1993年以前通州沙處于淤積發(fā)展階段，1993年后，隨著如皋沙群段河勢趨向穩(wěn)定，通州沙沙體的大小及平面位置總體處于相對穩(wěn)定狀態(tài)，灘面總體以淤積為主。1978～2008年，洲體-5m等高線以上累計淤積4177萬m3，平均淤高0.45m。-2m等高線以上累計淤積1621萬m3，平均淤高0.17m。 表2-8 通州沙近期變化統(tǒng)計表 項目 1978 1983 1993 1997 1998 2001 2004 2006 2008 沙體面積（km2） 57.7 73.1 79.5 80.2 80.4 79.7 77.5 79.2 78.6 沙體長度(km) 21.6 22.3 22.5 22.7 22.5 22.7 22.3 22.5 22.4 沙體平均寬度(m) 2671 3278 3533 3533 3573 3511 3475 3520 3509 沙體最高點高程(m) +0.6 +1.0 +0.9 +0.1 +0.5 +0.3 +0.6 +0.9 +0.9 沙尾上提(m) -673 426 99 126 65 151 -111 0 注：表中數據按-5m等高線量取。 表2-9 通州沙體積變化統(tǒng)計表（單位：萬m3） 年份 -5m等高線以上 -2m等高線以上 體積 沖淤量 年均沖淤量 體積 沖淤量 年均沖淤量 1977 16057 2808 1983 17400 1343 224 2655 -153 1993 19825 2425 243 3156 501 50 1997 19366 -459 -115 3472 316 79 1998 19667 301 301 3571 99 99 2001 19910 243 81 4002 431 144 2004 19731 -179 -60 4254 252 84 2006 19920 189 95 4354 100 50 2008 20234 314 157 4429 75 38 合計 4177 1621 注：“-”表示沖刷。 （2）狼山沙 狼山沙形成后，不斷下移、西偏，目前，沙體已位于通州沙尾部，與通州沙趨于漲連，沙體已基本穩(wěn)定，沙體左緣仍然處于后退趨勢。 狼山沙的形成是由于在1958年以前，通州沙沙體較窄，龍爪巖以下的東水道河道較寬闊，主流入東水道后，受龍爪巖的挑流作用，在龍爪巖以下逐漸偏離左岸，龍爪巖以下的左岸水域成為緩流區(qū)，泥沙在四號壩附近落淤形成長條形的狼山沙。狼山沙形成后，由于左岸南通側岸線不斷向后崩退，在彎道環(huán)流的作用下，崩塌的泥沙不斷在江中落淤，使狼山沙不斷發(fā)展壯大。同時，由于徐六涇節(jié)點的形成減弱了下游漲潮動力，導致落潮動力相對加強，受落潮流的沖刷，狼山沙不斷下移、西偏，導致通州沙水道主流由通州沙東水道→狼山沙西水道演變?yōu)橥ㄖ萆硸|水道→狼山沙東水道，主流方向由正南向轉變?yōu)闁|南向，狼山沙東、西水道及通州沙西水道匯流點由野貓口下移至徐六涇附近。1958～1984年，狼山沙沙頭累計下移約8600m，到達新開港閘與南農閘之間，速率為330m/a，沙尾下移到滸浦附近。這一時期，沙體面積增大至19.9km2；1984～2001年，沙頭受水流沖刷，繼續(xù)下移、西偏，沙頭后退3.5km，但速率減小至206m/a，面積縮小至13km2左右；1991年以后，沙尾下移到了常滸河附近，受徐六涇節(jié)點的控制，沙尾下移趨勢受到遏止，沙頭下移幅度也逐漸減小。目前，沙體已位于通州沙尾部，與通州沙趨于漲連，通州沙東水道深泓線變化幅度大幅減小，逐漸向相對穩(wěn)定的狀態(tài)發(fā)展，但沙體左緣仍然處于后退趨勢，從1993年以來，平均每年崩退約200m，且比較劇烈的部位主要位于狼山沙拐點以上，至2008年，沙體累計后退達1.5km，造成主流在此略有右擺，在狼山沙東水道出口蘇通大橋橋區(qū)，水流流向出現(xiàn)北偏。通州沙與狼山沙之間的狼山沙中水道近年有所沖刷發(fā)展。深泓線的年際變化如圖五所示。狼山沙沙體變化如表2-10： 表2-10 狼山沙5m等深線歷年變化表 年 份 沙體面積（km2） 沙頭后退 沙尾下移 （m） （m/a） （m） （m/a） 1958 4.46 1976 12.6 5238 308.1 5820 342.4 1986 16.0 2200 220 2983 298.3 1990 10.5 1802 450.5 -182 -45.5 1994 11.0 206 51.5 390 97.5 1996 11.9 286 143 -237 -118.5 1998 11.6 245 122.5 162 81 2001 10.8 — — -197 -65.7 2002 10.9 — — 189 189 2003 11.5 — — -490 -490 2006 11.3 — — 91 30.3 2007 11.1 — — -133 -133 2008 11.5 － — -199 -199 注：“+”表示沙頭后退、沙尾下移，“-”表示沙頭、沙尾上提 （3）新開沙 新開沙沙體形成后，沙體上伸下延，沙體展寬，目前，沙頭基本穩(wěn)定下來，沙體仍呈不穩(wěn)定狀態(tài)。 如圖五～圖八和表2-11所示，由于東水道內主流不斷西偏，導致1978年左右，新開港附近的江中形成了新開沙。沙體形成后，受狼山沙下移、西偏的影響，主流偏離左岸，新開沙迅速發(fā)展，沙頭上提，沙尾下移，沙體展寬。1998年后，沙頭基本穩(wěn)定下來，沙尾仍在向下延伸，2004年越過水山圍堤。2004～2008年，其尾部受沖刷較嚴重，又縮回到水山碼頭以上，該沙目前仍然呈不穩(wěn)定狀態(tài)。2003年，新開港附近的沙體灘面出現(xiàn)了切灘串溝，沙體分裂為上、下兩塊。 表2-11 新開沙5m等深線歷年變化表 年份 長度（km） 平均寬度（km） 面積（km2） 長寬比 1978年 0 0 0 - 1994年 7.5 0.85 6.4 8.8 1996年 6.9 0.85 6.06 7.9 2001年 11.2 0.88 7.25 17.3 2002年 10.1 0.65 6.45 15.8 2003年 10.6 0.64 7.04 16.0 2004年 12.4 0.67 8.28 23.1 2005年 11.7 0.61 7.27 18.8 2006年 12.7 0.62 7.03 22.9 2007年 10.9 0.55 5.29 22.5 2008年 5.9 0.49 3.63 9.6 新開沙與北岸之間的狹長水道為新開沙夾槽，夾槽內漲落潮動力均較強。據實測資料，夾槽落潮潮量分流比2004年4月為9.9%，2007年7月為7.0%，無論大中小潮，基本上都是落潮流速大于漲潮流速。新開沙夾槽的演變與新開沙和通州沙東水道的變化息息相關。隨著新開沙的淤漲發(fā)育，夾槽寬度不斷縮窄。近十余來，由于沙頭上延，影響到夾槽進流，夾槽上段河槽容積有所淤積，但中、下段則呈沖刷趨勢，其主要原因是沙體中部在新開港附近出現(xiàn)了切灘串溝，增加了中、下段的落潮流量。見圖七和表2-12。 表2-12 新開沙夾槽-10m以下容積變化表（單位：萬m3） 年份 容積 變化值 年均沖淤量 1977 2518 1983 3324 -806 -134 1993 1098 2226 223 1997 714 384 96 1998 727 -13 -13 2001 901 -174 -58 2004 958 -57 -19 2006 1303 -345 -173 2008 1421 -118 -59 合計 1097 2.3.2.5 深槽變化 水道深槽在龍爪巖以上緊貼左岸，由于左岸岸線穩(wěn)定，因此深槽位置基本穩(wěn)定。龍爪巖至南農閘為過渡段，為通州沙東水道；南農閘以下為一彎道，狼山沙沙體為彎道的凹岸，狼山沙將來流分為兩汊，左汊為狼山沙東水道，右汊為狼山沙西水道。 1、通州沙東水道 近二十年來，通州沙東水道深槽，龍爪巖至老洪港深槽平面位置及寬度變化相對較小，深槽較為穩(wěn)定；老洪港至南農閘深槽變化較大。 通州沙東水道10m深槽年際變化見圖七。上世紀八十年代以前，主河槽交替，10m深槽變化較大，平面位置變遷明顯。1986年至今，10m深槽相對穩(wěn)定，易變區(qū)位于南農閘對開處及彎道突岸（即北岸）附近，近二十年變化表現(xiàn)為：老洪港以上深槽總體略有左移，向貼岸發(fā)展，同時有所展寬，深槽有所發(fā)展。 老洪港至南農閘深槽平面變化較大：1986年至1994年，深槽平面右擺，同時深槽的卡口位置有明顯下移，下移距離約2.8km，且寬度有所增大，10m深槽由1990年708m展寬到1016m。至1998年之前，深槽較1994年右擺幅度將近500m，由于98大洪水，深槽左側內出現(xiàn)淺灘，束窄深槽。而后，淺灘在漲、落潮流反復作用下上提、縮小，并入新開沙沙體，2002年以后，由于新開沙沙體大幅度淤長、下移，致使深槽左緣右移。深槽在沙體的擠壓下整體右偏，但寬度變化不大。由于狼山沙的持續(xù)坐彎，導致深槽在南農閘一帶向寬淺方向發(fā)展，尤其是2003年4月在新開沙外側出現(xiàn)的褲子港沙咀，褲子港沙咀形成后迅速淤漲下移，在深槽左側形成大片淺灘，10m深槽嚴重縮展，甚至2005年深槽內出現(xiàn)10m沙包。 通州沙東水道12.5m深槽年際變化見圖八。自長江主流在20世紀80年代走通州沙東水道-狼山沙東水道以來，12.5m深槽中上段相對基本穩(wěn)定，12.5m深槽基本貫通；在南農閘一帶，12.5m深槽變化較大，部分年份深槽寬度在南農閘處較窄，12.5m等深線寬度不足100m，部分年份12.5m等深線斷開。20世紀90年代以后，受新開沙的擠壓，南農閘及以下12.5m深槽左緣出現(xiàn)大幅度的右擺，在此期間通州沙左緣持續(xù)崩退，河道向寬淺方向發(fā)展，主流不斷地西偏，褲子港沙咀形成，新開沙發(fā)展，通州沙東水道深槽水深條件在南農閘一帶劇烈惡化，2002年和2003年12.5m等深線寬度最窄處分別只有約190m和250m，到2005年12.5m等深線中斷，中斷距離達750m，2006年等深線基本貫通，但深槽寬度在南農閘處不足100m，2007年12月、2008年6月，12.5m等深線在南農閘一帶也略有發(fā)展貫通，但是寬度仍剛滿足200m，且航槽里有小淺包存在。 2、通州沙西水道（擬建碼頭所處水域） 通州沙西水道在上世紀70年代及以前曾作為海輪主航道，10m等深線貫通，之后隨著下段狼山沙頭部及左緣不斷崩退，狼山沙東水道斷面擴大、河床沖深、分流比增加，而通州沙西水道平面坐彎、河床淤積、分流比減小，西槽5m線中斷，河床淤淺，右側5m線與右岸距離逐漸增加，后在中段從北至南斜向淺槽發(fā)展為中水道，在1978年槽內出現(xiàn)水深不足10m的淺區(qū)，1980年后，在彎道環(huán)流影響下，橫港沙尾沖刷下來的泥沙一部分在通州沙頭落淤，通州沙頭部向上游發(fā)展與右岸間的淺灘淤漲，淤漲幅度自上而下增大，然后又逐漸減小，于1992年8月中水道被迫封閉，近20年來通州沙中水道河床仍不斷淤積。 西水道南岸存在長約24km，平均寬度達800m左右的邊灘，中部由于通州沙體上存在多條橫向串溝，漲落潮流在該區(qū)域分散，－5m槽不能貫通，形成淺區(qū)。從西水道5m槽平面變化情況來看，西水道五干河以上河段多年來-5m線貫通，局部寬度達600m，2001年以來5m槽位置及寬度變化不大。西水道中部五干河～農場水閘河段5m槽中斷，1997年中斷距離約3.7km， 1997年以來， 5m槽上槽不斷萎縮，寬度縮窄至最寬處不足200m，至2004年在五干河附近再一次斷開。西水道下段5m槽頂部1983年～2004年間迅速向上游發(fā)展，上移距離超過3km，5m槽下段多年來位置基本穩(wěn)定，寬度變化不大。 雖然自1983年以來5m槽上、下槽中斷距離有所減小，但西水道5m槽總體上仍呈萎縮趨勢。通過西水道-5m以下河槽容積變化情況也能說明這一點（見表2-4）。 通州沙西水道10m深槽、12.5m深槽變化分別見圖七、圖八。西水道下段農場水閘以下存在10m深槽，1997年以來，農場水閘～長沙河閘間由于局部10m深槽有中斷，10m槽位置及寬度變化較大，長沙河閘以下10m槽寬度變化不大，基本維持在450m以上，位置略向岸側偏移，總體上基本穩(wěn)定。西水道下段為福山倒套，倒套內水深條件變化頻繁，從12.5m深槽位置變化可以看出（見圖八），受倒套發(fā)展情況影響，12.5m深槽上延位置變化頻繁，2003年，12.5m深槽頂部位置擬建碼頭下游約150m處，至2005年，12.5m深槽頂部下移至擬建碼頭下游約1.5km處，2005年～2007年間，倒套迅速向上游發(fā)展，12.5m深槽上移至擬建碼頭上游約400m處，雖然2008年倒套頂部又轉向下游偏移，碼頭前沿區(qū)域12.5m深槽消失，但近兩年來，碼頭前沿區(qū)域水深條件又逐步轉好，12.5m深槽上延至碼頭上游約1km位置處，根據2010年的測圖，擬建碼頭前沿還出現(xiàn)了15m深槽。 目前，通州沙水道上游河勢與歷史上相比已發(fā)生根本變化，瀏海沙水道單一微彎，由于狼山沙的不斷崩退，通州沙東水道河道過水面積增加，相應分流比增加，西水道分流比隨之減小，主流已不會再擺向通州沙西水道，因此，西水道的的萎縮是不可逆的，西水道呈衰退趨勢。但是由于西水道下段深槽演變?yōu)闈q潮流占優(yōu)勢，其演變主要受徐六涇深槽的漲潮流的影響，進口段分流比的自然增減對西水道下段的水深發(fā)展影響相對較小小，通過近十幾年來西水道下段深槽發(fā)展情況來看，10m深槽及12.5m深槽都有很大范圍的上延，這表明西水道仍有一定的生命力，碼頭工程區(qū)域基本具備碼頭建設的河勢條件。 3、狼山沙東水道 南農閘以下為狼山沙東水道，水道深槽受新開沙沙體及狼山沙沙體變化影響較大，歷年來變化情況較為劇烈。 （1）10m深槽變化 狼山沙東水道10m深槽的變化主要表現(xiàn)為由于狼山沙的持續(xù)受沖和狼山沙東水道的坐彎，導致深槽在南農閘一帶向寬淺方向發(fā)展，尤其是2003年4月新開沙外側出現(xiàn)褲子港沙咀，褲子港沙咀形成后迅速淤漲下移，在深槽左側形成大片淺灘，10m深槽明顯縮窄，在2005年深槽內出現(xiàn)10m沙包。狼山沙東水道10m深槽的平面位置變化與上游通州沙東水道10m深槽變化趨勢相同，整體表現(xiàn)為右擺，在1998年以前，擺動幅度大，1998年以后，擺動幅度相對較小。2000年以前，深槽寬度變化不大，多年基本保持穩(wěn)定，2000年后，新開沙右沙咀發(fā)展，受新開沙尾部的擠壓，狼山沙沙頭處深槽束窄明顯，2007年9月，狼山沙東水道10m深槽左側淺灘下移到廣德油業(yè)一帶，2008年6月，褲子港舌狀淤積體下移，10m深槽左緣卡口相應下移約600m。 （2）12.5m深槽變化 狼山沙東水道深槽變化：如圖八所示，在20世紀80年代，長江主流再次回到狼山沙東水道時，狼山沙東水道12.5m深槽受狼山沙及新開沙夾槽出流的影響，12.5m深槽在匯豐碼頭附近緊貼左岸而下。此后在20世紀90年代，隨著新開沙夾槽內漲落潮動力的加強，以及狼山沙的不斷受沖后退，12.5m深槽整體縮窄西偏，1991～2002年，深槽左緣西偏距離達1200m，整體偏移達650m，最近幾年偏移放緩，速度減緩。對比2006年，2007年、2008年12.5m深槽寬度沒有發(fā)生太大的變化，但是從狼山沙沙體的低灘表現(xiàn)來看，出現(xiàn)明顯的上提下挫，尤其從2008年來看，12.5m等深線下挫600m左右，促使新開沙沙尾12.5m深槽有較大幅度的后退萎縮。 4、狼山沙西水道 狼山沙西水道深槽變化受狼山沙沙體變化影響較大。隨著主流在狼山沙東水道右擺，狼山沙沙體受壓右移，相應狼山沙西水道右擺。10m深槽2000年以前右擺幅度較大，2000年以來擺動幅度減?。▍⒁妶D七）。10m深槽頭部1986年到1996年有大幅后退，而后基本保持穩(wěn)定，位置不變。 狼山沙西水道深槽變化以右擺為主，深槽寬度及深泓高程多年來穩(wěn)定少變。 5、新開沙夾槽變化 新開沙夾槽由于處于新開沙沙體與左岸之間，夾槽內漲落潮動力均較強，據實測資料據實測資