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第I頁
220T過跨車設計
摘要
鐵水運輸是冶金企業(yè)關鍵工藝之一，隨著鋼鐵生產(chǎn)工藝的不斷發(fā)展，鋼鐵企業(yè)的不斷發(fā)展壯大，鐵水運輸方式也在不斷發(fā)展。鐵水罐車是鋼鐵企業(yè)鐵水運輸?shù)闹匾ぞ?，目前國?nèi)鐵水罐車主要有 2種：一種是敞口式鐵水車，一種是魚雷形混鐵車( 簡稱魚雷罐車 )。采用不同的鐵水運輸車輛，對于鋼鐵生產(chǎn)節(jié)奏和鋼鐵質(zhì)量會產(chǎn)生不同的影響。目前的運輸方式能否適應鋼鐵工業(yè)的發(fā)展是擺在我們面前十分迫切的課題。本論文是設計220T鐵水過跨車，首先分析了鐵水車的作用，分類以及發(fā)展現(xiàn)狀與前景。然后多此課題進行設計，主要是對過跨車的小車走行機構的設計，首先，確定過跨車的主要參數(shù)。然后，根據(jù)主要參數(shù)通過計算選擇走行機構的電動機，減速器以及軸承。最后，校核車輪軸、減速器的齒輪，計算軸承的使用壽命，并且對其他的主要零件進行校核。
關鍵詞：鐵水運輸；220T過跨車；行走機構；電動機；立式減速器
第 II 頁
The Design of The 220T Hot Metal Cross Car
Abstract
Molten iron transportation process is one of the key metallurgical enterprises，With the steel production process of continuous developed, iron and steel enterprises has grown in strength and the mode of transport of molten iron has been developed. Hot Metal tankers is an important tool for transport iron and steel enterprises. At present, melted iron mainly have two kinds of tanker: One is the exposure of hot metal type vehicles, the other is the torpedo torpedo-shaped vehicle (referred to Torpedoes Tank). Using different molten iron transport vehicles, for the rhythm of steel production and steel quality will cause different effects. Whether the current mode of transport to adapt to the development of iron and steel industry before us is a very urgent topics. This paper is the design of the design of the 220T hot metal cross car. First, we analyze the role of hot metal cars, classification and the development of the status quo and prospects. Second,design this subject,mainly design the walking mechanism of the hot metal cross car. Firstly, determine the main parameters of the hot metal cross car.Secondly,by calculating the main parameters to choose the motor reducer and bearings of the walking mechanism. Finally, check vehicle axle,the gear of the reducer,calculation the life of the bearings,and check other main parts.
Key word ：Hot metal transport；220T cross car；Walking mechanism；Motor；Vertical reducer
第36頁
目錄
摘要 I
Abstract II
1.緒論 1
1.1.選題背景及目的 1
1.2.鐵水車的種類 1
1.2.1.鐵水車的種類及特點 1
1.3.發(fā)展趨勢 4
2.整體方案評述 5
2.1.運行機構的組成和主要型式 5
2.2.運行機構的組成 5
2.2.1.運行機構電動機類型的選擇 5
2.2.2.減速器的類型選擇 6
2.2.3.聯(lián)軸器選擇 6
2.2.4.制動器選擇 7
2.2.5.軸承的選擇 8
3.力能參數(shù)確定 9
3.1.設計參數(shù) 9
3.2.走行機構的電動機·電機功率 9
3.3.電動機發(fā)熱校核 10
3.4.電動機過載能力校核 11
3.5.走行機構的減速器及傳動比 12
4.主要零件強度計算 13
4.1.主動輪組 13
4.1.1.軸的校核 13
4.1.2.精確校核軸的疲勞強度 16
4.1.3.鍵的校核 22
4.1.5.車輪和軌道的選擇計算 27
4.2.從動輪組 28
4.3.減速器齒輪的校核 28
5傳動系統(tǒng)的潤滑 32
5.1潤滑方法 32
5.2潤滑系統(tǒng)的選擇原則 32
5.3潤滑方式的選擇 33
5.3.1減速器的潤滑 33
5.3.2軸承的潤滑 33
6. 環(huán)保與經(jīng)濟性分析 34
6.1.設備的環(huán)境保護 34
6.2.設備經(jīng)濟性分析 35
結束語 36
致謝 37
參考文獻 38
1.緒論
1.1.選題背景及目的
隨著鋼鐵工業(yè)突飛猛進的發(fā)展，冶煉方法及冶煉設備也在逐步得以改進。特別是轉爐煉鋼在我國的發(fā)展速度很快，轉爐的鋼產(chǎn)量和品種不斷增加，轉爐的容量也在不斷擴大。為了提高生產(chǎn)效率，降低能耗，減輕工人勞動強度，保證在幾十分鐘內(nèi)煉出合格的鋼水，轉爐設備及其擂助設備都必須具有較高的機械化和自動化水平?；扈F水車及棍鐵爐就是其中的主要輔助設備，它們負責向轉爐提供鐵水。
混鐵水車及混鐵爐不論在設備結構上還是工藝要求上都有很大不同，但兩者的作用是相同的。它們通過本身的動作對貯存的鐵水進行化學成份的混均和對鐵水的保溫，而貯存鐵水本身是其最為重要的功能。
1.2.鐵水車的種類
1.2.1.鐵水車的種類及特點
按鐵水罐的幾何形狀，鐵水車可分為如下三種形式。
錐形罐式鐵水車
錐形罐式鐵水車存在如下缺點：
1）鐵水表面積大，熱量損失多。鐵水罐在每次使用中由于鐵瘤的逐漸增加而使容積逐漸減少，一般運送5000~6000 t鐵水后就需送去修理。
2）不經(jīng)濟。這種鐵水罐的容積較小。采用小容積鐵水罐也增加了運輸工作量及費用。
3）鐵水飛濺損失大。鐵水落到小鐵水罐中的飛濺損失較大，還增多了每次鐵瘤的形成。
我國采用的鐵水車結構型式如圖1.1所示。鐵水罐上部為圓柱形，罐底為半球形。鐵水罐由兩個鑄鋼吊架與鋼板焊成，罐內(nèi)壁砌有耐火磚。車架為焊接雙彎梁“”形斷面結構，兩端有支座支承罐體，通過心盤將負荷傳給轉向架。這種型式的鐵水罐清理廢鐵和鐵瘤以及觀察罐內(nèi)損失情況比較方便，故這種型式的鐵水車在我國得到廣泛使用，并確定為我國的系列化產(chǎn)品。
圖1.1 錐形罐式鐵水車
梨形罐式鐵水車
保溫性能最好的鐵水罐的幾何形狀應該是球形的，但制造比較困難，因此做成和球形相似的梨形鐵水罐。它的結構型式如圖1.2所示。
梨形罐式鐵水車主要由鐵水罐、車架和兩臺運行小車組成。
1）鐵水罐 梨形罐是由罐帽、圓柱形的中間部分和半球形的罐底三部分組成。
2）車架 車架由兩個用向下彎曲的梁連接起來的平臺組成。梁向下彎曲的目的是為了不妨礙鐵水罐的傾翻。車架上裝有自動掛鉤。
3）運行小車 車架支承在兩臺四輪雙軸的小車上，采用這種運行小車來代替標準鐵路小車可以縮短鐵水車的長度。
與錐形鐵水罐相比，梨形鐵水罐具有下列優(yōu)點：保溫性能好；罐內(nèi)殘鐵和鐵瘤較少；內(nèi)襯使用壽命長。
1—鐵水罐 2—樞軸 3—耳軸 4—支承凸爪 5—底盤 6—小軸
圖1.2 梨形罐式鐵水車
3、魚雷罐車
鐵水罐的外殼是焊接的。旋轉軸線高出幾何軸線110 mm，這樣空鐵水罐或裝滿鐵水時鐵水罐的重心均在旋轉軸線以下。
鐵水罐由一個圓柱體和兩個圓錐體組成，樞軸固定在圓錐體的端部。鐵水罐靠本身兩端的樞軸支承在兩臺單獨的車架的軸承上。罐的傾翻機構和電動機裝在其中的一臺車架上。每臺車架支承在兩臺雙軸小車上。結構型式如圖1.3所示。
圖1.3 魚雷罐車
大容量的魚雷罐車具有下列優(yōu)點：熱量損失小，形成的殘鐵和鐵瘤較少、罐中鐵水成分在一定程度上能起混勻的作用，磚襯的壽命較長等。
高爐每次出鐵只需2~3個罐位，這就解決了大量鐵水的運輸問題，可縮短出鐵場的長度，減少鐵溝的維修量和爐前廢鐵量。
1.3.發(fā)展趨勢
從上面的情況來看，我國現(xiàn)在各鋼鐵公司使用的大部分是混鐵爐，混鐵水車用得較少。實際上這兩種設備各有各的優(yōu)缺點，但從發(fā)展的角度來看還是混鐵水車的發(fā)展有一定的優(yōu)勢。
首先，混鐵爐在煉鋼車間要占有一定的面積，而且隨著轉爐的容積增大其占用面積
也需要增大。特別是對于改造的車間來說廠房的面積是至關重要的。在這一點上混鐵水車占有一定優(yōu)勢。
其次，混鐵爐在操作上也不如混鐵水車?；扈F爐為了減少熱量的損失需要噴吹煤氣加熱，煤氣管道又要隨著爐體轉動，而爐體的旋轉中心又不是其幾何中心，同時又要考慮煤氣的密封問題。而且混鐵爐的上部還要安裝兌鐵水口的蓋子，這又需要一套卷揚機構和爐頂平臺。這些都是混鐵水車不需要的。
再者，混鐵水車可以滿足遠距離輸送，可以跨車間輸送鐵水，由于減少了鐵水在混鐵水車中的時間，能量的損失也可以控制在最小值。另外，就其加工和維修方面來說，混鐵水車也比混鐵爐來得容易。
2.整體方案評述
運行機構的任務是使起重機和小車作水平運動。有時用于搬運物品；有時用于調(diào)整起重機的工作位置，如門座起重機與裝卸橋的大車運行機構等。
本方案就是設計鐵水過跨車的小車運行機構。
運行機構分為無軌運行與有軌運行兩類。前者采用輪胎和履帶，可以在普通道路上行走，用于汽車起重機、輪胎起重機與履帶起重機等。它們的機動性好，可以隨時調(diào)到工作需要的地點；后者在專門的鋼軌上運行。負荷能力大，運行阻力小，是一般起重機常用的運行裝置。本方案是設計有軌運行機構的組成與設計原理。
2.1.運行機構的組成和主要型式
運行機構由電動機、傳動裝置、聯(lián)軸器、傳動軸、車輪組和制動器所組成。
本方案主動輪的驅動型式是集中驅動。它是以一臺電動機通過傳動軸來帶動兩邊主動輪的驅動型式。這種型式只用一臺電動機與一臺減速器，但傳動軸系統(tǒng)（包括軸、軸承與聯(lián)軸器）復雜笨重，故目前只用于小車運行機構及跨度與起重量較?。ǎ┑臉蚴狡鹬貦C的大車運行機構。
2.2.運行機構的組成
2.2.1.運行機構電動機類型的選擇
電動機分為直流電動機和交流電動機兩大類。交流電機與直流電機的主要區(qū)別是，交流電機利用的是電磁感應原理，而直流電機是主磁極建立起恒定不便的磁場，轉子繞組通人電流，電機就會轉動。
直流電機的優(yōu)點是響應快速、有較大的起動轉矩、從零轉速至額定轉速具備可提供額定轉矩的性能，能承受頻繁的沖擊性負載。但直流電機也有其缺點，較交流電機相比結構復雜，制造成本高，維護工作量大，使用場合也受到限制。
采用交流電機驅動，中間需要一個變速箱，一個齒輪座。采用這傳動方式的優(yōu)點是：設備投資少,配套容易，使用和維護比用直流電機簡便，缺點是：傳動裝置需要增加專門的變速箱，交流電動機分為異步電動機和同步電動機兩類。異步電動機按照定子相數(shù)的不同分為單相異步電動機、兩相異步電動機和三相異步電動機。三相異步電動機結構簡單，運行可靠，成本低廉等。
綜合考慮，該運行機構采用交流電動機，為SIEMENS變頻調(diào)速三相異步電動機，該電機是全數(shù)字式交流變頻矢量控制調(diào)速控制系統(tǒng)具有性能好、可靠性高，可以滿足各種不同控制功能要求，調(diào)速系統(tǒng)具有最佳自優(yōu)化功能，并提供完備的監(jiān)控保護和故障自診斷功能，同時還具有方便快捷的網(wǎng)絡通訊功能，自動化系統(tǒng)通過網(wǎng)絡可以對傳動系統(tǒng)進行參數(shù)設定和信息交換。通過確定矯正力,從而來確定電動機的矯正力矩。
2.2.2.減速器的類型選擇
減速器是原動機和工作機之間的獨立的閉式傳動裝置，用來降低轉速和增大轉矩，以滿足工作需要，在某些場合也用來增速，稱為增速器。
選用減速器時應根據(jù)工作機的選用條件，技術參數(shù)，動力機的性能，經(jīng)濟性等因素，比較不同類型、品種減速器的外廓尺寸，傳動效率，承載能力，質(zhì)量，價格等，選擇最適合的減速器。
減速器的類別、品種、型式很多，目前已制定為行（國）標的減速器有40余種。減速器的類別是根據(jù)所采用的齒輪齒形、齒廓曲線劃分；減速器的品種是根據(jù)使用的需要而設計的不同結構的減速器；減速器的型式是在基本結構的基礎上根據(jù)齒面硬度、傳動級數(shù)、出軸型式、裝配型式、安裝型式、聯(lián)接型式等因素而設計的不同特性的減速器。
綜合考慮，行走機構的減速器選擇立式減速器。
立式減速器的主要特點?：
一、高速比和高效率的高級傳動，單級傳動就能達到1：87的減速比，效率在90%以上，如果采用多級傳動，減速比更大；?
二、結構緊湊體積小?由于采用了行星傳動原理，輸入軸與輸入軸在同一軸心上，所以結構緊湊，體積?。?
三、運轉平穩(wěn)噪聲低?擺線針齒嚙合齒數(shù)較多，重疊系數(shù)大以及具有機件平穩(wěn)的機理，使振動和噪聲限制在最小程度。
2.2.3.聯(lián)軸器選擇
聯(lián)軸器的種類很多，無彈性元件的撓性聯(lián)軸器，如十字滑塊聯(lián)軸器、滑塊聯(lián)軸器、齒式聯(lián)軸器、滾子鏈聯(lián)軸器；有彈性元件的撓性聯(lián)軸器，如彈性套柱銷聯(lián)軸器、彈性柱銷聯(lián)軸器、星形彈性聯(lián)軸器、梅花形彈性聯(lián)軸器、輪胎式聯(lián)軸器、膜片聯(lián)軸器。
無彈性元件的撓性聯(lián)軸器因具有撓性，故可補償兩軸的相對位移。但因無彈性元件，故不能緩沖減振。有彈性元件的撓性聯(lián)軸器因裝有彈性元件，不僅可以補償兩軸間的相對位移，而且具有緩沖減振的能力，制造彈性元件的材料有非金屬和金屬兩種。非金屬有橡膠、塑料等，其特點為質(zhì)量小，價格便宜，有良好的彈性滯后性能，因而減振能力強。金屬材料制成的彈性元件(主要為各種彈簧)則強度高、尺寸小而壽命較長。
根據(jù)這些特點，本方案采用兩個鼓形齒式聯(lián)軸器，兩車輪是用來支承整臺起重機重量并使其行駛的裝置。車輪按輪緣形式可以分為雙輪緣的、單輪緣的和無輪緣的三種。輪緣的作用是導向和防止脫軌。
車輪的材料應根據(jù)驅動方式、運行速度和起重工作級別等因素來確定。對機械驅動而速度大于30，中級及中級以上工作類型，建議采用不低于ZG55的鑄鋼，并進行表面淬火（火焰淬火或表面淬火），硬度不低于HB320~350，淬火深度不小于5mm。對人力驅動或機械驅動輕級工作類型，速度小于30,可采用鑄鐵車輪，表面硬度為HB180~240。
軌道用來承受起重機車輪傳來的集中壓力，并引導車輪運行。所有起重機用的軌道都采用標準的或特殊的軋制型鋼或鋼軌。它們應符合車輪的要求，同時也應考慮如何讓固定。通常中小型起重機，小車軌道采用P型鐵路鋼軌，也可以采用方鋼。大型起重機，大車軌道多采用P型與QU型起重機專用鋼軌。這些軌道用壓板和螺絲固定。
綜上所述，本方案選用雙輪緣的車輪（見圖2.4），材料為。軌道采用P型鐵路鋼軌，用壓板的螺絲固定。
2.2.4.制動器選擇
制動器就是剎車。是使機械中的運動件停止或減速的機械零件。俗稱剎車、閘。制動器主要由制動架、制動件和操縱裝置等組成。有些制動器還裝有制動件間隙的自動調(diào)整裝置。為了減小制動力矩和結構尺寸，制動器通常裝在設備的高速軸上，但對安全性要求較高的大型設備(如礦井提升機、電梯等)則應裝在靠近設備工作部分的低速軸上。
綜上所述，制動器的作用有三種：
支持——將物品、吊臂或機器閘住不動；
停止——用摩擦消耗運動部分的動能，以一定得減速度使機構停止下來；
落重——制動與重力平衡，重物以恒定的速度下降。
對于各種制動器的構造和性能必需滿足以下要求：
能產(chǎn)生足夠的制動力矩；
松閘和合閘要迅速，制動要平穩(wěn)；
構造簡單，維修方便；
制動器的零件要有足夠的強度和剛度，摩擦零件要有較高的耐磨性和耐熱性；
制動器的結構要緊湊。
為了使制動器能獲得較大的制動力矩和較小的結構尺寸，提高接觸表面的摩擦系數(shù)是最有效的方法。因此在起重機械的制動器中，大多采用較高的摩擦系數(shù)和耐磨性的材料，用作互相接觸的制動零件之一的復面。常用的制動復面材料是制動石棉帶和碾壓帶。
本方案采用抱閘制動器。
2.2.5.軸承的選擇
本方案選用調(diào)心滾子軸承。
調(diào)心滾子軸承具有兩列滾子，主要承受徑一載荷，同時也能承受任一方向的軸向載荷。有高的徑向載荷能力，特別適用于重載或振動載荷下工作，但不能承受純軸向載荷。該類軸承外圈滾道是球面形，故其調(diào)心性能良好，能補償同軸度誤差。高溫環(huán)境下軸承的使用壽命長。
3.力能參數(shù)確定
3.1.設計參數(shù)
總重量： 220T
行走速度： 3—30。
3.2.走行機構的電動機·電機功率
由參考文獻[1]
摩擦總阻力矩公式：
（3.1）
式中 G+Q——總重量；由設計參數(shù)得G+Q=220T=2200009.8=2456000N；
k——滾動摩擦系數(shù)；由參考文獻[1]表7—1查得k=0.0009；
——軸承摩擦系數(shù)；由參考文獻[2]表6—2—17查得=0.0030；
——附加阻力系數(shù)；由參考文獻[1]表7—3查得=1.6；
d ——軸承內(nèi)外徑平均值；d=mm=0.27m；
帶入公式3.1得：
=5128.13
運行摩擦阻力：
（3.2）
式中 ——車輪直徑；=900mm=0.9m；
帶入公式3.2得：
=11395.84N
選電動機：
由電動機靜功率公式：
（3.3）
式中 ——滿載運行時靜阻力；
m——驅動電動機臺數(shù)；m=2；
——機構總效率；=0.9；
——機構行走速度；取=28；
帶入公式3.3得：
=28.97kW
初選電動機功率：
N=28.97kW
綜上所述：
選用電機型號：YPT 225 M—6；
功率： =30 kW；
轉速： =720 ；
3.3.電動機發(fā)熱校核
由參考文獻[6]公式：
按照等效功率法求得：當時，所需的等效功率：
（3.4）
式中 ——工作類型系數(shù)，由參考文獻[1]表6—4查得 =0.75；
——系數(shù)，根據(jù)值查得，由參考文獻[1]查得當=0.1
=0.87。
帶入公式3.4得：
由以上計算結果可知，初選電動機能滿足發(fā)熱條件，即
3.4.電動機過載能力校核
對于室外工作的起重機，為了校核電動機能否克服工作狀態(tài)最大風壓所引起的載荷，以免工作過程中發(fā)生停車現(xiàn)象。其計算式：
（3.5）
式中 ——電動機實際最大啟動力矩（）
為電動機最大過載系數(shù)，由參考文獻[7]表7—2查得：
，取=2.8；
為電動機額定力矩；
=397.9
所以
——電動機個數(shù)；
——運行機構總傳動比；
——運行機構的效率；
——道路坡度阻力矩；忽略不計，=0；
——由工作狀態(tài)最大風壓（內(nèi)陸；沿海）所引起的風阻力（）。
所以
=59.80
綜上計算可得
所以
電動機過載能力校核合格。
3.5.走行機構的減速器及傳動比
車輪轉速：
（3.6）
式中 ——機構行走速度； =28；
——車輪直徑；=900mm=0.9m；
帶入公式3.4得：
=9.90
機構傳動比：
==72.73
綜上所述：
選取減速器型號：。
4.主要零件強度計算
4.1.主動輪組
4.1.1.軸的校核
圖4.1 軸的載荷分析圖
按彎扭合成應力校核軸的強度
由上述計算可得：
=30kW ；
=720；
機構總效率：=0.9；
=300.9
=27 kW
=9.90
=26045.45
如圖4.1：
=13022.73
=539000N
由公式：
得：
=28939.40N
（1） 做出軸的力學模型。
=3183.33
（2） 做出軸的彎矩圖。
=59290
（3） 做出軸的扭矩圖。
=59375.40
（4） 校核軸的強度。
由參考文獻[3]公式15—4
軸的彎扭合成強度條件：
（4.1）
式中：——軸的計算應力，；
M——軸所受彎矩，；
T——軸所受的扭矩，；
W——軸的抗彎截面系數(shù)；
——對稱循環(huán)應變力時軸的許用彎曲應力，其值按參考文獻[3]表15—1選用。
——?。?
由參考文獻[3]表15—4得：
（4.2）
式中：
由參考文獻[4]表4—3—19得：
b=45
t=15
d——軸的直徑；d=200mm；
帶入公式4.2得：
=980894.8
把上述數(shù)據(jù)帶入公式4.1得：
=61.05
由參考文獻[3]表15—1得：
材料選取，調(diào)制處理。
=70
因為
所以
軸檢驗合格。
4.1.2.精確校核軸的疲勞強度
（1） 判斷危險截面
截面A，Ⅱ，Ⅲ，B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過渡配合所引起的應力集中均將削弱軸的疲勞強度，但由于軸的最小直徑是按扭轉強度較為寬裕確定的，所以截面A，Ⅱ，Ⅲ，B均無需校核。
從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面Ⅳ和Ⅴ處過盈配合引起的應力集中最嚴重；從受載的情況來看，截面C上的應力最大。截面Ⅴ的應力集中的影響和界面Ⅳ的相近，但界面Ⅴ不受扭矩作用，同時軸徑也較大，故不必做強度校核。截面C上雖然應力最大，但應力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故截面C也不必校核。截面Ⅵ和Ⅶ顯然更不必校核。由參考文獻[3]第三章附錄可知，鍵槽的應力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面Ⅳ左右兩側即可。
（2） 截面Ⅳ左側
抗彎截面系數(shù)：
=800000
抗扭截面系數(shù)：
=1600000
截面Ⅳ左側的彎矩M為：
=30227476.36
截面Ⅳ上的扭矩為：
=13022730
截面上的彎曲應力：
=37.78
截面上的扭轉切應力：
=8.14
軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理。
由參考文獻[3]表15—1查得：
=735，=355，=200。
截面上由于軸肩而形成的理論應力集中系數(shù)及按參考文獻[3]表3—2查取。
因為
經(jīng)插值后可查得：
，
又由參考文獻[3]附圖3—1可得軸的材料的敏感系數(shù)為：
=0.91，=0.94
故有效應力集中系數(shù)按式（附表3—4）為：
=1.91
=1.31
由參考文獻[3]附圖3—2的尺寸系數(shù) ；
由參考文獻[3]附圖3—3的扭轉尺寸系數(shù) 。
軸按磨削加工，由參考文獻[3]附圖3—4查得表面質(zhì)量系數(shù)為：
軸未經(jīng)表面強化處理，即。
由參考文獻[3]式3—12得綜合系數(shù)為：
=3.29
由參考文獻[3]式3—12a
=1.91
又由參考文獻[3]§3—1及§3—2得碳鋼的特性系數(shù)：
， 取
，取
于是，計算安全系數(shù)值：
由參考文獻[3]式15—6得：
=2.86
由參考文獻[3]式15—7得：
=25.07
由參考文獻[3]式15—6得：
=2.84
由參考文獻[3]中查得設計安全系數(shù)值：
因為
所以可知其安全。
（3） 截面Ⅳ右側
抗彎截面系數(shù)：
=1064800
抗扭截面系數(shù)：
=2029600
截面Ⅳ左側的彎矩M為：
=30227476.36
截面Ⅳ上的扭矩為：
=13022730
截面上的彎曲應力：
=28.39
截面上的扭轉切應力：
=6.42
過盈配合處的，由參考文獻[3]附表3—8用插值法求得：
并取，于是得：
軸按磨削加工，由參考文獻[3]附圖3—4查得表面質(zhì)量系數(shù)為：
軸未經(jīng)表面強化處理，即。
由參考文獻[3]式3—12得綜合系數(shù)為：
=4.16
由參考文獻[3]式3—12a
=3.35
又由參考文獻[3]§3—1及§3—2得碳鋼的特性系數(shù)：
， 取
，取
于是，計算軸在截面Ⅳ右側的安全系數(shù)值：
由參考文獻[3]式15—6得：
=3.01
由參考文獻[3]式15—7得：
=18.32
由參考文獻[3]式15—6得：
=2.97
由參考文獻[3]中查得設計安全系數(shù)值：
因為
所以可知其安全。
校核的軸因無大的瞬時過載及嚴重的應力循環(huán)不對稱性，故可略去靜強度校核。
綜上對軸的校核，軸滿足要求。
4.1.3.鍵的校核
圖4.3 平鍵連接受力情況
平鍵連接傳遞轉矩時，連接中各零件的受力情況如圖4.3所示。
假定載荷在鍵的工作面上均勻分布，普通平鍵連接的強度條件為：
（4.3）
式中： T——傳遞的轉矩，；T=；
k——鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，k=0.5h，此處h為鍵的高度，mm；
——鍵的工作長度，mm，圓頭平鍵，此處L為鍵的公稱長度，mm；b為鍵的寬度，mm；
——軸的直徑，mm；
——鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應力，，見參考文獻[3]表6—2。
此處鍵的尺寸：
h=20mm
L=200mm
b=36mm
公式4.3中數(shù)據(jù)：
T==13022.73；
k=0.5h=10mm；
=164mm；
d=140mm；
帶入公式4.3得：
=113.44
由參考文獻[3]表6—2查得：
為120~150
因為
所以 鍵檢驗合格。
4.1.4.軸承的壽命計算
選用軸承時，首先是選擇滾動軸承類型，線面歸納出合理選擇軸承類型時所參考的主要因素。
（一） 軸承的載荷
軸承所受載荷的大小、方向和性質(zhì)，是選擇軸承類型的主要依據(jù)。
（二） 軸承的轉數(shù)
在一般轉速下，轉速的高低度類型的選擇不發(fā)生什么影響，只有在轉速較高時，才會有比較顯著的影響。
（三） 軸承的調(diào)心性能
當周的中心線與軸承座中心線不重合而又角度誤差時，或因軸受力而彎曲或傾斜時，會造成軸承的內(nèi)外圈軸線發(fā)生偏斜。
（四） 軸承的安裝和拆卸
便于裝拆，也是在選擇軸承類型時應考慮的一個因素。在軸承座沒有剖面而必須沿軸向安裝和拆卸軸承零部件時，應優(yōu)先選用內(nèi)外圈可分離的軸承。
圖4.5 軸承受力分析圖
求兩軸承受到的徑向載荷和
將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面（圖4.5a）和水平面（圖4.5b）兩個平面力系。其中：圖4.5c中的為通過另加轉矩而平移到指向軸線。
由力分析可知：
=539000N
=269500N
=269500N
=28939.40N
=14469.70N
=14669.70N
=269888.17N
=269888.17N
求兩軸承的計算軸向力和
對于調(diào)心滾子軸承，沒有派生軸向力。所以，軸向力：
求軸承當量動載荷 和
本方案采用的軸承型號為：23140 CC/W33。
由參考文獻[2]表6—2—77查得：
因為
=0
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