1 陜西航空職業(yè)技術學院 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 離合器齒輪加工工藝及夾具設計 專 業(yè) ： 機械設計與制造 班 級 ： 09231 班 姓 名 ： 倪 紅 指導教師 ： 苗 偉 年 月 日 2 陜西航空職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計任務書 專業(yè)： 機械設計與制造 班級： 09231 班 姓名： 倪紅 學號： 21 設計題目： 離合器齒輪加工工藝及夾具 設 計 生產(chǎn)綱領： 6000 件 /年 課程設計內(nèi)容： 1 張 1 張 1 套 1 套 2 1 份 指導教師： 年 月 日 3 附 零件 圖： 批量中批 40 40 目錄 序 言 . 6 一、 零件的工藝分析 . 6 （一） 零件的作用 . 6 （二） 零件的工藝分析 . 6 二、 工藝規(guī)程設計 . 7 （一） 確定毛坯的制造形式 . 7 （二） 基面的選擇 . 7 （二）確定工藝路線 . 7 （三） 確定切削用量及基本工時 . 10 三、 夾具設計 . 23 具的定位方案 . 23 緊機構 . 23 差分析 . 23 緊力的計算 . 25 四、 總結 . 26 五、 參考文獻 . 28 機械加工工藝過程綜合卡片 . 29 附件圖紙 40 序 言 機械制造工藝學的 畢業(yè) 設計是在我們學完了機械專業(yè)所有的基礎課程和專業(yè)課程之后進行的。這是我們對所學知識一次深入的綜合復習與應用，也是對我們在大學所學知識的一次綜合考察，因此我們要充分重視這次 畢業(yè) 設計實踐。 就我個人而言，我希望通過這次機械工藝設計實踐更深得鞏固所學知識，將理論與實踐結合起來，從實際運用中提升自己的分析 問題和解決問題的能力， 進一步提高計算、制圖能力，能比較熟練地查閱和使用各種技術資料等 ，并養(yǎng)成 嚴謹?shù)墓ぷ髯黠L和獨立的工作能力 ，為將來從事的工作打下良好的基礎。 由于能力有限，設計中尚存在很多不足的地方，希望各位老師給予指導。 一、 零件的工藝分析 （一） 零件的作用 題目所給定的零件是車床主軸上的離合齒輪，是齒輪離合器的一部分，該離合齒輪是一個外齒輪，它與花鍵軸套在一起，通過右端的兩個與輪齒相對應的槽與拔叉相配合，然后和內(nèi)齒輪嚙合組成齒輪副，從而傳遞動力；有時還可以利用脫開的外齒輪兼作齒輪傳動用，且與不同齒數(shù)齒輪嚙合，可以 得到不同的傳動比，從而改變機器運行的轉速，實現(xiàn)變速或換擋功能。 （二） 零件的工藝分析 從零件圖上可以看出，該零件的結構比較復雜，加工表面比較多，且輪齒的加工精度比較高。其主要加工表面可以分為三個部分： 一、主要加工表面的尺寸： 1) 以外圓柱齒輪為中心的一組加工面。 這一組加工表面包括： m=z=55、 B= 圓柱齒輪及兩端1× 12 的倒角， 115 0 外圓， 128 0 圓和寬 22 槽。 2) 以花鍵孔為中心的一組加工面。 這一組加工面包括：花鍵孔及其倒角， 102 孔， 110 和 96 3) 左、右端面。 這一組加工表面主要是右 表面 2× 38 槽面。 二、 以上加工表面的主要技術要求： （ 1） 齒輪三個公差組精度等級為 7齒表面粗糙度為 面要求淬硬到 0，并且齒面與孔中心軸線要保證同軸度 輪倒角 1× 12 。 （ 2） 花鍵孔，內(nèi)徑定心，要有 10 個等分的花鍵齒，并保證齒側壁粗糙度為 40 （ 3） 右端寬 2× 38 14槽，與齒輪有相對位置精度要求。 （ 4） 中間拔叉槽寬 22 9壁粗糙度為 （ 5） 除兩端面的粗糙度為 余表面粗糙度為 由以上分析可知。對于這三組加工表面來講，可以先選擇其中一組加工表面進行加工，然后以加工過的表面為基準，加工其他兩組表面，并保證它們之間的相互位置。 二、 工藝規(guī)程設計 （一） 確定毛坯的制造形式 由生產(chǎn)計劃可知，該零件為成批生產(chǎn)。 零件材料為 45 鋼，由于零件本身的作用，考慮到其在運行過程中會經(jīng)常的正、反向行駛，并經(jīng)?！半x”、“合”，故零件在工作過程中經(jīng)常承受交變及沖擊性載荷，齒輪面也應該有較強的硬度，因此應該選用鍛件，以便金屬纖維不被切斷，保證零件的工作可靠性。由于零件為大批生產(chǎn)，而且零件的尺寸不大，可以采用模鍛成型，從而提高生產(chǎn)率，保證加工精度。 （二） 基面的選擇 定位基準的選擇是擬定零件加工路線的、確定法加工方案前的重要工作。基準選擇的合理、可靠，直接 影響到加工質量和生產(chǎn)效率。 對于保證零件的尺寸 精度 和位置精度有著決定性的作用 ，同時可以使生產(chǎn)率得以提高。反之，就會出現(xiàn)各種問題，更有甚者還會造成大批廢品零件，使生產(chǎn)無法正常進行。我們在選擇基準的時候通?？紤]下面幾個問題： 1) 以哪一個表面作為精基面或統(tǒng)一基準，可以保證加工精度和高的生產(chǎn)效率； 2) 為加工精基面或統(tǒng)一基準，應采用哪一個表面作為粗基準； 3) 是否有特殊表面需要采用統(tǒng)一基準以外的精基面。 在選擇基準的時候，應盡量做到設計基準與定位基準重合。 對于離合齒輪這樣的 盤套類零件， 根據(jù)該零件的工作特點 和加工要求，選擇定位面基準如下： 粗基面：以外圓和一個端面作為粗基面，鏜、拉內(nèi)孔。 精基面： 齒輪基圓的基準是內(nèi)孔 82+ 內(nèi)圓表面，所以精基準為內(nèi)孔82 + 內(nèi)圓表面， 選擇花鍵孔和一個端面作為精基面 ， 加工齒輪，115 0 128 0 圓和寬 22 槽以花鍵孔和右端面作為定位基面；加工 2× 38 槽面以 花鍵孔和左端面作為主要定位基面。 （二）確定工藝路線 制定工藝路線是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求得到合理的保證。尤其在這種大批量生產(chǎn)綱領時，采用合理的工藝路線可以大大提高生產(chǎn)率，使生產(chǎn)成本降低，并獲得可觀的經(jīng)濟效益。 一、 加工方法的確定 零件各表面加工方法的選擇，首先要保證加工表面的加工精度和表面粗糙度要求，然后需要考慮生產(chǎn)率和經(jīng)濟性方面的要求，在選擇時，應根據(jù)各 種加工方 40 法的特點及其經(jīng)濟加工精度和表面粗糙度，結合零件的特點和技術要求綜合考慮。 該工件毛坯經(jīng)模鍛成型，孔已鑄出。其各表面加工方法如下： 左、右端面： 粗車 各外圓表面和寬 22 槽：粗車 半精車 102 內(nèi)孔： 粗鏜 半精鏜 齒輪： 滾齒 剃齒 珩齒 花鍵槽： 粗鏜 半精鏜 拉鍵槽 校正 2× 38 槽： 粗銑 半精銑 二 、 零件各表面加工順序的確定 10。 加工階段的劃分 為了達到規(guī)定的技術要求，該離合齒輪的加工可以分為上個加工階段 1) 粗加工階段 車外圓、端面，鏜內(nèi)孔、花鍵孔； 2) 半精加工階段 以拉出的花鍵孔為主要精基準，精車外圓，滾齒、銑 2× 38 槽和剃齒； 3) 精加工階段 校正花鍵孔，并以校正好 的花鍵孔為精基準，珩齒。 10。 加工順序的安排 1) 機械加工順序的安排 根據(jù)機械加工順序安排時應遵循的原則，考慮到該工件的具體特點，先安排外圓、端面、內(nèi)孔的加工。由于花鍵孔是后面各表面加工的主要精基準，所以接著安排花鍵孔的拉削?；ㄦI孔加工好以后，以花鍵孔為精基準，精車外圓，銑銑 2× 38 槽和剃齒，然后安排花鍵孔的校正，珩齒。 2) 熱處理的安排 由于毛坯為模鍛件，在機械加工之前應進行真貨處理，消除鍛造應力，境地硬度，改善切削性能。在粗加工之后，安排第二次熱處理 調質處理，提高零件的綜合力學性能，最后根據(jù)零件的技術要求，對輪齒表面進行淬火處理，以得到較高的表面硬度，提高其耐磨性。 3) 輔助工序的安排 檢驗工序：在熱處理之后安排中間檢驗工序，最后安排終檢工序，還有安排鉗工去毛刺，安排清晰工序，最后還要將零件油封，庫存。 10。 工序的組合 根據(jù)零件的生產(chǎn)規(guī)模以及零件的結構特點還有加工方法，為了盡可能減少安裝次數(shù)，在一次加工中安排多面加工，以保證高的表面相互位置精度，考慮使用通用機床夾具，并采用工序集中的原則來組合工序。 10。 工藝路線的確定 1) 鍛造毛坯 2) 正火 3) 粗車 左 端面 ， 外圓 ， 22 槽 ，粗 鏜 82 ，半精鏜 40 82 ，粗 鏜 102 ，半精 鏜 102 ，倒角； 4) 粗車 右 端面 ， 外圓 ，粗 鏜 、半精 鏜 96 ，粗 鏜 、半精 鏜 110 ，倒角； 5) 粗 鏜 82 ，半精鏜 82 ；粗 鏜 102 ，半精 鏜102 ，倒角； 6) 半精車 130 0 128 0 115 0 圓， 22 7) 外圓倒角； 8) 拉花鍵孔 9) 滾齒 10) 粗銑、半精銑右端 2× 38 槽 11) 鉗工去毛刺 12) 剃齒 13) 輪齒表面高頻淬火 45504) 校正花鍵孔 15) 清洗 16) 檢驗 17) 油封、庫存。 以上工藝過程詳見機械加工工藝過程綜合卡片。 10。 工序確定 零件機械加工工藝路線擬定后還需要 對每一工序進行設計。其主要內(nèi)容包括：確定每一工步的加工余量、計算各工序的工序尺寸及公差、選擇各工序所選用的機床及工藝裝備、確定切削余量、計算工時定額。 （ 1）加工余量的確定 機械加工余量對工藝過程有一定的影響，余量不夠，不能保證零件的加工精度，余量過大，不但增加機械加工勞動量，而且增加了材料、刀具、能源的消耗，從而增加了成本，所以必須合理地安排加工余量。 根據(jù)零件毛坯條件：材料為 45 鋼，生產(chǎn)類型為成批生產(chǎn)，采用在鍛模上得到模鍛毛坯。本設計采用查表修正法和經(jīng)驗估值法相結合確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸 和毛坯尺寸。 1) 軸向長度方向加工余量 該零件的端面我們只用到了粗車，查表余量為 2以毛坯長度 108+2×2=112。 2) 外圓表面加工余量 由于左端外圓比右端外圓直徑只小 2以根據(jù)大端外圓表面加工余量按130 外圓查表得：精車 130 0 ， Z=2Z=車 Z=2Z= 40 加工方法 基本尺寸 余量 公差 半精車 130 車 )內(nèi)孔表面加工余量 工件內(nèi)孔為階梯孔，其中花鍵孔的精度要求比較高，故鍛造時取統(tǒng)一內(nèi)徑，加工余量按 82 內(nèi)孔查表得：半精鏜 82 時， 2Z=差為 +鏜時 2Z=差為 +精鏜 102 時， 2Z=差為 +鏜時 2Z=差為 +精鏜 102 時， 2Z=差為+鏜時 2Z=差為 + 鏜 、半精 鏜 96 ，粗 鏜 、半精 鏜 110 均取半精鏜 2Z=鏜時 2Z=差為 +正花鍵孔時，取直徑余量 綜合以 上，得毛坯為長度 112徑 有中孔為直徑 （三） 確定切削用量及基本工時 完成 零件加工的一個工序的時間定額，通常稱為單件時間定額。可以按照下式計算： xZ 式中： 件時間； 本時間； 助時間； 作地點技術服務時間； 作地點組織服務時間； 息及生理需要時間。 基本時間與輔助時間之和稱為工序時間 即 %)71(T 40 %)(T %2 T 綜上所述，單件時間定額的基本公式如下： 100)(100)(100)( 即： )10 01)( 計算切削用量 1) 粗車左端面，外圓車刀代替端面車刀，刀具 0,4515rr 擇吃刀深度。 p 2 一次走刀。 進給量 刀具耐用度 7 0 0m 理論切削速度 : 9 2 v v i 92 確定機床主軸轉速 : )m i vn w 選擇 s 0 所以實際切削速度 )m i c 切削工時： )5,2,2m i n (34321321 m 取 2, 所以 m i 001)( m 40 2) 粗車外圓 從 至 0 長 用外圓車刀 0,4515rr .7 因此一次走刀 p 進給量 理論切削速度 : 92 v v i 92 確定機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 為了加工工人操作方便 ,依然選擇機床轉速 s 0 所以實際切削速度 )m i c 切削工時：切入長度 : 2(t a 2 3 m i j m m i 00 ( 粗車右端外圓時 ,從 0 至 0 長 l=量 進給量 理論切削速度 : 92 v v 40 i 92 確定機床主軸轉速 : )m i 4( 0 01 0 0 0 選擇機床轉速 s 0 所以實際切削速度 )m i c 切入長度 : 2(t a 2 3 m i j m m i 00 ( 3) 粗車左端小臺階 至 0 長 l=量 3/2=削深度 <5以選擇兩次走刀 . p , 理論切削速度 : 2 v i 92 確定機床主軸轉速 : )m i 8( 0 01 0 0 0 選擇機床轉速 s 0 所以實際切削速度 )m i c 40 切削工時： 2(t a 2 3 m i j 4) 粗車槽 從 0 至 0 余量 8切槽車刀， 45槽刀寬 6桿截面 10× 16 單邊余量單邊余量 18/2=9p 兩次走刀 刀具為 0,4515 rr t=3600s=60論切削速度 : vm v 77 確定機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 選擇機床轉速 s 實際切削速度 )m i 00 00 c 切削工時： 0,21 04 m i j m m i 00 ( 5) 半精車 0 至 0 余量 Z=9.0次走刀 ,進給量 f= 料外圓車刀。 40 理論切削速度 : 2 v i 92 機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 選擇機床轉速 s 0 實際切削速度 )m i 00 00 c )32(t a 2 3 8 m i j m m i 00 ( 6) 半精車槽 0 至 110 用 料切槽刀。 45槽刀寬 6桿截面 10× 16。 余量 單邊余量 Z/2=p 理論切削速度 : vm v i 機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 選擇機床轉速 s 0 40 實際切削速度 )m i c 2 3 66224 m i j 7) 半精車外圓從 0 至 0 用 0,45rr 邊余量 Z/2= 取 p 理論切削速度 : v v i 2 機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 為了方便，仍選擇機床 轉速 s 0 實際切削速度 )m i c 2 )32(t a 2 3 m i j m m i 00 ( 8) 半精車右端外圓從 0 至 0 余量 Z=邊余量 Z/2= 取 p 理論切削速度 : v v i 2 40 機床主軸轉速 : )m i 9( 0 01 0 0 0 為了方便，仍選擇機床轉速 s 0 實際切削速度 )m i c 切削工時： 6 )32(t a 2 3 m i j m m i 00 ( 9) 粗鏜 至 2Z= p 用 45刀伸出的長度 100論切削速度 : v v m i 73 機床主軸轉速 : )m i 9( 0 01 0 0 0 為了方便，仍選擇機床轉速 s 0 實際切削速度 )m i 00 00 c 切削工時： 10 )32(t a 2 3 40 m i 0321 j m m i 00 ( 半精鏜時 ,從 至 2Z=1.1 p 為了方便，仍選擇機床轉速 s 0 實際切削速度 )m i c 切削工時： 10 2 3 m i 0321 j m m i 00 ( 10) 粗鏜 2Z=Z= 兩次走刀 p 2 理論切削速度 : v v i 73 機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 取 s 0 實際切削速度 )m i 00 00 c 切削工時： 40 2 3 m tT j m m i 00 ( 半精鏜時 ,從 至 2Z=一次走刀 p v v i 7 3 機床主軸轉速 : )m i 7( 0 01 0 0 0 取 rn s 實際切削速度 )m i 00 00 c 切削工時： 1 2 3 m sT j m m i 00 ( 11) 粗鏜 2Z=Z= 兩次走刀 p 2 理論切削速度 : v v i 7 3 40 機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 取 s 0 實際切削速度 )m i 00 00 c 切削工時： 2 3 m j m m i 00 ( 半精鏜時 ,從 至 96 2Z=p v v i 26 4 7 3 機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 取 s 0 實際切 削速度 )m i 00 00 c 切削工時： 3 2 3 m sT j m 40 m i 00 ( 12) 粗鏜 2Z=Z= 兩次走刀 p 7 理論切削速度 : v v i 16 4 7 3 機床主軸轉速 : )m i 0 01 0 0 0 取 s 0 實際切削速度 )m i 601000 c 切削工時： 2 3 m sT j m m i 00 ( 半精鏜 ,從 至 110 2Z=p v v i 26 4 7 3 機床主軸轉速 : )m i 9( 0 01 0 0 0 取 s 0 實際切削速度 40 )m i c 切削工時： 5 2 3 m sT j m m i 00 ( 13) 精銑 的槽。粗銑寬度 ,25 粗銑深度 ,6 槽寬 36槽深12取主軸轉速 s 0 ，采用粗齒立銑刀 Z=6，根據(jù) 幾何計 算 l=銑刀直徑 f 5 粗銑時，兩次走刀，每次走一個來回 m c mi m 精銑 槽至 精銑 ,25 槽寬 38,2 采用細齒立銑刀， Z=12 立銑刀直徑 f 50 一次走刀，走一個來回 51 2 m c m i 14) 拉鍵槽 單面余量 h=削長度 l=64 40 取考慮校準部分的長度系數(shù) 考慮機床返回行程系數(shù) K=刀齒升 切削速度 m c 拉刀齒 距： 因此 m i 0 0 0 m 三、 夾具設計 本夾具是工序用三面刃 銑刀 縱向進給粗銑 16 口的專用夾具，在式銑床上加工離合器齒輪一個端面上的兩條互成 90°的十字槽。 具的定位方案 以端面及 68為定位基準，采用平面在定位盤的短圓柱面及臺階面上定位。中間圓柱用夾緊工件，圓柱于臺階面上方處沿夾具 45º開孔用于固定工件孔與 x、 y 軸方向 45º偏差。其中臺階平面限制 3 個自由度，短圓柱臺限制 2個自由度。 緊機構 旋緊上部螺母，運用手動夾緊可以滿足。采用螺母壓緊壓板夾緊工件，壓板夾緊主要防止工件在銑銷力下產(chǎn)生傾覆和振動，手動螺旋夾緊可。 差分析 定位盤的直徑與內(nèi)孔 68 配合間隙誤差分析。 ：間隙計算 定位盤加工直徑尺寸為 68其與孔的配合為 68 77內(nèi)孔 68查表得 ， 公差值為 =們盤 68查表 40 得 68 ，公差值為 它們的最大間隙為： 最小間隙為： 其間隙范圍為： (間隙是孔的尺寸減去相配合軸的尺寸之差為正，所以 6877 ：誤差分析 該工件的定位基準圓心將由于配合 狀態(tài)的不同可能在最大范圍內(nèi)變動，如圖所示為 工件圓心的變動范圍而形成了定位誤差。其理想定位基準為 它們的間隙為 于安裝工件后，在工件套上壓力板，并鎖上螺母，這樣把工件裝在夾具上的傾斜度減得很小，幾乎為 0。所以不需要考慮工件的傾斜度誤差。定位誤 差是由于工件定位不準或定位盤與工件配合有間隙。 （間隙越大誤差值則越大） ：誤差計算 對于間隙范圍尺寸 差計算： 在銑床上加工，其平均經(jīng)濟精度為級，查表得 定位銷與工件角度誤差分析 ：角度與間隙分析 在工件與夾具間套上一根定位銷，此時工件只沿定位銷直線串動，串動范圍為 在銷與工件孔的間隙變動，而其它變動范圍很小，大小主要由定位銷與工件配合間隙來定的。 :計算兩者的間隙配合的間隙誤差 為了它們的角度更準，在能加工與配合的情況下它們的間隙應盡量的小，由表查得定位銷的尺寸為 5較適合， 5 差為 以它們配合最大間隙為 小間隙為 隙范圍為：角度計算 121)(2188m a xm i n)8(1）定（）不（基 40 它們的偏移的最大角度為： =r 查表夾具上 45°角公差取 (是定位誤差的一部分 )。銑床平均加工經(jīng)濟精度 10 級，查表得 所以 角的定位誤差為： º 減少誤差的方法： 這些誤差影響差工件加工的精度，我們應該盡量減少這些 誤差。 若不能滿足加工精度要求時，可采用下述方法解決： ：減小銷子與孔的配合間隙，銷子直徑選 6 6 ：采用活動錐形定位銷，使孔與銷無間隙配合。 ：底板的平面度精度要高。 ：定位盤與工件孔 68 配間隙應盡量的小。 ：定位盤與工件孔 68 的同軸度允值應最小。 緊力的計算 夾緊力的作用點位置和方向確定以后，還需要合理地確定夾緊力的大小，夾緊力不足便會使工件在切削過程中產(chǎn)生位移并容易引起振動，夾緊力過大又會造成工件或夾具不應有的變型或表面損傷，因此，應對所需的夾行計算。 理論上， 夾緊力的大小應與作用在工緊力進件上的其他力相平衡；實際上，夾緊力的大小還與工藝系統(tǒng)的剛度、夾緊機構的傳遞效率等因素有關。 采用估算法確定夾緊力的大小，根據(jù)工件所受切銷力、夾緊力、摩擦力等作用的情況，實際夾緊力 于計算出切銷力 F 乘以安會系數(shù) K： *K 安全系數(shù) K 的選擇應根據(jù)切削的具體情況和所用夾緊機構的特點來選取，一般粗加工或斷續(xù)力切削時取 K=；精加工和連續(xù)切削時取 K=；如果夾緊力的方向和切削力的方向相反，為了保證夾緊 K 值可取 。 計算切削力的指數(shù)公式： F= 6 f z =r; z=6 ;d=16; 代入計算得： F=16 6× 16 × 際切削力為： 摩擦系數(shù)只在夾緊機構有足夠剛性時才考慮 ) 參考文獻金屬切削手冊 2 2m a m a n ）定（定 40 四、 總結 本次 畢業(yè) 設計是我們在大學階段的第一次工藝方面的設計，由于缺乏經(jīng)驗，在設計過程中難免存在很多的不足。經(jīng)過我們討論分析和總結，發(fā)現(xiàn)我們存在的問題有一下幾點： （ 1）毛坯形狀與目標零件形狀差距太遠，加工時部分位置需要切除的金屬層就會太厚，如外徑較小的外圓部分及內(nèi)徑較大的內(nèi)孔部分，就需要多次走刀，浪費材料及加工工時，生產(chǎn)效率低下。同 時計算生產(chǎn)時間時需要考慮多次走刀，比較麻煩 應該首先 將毛坯選擇 成和目標零件的形狀基本一致，可以減少我們的工作量，同時便宜加工，工序如下： 1. 毛坯的選擇 2. 熱處理 :正火 ,消除鑄造的內(nèi)應力 ； 3. 粗車左端面 , 粗車 /半精車外圓 1,外圓 2,外圓 3及其左右肩 (確定外圓 3左肩至左端面長度工序尺寸， 以保證長度方向上各尺寸的精度 ),粗鏜 /半精鏜 82, 102 內(nèi)孔及倒角 (車床 ,三爪卡盤 ,外圓定位 ； 4. 拉孔內(nèi)花鍵槽 (拉床 ,球面導向套 ,花鍵拉刀 )； 5. 粗車右端面及外圓 4 左右之倒角 (車床 ,三爪卡盤 ,帶銷低錐度心軸 +頂尖 ,花鍵孔定位 )； 6. 粗 鏜 /半精 鏜 96, 110 內(nèi)孔及倒角 (車床 ,三爪卡盤 ,外圓定位 )； 7. 銑右端槽位 (