礦井通風(fēng)與安全 中國礦業(yè)大學(xué) 第六章通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)風(fēng)量分配與調(diào)節(jié) 6 1風(fēng)網(wǎng)的基本術(shù)語6 2風(fēng)網(wǎng)的形式與繪制6 3風(fēng)量分配基本規(guī)律6 4風(fēng)網(wǎng)參數(shù)計算6 5局部風(fēng)量調(diào)節(jié)方法6 6總風(fēng)量調(diào)節(jié)6 7多臺通風(fēng)機聯(lián)合運轉(zhuǎn)的相互調(diào)節(jié) 6 1風(fēng)網(wǎng)的基本術(shù)語 1 節(jié)點三條或三條以上風(fēng)道的交點 斷面或支護方式不同的兩條風(fēng)道 其分界點有時也可稱為節(jié)點 2 分支兩節(jié)點間的連線 也叫風(fēng)道 在風(fēng)網(wǎng)圖上 用單線表示分支 其方向即為風(fēng)流的方向 箭頭由始節(jié)點指向末節(jié)點 3 路由若干方向相同的分支首尾相接而成的線路 即某一分支的末節(jié)點是下一分支的始節(jié)點 4 回路和網(wǎng)孔由若干方向并不都相同的分支所構(gòu)成的閉合線路 其中有分支者叫回路 無分支者叫網(wǎng)孔 5 假分支風(fēng)阻為零的虛擬分支 一般是指通風(fēng)機出口到進風(fēng)井口虛擬的一段分支 6 生成樹風(fēng)網(wǎng)中全部節(jié)點而不構(gòu)成回路或網(wǎng)孔的一部分分支構(gòu)成的圖形 每一種風(fēng)網(wǎng)都可選出若干生成樹 7 弦在任一風(fēng)網(wǎng)的每棵樹中 每增加一個分支就構(gòu)成一個獨立回路或網(wǎng)孔 這種分支叫做弦 余樹弦 6 2風(fēng)網(wǎng)的形式與繪制 通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)聯(lián)結(jié)形式很復(fù)雜 基本聯(lián)結(jié)形式分為 串聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)并聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)角聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)復(fù)雜聯(lián)結(jié)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò) 6 2 1串聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò) 由兩條或兩條以上的分支彼此首尾相聯(lián) 中間沒有分叉的線路叫做串聯(lián)風(fēng)路 二條或二條以上的分支自風(fēng)流能量相同的節(jié)點分開到能量相同的節(jié)點匯合 形成一個或幾個網(wǎng)孔的總回路叫做并聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 如右圖所示 6 2 2并聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò) 在簡單并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)的始節(jié)點和末節(jié)點之間有一條或幾條風(fēng)路貫通的風(fēng)網(wǎng)叫做角聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 貫通的分支習(xí)慣叫做對角分支 單角聯(lián)風(fēng)網(wǎng)只有一條對角分支 多角聯(lián)風(fēng)網(wǎng)則有兩條或兩條以上的對角分支 6 2 3角聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò) 由串聯(lián) 并聯(lián) 角聯(lián)和更復(fù)雜的聯(lián)結(jié)方式所組成的通風(fēng)網(wǎng)路 統(tǒng)稱為復(fù)雜通風(fēng)網(wǎng)路 6 2 4復(fù)雜聯(lián)結(jié)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò) 復(fù)雜風(fēng)網(wǎng) 6 3風(fēng)量分配基本規(guī)律 風(fēng)流在通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)流動時 除服從能量守恒方程 伯努利方程 外 還遵守以下規(guī)律 風(fēng)量平衡定律風(fēng)壓平衡定律阻力定律 6 3 1風(fēng)量平衡定律 單位時間內(nèi)流入一個節(jié)點的空氣質(zhì)量 單位時間內(nèi)流出該節(jié)點的空氣質(zhì)量 由于礦井空氣不壓縮 故可用空氣的體積流量 即風(fēng)量 來代替空氣的質(zhì)量流量 在通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)中 流進節(jié)點或閉合回路的風(fēng)量 流出節(jié)點或閉合回路的風(fēng)量 即任一節(jié)點或閉合回路的風(fēng)量代數(shù)和為零 對于流進節(jié)點的情況 對于流進閉合回路的情況 把上面的式子寫成一般的數(shù)學(xué)式 上式表明 流入節(jié)點 回路或網(wǎng)孔的風(fēng)量與流出節(jié)點 回路或網(wǎng)孔的風(fēng)量的代數(shù)和等于零 一般取流入的風(fēng)量為正 流出的風(fēng)量為負(fù) 在任一閉合回路中 無扇風(fēng)機工作時 各巷道風(fēng)壓降的代數(shù)和為零 即順時針的風(fēng)壓降等于反時針的風(fēng)壓降 有扇風(fēng)機工作時 各巷道風(fēng)壓降的代數(shù)和等于扇風(fēng)機風(fēng)壓與自然風(fēng)壓之和 6 3 2風(fēng)壓平衡定律 該式表明 回路或網(wǎng)孔中 不同方向的風(fēng)流風(fēng)壓或阻力的代數(shù)和等于零 一般取順時針方向的風(fēng)壓為正 逆時針方向的風(fēng)壓為負(fù) 由右圖得 一般形式為 如圖所示礦井 平峒口l和進風(fēng)井口2的標(biāo)高差Zm 風(fēng)道2 3和1 3構(gòu)成敞開并聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 在2 3風(fēng)道上的輔助通風(fēng)機 風(fēng)壓hf作用方向和順時針方向一致 l和2兩點的地表大氣壓力分別為P0和P0 1和2兩點高差間的地表空氣密度平均值為 進風(fēng)井內(nèi)的空氣密度平均值為 則 據(jù)風(fēng)流能量方程 得平峒1 3段的風(fēng)壓為 式中 P3 hv3 分別是3點的絕對靜壓和速壓 風(fēng)路2 3段的風(fēng)壓是風(fēng)道2 2 和3 3段的風(fēng)壓之和 即 式中 P2 和P3 分別是輔助通風(fēng)機進風(fēng)口2 和出風(fēng)口3 的絕對靜壓 hv2 和hv3 分別是輔助通風(fēng)機進風(fēng)口和出風(fēng)口的速壓 因 則 即 因敞開并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)內(nèi)的自然風(fēng)壓是 因 或一般形式為 上式即風(fēng)壓平衡定律 其意義為對于任一個網(wǎng)孔或者回路而言 其風(fēng)壓的代數(shù)和與作用在其上的機械風(fēng)壓和自然風(fēng)壓之差值為零 上式的適用條件是 取順時針風(fēng)流方向風(fēng)壓為正 網(wǎng)孔或回路中的機械風(fēng)壓和自然風(fēng)壓的作用方向都是順時針方向 6 3 3阻力定律 風(fēng)流在通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)中流動 絕大多數(shù)屬于完全紊流狀態(tài) 遵守阻力定律 即 hi RiQi2式中 hi 巷道的風(fēng)壓降 Ri 巷道的風(fēng)阻 Qi 通風(fēng)巷道的風(fēng)量 6 4風(fēng)網(wǎng)參數(shù)計算 串聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)路并聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)路簡單角聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)路復(fù)雜風(fēng)網(wǎng) 6 4 1串聯(lián)網(wǎng)路 1 風(fēng)量關(guān)系式 Q0 Q1 Q2 Q3 Qn上式表明 串聯(lián)風(fēng)路的總風(fēng)量等于各條分支的風(fēng)量 2 風(fēng)壓關(guān)系式 h0 h1 h2 h3 hn上式表明 串聯(lián)風(fēng)路的總風(fēng)壓等于其中各條分支的風(fēng)壓之和 3 風(fēng)阻關(guān)系式 R0 R1 R2 R3 Rn上式表明 串聯(lián)風(fēng)路的總風(fēng)阻等于其中各條分支的風(fēng)阻之和 6 4 2并聯(lián)網(wǎng)路 1 風(fēng)量關(guān)系式 Q0 Q1 Q2 Q3 Qn上式表明 并聯(lián)風(fēng)路的總風(fēng)量等于各分支的風(fēng)量之和 2 風(fēng)壓關(guān)系式 h0 h1 h2 h3 hn上式表明 并聯(lián)風(fēng)路的總風(fēng)壓等于各分支的風(fēng)壓 3 風(fēng)阻關(guān)系式因為 代入并聯(lián)風(fēng)路的風(fēng)量關(guān)系式 根據(jù)風(fēng)壓關(guān)系得式中 m 為1到n條風(fēng)路中的某一條風(fēng)路 上式表明 并聯(lián)風(fēng)路的總風(fēng)阻和各條分支的風(fēng)阻成復(fù)雜的繁分?jǐn)?shù)關(guān)系 對于簡單并聯(lián)風(fēng)網(wǎng) n 2 有 4 自然分配風(fēng)量的計算因h hm 即RQ2 RmQm2在簡單并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)中 第一和第二條分支的自然分配風(fēng)量的計算式分別為 6 4 3簡單角聯(lián)網(wǎng)路 如圖所示 在單角聯(lián)風(fēng)網(wǎng)中 對角分支5的風(fēng)流方向 隨著其它四條分支的風(fēng)阻值R1 R2 R3 R4的變化 而有以下三種變化 當(dāng)風(fēng)量Q5向上流時 由風(fēng)壓平衡定律hl h2 h3Q4 則 R1Q12 R2Q22 R1Q12 R2Q42R3Q32 R4Q42 R3Q12 R4Q42將上面兩式相除 得 或這就是Q5向上流的判別式 同理 Q5向下流的判別式為 Q5等于零的判別式為 判別式中不包括對角風(fēng)路本身的風(fēng)阻R5 說明R5的變化不影響該風(fēng)路的風(fēng)流方向 這是因為該風(fēng)路的風(fēng)流方向只取決于該風(fēng)路起末兩點風(fēng)流的能量之差 而這項能量差與R5無關(guān) 判別式的作用 1 預(yù)先判別不穩(wěn)定風(fēng)流的方向 例如在分支5尚未掘通之前 把四條非對角分支的風(fēng)阻值代入判別式 如算得判據(jù)K 1 便可判定Q5向上流 如得K1 而且K值越大 Q5向上流就越穩(wěn)定 故可根據(jù)實際情況 采取加大R1或R4 減少R2或R3的技術(shù)措施 并不斷進行調(diào)整 使K始終保持最大的合理值 以保證Q5的方向和數(shù)量始終穩(wěn)定 6 4 4復(fù)雜風(fēng)網(wǎng) 新風(fēng)在被送到各用風(fēng)地點之前 以及各用風(fēng)地點用過的回風(fēng) 都要經(jīng)過許多風(fēng)路 這些風(fēng)路有時形成復(fù)雜風(fēng)網(wǎng) 在風(fēng)速不超限的條件下 這些復(fù)雜風(fēng)網(wǎng)中各條分支通過的風(fēng)量任其自然分配 需通過計算確定 計算復(fù)雜風(fēng)網(wǎng)中自然分配風(fēng)量的目的 主要是為了掌握復(fù)雜風(fēng)網(wǎng)的通風(fēng)總阻力和總風(fēng)阻 其次是為了驗算各風(fēng)道的風(fēng)速是否符合 規(guī)程 的規(guī)定 6 5局部風(fēng)量調(diào)節(jié)方法 增阻調(diào)節(jié)法降阻調(diào)節(jié)法增壓調(diào)節(jié)法 6 5 1增阻調(diào)節(jié)法 增阻調(diào)節(jié)法 以并聯(lián)網(wǎng)路中阻力大的風(fēng)路的阻力值為基礎(chǔ) 在各阻力較小的風(fēng)路中增加局部阻力 安裝調(diào)節(jié)風(fēng)門 窗 使各條風(fēng)路的阻力達(dá)到平衡 以保證各風(fēng)路的風(fēng)量按需供給 1 增阻調(diào)節(jié)的計算有一并聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 其中R1 0 8N s2 m8 R2 1 2N s2 m8 若總風(fēng)量Q 30m3 s 則該并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)中自然分配的風(fēng)量分別為 則Q2 Q Q1 30 16 5 13 5m3 s 如按生產(chǎn)要求 1分支的風(fēng)量應(yīng)為Q 1 5m3 s 2分支的風(fēng)量應(yīng)為Q 2 25m3 s 顯然自然分配的風(fēng)量不符合要求 按上述風(fēng)量要求 兩分支的阻力分別為 為保證按需供風(fēng) 必須使兩分支的風(fēng)壓平衡 為此 需在1分支的回風(fēng)段設(shè)置一調(diào)節(jié)風(fēng)門 使它產(chǎn)生一局部阻力hev h2 h1 730Pa 調(diào)節(jié)風(fēng)門的形式如右圖所示 在風(fēng)門或風(fēng)墻的上部開一個面積可調(diào)的矩形窗口 通過改變調(diào)節(jié)風(fēng)門的開口面積來改變調(diào)節(jié)風(fēng)門對風(fēng)流所產(chǎn)生的阻力hw 使hw hev 730Pa 用下式計算調(diào)節(jié)風(fēng)門的面積 或式中 Rw 調(diào)節(jié)風(fēng)門的風(fēng)阻 Rw hw Q2 N s2 m8 上式的由來是 hw主要是由于風(fēng)流通過調(diào)節(jié)風(fēng)門時 風(fēng)流收縮到最小斷面S2以后 又突然擴大到巷道斷面S所造成的沖擊損失 根據(jù)水力學(xué)理論 這項損失可用下式表示 式中v2 風(fēng)流通過調(diào)節(jié)風(fēng)門后在最小收縮斷面處的平均風(fēng)速m s v 巷道內(nèi)的平均風(fēng)速 m s 空氣的密度 kg m3 根據(jù)實驗 風(fēng)流通過調(diào)節(jié)風(fēng)門時的速度變化具有以下比例關(guān)系 式中v1 風(fēng)流在調(diào)節(jié)風(fēng)門處的平均風(fēng)速 m s 設(shè)通過調(diào)節(jié)風(fēng)門和巷道的風(fēng)量為Q 巷道斷面積為S 則上式變?yōu)?取 1 2kg m3 得 化簡上式得 在上例中 若1分支設(shè)置調(diào)節(jié)風(fēng)門處的巷道斷面S1 4m2 則算出調(diào)節(jié)風(fēng)門的面積為 即在1分支設(shè)置一個面積為0 23m2的調(diào)節(jié)風(fēng)門就能保證1和2分支都得到所需要的風(fēng)量5和25m3 s 2 增阻調(diào)節(jié)的分析1 增阻調(diào)節(jié)使風(fēng)網(wǎng)總風(fēng)阻增加 在一定條件下可能達(dá)不到風(fēng)量調(diào)節(jié)的預(yù)期效果 如右圖所示 已知主要通風(fēng)機風(fēng)壓曲線I和兩分支的風(fēng)阻曲線R1 R2 并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)的總風(fēng)阻曲線R R與I交點a即為主要通風(fēng)機的工作點 自a作垂線和橫坐標(biāo)相交 得出礦井總風(fēng)量Q 從a作水平線和R1 R2交于b c兩點 由這兩點作垂線分別得兩風(fēng)路的風(fēng)量Q1和Q2 如在1風(fēng)路中安設(shè)一風(fēng)阻為Rw的調(diào)節(jié)風(fēng)門 則該風(fēng)路的總風(fēng)阻為R1 R1 Rw 在圖上繪出R1 曲線 并繪出R1 和R2并聯(lián)的風(fēng)阻曲線R 由R 與I的交點a 得出調(diào)節(jié)后的礦井總風(fēng)量Q 由a 作水平線交R1 和R2于b 和c 自這兩點得出風(fēng)量分別為Q1 和Q2 當(dāng)風(fēng)機性能不變時 由于礦井總風(fēng)阻增加 使總風(fēng)量減少 其減少值為 Q Q Q 安裝調(diào)節(jié)風(fēng)門的分支中風(fēng)量也減少 其減少值為 Q1 Q1 Q1 另一分支風(fēng)量增加 其增加值為 Q2 Q2 Q2 顯然減少的多 增加的少 其差值就等于總風(fēng)量的減少值 即 Q Q1 Q2 2 總風(fēng)量的減少值與主要通風(fēng)機性能曲線的陡緩有關(guān) 如右圖所示 I為軸流式通風(fēng)機的風(fēng)壓曲線 為離心式通風(fēng)機的風(fēng)壓曲線 R R 為調(diào)節(jié)前后的風(fēng)阻曲線 與I 分別交于a b和a b 從而得出總風(fēng)量的減少值 Q和 Q 從圖中看出 Q Q 表明扇風(fēng)機的風(fēng)壓曲線愈陡 總風(fēng)量的減少值愈小 反之則愈大 3 增阻調(diào)節(jié)有一定的范圍 超出這范圍可能達(dá)不到調(diào)節(jié)的目的 在上頁圖中 若主要通風(fēng)機性能曲線不變 且取R1 0 59N s2 m8 R2 1 64N s2 m8 當(dāng)不斷改變調(diào)節(jié)風(fēng)門風(fēng)阻Rw時 可以得到并聯(lián)風(fēng)路中各分支對應(yīng)的風(fēng)量及其變化 如右圖 3 使用增阻調(diào)節(jié)法的注意事項1 調(diào)節(jié)風(fēng)門應(yīng)盡量安設(shè)在回風(fēng)巷道中 以免妨礙運輸 當(dāng)非安設(shè)在運輸巷道不可時 則可采取多段調(diào)節(jié) 即用若干個面積較大的調(diào)節(jié)風(fēng)門來代替一個面積較小的調(diào)節(jié)風(fēng)門 2 在復(fù)雜的風(fēng)網(wǎng)中 要注意調(diào)節(jié)風(fēng)門位置的選擇 防止重復(fù)設(shè)置 避免增大風(fēng)壓和電耗 4 增阻調(diào)節(jié)法的優(yōu)缺點與適用條件優(yōu)點 簡便易行 是采區(qū)內(nèi)巷道間的主要調(diào)節(jié)措施 缺點 使礦井的總風(fēng)阻增加 若風(fēng)機風(fēng)壓曲線不變 勢必造成礦井總風(fēng)量下降 要想保持總風(fēng)量不減 就得提高風(fēng)壓 增加通風(fēng)電力費用 因此 在安排產(chǎn)量和布置巷道時 盡量使網(wǎng)孔中各風(fēng)路的阻力不要相差太懸殊 以避免在通過風(fēng)量較大的主要風(fēng)路中安設(shè)調(diào)節(jié)風(fēng)門 6 5 2降阻調(diào)節(jié)法 降阻調(diào)節(jié)法與增阻調(diào)節(jié)法相反 它是以并聯(lián)網(wǎng)路中阻力較小風(fēng)路的阻力值為基礎(chǔ) 使阻力較大的風(fēng)路降低風(fēng)阻 以達(dá)到并聯(lián)網(wǎng)路各風(fēng)路的阻力平衡 巷道中的風(fēng)阻包括摩擦風(fēng)阻和局部風(fēng)阻 當(dāng)局部風(fēng)阻較大時 應(yīng)首先降低局部風(fēng)阻 當(dāng)局部風(fēng)阻較小摩擦風(fēng)阻較大時 則應(yīng)降低摩擦風(fēng)阻 降低摩擦風(fēng)阻的主要方法是擴大巷道斷面或改變支架類型 即改變摩擦阻力系數(shù) 1 降阻調(diào)節(jié)的計算如圖并聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 兩巷道的風(fēng)阻分別為R1和R2 所需風(fēng)量為Q1和Q2 則兩巷道的阻力分別為 h1 R1Q12 h2 R2Q22如果h1 h2 則以h2為依據(jù) 把h1減到h1 為此須將R1降到R1 即 h1 R1 Q12 h2 其中 摩擦阻力公式 降阻的主要辦法是擴大巷道的斷面 如把巷道全長L m 的斷面擴大到S1 則式中 1 巷道1擴大后的摩擦阻力系數(shù) N s2 m4 U1 巷道1擴大后的周界 隨斷面大小和形狀而變 C 決定于巷道斷面形狀的系數(shù) 對梯形巷道 C 4 03 4 28 對三心拱巷道 C 3 8 4 06 對半圓拱巷道 C 3 78 4 11 由上式得到巷道1擴大后的斷面積為 如果所需降阻的數(shù)值不大 而且客觀上又無法采用擴大巷道斷面的措施時 可改變巷道壁面的平滑程度或支架型式 以減少摩擦阻力系數(shù)來調(diào)節(jié)風(fēng)量 改變后的摩擦阻力系數(shù)可用下式計算 2 降阻調(diào)節(jié)的分析降阻調(diào)節(jié)的優(yōu)點是使礦井總風(fēng)阻減少 若風(fēng)機風(fēng)壓曲線不變 調(diào)節(jié)后 礦井總風(fēng)量增加 降阻調(diào)節(jié)多在礦井產(chǎn)量增大 原設(shè)計不合理 主要巷道年久失修的情況下 用來降低主要風(fēng)流中某一段巷道的阻力 一般 當(dāng)所需降低的阻力值不大時 應(yīng)首先考慮減少局部阻力 另外 也可在阻力大的巷道旁側(cè)開掘并聯(lián)巷道 在一些老礦中 應(yīng)注意利用廢舊巷道供通風(fēng)用 6 5 3增壓調(diào)節(jié)法 1 增壓調(diào)節(jié)的計算如圖所示 一采區(qū)和二采區(qū)所需要的風(fēng)量分別為27 07和34 7m3 s 風(fēng)阻分別為0 69和1 27N s2 m8 要使一 二采區(qū)得到所需的風(fēng)量 兩采區(qū)將分別產(chǎn)生505 6Pa 1529 2Pa的阻力 總進風(fēng)段1 2的風(fēng)阻為0 23N s2 m8 通過61 77m3 s的總風(fēng)量時 將產(chǎn)生877 6Pa的阻力 總回風(fēng)段3 4的風(fēng)阻為0 02N s2 m8 則產(chǎn)生76 3Pa的阻力 主要通風(fēng)機附近的漏風(fēng)量為6 83m3 s 通過主要通風(fēng)機的風(fēng)量為68 6m3 s 如果采用增加風(fēng)壓的調(diào)節(jié)方法 在阻力較大的二采區(qū)內(nèi)安設(shè)輔助通風(fēng)機的方法有 1 選擇合適的輔助通風(fēng)機 但不調(diào)整主要通風(fēng)機的風(fēng)壓曲線 如圖所示 主要通風(fēng)機是70B2 21型 24號 600r min的軸流式通風(fēng)機 動輪葉片安裝角度是27 5 靜風(fēng)壓特性曲線是 曲線 這時風(fēng)機的工作點是a點 兩個并聯(lián)采區(qū)以外 總進風(fēng)段和總回風(fēng)段總阻力為 h1 2 h3 4 877 6 76 3 953 9Pa當(dāng)?shù)V井的自然風(fēng)壓很小或可忽略不計時 主要通風(fēng)機能夠供給兩個并聯(lián)采區(qū)使用的剩余風(fēng)壓為 hfa h1 2 h3 4 1519 953 9 565 1Pa二采區(qū)按需通過34 7m3 s的風(fēng)量時 其阻力是1529 2Pa 這個數(shù)值超出主要通風(fēng)機能夠供給這個采區(qū)使用的剩余風(fēng)壓 故需在這個采區(qū)內(nèi)安置一臺合適的輔助通風(fēng)機 這臺輔助通風(fēng)機要按以下兩個數(shù)值來選擇 通過輔助通風(fēng)機的風(fēng)量為二采區(qū)的風(fēng)量 Qaf 34 7m3 s輔助通風(fēng)機的全風(fēng)壓 haft 1529 2 565 1 964Pa它的全風(fēng)壓特性曲線應(yīng)通過或大于這兩個數(shù)值所構(gòu)成的工作點b 一采區(qū)按需通過27 07m3 s的風(fēng)量時 其阻力是505 6Pa 這個數(shù)值小于主要通風(fēng)機能夠供給這個采區(qū)使用的剩余風(fēng)壓 即565 1 505 6 59 5Pa 在此情況下 還要在一采區(qū)的回風(fēng)流中安設(shè)調(diào)節(jié)風(fēng)門 使它能夠產(chǎn)生59 5Pa的阻力 2 選擇合適的輔助通風(fēng)機 同時調(diào)整主要通風(fēng)機的風(fēng)壓曲線 在二采區(qū)安設(shè)一臺輔助通風(fēng)機 通過輔助通風(fēng)機的風(fēng)量Qaf 34 7m3 s輔助通風(fēng)機的全風(fēng)壓haft 1529 2 505 6 1023 6Pa同時要調(diào)整主要通風(fēng)機的靜風(fēng)壓特性曲線 使它通過以下兩個數(shù)值所構(gòu)成的工作點 主要通風(fēng)機的風(fēng)量Qaf 68 6m3 s主要通風(fēng)機的靜風(fēng)壓hfs 953 9 505 6 1459 5Pa 這兩種選擇輔助通風(fēng)機的方法中 后一方法雖然輔助通風(fēng)機所需功率較大 但主要通風(fēng)機所需功率較小 比前種方法要經(jīng)濟 需要注意的是輔助通風(fēng)機和主要通風(fēng)機有著串聯(lián)運轉(zhuǎn)的關(guān)系 因此選擇輔助通風(fēng)機不能孤立進行 必須和主要通風(fēng)機緊密配合 2 選擇 安裝和使用輔助通風(fēng)機的注意事項在選擇輔助通風(fēng)機時 必須根據(jù)輔助通風(fēng)機服務(wù)期限以內(nèi)通風(fēng)最困難時的風(fēng)量 風(fēng)阻和風(fēng)壓等數(shù)值進行計算 為了保證新鮮風(fēng)流通過輔助通風(fēng)機而又不致妨礙運輸 一般把輔助通風(fēng)機安設(shè)在進風(fēng)流的繞道中 但在巷道中至少安設(shè)兩道自動風(fēng)門 其風(fēng)門的間距必須大于一列車的長度 風(fēng)門須向壓力大的方向開啟 輔助通風(fēng)機停止運轉(zhuǎn)時 必須立即打開巷道中的自動風(fēng)門 以便利用主要通風(fēng)機單獨通風(fēng) 主要通風(fēng)機停止運轉(zhuǎn)時 輔助通風(fēng)機也應(yīng)立即停止運轉(zhuǎn) 同時打開自動風(fēng)門 以免發(fā)生相鄰采區(qū)風(fēng)流逆轉(zhuǎn) 循環(huán)風(fēng)再流入輔扇 此時還需根據(jù)具體情況 采取相應(yīng)的安全措施 重新開動輔助通風(fēng)機以前 應(yīng)檢查附近20m以內(nèi)的瓦斯?jié)舛?只有在不超過規(guī)定時 才允許開動輔助通風(fēng)機 在采空區(qū)附近的巷道中安置輔助通風(fēng)機時 要選擇合適的位置 否則 有可能產(chǎn)生通過采空區(qū)的循環(huán)風(fēng)或漏風(fēng) 加速采空區(qū)的煤炭自燃 隨著通風(fēng)狀況不斷發(fā)展變化 每隔一定時間 必須 調(diào)節(jié)主要通風(fēng)機和輔助通風(fēng)機的工作點 使之相互配合 輔助通風(fēng)機運轉(zhuǎn)時 使得進風(fēng)路上的風(fēng)流能量降低 出風(fēng)路上的風(fēng)流能量提高 如果輔助通風(fēng)機的能力過大 就有可能使3點空氣的能量同2點空氣的能量接近 相等 甚至超過 此時一采區(qū)將出現(xiàn)風(fēng)量不足 沒有風(fēng)流 甚至發(fā)生逆轉(zhuǎn) 以上三種現(xiàn)象都是安全生產(chǎn)所不允許的 若一旦出現(xiàn)上述情況時 其應(yīng)急措施就是迅速增加二采區(qū)的風(fēng)阻 3 增壓調(diào)節(jié)法的優(yōu)缺點及適用條件與降阻調(diào)節(jié)法比較優(yōu)點 在阻力較大的風(fēng)路中安裝輔助通風(fēng)機 無需調(diào)節(jié)主風(fēng)機而使得風(fēng)量增大 相當(dāng)于主要通風(fēng)機對這條風(fēng)路的工作風(fēng)阻下降 這點和降阻調(diào)節(jié)法很類似 但比降阻調(diào)節(jié)法施工快而且方便 缺點 管理工作較復(fù)雜 安全性比較差 與增阻調(diào)節(jié)法比較 優(yōu)點 使主要通風(fēng)機的電力費降低很多 服務(wù)時間又長時 比較經(jīng)濟 缺點 管理工作比較復(fù)雜 安全性比較差 施工比較困難 適用條件 并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)中各條風(fēng)路的阻力相差比較懸殊 主要通風(fēng)機風(fēng)壓滿足不了阻力較大的風(fēng)路 不能采用增阻調(diào)節(jié)法 而采用降阻調(diào)節(jié)法又來不及時 可采用增壓調(diào)節(jié)法 6 6總風(fēng)量調(diào)節(jié) 在礦井開采過程中 由于礦井產(chǎn)量和開采條件不斷變化 常常要求調(diào)節(jié)礦井總風(fēng)量 礦井總風(fēng)量調(diào)節(jié)的主要措施是改變主要通風(fēng)機的工況點 其方法有 改變主要通風(fēng)機的特性曲線改變主要通風(fēng)機的工作風(fēng)阻曲線 6 6 1改變主要通風(fēng)機特性曲線的調(diào)節(jié)法 1 改變軸流式通風(fēng)機動輪葉片的安裝角度軸流式通風(fēng)機的特性曲線隨著動輪葉片安裝角的變化而變化 如某抽出式通風(fēng)的礦井主要通風(fēng)機是軸流式 當(dāng)其動輪葉片安裝角為27 5 時 靜風(fēng)壓特性曲線是I 曲線 為了滿足前期生產(chǎn)需要 該主要通風(fēng)機的工作點為a點 現(xiàn)因生產(chǎn)情況的變化 井巷通風(fēng)的總阻力變?yōu)?hfr 1862Pa 反對機械風(fēng)壓的自然風(fēng)壓為 hn 98Pa 通過主要通風(fēng)機的風(fēng)量仍需68m3 s 根據(jù)兩數(shù)值找出風(fēng)機的新工作點b 將風(fēng)機的動輪葉片安裝角調(diào)整到30 其靜壓特性曲線由I 調(diào)到I 自b點得到這臺風(fēng)機的輸入功率約220kW 用此數(shù)值來衡量現(xiàn)用電動機的能力是否夠用 再由b點得出其風(fēng)機的靜壓效率是0 64 b點落在這臺風(fēng)機特性曲線的合理工作范圍內(nèi) 為了滿足現(xiàn)階段生產(chǎn)要求 該風(fēng)機應(yīng)根據(jù)以下兩個數(shù)值進行調(diào)節(jié) 風(fēng)機的風(fēng)量Qf 68m3 s 風(fēng)機的靜風(fēng)壓 hfs hfr hn 1960Pa 2 改變通風(fēng)機的轉(zhuǎn)數(shù)轉(zhuǎn)數(shù)愈大 通風(fēng)機的風(fēng)量和風(fēng)壓愈大 某壓入式通風(fēng)的礦井 其離心式通風(fēng)機的全風(fēng)壓特性曲線為 轉(zhuǎn)數(shù)為n r min 它和工作風(fēng)阻曲線交于M 點 產(chǎn)生Qf m3 s 的風(fēng)量和hft Pa 的全風(fēng)壓 如果生產(chǎn)要求通風(fēng)機應(yīng)產(chǎn)生的風(fēng)壓為hft Pa 通過的風(fēng)量為Qf m3 s 用比例定律可以求出新轉(zhuǎn)數(shù)n 即 畫出新轉(zhuǎn)數(shù)n的全風(fēng)壓特性曲線 它和風(fēng)阻曲線1的交點M即為新工作點 同時根據(jù)新轉(zhuǎn)數(shù)的效率曲線和功率曲線 看新工作點是否落在合理工作范圍內(nèi) 并驗算電動機的能力 該方法主要用于離心式通風(fēng)機 它的具體做法是 如果通風(fēng)機和電動機之間是間接傳動的 可改變皮帶輪直徑的大小來增加轉(zhuǎn)數(shù) 如果通風(fēng)機和電動機之間是直接傳動的 則改變電動機的轉(zhuǎn)數(shù)或更換電動機 6 6 2改變主要通風(fēng)機工作風(fēng)阻的調(diào)節(jié)法 某礦抽出式風(fēng)機是軸流風(fēng)機 葉片安裝角為37 5 靜風(fēng)壓特性曲線為 曲線 工作點是a點 工作風(fēng)阻Rf 1107 4 44 5 2 0 56N s2 m8 工作風(fēng)阻曲線為l曲線 該風(fēng)機葉片最大安裝角為40 其靜壓曲線為 曲線 如果生產(chǎn)要求主要通風(fēng)機通過50m3 s的風(fēng)量 則由風(fēng)壓曲線 只能產(chǎn)生1048 6Pa的靜風(fēng)壓 不能滿足原有風(fēng)壓1107 4Pa 如果用降低主要通風(fēng)機工作風(fēng)阻的調(diào)節(jié)方法 就必須設(shè)法將其工作風(fēng)阻降低到Rf 1048 6 502 0 42N s2 m8 用這個數(shù)值畫出風(fēng)阻曲線2 使它通過工作點b 這時主要通風(fēng)機的靜壓效率接近0 6 輸入功率約96kW 如果不降低主要通風(fēng)機的工作風(fēng)阻 則工作點是c點 此時主要通風(fēng)機只能通過47m3 s的風(fēng)量 不能滿足要求 所以 當(dāng)該礦所要求的通風(fēng)能力超過主要通風(fēng)機最大潛力又無法采用其它調(diào)節(jié)法時 就得根據(jù)Rf 的數(shù)值用擴大井巷的斷面 或開鑿并聯(lián)雙巷 或增加進風(fēng)井口等方法把主要通風(fēng)機的工作風(fēng)阻降低 如果主要通風(fēng)機的風(fēng)量大于實際所需要的風(fēng)量時 可以增加主要通風(fēng)機的工作風(fēng)阻 使總風(fēng)量下降 如后圖所示 由于離心式通風(fēng)機的功率是隨著風(fēng)量的減少而減少 主要通風(fēng)機的工作風(fēng)阻由R增到R 時 其風(fēng)量由Q降到Q 主要通風(fēng)機的輸入功率則由N降到N 所以 對于離心式通風(fēng)機可以利用設(shè)在風(fēng)峒中的閘門進行調(diào)節(jié) 當(dāng)所需風(fēng)量變小時 可以放下閘門以增加風(fēng)阻來減少風(fēng)量 對于軸流式通風(fēng)機 當(dāng)所需風(fēng)量變小時 可以把動輪葉片安裝角調(diào)小 它比增加工作風(fēng)阻的方法 在電力消耗上要經(jīng)濟得多 6 7多臺通風(fēng)機聯(lián)合運轉(zhuǎn)的相互調(diào)節(jié) 采用多臺風(fēng)機聯(lián)合運轉(zhuǎn)的礦井 各臺風(fēng)機之間 彼此聯(lián)系 相互影響 如果不注意在必要時進行各臺風(fēng)機相互調(diào)節(jié) 就有可能使礦井通風(fēng)的正常狀況受到破壞 甚至嚴(yán)重影響安全生產(chǎn) 6 7 1多臺通風(fēng)機聯(lián)合運轉(zhuǎn)的相互影響 下圖是某礦簡化后的通風(fēng)系統(tǒng) 各項實測的通風(fēng)數(shù)據(jù)是 兩翼風(fēng)機的公風(fēng)共路1 2的風(fēng)阻R1 2 0 05N s2 m8 西翼主要通風(fēng)機的專用風(fēng)路2 3的風(fēng)阻R2 3 0 36N s2 m8 西翼風(fēng)機葉片角度是35 其靜風(fēng)壓特性曲線是右圖中的 曲線 這臺風(fēng)機的風(fēng)量QI 40m3 s 靜風(fēng)壓hl 1058Pa 風(fēng)機的工作風(fēng)阻為 RI 1058 40 2 0 66N s2 m8 工況點為a點 東翼主要通風(fēng)機的專用風(fēng)路2 4的風(fēng)阻R2 4 0 33N s2 m8 東翼風(fēng)機的葉片角度是25 其靜風(fēng)壓特性曲線是右圖中的 曲線 這臺風(fēng)機的風(fēng)量Q 60m3 s 靜風(fēng)壓h 1666Pa 工作風(fēng)阻R 1666 60 2 0 46N s2 m8 工作風(fēng)阻曲線是R 曲線 工作點為b點 在上述巳知條件下 按新的生產(chǎn)計劃要求 東翼的生產(chǎn)任務(wù)加大以后 由于瓦斯涌出量增加 東翼主要通風(fēng)機的風(fēng)量需增加到Q 90m3 s 這時 為了保證東翼的風(fēng)量需增加到90m3 s 為簡便不計漏風(fēng) 礦井的總進風(fēng)量也要增加 公共風(fēng)路1 2的阻力和東翼主要通風(fēng)機專用風(fēng)路2 4的阻力都要變大 即風(fēng)路1 2的阻力變?yōu)?h 1 2 R1 2 Q Q 2 0 05 40 90 2 845Pa風(fēng)路2 4的阻力變?yōu)?h 2 4 R2 4 Q 2 0 33 90 2 2673Pa因而東翼主要通風(fēng)機的靜風(fēng)壓 為簡便不計自然風(fēng)壓 變?yōu)?h h 1 2 h 2 4 845 2673 3518Pa 為此需要對東翼風(fēng)機進行調(diào)整 當(dāng)東翼主要通風(fēng)機的葉片角度調(diào)整到45 時 靜風(fēng)壓特性曲線為 當(dāng)主要通風(fēng)機通過90m3 s的風(fēng)量時 產(chǎn)生3518Pa的靜風(fēng)壓 能夠滿足需要 這時東翼主要通風(fēng)機的工作風(fēng)阻則變?yōu)?R 3518 902 0 43N s2 m8其工作風(fēng)阻曲線是R 曲線 新工況點是c點 在上述東翼主要通風(fēng)機特性曲線因加大風(fēng)量而調(diào)整的情況下 西翼主要通風(fēng)機特性曲線是否可以因風(fēng)量不改變而不需要調(diào)整 如果西翼主要通風(fēng)機特性曲線不調(diào)整 就成為東翼主要通風(fēng)機用特性曲線 和西翼主要通風(fēng)機特性曲線 聯(lián)合運轉(zhuǎn)對該礦進行通風(fēng) 下面將討論這種聯(lián)合運轉(zhuǎn)產(chǎn)生的影響 先在后圖上畫出兩主要通風(fēng)機的特性曲線 和 并根據(jù)各風(fēng)路的風(fēng)阻值畫出R1 2 R2 3和R2 4三條風(fēng)阻曲線 專用風(fēng)路2 3的風(fēng)量 就是西翼主要通風(fēng)機的風(fēng)量 而這條風(fēng)路的阻力要由西翼主要通風(fēng)機總風(fēng)壓中的一部分來克服 因此 可用 和R2 3兩曲線按照 在相同的風(fēng)量下 風(fēng)壓相減 的轉(zhuǎn)化原則 繪出西翼主要通風(fēng)機特性曲線 為風(fēng)路2 3服務(wù)以后的剩余特性曲線 又名轉(zhuǎn)化曲線 同理 用東翼風(fēng)機特性曲線 和專用風(fēng)路2 4的風(fēng)阻曲線R2 4 按照上述串聯(lián)轉(zhuǎn)化原則 畫出東翼主要通風(fēng)機為風(fēng)路2 4服務(wù)以后的剩余特性曲線 經(jīng)過以上轉(zhuǎn)化 在概念上好比把兩翼風(fēng)機都搬到兩翼分風(fēng)點上 和 兩條曲線就是這兩臺風(fēng)機為公共風(fēng)路1 2服務(wù)的特性曲線 因為風(fēng)路1 2上的風(fēng)量是兩風(fēng)機共同供給的 即兩風(fēng)機風(fēng)量之和就是風(fēng)路1 2上的風(fēng)量 而風(fēng)路l 2的阻力 兩風(fēng)機都要承擔(dān) 即在每臺風(fēng)機的總風(fēng)壓中都要拿出相等的一部分風(fēng)壓來克服公共風(fēng)路1 2的阻力 這在概念上好比兩風(fēng)機搬到分風(fēng)點后 用它們的剩余特性曲線 和 并聯(lián)特性曲線為風(fēng)路1 2服務(wù) 因此 用曲線 和 按照在相同的風(fēng)壓下 風(fēng)量相加的并聯(lián)原則 畫出它們的并聯(lián)特性曲線 它和風(fēng)路l 2的風(fēng)阻曲線R1 2相交于d點 自d點畫垂直線和橫坐標(biāo)相交得出礦井總風(fēng)量Q 127m3 s 自d點畫水平線分別交 和 兩曲線于e和f兩點 自這兩點畫垂直線和橫坐標(biāo)相交得出東翼的風(fēng)量Q 90 7m3 s 西翼的風(fēng)量Q 36 3m3 s 上述分析說明 1 在上述圖例的具體條件下 當(dāng)東翼風(fēng)機特性曲線調(diào)整到 而西翼風(fēng)機特性曲線不作相應(yīng)調(diào)整時 則礦井的總風(fēng)量下降 Q 比Q小3m3 s 通過西翼的風(fēng)量供不應(yīng)求 Q 比Q 小3 7m3 s 而通過東翼的風(fēng)量卻供大于求 Q 比Q 大0 7m3 s 2 公共風(fēng)路1 2的風(fēng)阻曲線R1 2越陡 調(diào)整后的礦井總風(fēng)量Q 越小 此時 不僅西翼所需風(fēng)量不能保證 而且東翼所需風(fēng)量也不能滿足 3 為安全運轉(zhuǎn)起見 在每條風(fēng)機特性曲線上 實際使用的風(fēng)壓不得大于這條特性曲線上最大風(fēng)壓的的90 從圖中還可以看出 只要風(fēng)阻曲線R1 2再陡一些 西翼風(fēng)機的工作點就會進入這臺風(fēng)機特性曲線的不安全工作區(qū)段 使運轉(zhuǎn)不穩(wěn)定 4 兩臺風(fēng)機特性曲線相差越大或者西翼風(fēng)機的能力越小 礦井所需要的風(fēng)量就越難保證 西翼風(fēng)機也有可能出現(xiàn)不穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的情況 這時 整個西翼將沒有風(fēng)流 如果公共風(fēng)路的阻力繼續(xù)增大 甚至大于西翼風(fēng)機零風(fēng)量下的風(fēng)壓 這時西翼的風(fēng)流就會反向或逆轉(zhuǎn) 整個西翼變?yōu)闁|翼進風(fēng)路線之一 5 對于兩臺或兩臺以上風(fēng)機進行分區(qū)并聯(lián)運轉(zhuǎn)的礦井 如果公共風(fēng)路的風(fēng)阻越大 各風(fēng)機的特性曲線相差越大 就越有可能出現(xiàn)上述通風(fēng)惡化的現(xiàn)象 必須注意預(yù)防 6 7 2多臺通風(fēng)機不穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的預(yù)防措施 通過以上分析可知 多臺通風(fēng)機并聯(lián)運轉(zhuǎn)時 公共風(fēng)路的風(fēng)阻越小 各臺風(fēng)機的能力越接近 則安全穩(wěn)定運轉(zhuǎn)越有保證 因此公共風(fēng)路的斷面要盡可能大 長度盡可能短 或者使礦井的進風(fēng)道數(shù)量盡可能多 盡量使得選用的各臺風(fēng)機特性曲線基本相同 這就要求各采區(qū)或各翼所需要的風(fēng)壓和風(fēng)量盡可能做到搭配均勻 在生產(chǎn)管理工作中 要盡量使公共風(fēng)路保持比較小的風(fēng)阻值 如出現(xiàn)冒頂 塌陷或斷面變形 必須及時整修 在萬一出現(xiàn)小風(fēng)機不穩(wěn)定的運轉(zhuǎn)狀況 可采用在大風(fēng)機專用風(fēng)路上加大風(fēng)阻的臨時措施 使大風(fēng)機的風(fēng)量和礦井總風(fēng)量都適當(dāng)減少 就能避免這種狀況 更主要的是 為了預(yù)防大風(fēng)機調(diào)整后的影響 須對其它風(fēng)機作出相應(yīng)的調(diào)整 根據(jù)這個道理 西翼風(fēng)機專用風(fēng)路所需要的風(fēng)壓 h 2 3 R2 3Q 2 0 36 402 576Pa公共風(fēng)路l 2所需要的風(fēng)壓h 1 2 845Pa 所以西翼風(fēng)機的總風(fēng)壓為 h h 1 2 h 2 3 845 576 1421Pa根據(jù)h 和Q 兩個數(shù)據(jù)所構(gòu)成的新工作點j 把西翼風(fēng)機葉片角度調(diào)整到40 使它的特性曲線 接近j點 略有富裕 西翼風(fēng)機調(diào)整后就能夠保證井下各處所需的風(fēng)量 其工作風(fēng)阻變?yōu)?R h Q 2 1421 402 0 89N s2 m8 用R 的數(shù)據(jù) 可在圖中畫出這臺風(fēng)機調(diào)整后的工作風(fēng)阻曲線R 這曲線必然通過j點 同理 前面已算出東翼風(fēng)機調(diào)整后的工作風(fēng)阻R 0 43N s2 m8 并已在圖中畫出工作風(fēng)阻曲線R 這曲線必然通過新工作點c 以上計算表明各風(fēng)機的工作風(fēng)阻不一定是常數(shù) R R 當(dāng)各風(fēng)機的風(fēng)量和礦井總風(fēng)量的比值發(fā)生變化時 各風(fēng)機的工作風(fēng)阻也就跟著發(fā)生變化 在上例中 調(diào)整以后的兩臺風(fēng)機都使用了葉片角度最大的特性曲線 考慮到有時會出現(xiàn)反向自然風(fēng)壓和風(fēng)路的風(fēng)阻變大等因素 使兩臺風(fēng)機的工作點都超出合理工作范圍 造成運轉(zhuǎn)不安全 而且噪音大 在此情況下 宜適當(dāng)降低風(fēng)路上的風(fēng)阻 盡可能做到既保證礦井所需風(fēng)量 又少用或不用風(fēng)機葉片最大角度的特性曲線 復(fù)習(xí)思考題 6 1什么是通風(fēng)網(wǎng)絡(luò) 其主要構(gòu)成元素是什么 6 2如何繪制通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖 對于給定礦井其形狀是否固定不變 6 3簡述節(jié)點 路 回路 網(wǎng)孔 生成樹 余樹的基本概念的含義 6 4礦井通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)中風(fēng)流流動的基本規(guī)律有哪幾個 寫出其數(shù)學(xué)表達(dá)式 6 5比較串聯(lián)風(fēng)路與并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)的特點 6 6寫出角聯(lián)分支的風(fēng)向判別式 分析影響角聯(lián)分支風(fēng)向的因素 6 7礦井風(fēng)量調(diào)節(jié)的措施可分為哪幾類 比較它們的優(yōu)缺點 6 8如圖1所示并聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 已知各分支風(fēng)阻 R1 1 274 R2 1 47 R3 1 078 R4 1 568 單位為N s2 m8 總風(fēng)量Q 36m3 s 求 1 并聯(lián)風(fēng)網(wǎng)的總風(fēng)阻 2 各分支風(fēng)量 復(fù)習(xí)思考題 6 9如圖2所示角聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 已知各分支風(fēng)阻 R1 3 92 R2 0 0752 R3 0 98 R4 0 4998 單位為Ns2 m8 試判斷角聯(lián)分支5的風(fēng)流方向 6 10如圖3所示并聯(lián)風(fēng)網(wǎng) 已知各分支風(fēng)阻 R1 1 186 R2 0 794 單位為Ns2 m8 總風(fēng)量Q 40m3 s 求 1 分支1和2中的自然分風(fēng)量和 2 若分支1需風(fēng)10m3 s 分支2需風(fēng)30m3 s 采用風(fēng)窗調(diào)節(jié) 風(fēng)窗應(yīng)設(shè)在哪個分支 風(fēng)窗風(fēng)阻和開口面積各為多少 6 11某局部通風(fēng)網(wǎng)路 圖4 已知各巷道的風(fēng)阻R1 0 12 R2 0 25 R3 0 30 R4 0 06Ns2 m8 AB間的總風(fēng)壓為600Pa 求各巷道的風(fēng)量及AB間的總風(fēng)阻為多少 6 12某角聯(lián)通風(fēng)網(wǎng) 圖5 各巷道的風(fēng)阻為R1 0 060 R2 0 060 R3 0 105 R4 0 030 R5 0 105Ns2 m8 各巷道需要的風(fēng)量為Q1 14 Q2 16 Q3 3 2 Q4 17 2 Q5 12 8m3 s 求用風(fēng)窗調(diào)節(jié)時風(fēng)窗安設(shè)位置及其阻力 6 13如圖6所示的通風(fēng)網(wǎng)絡(luò) 已知各巷道的阻力h1 80 h2 100 h3 30 h5 140 h6 100Pa 求巷道4 7 8的阻力及巷道4 7 8的風(fēng)流方向