《工業(yè)建筑降壓變電所及電氣設(shè)計(jì)書(shū).doc》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《工業(yè)建筑降壓變電所及電氣設(shè)計(jì)書(shū).doc（34頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

前 言 在國(guó)民經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展的今天，電能的應(yīng)用越來(lái)越廣泛，生產(chǎn)、科學(xué)、研究、日常生活都對(duì)電能的供應(yīng)提出更高的要求，因此確保良好的供電質(zhì)量十分必要。本設(shè)計(jì)書(shū)注重理論聯(lián)系實(shí)際，理論知識(shí)力求全面、深入淺出和通俗易懂，實(shí)踐技能注重實(shí)用性，可操作性和有針對(duì)性，同時(shí)注重介紹和反映現(xiàn)代供配電技術(shù)的新技術(shù)。 本課程設(shè)計(jì)選擇進(jìn)行了一個(gè)模擬的中小型工廠10/0.4kV、容量為1000kVA的降壓變電所，既含有高壓供電部分又含有電力變壓器低壓配電部分。 本設(shè)計(jì)書(shū)論述了供配電系統(tǒng)的整體功能和相關(guān)的技術(shù)知識(shí)，重點(diǎn)介紹了工廠供配電系統(tǒng)的組成部分。系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和計(jì)算相關(guān)系統(tǒng)的運(yùn)行與管理，并根據(jù)工廠所能取得的電源及工廠用電負(fù)荷的實(shí)際情況，并適當(dāng)考慮到工廠的發(fā)展，按照安全可靠、技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理的要求，確定了變電所的位置與形式及變電所主變壓器的臺(tái)數(shù)與容量、類型及選擇變電所主結(jié)線方案及高低壓設(shè)備與進(jìn)出線。 本設(shè)計(jì)書(shū)共分部分，包括：負(fù)荷計(jì)算和無(wú)功功率補(bǔ)償、變電所位置和形式選擇、變電所主變壓器的臺(tái)數(shù)、類型容量及主接線方案選擇、短路電流的計(jì)算、變電所一次設(shè)備的選擇和校驗(yàn)、變電所電氣主結(jié)線圖。 目 錄 前言 ……………………………………………… ..1 第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)………………………………….3 第二章 負(fù)荷計(jì)算和無(wú)功功率補(bǔ)償………………….6 第三章 變電所位置和型式的選擇…………………11 第四章 變電所主變壓器臺(tái)數(shù)、容量及主結(jié)線方案的選擇……………………………………………12 第五章 短路電流的計(jì)算……………………………16 第六章 變電所一次設(shè)備的選擇校驗(yàn)………………19 第七章 變電所高、低壓線路的選擇與校驗(yàn)………22 第八章 變電所二次回路方案選擇及繼電保護(hù)的整定……………………………………………27 第九章 防雷和接地裝置的確定…………………….31 第十章 參考文獻(xiàn)…………………………………….33 第十一章 收獲和體會(huì)………………………………33 第一章 一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) （一）設(shè)計(jì)題目 某工業(yè)建筑降壓變電所電氣設(shè)計(jì)。 （二）設(shè)計(jì)要求 根據(jù)本廠所能取得的電源及用電負(fù)荷的實(shí)際情況，并適當(dāng)考慮到生產(chǎn)的發(fā)展，按照安全可靠、技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理的要求，確定變電所的位置與型式，確定變電所主變壓器的臺(tái)數(shù)與容量，選擇變電所主結(jié)線方案及高低壓設(shè)備與進(jìn)出線，確定二次回路方案，選擇并整定繼電保護(hù)裝置，確定防雷和接地裝置，最后按要求寫(xiě)出設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)，繪出設(shè)計(jì)圖樣。 (三) 設(shè)計(jì)依據(jù) （1）工廠總平面圖： 附圖B-1XX機(jī)械廠總平面圖 （2）工廠負(fù)荷情況：本廠多數(shù)車(chē)間為兩班制，年最大負(fù)荷利用小時(shí)為5000h,日最大負(fù)荷持續(xù)時(shí)間為8h。該廠除鑄造車(chē)間、電鍍車(chē)間和鍋爐房屬二級(jí)負(fù)荷外，其余均屬三級(jí)負(fù)荷。低壓動(dòng)力設(shè)備均為三相，額定電壓為380V。照明及家用電器均為單相，額定電壓為220V。 （3）供電電源情況： 按照工廠與當(dāng)?shù)毓╇姴块T(mén)簽訂的供用電協(xié)議規(guī)定，本廠可由附近一條10kV的公用電源干線取得工作電源。該干線的走向參看工廠總平面圖。該干線的導(dǎo)線品牌號(hào)為L(zhǎng)GJ-185，導(dǎo)線為等邊三角形排列，線距為1.5m。干線首端（即電力系統(tǒng)的饋電變電所）距離本廠約10km，該干線首端所裝設(shè)的高壓斷路器斷流容量為500MVA，此斷路器配備有定時(shí)限過(guò)電流保護(hù)和電流速斷保護(hù)，其定時(shí)限過(guò)電流保護(hù)整定的動(dòng)作時(shí)間為1.4s。為滿足工廠二級(jí)負(fù)荷的要求，可采用高壓聯(lián)絡(luò)線由鄰近的單位取得備用電源。已知與本廠高壓側(cè)有電氣聯(lián)系的架空線路總長(zhǎng)度達(dá)100km，電纜線路總長(zhǎng)度達(dá)30km。 表1 工廠負(fù)荷統(tǒng)計(jì)資料 用電單位編號(hào) 用電單位名稱 負(fù)荷性質(zhì) 設(shè)備容量/kW 需要系數(shù) 功率因數(shù) 1 鑄造車(chē)間 動(dòng)力 210 0.35 0.65 照明 6 0.8 1.0 2 鍛壓車(chē)間 動(dòng)力 220 0.3 0.6 照明 7 0.8 1.0 3 金工車(chē)間 動(dòng)力 200 0.25 0.6 照明 7 0.8 1.0 4 工具車(chē)間 動(dòng)力 290 0.25 0.65 照明 8 0.8 1.0 5 電鍍車(chē)間 動(dòng)力 200 0.5 0.7 照明 6 0.8 1.0 6 熱處理車(chē)間 動(dòng)力 255 0.6 0.75 照明 7 0.8 1.0 7 裝配車(chē)間 動(dòng)力 120 0.35 0.75 照明 5 0.8 1.0 8 機(jī)修車(chē)間 動(dòng)力 140 0.25 0.6 照明 3 0.8 1.0 9 鍋爐房 動(dòng)力 75 0.4 0.65 照明 1 0.8 1.0 10 倉(cāng)庫(kù) 動(dòng)力 20 0.25 0.6 照明 1 0.9 1.0 11 生活區(qū) 動(dòng)力 330 0.8 1.0 （4）氣象資料： 本廠所在地區(qū)的年最高氣溫為40℃，年平均氣溫為20℃，年最低氣溫為－5℃，年最熱月平均最高氣溫為35℃，年最熱月平均氣溫為28℃.，年最熱月地下0.8m處平均溫度為25℃。.年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)闁|風(fēng)，年雷暴日數(shù)為32天。 （5）地質(zhì)水文資料： 本廠所在地區(qū)平均海拔500m，地層以砂粘土（土質(zhì)）為主，地下水位為2m。 （6）電費(fèi)制度： 本廠與當(dāng)?shù)毓╇姴块T(mén)達(dá)成協(xié)議，在工廠變電所高壓側(cè)計(jì)量電能，設(shè)專用計(jì)量柜，按兩部電費(fèi)制繳納電費(fèi)。每月基本電費(fèi)按主變壓器容量為18元/（kVA），動(dòng)力電費(fèi)為1元/（kWh），照明（含家電）電費(fèi)為0.56元/（kWh），工廠最大負(fù)荷時(shí)的功率因數(shù)不得低于0.9。 （四）設(shè)計(jì)任務(wù) 要求在規(guī)定時(shí)間內(nèi)獨(dú)立完成下列工作量： （一） 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) （1） 目錄。 （2） 前言及確定了賦值參數(shù)的設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)。 （3） 負(fù)荷計(jì)算和無(wú)功功率補(bǔ)償。 （4） 變電所位置和型式的選擇。 （5） 變電所主變壓器臺(tái)數(shù)、容量、類型及主結(jié)線方案的選擇。 （6） 短路電流的計(jì)算。 （7） 變電所一次設(shè)備的選擇與校驗(yàn)。 （8） 變電所高、低壓進(jìn)出線的選擇與校驗(yàn)。 （9） 變電所二次回路方案選擇及繼電保護(hù)的整定。 （10） 防雷和接地裝置的確定。 （11） 附錄及參考文獻(xiàn)。 （12） 收獲和體會(huì)。 （二） 設(shè)計(jì)圖樣 （1） 主要設(shè)備及材料表。 （2） 變電所主結(jié)線圖（裝置式）。 （3） 變電所的二次回路接線圖。 （五）設(shè)計(jì)時(shí)間 2010年 月 日至2010年 月 日 指導(dǎo)教師：邱曉華 第二章 （一）負(fù)荷計(jì)算和無(wú)功功率補(bǔ)償 1．負(fù)荷計(jì)算 各廠房和生活區(qū)的負(fù)荷計(jì)算如下所示： 1.鑄造車(chē)間：動(dòng)力 P30d= KdPe=0.35210Kw=73.5Kw Q30d=P30tanψ=73.5Kw1.17=85.995Kvar 照明 P30z=KdPe=0.86Kw=4.8Kw Q30z=4.8Kw0=0Kvar P301=K∑（P30d+P30）=0.95（73.5+4.8)Kw=74.385Kw Q301=K∑（Q30d＋Q30z)=0.9585.995Kw=81.695Kvar S301=√P3012+Q3012=√74.3852+81.6952=110.486KVA I301=S301／√30.38Kv=167.87A 2.鍛壓車(chē)間：動(dòng)力 P30d= KdPe=0.3220Kw=66Kw Q30d=P30tanψ=66Kw1.33=87.78Kw 照明 P30z=KdPe=7Kw0.8=5.6Kw Q30z=0Kvar P302=K∑（P30d＋P30z）=0.95(66+5.6)Kw=68.02Kw Q302=K∑(Q30d+Q30z)=0.9587.78Kvar=83.391Kvar S302=√P3022+Q3022=√68.022+83.3912=107.614KVA I302=S302／√30.38Kv=163.50A 3.金工車(chē)間：動(dòng)力 P30d=KdPe=0.25200Kw=50Kw Q30d=P30tanψ=50Kw1.33=66.5Kvar 照明 P30z=KdPe=0.87Kw=5.6Kw Q30z=0Kvar P303=K∑(P30d+P30z）=0.95(50+5.6)Kw=52.82Kw Q303=K∑（Q30d＋Q30z)=0.9566.5Kvar=63.175Kvar S303=√P3032+Q3032=√52.822+63.1752=82.35KVA I303=S303／√30.38Kv=125.12A 4.工具車(chē)間：動(dòng)力 P30d= KdPe=0.25290Kw=72.5Kw Q30d=P30tanψ=72.5Kw1.17=84.825Kw 照明 P30z=KdPe=0.88Kw=6.4Kw Q30z=0Kvar P304=K∑(P30d+P30z）=0.95(72.5+6.4）Kw=74.955Kw Q304=K∑(Q30d+Q30z)=0.9584.825Kvar=80.584Kvar S304=√P3042+Q3042=√74.9552+80.5842=110.05KVA I304=S304／√30.38Kv=167.20A 5.電鍍車(chē)間：動(dòng)力 P30d= KdPe=0.5200Kw=100Kw Q30d=P30tanψ=100Kw1.02=102Kvar 照明 P30z=KdPe=0.86Kw=4.8Kw Q30z=0Kvar P305=K∑（P30d＋P30z）=0.95（100+4.8）Kw=99.56Kw Q305=K∑（Q30d＋Q30z)=0.95102Kvar=96.9Kvar S305=√P3052+Q3052=√99.562+96.92=138.931KVA I305=S305／√30.38Kv=211.08A 6.熱處理： 動(dòng)力 P30d= KdPe=0.6255Kw=153Kw Q30d=P30tanψ=153Kw0.88=134.64Kvar 照明 P30z=KdPe=0.87=5.6Kw Q30z=0Kvar P306=K∑（P30d＋P30z）=0.95（153+5.6）Kw=150.67Kw Q306=K∑Q30d＋Q30z)=0.95134.64Kvar=127.908Kvar S306=√P3062+Q3062=√150.672127.9082=197.64KVA I306=S306／√30.38Kv=300.28A 7裝配車(chē)間： 動(dòng)力 P30d= KdPe=0.35120Kw=42Kw Q30d=P30tanψ=42Kw0.88=36.96Kvar 照明 P30z=KdPe=0.85Kw=4Kw Q30z=0Kvar P307=K∑(P30d＋P30z）=0.95（42+4）Kw=43.7Kw Q307=K∑（Q30d＋Q30z)=0.9536.96Kvar=35.112Kvar S307=√P3072+Q3072=√43.72+35.1122=56.06KVA I307=S307／√30.38Kv=85.17A 8.機(jī)修車(chē)間：動(dòng)力 P30d= KdPe=0.25140Kw=35Kw Q30d=P30tanψ=35Kw1.33=46.55Kvar 照明 P30z=KdPe=0.83Kw=2.4Kw Q30z=0Kvar P308=K∑（P30d＋P30z）=0.95（35+2.4）Kw=35.53Kw Q308=K∑（Q30d＋Q30z)=0.9546.55Kvar=44.223Kvar S308=√P3082+Q3082=√35.532+44.2232=56.73KVA I308=S308／√30.38Kv=86.19A 9.鍋爐房： 動(dòng)力 P30d= KdPe=0.475Kw=30KW Q30d=P30tanψ=30Kw1.17=35.1Kvar 照明 P30z=KdPe=0.81Kw=0.8Kw Q30z=0Kvar P309=K∑(P30d＋P30z）=0.95(30+0.8)Kw=29.26Kw Q309=K∑（Q30d＋Q30z)=0.9535.1Kvar=33.345Kvar S309=√P3092+Q3092=√29.262+33.3452=44.363KVA I309=S309／√30.38Kv=67.40A 10. 倉(cāng)庫(kù)： 動(dòng)力 P30d= KdPe=0.2520Kw=5Kw Q30d=P30tanψ=5Kw1.33=6.65Kvar 照明 P30z=KdPe=0.91Kw=0.9Kw Q30z=0Kvar P3010=K∑（P30d＋P30z）=0.95(5+0.9)Kw=5.605Kw Q3010=K∑（Q30d＋Q30z)=0.956.65Kvar=6.3175Kvar S3010=√P30102+Q30102=√5.6052+6.31752=8.45KVA I3010=S3010／√30.38Kv=12.84A 11.生活區(qū): P30d= KdPe=0.8330Kw=264Kw Q30z=0Kvar S3011=√P30d2=√2642=264KVA I3011=S3011／√30.38Kv=401.11A 表2該工廠負(fù)荷計(jì)算表 編號(hào) 名稱 類別 設(shè)備容量/kW 需要系數(shù) cosψ tanψ 負(fù)荷計(jì)算 P30/kW Q30/kVar S30/kVA I30/A 1 鑄造車(chē)間 動(dòng)力 210 0.35 0.65 1.17 73.5 85.995 110.486 167.87 照明 6 0.8 1.0 0 4.8 0 小計(jì) 216 / / / 74.385 81.695 2 鍛壓車(chē)間 動(dòng)力 220 0.3 0.6 1.33 66 87.78 107.614 163.50 照明 7 0.8 1.0 0 5.6 0 小計(jì) 227 / / / 68.02 83.391 3 金工車(chē)間 動(dòng)力 200 0.25 0.6 1.33 50 66.5 82.35 125.12 照明 7 0.8 1.0 0 5.6 0 小計(jì) 207 / / / 52.82 63.175 4 工具車(chē)間 動(dòng)力 290 0.25 0.65 1.17 72.5 84.825 110.05 167.20 照明 8 0.8 1.0 0 6.4 0 小計(jì) 298 / / / 74.955 80.584 5 電鍍車(chē)間 動(dòng)力 200 0.5 0.7 1.02 100 102 138.931 211.08 照明 6 0.8 1.0 0 4.8 0 小計(jì) 206 / / / 99.56 96.9 6 熱處理車(chē)間 動(dòng)力 255 0.6 0.75 0.88 153 134.66 197.64 300.28 照明 7 0.8 1.0 0 5.6 0 小計(jì) 262 / / / 150.67 127.908 7 裝配車(chē)間 動(dòng)力 120 0.35 0.75 0.88 42 36.96 56.06 85.17 照明 5 0.8 1.0 0 4 0 小計(jì) 120 / / / 43.7 35.112 8 機(jī)修車(chē)間 動(dòng)力 140 0.25 0.6 1.33 35 46.55 56.73 86.19 照明 3 0.8 1.0 0 2.4 0 小計(jì) 143 / / / 35.53 44.223 9 鍋爐房 動(dòng)力 75 0.4 0.65 1.17 30 35.1 44.363 67.40 照明 1 0.8 1.0 0 0.8 0 小計(jì) 76 / / / 29.26 33.345 10 倉(cāng)庫(kù) 動(dòng)力 20 0.25 0.6 1.33 5 6.65 8.45 12.84 照明 1 0.9 1.0 0 0.9 0 小計(jì) 21 / / / 5.605 6.3175 11 生活區(qū) 動(dòng)力 330 0.8 1.0 0 264 0 264 401.11 總計(jì)（380V側(cè)） 動(dòng)力 2060 / 0.82 / 814.05 587.39 1003.84 1525.18 照明 51 / / 計(jì)入K∑1=0.95 K∑2=0.9 814．05 335.39 880.43 1337.68 （表2中P30=KdPe Q30=P30tanψ S30=√P30^2+Q30^2 I30=S30／（√3Un） P30（各車(chē)間）=K12（P30<動(dòng)力>+P30<照明>） Q30（各車(chē)間）=K∑1（Q30<動(dòng)力>+Q30<照明>） P30（總）=K∑2（∑P<各車(chē)間>） Q30（總）=K∑2（∑Q<各車(chē)間>） 其中Kd為需要系數(shù)，Un為額定電壓380V。K∑1為車(chē)間的同時(shí)系數(shù)，K∑2為工廠的同時(shí)系數(shù)。） 2．無(wú)功功率補(bǔ)償 由表2可知，該廠380V側(cè)最大負(fù)荷時(shí)的功率因數(shù)只有0.75。而供電部門(mén)要求該廠10kV進(jìn)線側(cè)最大負(fù)荷時(shí)功率因數(shù)不得低于0.9?？紤]到主變壓器的無(wú)功損耗遠(yuǎn)大于有功損耗，因此380V側(cè)最大負(fù)荷時(shí)功率因數(shù)應(yīng)稍大于0.9，暫取0.92,來(lái)計(jì)算380V側(cè)所需無(wú)功功率補(bǔ)償容量： Qc=P30△qc＝814.05kW0.32=219.794kVar 其中查表得△qc=0..32 參照?qǐng)D，選PGJ1型低壓自動(dòng)補(bǔ)償屏，并聯(lián)電容器為BW0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1臺(tái)與方案3（輔屏）3臺(tái)相組合，總共容量為84kVar3=252kVar。因此，無(wú)功功率補(bǔ)償后工廠380V側(cè)和10kV側(cè)的負(fù)荷計(jì)算如表所示： 項(xiàng)目 cosψ 計(jì)算負(fù)荷 P30/kW Q30/kVar S30/kVA I30/A 380V側(cè)補(bǔ)償前負(fù)荷 0.82 814.05 587.39 1003.84 1525.18 380V側(cè)無(wú)功補(bǔ)償容量 / / -252 / / 380V側(cè)補(bǔ)償后負(fù)荷 0.92 814.05 335.39 880.43 1337.68 主變壓器功率損耗 / 0.015S30=13.21 0.06S30=52.83 / / 10kV側(cè)負(fù)荷總計(jì) 0.92 827.26 388.22 913.82 52.76 第三章 （二）變電所位置和型式的選擇 變電所的位置應(yīng)盡量接近工廠的負(fù)荷中心，工廠的負(fù)荷中心按功率矩法來(lái)確定，在工廠平面圖的下邊和左側(cè)，分別作一直角坐標(biāo)的x軸和y軸，然后測(cè)出各車(chē)間和生活區(qū)負(fù)荷點(diǎn)的坐標(biāo)位置，P1、P2、P3…P10分別代表車(chē)間1、2、3…10號(hào)。計(jì)算公式為： x=（P1x1+P2x2+P3x3+…P11x11）／（P1+P2+P3…+P11）=∑（PiXi）／∑Pi y=（P1y1+P2y2+P3y3+…+P11y11）／（P1+P2+P3+…+P11）=∑（PiYi）／∑Pi 計(jì)算得：x=2.86 y=2.74 下圖為各車(chē)間負(fù)荷坐標(biāo)點(diǎn)。 由計(jì)算結(jié)果可知,工廠的負(fù)荷中心在2號(hào)車(chē)間附近，考慮到方便進(jìn)出線，周邊環(huán)境及交通情況，決定在2號(hào)車(chē)間的東側(cè)緊靠車(chē)間修建工廠變電所，其形式為外附式。 第四章 （三）變電所主變壓器和主結(jié)線方案的選擇 1．變電所主變壓器的選擇,根據(jù)工廠的負(fù)荷性質(zhì)和電源情況,工廠變電所的主變壓器可有下列兩種方案: 方案a.裝設(shè)1臺(tái)變壓器：型式采用S9，而容量根據(jù)式SN≥S30＇ ， SN =1000KV≥880.43KVA，即選一臺(tái)S9-1000/10型低損耗配電變 壓器。 方案b.裝設(shè)2臺(tái)變壓器：型號(hào)亦采用S9，容量按式SN≥（0.6～0.7） S30＇ 即SN≥（528.258，616.301）KVA SN≥∑S30（二級(jí)負(fù)荷） =（S1+S5+S9）0.9=264.402KVA,因此兩臺(tái)選 S9-630/10型低損耗配電變壓器。工廠二級(jí)負(fù)荷的備用電源亦由臨 近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡(luò)線來(lái)承擔(dān)。 主變壓器的聯(lián)結(jié)組別均采用Yyn0 2．變電所主結(jié)線方案的選擇,按上面考慮的兩種主變壓器的方案可設(shè)計(jì)兩種主結(jié)線方案: (1) 裝設(shè)一臺(tái)變壓器的主結(jié)線方案 （2）裝設(shè)兩臺(tái)變壓器的主結(jié)線方案 （3）兩種主結(jié)線方案的計(jì)算經(jīng)濟(jì)經(jīng)濟(jì)比較表： 比較項(xiàng)目 裝設(shè)一臺(tái) 裝設(shè)兩臺(tái) 技術(shù)指標(biāo) 供電安全性 滿足要求 滿足要求 供電可靠性 基本滿足 滿足 供電質(zhì)量 由于一臺(tái)主變壓器，電壓損耗略大 由于有兩臺(tái)主變壓器，電壓損耗略小 供電靈活性 由于一臺(tái)主變壓器，靈活性稍差 由于有兩臺(tái)主變壓器，靈活性較好 擴(kuò)建適應(yīng)性 稍差一些 更好一些 經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 電力變壓器的綜合投資 查表得單價(jià)為15萬(wàn)則綜合投資為30萬(wàn) 查表得單價(jià)為10.5714萬(wàn)元?jiǎng)t綜合投資為42.2856萬(wàn)元 高壓開(kāi)關(guān)柜的綜合投資 查表得單價(jià)為3.8萬(wàn)則綜合投資為3.8萬(wàn)1.55=28.5萬(wàn) 查表得單價(jià)為3.8萬(wàn)元?jiǎng)t綜合投資為3.8萬(wàn)1.56＝34.2萬(wàn)元 高壓柜運(yùn)行費(fèi)用 折舊費(fèi):30萬(wàn)元5%=1.5萬(wàn)元 維修費(fèi):30萬(wàn)元6%=1.8萬(wàn)元 折舊費(fèi):42.2856萬(wàn)元5%=2.11428萬(wàn)元 維修費(fèi):42.28566%=2.537136萬(wàn)元 開(kāi)關(guān)柜運(yùn)行費(fèi)用 折舊費(fèi):28.5萬(wàn)元5%=1.425萬(wàn)元 維修費(fèi):28.5萬(wàn)元6%=1.71萬(wàn)元 折舊費(fèi):34.2萬(wàn)元5%=1.71萬(wàn)元 維修費(fèi):34.2萬(wàn)元6%=2.052萬(wàn)元 供電補(bǔ)貼 21萬(wàn)元 21萬(wàn)元 從上表可知,按技術(shù)指標(biāo),裝設(shè)兩臺(tái)主變壓器的主結(jié)線方案略優(yōu)于一臺(tái)主變壓器的主結(jié)線方案,但按經(jīng)濟(jì)指標(biāo),則裝設(shè)一臺(tái)主變壓器的方案遠(yuǎn)優(yōu)于裝設(shè)兩臺(tái)主變壓器的主結(jié)線方案,因此決定采用裝設(shè)一臺(tái)主變的方案。 第五章 （四）短路電流的計(jì)算 1．繪制計(jì)算電路 2．確定短路計(jì)算基準(zhǔn)值 設(shè) Sd=100MVA 高壓側(cè)Ud1=10.5Kv 低壓側(cè)Ud2=0.4kV，則 Id1=Sd／√3Ud1=100MVA／（√310.5kV）=5.5A Id2=Sd／√3Ud2=100MVA／√30.4kV=144kA 3．計(jì)算短路電路中各元件的電抗標(biāo)幺值 (1) 電力系統(tǒng)的電抗標(biāo)幺值 已知Soc=500MVA X*1=100MVA/500MVA=0.2 (2)架空線路 查表4-1LGJ-185的x0=0.33.km-1而線路長(zhǎng)10km 因此， X*2=（0.33.km-110km）100MVA／（10.5Kv）2=2.99 （3）電力變壓器 查表A-8，得Uk%=4.5（Yyno聯(lián)結(jié)），故 X*3=（4.5100103KVA）／（1001000KVA）=4.5 因此繪等效電路圖，如下圖所示 4.計(jì)算k-1點(diǎn)（10.5Kv側(cè)）的短路總電抗及三相短路電流和短路容量 （1）總電抗標(biāo)幺值： X*Σ（k-1)=X*1+X*2=0.2+2.99=3.19 （2）三相短路電流周期分量有效值： I(3)k1=Id1/X*Σ（k-1)=5.5KA/3.375=1.72 （3）其他三相短路容量為： I"(3)=I∞(3)=I(3)k-1=1.72KA ish(3)=2.55I"(3)=2.551.72KA=4.39KA Ish(3)=1.51I"(3)=1.511.72KA=2.60KA （4）三相短路容量為： Sk-1(3)=√3Uc1Ik-1(3)=√310.5Kv1.72KA=31.28MVA 5.計(jì)算k-2點(diǎn)（0.4kv側(cè)的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量 （1）總電抗標(biāo)幺值： X*Σ（k-2)=X*1＋X*2＋X*3=0.2＋2.99＋4.5=7.69 （2）三相短路電流周期分量有效值為： Ik-2(3)=Id2／X*Σ（k-2)=144KA／7.69KA=18.73KA （3）其他三相短路電流： I"(3)=I∞(3)=I(3)k-2=18.73KA ish(3)=1.84I"(3)=1.8418.73KA=34.46KA Ish(3)=1.09I"(3)=1.0918.73KA=20.42KA （4） 三相短路容量為：Sk-2（3）=√3Uc2Ik-2(3)=√30.4Kv18.73=12.98MVA 以上計(jì)算結(jié)果如下表所示： 短路計(jì)算點(diǎn) 三相短路電流/KA 三相短路容量/MVA Ik(3) I"(3) I∞(3) ish(3) Ish(3) Sk(3) K-1 1.72 1.72 1.72 4.39 2.60 31.28 K-2 18.73 18.73 18.73 34.46 20.42 12.98 第六章 （五）變電所一次設(shè)備的選擇與校驗(yàn) 1．10kV側(cè)一次設(shè)備的選擇與校驗(yàn) a．按工作電壓選擇 設(shè)備的額定電壓UN。e一般不應(yīng)小于所在系統(tǒng)的額定電壓UN，即UN。e≥UN。 b．按工作電流選擇 設(shè)備的額定電流IN。e一般不應(yīng)小于所在電路的計(jì)算電流I30，即IN。e≥I30。 c．按斷流能力選擇 設(shè)備的額定開(kāi)斷電流Ioc，對(duì)分?jǐn)喽搪冯娏鞯脑O(shè)備來(lái)說(shuō)，不應(yīng)小于它可能分?jǐn)嗟淖畲蠖搪酚行е礗k（3），即Ioc≥Ik（3）。 d. 按短路的動(dòng)熱穩(wěn)定度校驗(yàn) 1）動(dòng)穩(wěn)定校驗(yàn)條件 imax≥ish（3）或Imax≥Ish（3） imax、Imax分別為開(kāi)關(guān)的極限通過(guò)電流峰值和有效值，ish（3）、Ish（3）分別為開(kāi)關(guān)所處的三相短路沖擊電流瞬時(shí)值和有效值。 2）熱穩(wěn)定校驗(yàn)條件 It2.t≥I∞（3）2.tima 對(duì)應(yīng)上面的分析，如下表所示，由它可知所選一次設(shè)備均滿足要求。 10kV側(cè)一次設(shè)備的選擇與校驗(yàn) 選擇校驗(yàn)項(xiàng)目 電壓 電流 斷流能力 動(dòng)穩(wěn)定度 熱穩(wěn)定度 裝置地點(diǎn)條件 參數(shù) UN IN Ik（3） Ish（3） I∞（3）2.tima 數(shù)據(jù) 10kV 52.76A 1.72kA 4.39 kA 1.7221.6=4.73 一 次 設(shè) 備 型 號(hào) 規(guī) 格 額定參數(shù) UN。e IN。e Ioc imax It2.t 電流互感器 LQJ-10 -100/5 10kV 100A \ 2250.1=31.82 kA （900.1）21=81 高壓少油斷路器 SN10-10I/630 10kV 630 A 16 kA 40 kA 1624=1024 高壓隔離開(kāi)關(guān) GN8-10/200 10kV 200 A \ 25.5 kA 1025=500 高壓熔斷器 RN2-10/75 10kV 75A 25 kA \ \ 高壓避雷器 FS4-10 10kV \ \ \ \ 電壓互感器 JDZJ-10-1000/100 10kV \ \ \ \ 2．380V側(cè)一次設(shè)備的選擇與校驗(yàn) 同樣，做出380V側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗(yàn)。與一次設(shè)備的校驗(yàn)不同的是，二次設(shè)備只需校驗(yàn)其電流、電壓和斷流能力，不需校驗(yàn)懂穩(wěn)定度和熱穩(wěn)定讀，如下表所示，所選數(shù)據(jù)均滿足要求。 380V側(cè)一次設(shè)備的選擇與校驗(yàn) 選擇校驗(yàn)項(xiàng)目 電壓 電流 斷流能力 裝置地點(diǎn)條件 參數(shù) UN IN Ik（3） 數(shù)據(jù) 380V 1337.68A 18.73kA 一 次 設(shè) 備 型 號(hào) 規(guī) 格 額定參數(shù) UN。e IN。e Ioc 電流互感器 LMZJ1-0.5-1500/5 500V 1500A \ 低壓斷路器 DW15-1500/3 380V 1500 A 40 kA 低壓刀開(kāi)關(guān) HD13-1500/30 380V 1500 A \ 電流互感器 LMZ1-0.5-1500/5 500V 1500A \ 單投開(kāi)關(guān) HD13-1500/31 380V 1500A \ 低壓斷路器 DW-1500 380V 1500A \ 第七章 （六）變電所高、低壓線路的選擇 變電所進(jìn)出線纜的選擇應(yīng)從人員活動(dòng)是否秘密集，場(chǎng)區(qū)是否緊湊等各方面考慮。因此，本設(shè)計(jì)書(shū)中生活區(qū)和倉(cāng)庫(kù)進(jìn)出線纜選擇架空線，并根據(jù)其發(fā)熱條件、電壓損耗和機(jī)械強(qiáng)度選擇合適的鋁絞線。其余各車(chē)間均用電纜線直埋，并根據(jù)其發(fā)熱條件、電壓損耗和熱穩(wěn)定度選擇合適的電纜線。 變電所的低壓結(jié)線方式根據(jù)可靠性程度選擇放射式結(jié)線。 根據(jù)放射式結(jié)線方法在工廠總平面圖上量得負(fù)荷中心到各個(gè)車(chē)間的距離，并算總和。因?yàn)樨?fù)荷中心與2號(hào)鍛壓車(chē)間很近，變壓器外附在2號(hào)車(chē)間的墻上，所以將負(fù)荷中心移至（2.6,2.74）。計(jì)算得總走線長(zhǎng)度為27.49cm即549.8m，其中架空線為8.33cm即166.6m，直埋電纜線為383.3m。 一、10kV高壓進(jìn)線和引入電纜的選擇 1．10kV高壓進(jìn)線的選擇校驗(yàn) 采用LGJ型鋼芯鋁絞線架空敷設(shè)，接往10kV公用干線。 1）按發(fā)熱條件選擇 由I30= IIN。T=52.76A及室外環(huán)境溫度為35℃，查表A-23得，初選LGJ-35，其35℃時(shí)的Ial=149A＞I30，滿足發(fā)熱條件。 2）校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度 查附表A-11得，10kV架空裸導(dǎo)線的最小截面為Amin=25mm2，而LGJ-35額定截面大于最小截面，即符合機(jī)械強(qiáng)度，滿足要求，故選它。 由于此線路很短，故不需要校驗(yàn)電壓損耗。 2．高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗(yàn) 采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜埋地敷設(shè)。 1） 按發(fā)熱條件選擇 由I30= IIN。T=52.76A及土壤環(huán)境25℃，查表A-23得，初選纜線芯截面為25mm2的交聯(lián)電纜，其Ial=110A＞I30，滿足發(fā)熱條件。 2） 校驗(yàn)熱穩(wěn)定度 按公式A≥Amin=I∞(3)（/C），A為母線截面積，單位為mm2；Amin為滿足短路熱穩(wěn)定條件的最大截面積，單位為mm2；C為材料熱穩(wěn)定系數(shù)；I∞(3) 為母線通過(guò)的三項(xiàng)短路穩(wěn)態(tài)電流，單位為A；tima為短路發(fā)熱假想時(shí)間，單位為s；本電纜線中I∞(3) =1720A，tima=0.5+0.2+0.05=0.75s，終端變電所保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為0.5s，斷路器斷路時(shí)間為0.2s，C=84，把這些數(shù)據(jù)代入公式得Amin= I∞(3)（/C）=1720A（/84）=17.73 mm2＜A=25mm2；滿足要求。 因此選擇YJL22-10000-325電纜。 二、380V低壓側(cè)出線的選擇 1．鑄造車(chē)間 饋電給1號(hào)廠房（鑄造車(chē)間）的線路采用VV22-1000型聚氯乙烯絕緣銅芯電纜直接埋地敷設(shè)。 1） 按發(fā)熱條件選擇 由I30=167.87A及地下0.8m土壤溫度為25℃，查表得，初選纜芯截面為70 mm2，其Ial=185A＞I30，滿足發(fā)熱條件。 2） 電壓損耗的校驗(yàn) 由如上圖的工廠平面圖量得變電所至1號(hào)廠房距離約為31m，而查表得到70mm2的銅芯電纜的R0=0.342Ω/km（按纜芯工作溫度75℃計(jì)），X0=0.0966Ω/km，又1號(hào)車(chē)間的P30=74.385kW，Q30=81.695kvar，故線路電壓損耗為 ΔU=∑（PR+QX）/ UN =（74.385kW0.3420.031+81.695kvar0.09660.031）/0.38V =2.72V ΔU%=(2.72V/380V)100%=0.72%＜ΔUal%=5%。 3） 熱穩(wěn)定度校驗(yàn) Amin= I∞(3)（/C）=18730A（/100）=162.21 mm2＞A =70mm2 不滿足短路熱穩(wěn)定要求，故改選纜芯為截面為185 mm2的電纜，即選VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇，下同。 2．鍛壓車(chē)間 饋電給2號(hào)廠房（鍛壓車(chē)間）的線路，亦采用VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設(shè)（方法同上，從略）。 3．金工車(chē)間 饋電給3號(hào)廠房（金工車(chē)間）的線路，亦采用VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設(shè)（方法同上，從略）。 4．工具車(chē)間 饋電給4號(hào)廠房（工具車(chē)間）的線路，亦采用VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設(shè)（方法同上，從略）。 5．電鍍車(chē)間 饋電給5號(hào)廠房（電鍍車(chē)間）的線路，亦采用VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設(shè)（方法同上，從略）。 6．裝配車(chē)間 饋電給7號(hào)廠房（裝配車(chē)間）的線路，亦采用VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設(shè)（方法同上，從略）。 7．機(jī)修車(chē)間 饋電給8號(hào)廠房（機(jī)修車(chē)間）的線路，亦采用VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設(shè)（方法同上，從略）。 8．鍋爐房 饋電給9號(hào)廠房（鍋爐房）的線路，亦采用VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設(shè)（方法同上，從略）。 9．熱處理車(chē)間 1）按發(fā)熱條件選擇 由I30=300.28A及地下0.8m土壤溫度為25℃，查表得，纜芯截面最大的為185 mm2，其Ial=321A＞I30，所以滿足發(fā)熱條件。 2）電壓損耗的校驗(yàn) 由工廠平面圖量得變電所至1號(hào)廠房距離約為36m，而查表得到185 mm2的銅芯電纜的R0=0.128Ω/km（按纜芯工作溫度75℃計(jì)），X0=0.0743Ω/km，又熱處理車(chē)間的P30=150.67kW，Q30=127.908kvar，故線路電壓損耗為 ΔU=∑（PR+QX）/ UN =（150.67kW0.1280.036+127.908kvar0.07430.036）/0.38V =2.6V ΔU%=(2.6V/380V)100%=0.684%＜ΔUal%=5%。 3）熱穩(wěn)定度校驗(yàn) Amin= I∞(3)（/C）=18730A（/100）=162.21 mm2＜A =185mm2 滿足短路熱穩(wěn)定要求，故選一條纜芯截面為185 mm2的電纜并行埋地敷設(shè)，即選VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 10．倉(cāng)庫(kù) 饋電給10號(hào)廠房（倉(cāng)庫(kù)）的線路，采用鋁絞線架空敷設(shè)。 1） 按發(fā)熱條件選擇 由I30=12.84A及環(huán)境溫度（年最熱月平均氣溫）為28℃，查表得，初選LJ-16，其28℃時(shí)，Ial=98.7A＞I30，滿足發(fā)熱條件。 2）校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度 查表A-11得，最小允許截面Amin=16mm2，而LGJ-16滿足要求，故選它。 3）校驗(yàn)電壓損耗 由圖1-1所示的工廠平面圖量得變電所至10號(hào)廠房距離約為75.8m，而查表A-23得LJ-16型鋁絞線的R0=2.7Ω/km，X0=0.42Ω/km（按線間幾何間距1.5m計(jì)），又10號(hào)廠房（倉(cāng)庫(kù)）的P30=5.605kW，Q30=6.3175kvar，故線路電壓損耗為 ΔU=∑（PR+QX）/ UN =（5.605kW2.70.0758+6.3175kvar0.420.0758）/0.38V =3.55V ΔU%=(3.55V/380)100%=0.934%＜ΔUal%=5%。 滿足允許電壓損耗要求。因此決定采用LJ-16鋁絞線架空線路對(duì)倉(cāng)庫(kù)供電。 11．生活區(qū) 饋電給10號(hào)廠房（倉(cāng)庫(kù)）的線路，采用鋁絞線架空敷設(shè)。 2） 按發(fā)熱條件選擇 由I30=401.11A及環(huán)境溫度（年最熱月平均氣溫）為28℃，查表得，初選LJ-150，其28℃時(shí)，Ial=440A＞I30，滿足發(fā)熱條件。 2）校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度 查表A-11得，最小允許截面Amin=16mm2，而LGJ-150滿足要求，故選它。 3）校驗(yàn)電壓損耗 由圖1-1所示的工廠平面圖量得變電所至生活區(qū)距離約為90.8m，而查表A-23得LJ-95型鋁絞線的R0=0.23Ω/km，X0=0.35Ω/km（按線間幾何間距1.5m計(jì)），又生活區(qū)的P30=264kW，Q30=0kvar，故線路電壓損耗為 ΔU=∑（PR+QX）/ UN =（264kW0.230.0908+0kvar0.350.0908）/0.38V =14.51V ΔU%=(14.51V/380 V)100%=3.82%＜ΔUal%=5%。 滿足允許電壓損耗要求。因此選LJ-150型鋁絞線架空線路對(duì)生活區(qū)供電。 以上所選變電所進(jìn)出線的導(dǎo)線和電纜型號(hào)規(guī)格如表7-1所示。 表7-1 進(jìn)出線的導(dǎo)線和電纜型號(hào)規(guī)格 線路名稱 導(dǎo)線或線纜的型號(hào)規(guī)格 10kV電源進(jìn)線 LGJ-35鋁絞線 主變引入電纜 YJL22-10000-325交聯(lián)電纜（直埋） 380V低壓出 線 至1號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至2號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至3號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至4號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至5號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至6號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至7號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至8號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至9號(hào)廠房 VV22-1000-3185+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜（直埋） 至10號(hào)廠房 LJ-16鋁絞線（架空敷設(shè)） 至生活區(qū) LJ-150鋁絞線（架空敷設(shè)） 第八章 (七)變電所二次回路方案選擇及繼電保護(hù)的整定 1．變電所二次回路方案的選擇 （1）高壓斷路器的控制與信號(hào)回路 斷路器采用手力操動(dòng)機(jī)構(gòu)，其控制與信號(hào)回路如圖8-1所示。 WC 控制小母線 RD 紅色信號(hào)燈 WS 信號(hào)小母線 R1,R2 限流電阻 FU1~FU3 熔斷器 KA 繼電保護(hù)裝置出口繼電器觸點(diǎn) YR 跳閘線圈 QF1~2~QF5~6 斷路器輔助觸點(diǎn) GN 綠色信號(hào)燈 QM 手動(dòng)操動(dòng)機(jī)構(gòu)輔助觸點(diǎn) 圖8-1 手力操動(dòng)機(jī)構(gòu)的斷路器控制回路及其信號(hào)系統(tǒng) 合閘時(shí)，推上手力操動(dòng)機(jī)構(gòu)操作手柄使斷路器合閘。這時(shí)斷路器的輔助觸點(diǎn)QF3~4閉合，紅燈RD亮，指示斷路器在合閘位置（注意YR雖通電，但由于RD和R2的限流，不會(huì)動(dòng)作。）在合閘同時(shí)QF1~2斷開(kāi)，綠燈GN滅。 分閘時(shí)，扳下操作手柄使斷路器跳閘。斷路器的輔助觸點(diǎn)QF3~4斷開(kāi)，紅燈RD滅，并切除跳閘電源，同時(shí)輔助觸點(diǎn)QF1~2閉合，綠燈GN亮。指示斷路器在合閘位置。 （2）變電所的測(cè)量與絕緣監(jiān)察回路 變電所高壓側(cè)裝有電壓互感器—避雷器柜。其中電壓互感器為3個(gè)JDZJ-10型，組成Y0/Y0/Δ(開(kāi)口) Y0/Y0/的接線，用以實(shí)現(xiàn)電壓測(cè)量和絕緣監(jiān)察，見(jiàn)圖4.1。作為備用電源的高壓聯(lián)絡(luò)線上，裝有三相有工電度表和三相無(wú)功電度表、電流表，見(jiàn)圖4.1。高壓進(jìn)線上，也裝上電流表。低壓側(cè)的動(dòng)力出線上，均裝有有工電度表和無(wú)功電度表，低壓照明線路上裝上三相四線有功電度。低壓并聯(lián)電容器組線路上，裝上無(wú)功電度表。每一回路均裝設(shè)電流表。電壓器的二次側(cè)有兩組繞組，一組接成星形，在它的引出線上接三相電壓表：系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，反應(yīng)各個(gè)相電壓：在系統(tǒng)發(fā)生一相接地時(shí)，相對(duì)應(yīng)相的電壓表指零，另兩只電壓表讀數(shù)升高到線電壓。另一組接成開(kāi)口三角形（也稱輔助二次繞組），構(gòu)成零序電壓過(guò)濾器，在開(kāi)口處接一個(gè)過(guò)電壓繼電器：系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，三相電壓對(duì)稱，開(kāi)口三角形兩端電壓接近于零，繼電器不動(dòng)作；在系統(tǒng)發(fā)生一相接地時(shí)，接地相電壓為零，另兩個(gè)互差120的相電壓疊加，則使開(kāi)口處出現(xiàn)近100V的零序電壓，使電壓繼電器動(dòng)作，發(fā)出報(bào)警的燈光和音響信號(hào)。根據(jù)信號(hào)和電壓表指示可以知道發(fā)生了接地故障且知道故障識(shí)別，但不能辨別是哪一條線路發(fā)生了接地故障。如果高壓線路較多時(shí)，采用這種絕緣監(jiān)察裝置還是不夠的，由此可見(jiàn)，這種裝置只適用于線路數(shù)目不多，并且允許短時(shí)停電的供電系統(tǒng)中。 2.變電所繼電保護(hù)裝置 （1）主變壓器的繼電保護(hù)裝置 1）裝設(shè)瓦斯保護(hù) 當(dāng)變壓器油箱內(nèi)產(chǎn)生輕微瓦斯故障時(shí)，瞬時(shí)動(dòng)作于信號(hào)回路進(jìn)行報(bào)警； 當(dāng)變壓器油箱產(chǎn)生嚴(yán)重瓦斯故障時(shí)或油面嚴(yán)重下降時(shí)，應(yīng)產(chǎn)生變壓斷路器動(dòng)作信號(hào)。 2）裝設(shè)反時(shí)限過(guò)電流保護(hù) 采用GL15型感應(yīng)式過(guò)電流繼電器，兩相兩繼電器式結(jié)線，去分流跳閘的操作方式。裝置如圖8-2所示 3．主變壓器繼電保護(hù)動(dòng)作電流的整定 Iop= 其中可靠系數(shù)Krel=1.3，繼電器返回系數(shù)Kre=0.8，接線系數(shù)Kw=1，電流互感器的電流比Ki=100/5=20，ILmax=2I1NT=257.735A=115.47A，則 Iop=115.47A=9.382A 因此過(guò)電流保護(hù)動(dòng)作電流整定為8A。 4．主變壓器過(guò)電流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間的整定 變壓器過(guò)電流保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間，也按階梯原則整定。但對(duì)車(chē)間變電所來(lái)說(shuō)，由于它屬于電力系統(tǒng)的終端變電所，因此其動(dòng)作時(shí)間可整定為最小值0.5s 。 5．主變壓器過(guò)電流保護(hù)靈敏度的校驗(yàn) Sp= 其中，Ikmin(2)=（Ik2(3)0.866）/KT =（18.73kA0.866）/（10kV/0.4 kV）=0.65kA Iop1= IopKi /Kw=1020/1=200A 因此Sp=650A/200A=3.25>1.2 滿足靈敏度系數(shù)的1.2的要求。 6．主變壓器速斷電流保護(hù) 采用GL型速斷裝置 1）速斷電流的整定 Iqb= 其中，Krel=1.5，Kw=1，Ki=100/5， Ikmax= Ik2(3)/KT=18.73kA/（10kV/0.4 kV）=0.75 kA， 因此速斷保護(hù)電流為Iqb=（1.51750A）/20=56.25A 2）速斷電流倍數(shù) nqb= Iqb/Iop=56.25A/10A=5.625 因?yàn)镵qb不需要取整，所以電流倍數(shù)為5.625。 3）電流速斷保護(hù)靈敏度的校驗(yàn) Sp= 其中Ikmin(2)=Ik1(2)=0.866 Ik1(3) =0.8661.72kA=1.49 kA Iqb1= IqbKi /Kw=56.25A20/1=1125A 因此Sp=1490A/1125A=1.32A＜1.