前言本設(shè)計目的是通過本次設(shè)計鞏固所學(xué)的專業(yè)知識，培養(yǎng)分析問題、解決問題的能力以及實際工程設(shè)計的基礎(chǔ)技能。電力是企業(yè)生產(chǎn)的主要能源。對企業(yè)應(yīng)做到可靠、安全和生產(chǎn)的需要，供電系統(tǒng)是電力系統(tǒng)的一個重要環(huán)節(jié)，由電氣設(shè)備及配電線路按一定的接線方式所組成；它從電力系統(tǒng)取得電能，通過其變換、分配、輸送與保護等功能，將電能安全、可靠、經(jīng)濟地送到每一個用電設(shè)備的裝設(shè)場所，再利用電氣控制設(shè)備來決定用電設(shè)備的運行狀態(tài)，最終使電能為國民經(jīng)濟和人民生活服務(wù)。本設(shè)計的礦變電所位于山西省大同市境內(nèi)，是一個終端變電所，只供煤峪口礦用電，設(shè)計的電壓等級為35/6kV，考慮的對象是年產(chǎn)280萬噸礦井的35K變電所設(shè)計，立井深度650m，按照一級和二級負荷供電方式設(shè)計變電所。上級變電所至此變電所的供電電壓等級為35KV，且二者相距54km，設(shè)計供電方式為雙回路架空線供電，出線斷路器過流保護的設(shè)計動作時間為2.5s。 變電所所在地點有其獨特的氣候地質(zhì)特點，最熱月室外最高氣溫月平均值為35；室內(nèi)最高氣溫月平均值為25；土壤最高氣溫月平均值為27；凍土厚度為0.45，土質(zhì)為沙質(zhì)粘土。西北風，年降水量384mm,礦井的涌水量最大為220m3/h,正常為170 m3/h，礦山年工作天數(shù)為300天，工作制為“四班六小時”。目錄 一.電力負荷計算11.1 概述11.2 負荷計算方法的比較11.3功率因數(shù)的提高41.31 電容數(shù)量和補償方式的確定5二、高壓供配電系統(tǒng)的設(shè)計和選擇72.1 初選變壓器72.2 主變壓器的校驗及技術(shù)方案的比較92.3 變壓器運行方式的選擇102.4.高壓主接線系統(tǒng)的選擇102.5短路電流計算122.6變電所位置的選擇和變電所的分類13三、導(dǎo)線截面積的選擇153.1 高壓側(cè)導(dǎo)線截面積的選擇和校驗153.1.1 6KV配出線選擇153.2 6KV側(cè)母線的選擇校驗203.3民用導(dǎo)線的選擇和校驗21四、高壓電氣設(shè)備的選擇224.1 高壓斷路器的選擇和校驗224.2 隔離開關(guān)的選擇和校驗234.3高壓熔斷器選擇和校驗244.4電流互感器選擇和校驗254.5電壓互感器的選擇和校驗254.6高壓負荷開關(guān)的選擇和校驗25五、低壓設(shè)備的選擇275.1 低壓斷路器的選擇和校驗275.2低壓熔斷器的選擇和校驗27結(jié)束語28參考文獻29 一.電力負荷計算1.1 概述工礦企業(yè)負荷計算，首先需收集必要的負荷資料，按表29的格式做成負荷統(tǒng)計計算表，計算或查表求出各負荷的需用系數(shù)和功率因數(shù)，然后由低壓到高壓逐級計算各組負荷，在進行負荷歸總時，應(yīng)計入各低壓變壓器的損耗，考慮組間同時系數(shù)后，就可求得礦井kV母線上的總計算負荷，作為初選主變壓器臺數(shù)和容量的主要依據(jù) ,功率因數(shù)的補償計算與主變壓器的容量、負荷率及運行方式密不可分 。1.2 負荷計算方法的比較供電設(shè)計常采用的電力負荷計算方法有：需用系數(shù)法、二項系數(shù)法、利用系數(shù)法和單位產(chǎn)品電耗法等。需用系數(shù)法計算簡便，對于任何性質(zhì)的企業(yè)負荷均適用，且計算結(jié)果基本上符合實際，尤其對各用電設(shè)備容量相差較小，且用電設(shè)備數(shù)量較多的用電設(shè)備組，因此，這種計算方法采用最廣泛。二項系數(shù)法主要適用于各用電設(shè)備容量相差大的場合，如機械加工企業(yè)、煤礦井下綜合機械化采煤工作面等。利用系數(shù)法以平均負荷作為計算的依據(jù)，利用概率論分析出最大負荷與平均負荷的關(guān)系，這種計算方法目前積累的實用數(shù)據(jù)不多，且計算步驟較繁瑣，故工程應(yīng)用較少。單位指標法適用于設(shè)備功率不明確的各類項目，例如民用建筑等。結(jié)合本設(shè)計的實際情況，采用需要系數(shù)法。主井絞車：Pc1=Kx1PN1=0.842200=1848kw Qc1=PC1tan=8400.70=1290kvarSC1=2254kva副井絞車的計算容量如下：Pc2=Kx1PN1=0.851600=1360kw Qc2=PC1tan= 13600.40=801kvarSC2= =1581kva壓風機的計算容量如下：Pc3=Kx3PN3=0.88400=1700kw Qc2=PC3tan=1700(-0.79)=-731kvarSC3=1850.5kva對于壓風機，由同步電動機拖動，其cos標出負值，其原因是：同步電動機當負荷率0.9，且在過勵磁的條件下，其功率因數(shù)超前，向電網(wǎng)發(fā)送無功功率，故為負值。 主扇風機的計算容量如下：Pc4=Kx4PN4=0.88800=704kw Qc4=PC4tan=704(-0.65)=-162kvarSC4=7224kva又如，對于扇風機，由同步電動機拖動，其cos標出負值，其原因是：同步電動機當負荷率0.9，且在過勵磁的條件下，其功率因數(shù)超前，向電網(wǎng)發(fā)送無功功率，故為負值。 水庫的計算容量如下：Pc5=KxPN5=0.7900=630kw Qc5=PCtan=6300.56=782kvarSC5=1400kva廣場照明的計算容量如下：Pc6=KxPN6=0.7354=248kw Qc6=PC6tan=2470.67=170kvarSC6=3894kva水源井的計算容量如下：Pc7=KxPN7=0.842200=1848kw Qc7=PC7tan=8400.54=1290kvarSC7=2254kva選煤廠的計算容量如下：Pc8=Kx8PN8=0.82200=170kw Qc8=PC8tan=1700.75=105kvarSC8=1754kva住宅區(qū)的計算容量如下：Pc9=Kx1PN1=0.8750=588kw Qc9=PC9tan=5880.60=349kvarSC9=684kva醫(yī)院的計算容量如下：Pc10=Kx1PN1=0.5680=477.4kw Qc10=PC1tan=477.40.55=487kvarSC10=682kva行政樓的計算容量如下： Pc11=Kx1PN1=0.75500=345kw Qc11=PC1tan=3450.43=259kvarSC11=431kva主排水泵的計算容量如下：Pc12=Kx1PN1=0.884000=3400kw Qc12=PC1tan=34000.66=1938kvarSC12=3914kva采區(qū)供電的計算容量如下：Pc13=Kx1PN1=0.81647=1294kw Qc13=PC1tan=12940.58=1141kvarSC13=1725.3kva井底車場的計算容量如下：Pc14=Kx1PN1=0.6642=385.3kw Qc13=PC1tan=385.20.85=289kvarSC14=482kva綜采機組的計算容量如下：Pc15=Kx1PN1=0.7642=450kw Qc15=PC1tan=4500.77=395kvarSC15=642kva負荷總計如下：1848+1360+1700+704+630+1110+140+1900+588+477.4+345+3400+5528.6=14165kW1290+801-731-162+782+170+105+1424+349+487+259+1938+3754=8538.5kvar最大負荷同時系數(shù)， ，則：=0.914165 =12658.5kw=0.958538.5=8111.6kvar=15034.41kva cos=0.841.3功率因數(shù)的提高 提高用電設(shè)備本身的功率因數(shù)在生產(chǎn)中，盡量采用鼠籠式異步發(fā)電機，避免電動機與變壓器的轉(zhuǎn)載運行；對不需調(diào)速的大型設(shè)備，盡量采用同步機，采用高壓電動機等。在本設(shè)計中，扇風機和壓風機就采用了同步電動機，它對該礦供電系統(tǒng)的功率因數(shù)具有一定的補償作用。 人工補償法多采用同步調(diào)相機和靜電電容器等人工補償裝置。目前礦井變電所多在6KV母線上裝設(shè)靜電電容器來進行集中補償。并聯(lián)移相電容器的簡單原理：主要是利用電容器產(chǎn)生的無功功率與電感負載的無功功率相互交換，從而減小負載向電網(wǎng)吸取的無功功率，提高了整個負荷相對電源的功率因數(shù)。綜上所述，由于礦井設(shè)備的自然功率差，并聯(lián)電容器補償法有投資少，有功功率損耗小，運行維修方便，故障范圍小、無震動與噪聲、安裝地點靈活等優(yōu)點，宜選用人工補償法。1.31 電容數(shù)量和補償方式的確定 1、利用電容器補償所需的容量目前礦井變電所多在6KV母線上裝設(shè)靜電電容器來進行集中補償。因全礦自然功率因數(shù)=0.748<0.9，所以應(yīng)進行人工補償，補償后的功率因數(shù)應(yīng)達到0.9，即=0.9，則全礦所需的補償容量為：=12658.5（0.6460.484）=2050.67kvar 考慮到無功自動補償控制器電容器投切的回路數(shù)為4、6、8、10、12等。故選擇成套并聯(lián)電容器屏，可安裝的電容器組數(shù)為18組。則需要安裝的電容器單組容量為 qrc=170.5kvar 根據(jù)礦山自然條件，查表選擇BBF6.3-200-1W型并聯(lián)電容器，每組容量qrc=200kvar.總?cè)萘繛?2200=2400kvar=12658.5kWQ-Qrc=8111.6-2400=5711.6kvarSc=13887.4kva功率因數(shù) cos=0.910.9,滿足要求。低壓并聯(lián)電容器組一般應(yīng)采用“”接法。因為： “”接線可以防止電容器容量不對稱而出現(xiàn)的過電壓。 “”接法若發(fā)生一相斷線，只是使各相的補償容量有所減小，不致于嚴重不平衡 。 采用“”接法可以充分發(fā)揮電容器的補償能力。 因此在電壓相等的情況下，因盡量采用“”接法。二、高壓供配電系統(tǒng)的設(shè)計和選擇2.1 初選變壓器由于煤礦變電所有一類負荷，并且有兩個回路供電，經(jīng)統(tǒng)計全礦一、二類負荷的計算負荷為：有功功率12322kW,無功功率7761.5kvar.所以總的視在容量為 12322+7761.52=20083.52KVA，占全礦計算負荷的比例為 20083.52/24498.8=0.82，有較多的一、二級負荷，所以選擇兩臺變壓器。S=21400.7kva根據(jù)SNTS,所以初選變壓器為S-25000/35Ic=1336.3A線路損耗計算如下：查表得架空線的每組電阻和每組電抗分別為r=0.221,x=0.136,架空線總長度為12.4km=14.6kw =2.3kvar查表得電纜的每組電阻和每組電抗分別為r=0.110 x=0.070,電纜的總長度為4.5km=電力線路有功功率損耗：=電力線路無功功率損耗：變壓器損耗的計算如下：根據(jù)表格可知，變壓器的鐵損PFe=21.28KW PCu=99KW I0%=0.32 Uk%=8.0 =變壓器的有功功率損耗：PT=2(PFe+PCu2)=241.84kwQ0I0%Sr.T/10080kvar QkUk%Sr.T/1002000kvar變壓器的無功功率損耗: QT=2(Q0+Qk2)=2720kvar全礦總負荷計算結(jié)果如下：+Pw=12658.5+17.3+241.84=12917.64kw+Qw =5711.6+5+2720=8436.6kw=14554.7kva查表5，選S-16000/352.2 主變壓器的校驗及技術(shù)方案的比較Snt=16000kvar 變壓器采用兩臺變壓器運行，每臺容量為14554.7kvar,所以選擇兩臺的S-16000/35合適。技術(shù)方案的比較：若變壓器采用一臺運行，容量為16000KVA, 一臺主變的優(yōu)點是接線簡單，應(yīng)用設(shè)備少，花錢少，占地面積、控制設(shè)備等都少；缺點時當負荷變化大時，沒有調(diào)節(jié)的余地，會消耗大量的無功，檢修時會全部停電。兩臺主變的優(yōu)點是供電可靠，按照規(guī)定一級 二級負荷需要兩個電源進線，當一條故障時，另一條可以提供全部負荷用電，可以互換檢修，負荷小時可以只投運1臺，減少無功損耗；缺點是應(yīng)用設(shè)備多，花錢多、接線復(fù)雜。2.3 變壓器運行方式的選擇并列運行，數(shù)臺變壓器共同為一個負載供電提高供電可靠性。當并列運行的變壓器中有一臺損壞時，只要迅速將之從電網(wǎng)中切除，另一臺或兩臺變壓器仍可正常供電；檢修某臺變壓器時，也不影響其它變壓器正常運行從而減少了故障和檢修時的停電范圍和次數(shù)，提高供電可靠性。分列運行，指在有兩臺及以上的變壓器對一片負荷供電，根據(jù)負荷情況每臺變壓器分別帶不同的負荷，彼此之間不交叉。優(yōu)點是，供電接線方式可以很簡化，可以根據(jù)負荷情況方便部署供電線路。缺點是供電可靠性較差，變壓器發(fā)生故障時無法保障供電。2.4.高壓主接線系統(tǒng)的選擇（）確定35KV/6KV主接線35kV變電所主接線一般有單母線、單母線分段、雙母線接線、單元接線、內(nèi)橋式、外橋式方式等接線方式。具體分析如下：單母線優(yōu)點是簡單、清晰、設(shè)備少，但可靠性與靈活性不高。一般供三級負荷，兩路電源進線的單母線可供二級負荷。在此設(shè)計中，全部為二級負荷，因此可以考慮單母線接線方式。單母線分段，可提高供電的可靠性和靈活性。兩路電源一用一備時，分段斷路器接通運行。任一段母線故障，分段斷路器可在繼電保護裝置作用下自動斷開。兩路電源同時工作互為備用時，分段斷路器則斷開運行。任一電源故障，分段斷路器可自動投入。 雙母線接線方式能保證所有出線的供電可靠性，用于有大量一、二級負荷的大型變配電所。成本相對較大。橋式接線，分內(nèi)橋式和外橋式和全橋三種，由于礦井變電所主變壓器選擇兩臺，而且主變壓器一次側(cè)有隔離開關(guān)與母線連接，對環(huán)形系統(tǒng)中的電壓等級35kV在變壓器容量為16000kVA及以上時，超過了隔離開關(guān)切合空載變壓器的能力，此時必須采用有五個斷路器組成的全橋接線，全橋接線比外橋接線或內(nèi)橋接線多了二個斷路器，而全橋接線具備了外橋和內(nèi)橋的優(yōu)特點，所以本礦井35KV側(cè)選用全橋接線，6KV側(cè)選用單母線分段接線，以利于保障供區(qū)的可靠性和提高操作的靈活性?？紤]到現(xiàn)代礦井對供電系統(tǒng)要求較高。QF2QF3QF1內(nèi)橋型外橋型QF1QF32.5短路電流計算 研究短路電流的目的是為了限制短路的危害和縮小故障的影響范圍，并且選擇電氣設(shè)備和載流導(dǎo)體，必須用短路電流校驗其熱穩(wěn)定性和機械強度；可以選擇和整定繼電保護裝置，使之能正確的切除短路故障；采取限流措施，確定合理的主接線方案和主要運行方式等。 1、 35kV母線K1點短路設(shè)Sd=100MVA,Ud1=cUn=1.0535=36.75kV, Ud2=6.3 短路參數(shù)Id1=Sd/Ud1=100/36.75=1.57KAId2=Sd/Ud2=100/6.3=9.16KA計算短路電路中各主要元件的電抗標幺值電力系統(tǒng)=0.125架空線路= x*l=0.454=1.60變壓器=0.5求k-1點短路電路總阻抗標幺值及三相短路電流和短路容量總阻抗標幺值 =0.125+1.60=1.725三相對稱短路電流初始值I=0.91KA其他三相短路電流I= I=0.91ish=2.550.91=2.32 kAIsh=1.510.91=1.37kA三相短路容量S=57.97KVA求k-2點短路電路總阻抗標幺值及三相短路電流和短路容量兩臺變壓器并聯(lián)運行時總電抗標幺值=1.725+0.5/2=1.975三相短路電流周期分量有效值 I=4.64其他三相短路電流I= I=4.64ish=2.554.64=11.83Ish=1.514.64=7.00三相短路容量S=50.63KVA2.6變電所位置的選擇和變電所的分類變電所的分類：獨立變電所，附設(shè)變電所，地下變電所，桿式變電所，組合變電所。35KV變電所一般為獨立建筑物，典型方案是二層樓結(jié)構(gòu)。底層設(shè)置主變壓器室、6KV配電室和6KV電容器室，二層設(shè)置35KV配電室、二次設(shè)備室及控制室。變電所的室內(nèi)外布置選擇考慮以下的條件和要求，應(yīng)接近負荷中心，運行安全和操作巡視方便，布置緊湊合理，盡量減少占用農(nóng)田，不被積水淹侵，變電所占地面積2000m2.本所的布置是35kV線路經(jīng)終端引入，6kV線路由變電所另一側(cè)引出，即母線和電氣布置在不同的水平上，母線在上，所用變隔離開關(guān)、電壓互感器、避雷器在中，斷路器在最下面；少油斷路器、地面低壓、變壓器采用落地式布置，安裝在各自的混凝土基礎(chǔ)上，隔離開關(guān)、電壓互感器均采用高式布置，安裝在5.5米高的門型支架上。兩路6kV母線電源由主變壓器經(jīng)穿墻套管進入高壓配電室，分別接于兩段母線上，高壓配電箱共有GG-1A型八面、兩面?zhèn)溆霉?，預(yù)留兩面位置，離墻0.8米安裝以便維修和散熱，分兩列布置，高壓配電室后面設(shè)電容室和電抗室，電容室分兩室單列擺放，每室三面電容器柜，一面互感器柜，為了加強通風，室內(nèi)上下裝有百葉窗，電抗器室共五間，每個電抗器采用三相垂直布置，下井柜與電抗器柜由電纜連接，高壓配電室右邊為主控制室，室內(nèi)共有兩臺控制屏。為了維護檢修的需要和值班人員的休息，還設(shè)有工具維修室和休息室。三、導(dǎo)線截面積的選擇3.1 高壓側(cè)導(dǎo)線截面積的選擇和校驗3.1.1 6KV配出線選擇主、副絞車6kV電纜線路選擇 按經(jīng)濟電流密度選擇主井、副井6kV電源電纜電截面一路供電的負荷電流 I=(S1+S2)/UN=(2254+1581)/ 6=369A電纜最大負荷利用小時數(shù)3000以下3000-50005000以上鋁1.921731.54銅2.52.252.00按Tmax30005000h，查表可得，鋁芯電纜的經(jīng)濟電流密度Jec1.73 A/mm2。則電纜的經(jīng)濟截面為S=I/J=369/1.73=213.3mm2 截面積選擇185mm2，初選VV22-6-3185型鋁芯電纜，其25時允許載流量為335A。按長時允許負荷電流校驗電纜直埋地下，該地區(qū)最熱月土壤最高氣溫月平均值為29，則修正后的長時允許負荷電流為 I=335=430.71A0.88430.71=379>369A，故合格。按短路電流校驗電纜的熱穩(wěn)定礦35kV變電所6kV母線上最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流I 為4640A。短路電流作用的假想時間 取斷路器動作時間tbr=0.15 s ，其過流保護動作時間tse，因當一路供電時，斷路器是控制兩級6kV終端負荷，可定為0.6s（時限級差0.3s）。電纜最小熱穩(wěn)定截面為 S=I/C=4640*/95=43.68mm2由于43.68mm2<185 mm2 ，故所選VV22-6-3185型電力電纜滿足要求。6kV下井電纜選擇按經(jīng)濟電流密度選擇下井電纜截面一路供電其中一回電纜的負荷電流 I=0.75222.6=83.475A按Tmax30005000h，銅芯電纜的經(jīng)濟電流密度Jec2.25 A/mm2。電纜的經(jīng)濟截面積為 S=I/J=83.475/2.25=37.1mm2初選VV22-6-350型銅芯電纜，其25時允許載流量為155A。按長時允許負荷電流校驗電纜直埋地下，并途經(jīng)立井井筒,該地區(qū)最熱月土壤最高氣溫月平均值為29，則修正后的長時允許負荷電流為I=155=137.29A0.88137.29=120.8A83.475A，合格。按短路電流校驗電纜的熱穩(wěn)定礦35kV變電所6kV母線上最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流I為4640A。短路電流作用的假想時間 取斷路器動作時間tbr=0.15 s ，其過流保護動作時間tse因是控制6kV下井電纜，井下6kV電網(wǎng)還有24級才到移動變電站終端負荷，故應(yīng)定為0.9s（時限級差0.3s），有利于井下6kV系統(tǒng)選擇性過流保護的時限設(shè)置。 電纜最小熱穩(wěn)定截面積為 S=4640*/140=34.76mm2由于 34.76<50 mm2，故所選VV22-6-350型電力電纜滿足要求。壓風機等其他負荷組6kV電纜線路選擇考慮地面高壓可一律選用ZLQ22-6型鋁芯電纜，因均為終端負荷，故控制開關(guān)過流保護動作時間可定為0.3s，即短路電流作用的假想時間為0.5s，據(jù)I= 4640A用公式可算得各負荷組所選6kV電纜的最小熱穩(wěn)定截面Smin = 30mm2，此即表明所選電纜截面應(yīng)不小于35mm2。壓風機等其他三個負荷組的計算視在功率均小于主井提升，故憑設(shè)計經(jīng)驗可全部選為VV-6-335型鋁芯電力電纜，滿足全部選擇、校驗條件。 主扇風機等其他負荷組6kV架空線路選擇扇風機1架空導(dǎo)線型號選擇：根據(jù)我國產(chǎn)品供應(yīng)市場情況和以鋁代銅的技術(shù)政策，宜選用鋁線，對于6kV架空線路，線桿擋距一般在100m以下，導(dǎo)線受力較小，故可選LJ型鋁絞線，線間幾何均距設(shè)為1m。按經(jīng)濟電流密度初選導(dǎo)線截面一路供電的負荷電流：I=1400/60.92=146.4A一般中型礦井Tmax30005000h，查表52可得，鋁絞線的經(jīng)濟電流密度Jec1.15 A/mm2。則導(dǎo)線的經(jīng)濟截面為 S=0.7146.4/1.15=89.11mm2式中 0.7兩分列運行線路的電流分配系數(shù)。初選導(dǎo)線為LGJ95型鋁絞線，查表53得，其25時允許載流量Ial為335A。按長時允許負荷電流校驗導(dǎo)線截面該地區(qū)最熱月最高氣溫月平均值為35，鋁絞線最高允許溫度為70，查表得，其溫度修正系數(shù)為0.88 。則修正后的允許載流量為 I=0.88335=294.8>146.4 合格按機械強度校驗導(dǎo)線截面查表得35kV鋼芯鋁絞線在非居民區(qū)的最小允許截面為25mm2，居民區(qū)為35mm2，均不大于所選截面95mm2，故機械強度校驗合格。最后確定扇風機1雙回路6kV架空線路每路均選為LGJ95型鋁絞線， 同理可確定其他3個6kV負荷組的導(dǎo)線型號、截面與長度如下：水庫：LGJ95型鋁絞線廣場照明：LGJ35型鋁絞線，兩路總長度為3km；水源井：LGJ50型鋁絞線，兩路總長度為0.92km；架空線、電線電纜選擇結(jié)果如下：35V高壓側(cè)導(dǎo)線LGJ-150主、副井絞車VV22-6-3185下井電纜VV22-6-350壓風機VV22-6-335主扇風機LGJ-95廣場照明LGJ-35水源井LGJ-503.2 6KV側(cè)母線的選擇校驗1）按發(fā)熱條件選擇母線截面積1、按正常持續(xù)工作電流選擇，并考慮最大長時工作時變壓器可能過載5%，=716A，選用LJ185型矩形鋁母線，在25C時其載流量為9.38kA，考慮溫度修正系數(shù)，在環(huán)境溫度為40時，修正系數(shù)為：=0.82則修正后的長時載流量為，=0.829.38=7691.6>716A；滿足系統(tǒng)要求；2）熱穩(wěn)定性校驗：最小需用截面：式中：C熱穩(wěn)定系數(shù)，工作在40度時，取C=99；肌膚效應(yīng)系數(shù)，取1.1；短路發(fā)熱的等值時間（限時速斷的時間2.0秒，加上故有時間0.2s）則：=147.4mm21000mm2；滿足要求。3）動穩(wěn)定校驗：按短路條件校驗?zāi)妇€動穩(wěn)定性：由于三相母線位于同一平面布置，其產(chǎn)生的最大機械應(yīng)力為：（）-跨距，厘米；W-母線抗彎距；a-母線相間距離；則：=1.7=419.36所以700，滿足要求；又系統(tǒng)要求LmaxLLmax=；k計算系數(shù)，對應(yīng)取2570L最大允許值125cm；于是：Lmax=2570*/11.83=5431cm>125cm由以上校驗知LGJ-150型母線滿足系統(tǒng)要求。3.3民用導(dǎo)線的選擇和校驗按照發(fā)熱條件校驗Ial>Ic Ic=188.5初選導(dǎo)線型號LJ-120型鋁絞線，Ial=335A按照電壓損失校驗查表得，LJ-120型鋁絞線的r=0.271 x=0.315<5此導(dǎo)線面積滿足電壓損失要求。按照機械強度校驗查表得，得6KV架空線路鋁絞線的最小截面積35mm2,所選LJ-120型鋁絞滿足機械強度。按照短路熱穩(wěn)定校驗Smin=104<120mm2 滿足熱穩(wěn)定要求。四、高壓電氣設(shè)備的選擇4.1 高壓斷路器的選擇和校驗（1）按額定電壓條件選擇UrUm Um=35KV（2）按額定電流條件選擇 IrIc Ic=290A可選擇ZW7-40.5型戶外真空斷路器，其額定電壓為35kV，額定電流為630A。 （3）按額定開斷電流校驗。Ib3=7KA<Ib=8KA 滿足要求（2）按當?shù)丨h(huán)境條件校驗ZW740.5型戶外真空斷路器，額定工作環(huán)境最高空氣溫度為 +35，實際工作環(huán)境溫度為40，因此額定電流必須按當?shù)丨h(huán)境溫度進行修正。按當高于+35時，其允許電流一般可按每增高1，額定電流減少1.8%進行修正。在40下允許通過的最大電流為 符合要求。630-(40-35) *1.8%*630=573>290A4.2 隔離開關(guān)的選擇和校驗（1）按額定電壓條件選擇UrUm Um=35KV（2）按額定電流條件選擇 IrIc Ic=290A 選用型號為GW5-35GD/630型。 （3）熱穩(wěn)定校驗。因兩回35kV電源上級出線斷路器過流保護動作時間為2.5s，斷路器的開斷時間為0.1s，則短路電流通過斷路器的最長時間為tk =tbrtpr0.1+2.52.6s，即假想時間 ti2.6s 。對于無限大容量系統(tǒng)有：I= 0.91KA相當于4s的熱穩(wěn)定電流： 0.91=0.7< 8KA 符合要求（4）動穩(wěn)定校驗。由于 20KA>2.32KA 則 20>2.32 符合要求。（5）按當?shù)丨h(huán)境條件校驗額定工作環(huán)境最高空氣溫度為 +35，實際工作環(huán)境溫度為40，因此額定電流必須按當?shù)丨h(huán)境溫度進行修正。按當高于+35時，其允許電流一般可按每增高1，額定電流減少1.8%進行修正。 符合要求。630-(40-35) *1.8%*630=573>290KA所選GW5-35型隔離開關(guān)符合要求。4.3高壓熔斷器選擇和校驗按額定電流選擇Ir=(1.1-1.3)Ic=1.3=502.7KA初選RW9-35型按額定電壓選擇UrUm Um=35KV按照額定開斷電流校驗IbIb3 12KA>11KA 滿足要求4.4電流互感器選擇和校驗（1）按額定電壓條件選擇UrUm Um=35KV（2）按額定電流條件選擇 IrIc Ic=290KA選用供ZW740.5型戶外真空斷路器用LZZBJ4-35型電流互感器，其額定電壓為35kV，額定電流為300A。 （1）動穩(wěn)定性校驗。有符合要求。（2）熱穩(wěn)定校驗。由表有， 符合要求。4.5電壓互感器的選擇和校驗（1）按額定電壓條件選擇UrUm Um=35KV選用JDJ35型電壓互感器。按照機械荷載校驗，滿足要求。4.6高壓負荷開關(guān)的選擇和校驗（1）按額定電壓條件選擇UrUm Um=35KV（2）按額定電流條件選擇 IrIc Ic=290KA 選用FLN36B-40.5D型高壓負荷開關(guān)。（3）熱穩(wěn)定校驗。因兩回35kV電源上級出線斷路器過流保護動作時間為2.5s，負荷開關(guān)的開斷時間為0.1s，則短路電流通過斷路器的最長時間為tk =tbrtpr0.1+2.52.6s，即假想時間 ti2.6s 。對于無限大容量系統(tǒng)有：I= 0.91KA相當于4s的熱穩(wěn)定電流： 0.91=0.7< 8KA 符合要求（4）動穩(wěn)定校驗。由于 20KA>2.32KA 則 20>2.32 符合要求。高壓電氣設(shè)備選擇結(jié)果如下：高壓斷路器ZW7-40.5高壓熔斷器RW1035隔離開關(guān)GW535GD電流互感器LZZBJ435高壓負荷開關(guān)FLN36B-40.5D電壓互感器JDJ35五、低壓設(shè)備的選擇5.1 低壓斷路器的選擇和校驗(1)按照類別選擇選擇CW2-225M/3(2)按照額定電流選擇IuInIc Ic=180A<225A,合格。(2)按照分斷能力選擇IcsIk3 11KA<50KA，合格。5.2低壓熔斷器的選擇和校驗(1)按照類別選擇選擇CM2-225H(2)按照額定電流選擇IuInIc Ic=213KA<225KA(2)按照分斷能力選擇IcsIk3 Ik3=11KA<50KA 結(jié)束語本設(shè)計的完成是在我們的導(dǎo)師老師的細心指導(dǎo)下進行的。在每次設(shè)計遇到問題時老師不辭辛苦的講解才使得我的設(shè)計順利的進行。從設(shè)計的選題到資料的搜集直至最后設(shè)計的修改的整個過程中，花費了老師很多的寶貴時間和精力，在此向老師表示衷心地感謝！ 還要感謝我的同學(xué)，是你們在我平時設(shè)計中和我一起探討問題，并指出我設(shè)計上的誤區(qū)，使我能及時的發(fā)現(xiàn)問題把設(shè)計順利的進行下去，沒有你們的幫助我不可能這樣順利地結(jié)稿，在此表示深深的謝意。做課程設(shè)計是再次系統(tǒng)學(xué)習(xí)的過程，課程設(shè)計的完成，同樣也意味著新的學(xué)習(xí)生活的開始。 參考文獻1王崇林主編，供電技術(shù)，煤炭工業(yè)出版社，2001年5月。2 吳再希 熊信銀主編，電力工程，華中科技大學(xué)出版社，2003年10月。3 曹繩敏主編，電力系統(tǒng)設(shè)計參考資料，中國電力出版社，2006年。 4 傅知蘭主編，電力系統(tǒng)電氣設(shè)備選擇，中國電力出版社，2004年。5 穆連生,郭增軍,邸滿田.煤礦綜連采實用電工技術(shù)【M】.北京:煤炭工業(yè)出版社,2006.6 吳希再.電力工程【M】.武漢:華中科技大學(xué)出版社,2000.7 焦留成.實用供配電技術(shù)手冊【M】.北京:機械工業(yè)出版社,2001.8 劉介才.工廠供電【M】. 北京:機械工業(yè)出版社,2000.9 張宏勛等.煤礦電工手冊（修訂本）（上）【M】.北京：煤炭工業(yè)出版社,1994.10 顧永輝等.煤礦電工手冊（修訂本）（下）【M】.北京：煤炭工業(yè)出版社,1994.11 賴昌干,劉湘元.地方煤礦供電與電氣化【M】. 北京:煤炭工業(yè)出版社,1990.