目錄一、110KV變電所電氣一次部分初步設計-1二、設計任務書-4三、設計成品-四、主接線設計-一 負荷分析統計-二 主變選擇-三 主接線方案擬定-四 可靠性分析-五、經濟比較-六、短路電流計算-七、電氣設備設計選擇-一選擇母線-二選擇斷路器、隔離開關-三選擇10KV母線的支持絕緣子-四選擇110KV一回出線上一組CT-八、配電裝置設計-一110KV變電所電氣一次部分初步設計參考資料1. 本所設計電壓等級：110/35/10K2. 系統運行方式：不要求在本所調壓3. 電源情況 與本所連接的系統電源共有3個，其中110KV兩個，35KV一個.具體情況如下： (1)110KV系統變電所 該所電源容量(即110KV系統裝機總容量)為200MVA(以火電為主)。在該所等電壓母線上的短路容量為634MVA，該所與本所的距離為8.2KM.以一回路與本所連接。(2)110KV火電廠 該廠距離本所10.2KM.裝有3臺機組和兩臺主變，以一回線路與本所連接,該廠主接線簡圖如圖1：(3)35KV系統變電所 該所距本所6.17KM.以一回線路相了解，在該所高壓母線上的短路容量為250MVA.。 以上3個電源,在正常運行時,主要是由(1)(2)兩個110KV級電源來供電給本所。35KV變電所與本所相連的線路傳輸功率較小，為聯絡用。當3個電源中的某一電源出故障，不能供電給本所時，系統通過調整運行方式，基本是能滿足本所重要負荷的用電，此時35KV變點所可以按合理輸送容量供電給本所。4. 本所地理概況： 5. 本地區(qū)氣象及地質條件年最高氣溫：40最高月平均氣溫：34年最低氣溫：-4地震烈度：7度以上 年平均雷電日 ：90天海拔高度：75M6. 負荷資料（1）35KV負荷用戶名稱容量（MW）距離（KM）備注化工廠3.515類負荷鋁廠4.313類負荷水廠1.8 5類負荷塘源變7 4類負荷35KV用戶中，化工廠，鋁廠有自備電源（2）10KV遠期最大負荷用戶名稱容量（MW）負荷性質機械廠0.8自行車廠1.0食品加工廠0.35電臺0.25紡織廠0.9木材廠0.4齒輪廠0.6 10KV用戶在距本所1-3KM范圍內（3）本變電所自用負荷約為60KVA（4）一些負荷參數的取值：a.負荷功率因數均取cos=0.85b.負荷同期率 Kt=0.9c.年最大負荷利用小時數max4500小時/年d表中所列負荷不包括網損在內，故計算時因考慮網損，此處計算一律取網損率為5%e.各電壓等級的出線回路數在設計中根據實際需要來決定。各電壓等級是否預備用線路請自行考慮決定。二設計任務書 1電氣主接線設計 2短路電流計算 3主要電氣設備及載流導體選擇 4配電裝置的設計三設計成品說明書一份。（包括對設計基本內容的論證：短路電流計算過程。電氣設備選擇計算過程。） 110KV變電所的初步設計計算一主接線設計一負荷分析統計 （1）35KV側負荷：S35KV =(1+5%) 0.9=18.455MVA 其中類負荷：S35KV =(1+5%)0.9=10.673MVA 類負荷占總負荷百分數：100%=100%=57.8%（2）10KV側負荷：S10KV=(1+5%)0.9=4.781MVA 其中類負荷：S10KV=(1+5%)0.9=1.279MVA類負荷：S10KV=(1+5%)0.9=1.112MVA類負荷總負荷百分數：類負荷占總負荷百分數：（3）110KV側負荷：S110KV =(1+5%)(S35KV+S10KV+S所用) =(1+5%)(18.455+4.781+0.06) =24.461MVA二主變選擇(1)臺數分析：為了保證供電的可靠性，選兩臺主變壓器(2)主變壓器容量：主變壓器容量應根據510年的發(fā)展規(guī)劃進行選擇，并考慮變壓器正常運行和事故時的過負荷能力。所以每臺變壓器的額定容量按Sn=0.7PM （ PM為變電所最大負荷）選擇，即Sn=0.724460.7=17122.5KVA這樣當一臺變壓器停用時，可保證對70%負荷的供電?？紤]變壓器的事故過負荷能力40%，則可保證對98%的負荷供電由于一般電網變電所大約有25%的非重要負荷，因此采用Sn=0.7PM對變電所保證重要負荷來說是可行的。(3)繞組分析：通過主變壓器各側繞組的功率。均達到15%Sn以上時，可采用三繞組變壓器。因15%Sn=2568.4KVA。所以S1S2S315%Sn。即通過主變壓器各繞組的功率均達到15%Sn以上，又因中性點具有不同的接地方式，所以采用普通的三繞組變壓器。選為SFSL120000型，容量比為100/100/50 三主接線方案擬定型號及容量（KVA）額定電壓高 /中 /低損耗（KW）阻抗電壓（%）空載電流（%）參考價格（萬元）綜合投資（萬元）空載短 路高-中高-低中-低高-中高-低中-低SFSL-20000121/38.5/1150.2150.713194.51810.56.54.118.1623.6 110KV側：本所在正常運行時主要是由（1）（2）兩個110KV級電源來供電。所以必須考慮其可靠性。 35KV側：因為此側類負荷占57.8%占的比例重大，考慮類用戶的可靠性，應采用帶有旁路的接線方式。 10KV側：此側類負荷占26.7%比重不大，但負荷較多，且本所用電即從本側取，所以應考慮帶旁路和分段。方案、110KV：采用橋形設備少，接線簡單清晰，為了檢修橋連斷路器時不致引起系統開環(huán)運行，增設并聯的旁路隔離開關以供檢修用。但橋形可靠性不高。35KV：采用單母線分段帶專用旁路。接線簡單清晰，操作簡單，當檢修出線斷路器時可不停電，可靠性比較高，但當母線短路時要停電。 10KV側：采用單母線分段帶專用旁路，所用電采用雙回路供電提高了所用電可靠性。方案：110KV：采用橋形接線，同方案35KV：雙母線帶專用旁路，可靠性更高，靈活。檢查出線斷路器不會停電。母線短路只出線短時停電，可靠地保證類用戶用電，但投資大，操作較復雜，易出現誤操作。10KV：采用單母線分段帶專用旁路，同方案方案110KV：采用橋形接線，同方案35KV：采用單母線分段兼專用旁路，接線清晰明了，可靠性較高，但做母聯和做旁路時切換復雜。10KV：采用單母線分段，接線簡單，但在檢修出線斷路器時需停電，可靠性不高。四可靠性分析 方案：110KV側采用橋形接線，使斷路器達到最簡。鑒于110KV為兩回進線，所以采用橋形較合理?？煽啃员葐卧泳€要高，并易發(fā)展成單母線分段，為以后的發(fā)展大下基礎。又因，兩個110KV電源離本所不遠出現故障的機率不多，所以雖可靠性不很多，但仍可滿足需要。35KV：采用單母線分段帶旁路，當檢修出線斷路器時可不停電，因為進行分段且是斷路器分段，所以當一段母線發(fā)生故障時，可以保證正常段母線不間斷供電，因為設置旁路母線，可以保證.類用戶用電要求，同時它結構簡單清晰，運行也相對簡單，便于擴建和發(fā)展。同時它投資小，年費用較低，占地面積也比雙母線帶旁路小，年費用較小，所以滿足35KV側用戶的要求，但當母線故障時，可能出現一半容量停運。10KV：采用單母線分段帶旁路，因為本側類用戶僅占26.7%。所以完成可靠滿足供電要求。方案：110KV側采用橋形接線，可靠性同方案。35KV：采用雙母線帶旁路，通過兩組母線隔離開關的到閘操作，可以輪流檢修一組母線而不致使供電中斷，一組母線故障后，能迅速恢復供電，檢修任一出線斷路器無需停電。各個電源和各回路負荷可以任意分配到某一組母線上。能靈活地適應各種運行方式調度和潮流變化需要。擴建方便，但投資大，占地多，配電裝置復雜，容易發(fā)生誤操作。10KV：采用單母線分段，所用電因較重要，采用雙回路供電來提高它的可靠性，同方案。方案：110KV側采用橋形接線，可靠性同方案。35KV：采用單母線分段兼專用旁路，這種接線方式具有了旁路的優(yōu)點，同時減少了一個斷路器使投資減少，但要檢修任一斷路器時，操作步驟復雜，對本級類用戶的供電可靠性有一定影響。10KV：采用單母線分段，這種接線方式使當一段母線發(fā)生故障時，不致造成政策母線也同時停電，縮小了停電范圍。對本級出線多，很適合，但因為沒有帶旁路，使當檢修出線斷路器時需要停電，這樣就不能保證本級類負荷的要求。所以，選用方案與方案進行經濟比較五經濟比較統一初選同一類型主變壓器和斷路器 主變壓器 型號 SFSL120000110KV斷路器 型號 DW311035KV斷路器 型號 DW33510KV斷路器 型號 GG1A25方案： 電壓等級 接線形式 價格 110KV母線 橋形 31.4萬元35KV母線 單母線帶專用旁路（分段） 23.983萬元10KV母線 單母線分段帶專用旁路 9.315萬元U=31.4+23.983+9.315=58.495萬元變壓器年電能損失總量A Q0=I0（%）=8.2萬元 Q=Ud（%）=36萬元 A=n（P0+KQ0）T0+ =816320+38.875（1.496+0.85+0.1143）3000 =1101034.825計算年運行費用 U1=0.022Z=3.653 U2=0.058Z=9.63 U=方案： 主變 23.6萬元/臺110KV母線 橋形 31.4萬元35KV母線 雙母線帶旁路 25.786萬元10KV母線 單母線分段帶旁路 8.415萬元 Z=（23.6+31.4+25.786+8.415）1.9=169.482（萬元） U=0.071093112.74610-4+U1+U2 =0.071093112.74610-4+3.728+9.83 =21.21（萬元） I2 I1 U U經比較選用方案I六短路電流計算（1） 短路電流計算，求各支路元件電抗標幺值取SB=100MVA UB=Upj 計算各元件參數標幺值110KV系統： X1= 線路： X2=0.48.2 110KV火電廠：X12= 線路： X16=0.410.2火電廠變壓器（見等值電路圖2） VS1%=（V12%+V31%-V23%）=（17+10.5-6）=10.75 VS2%=（V12%+V23%-V31%）=（17+6-10.5）=6.25VS3%=（V23%+V31%-V12%）=（6+10.5-17）=-0.25因為第二繞組與本線路無關，所以可以不算它的電抗 X14=VS1%X13=VS3%110KV火電廠化簡（見圖3）其中X12=X12=X12“ X17=X12/X12/X12“=0.145 X18=（X13+X14）/（X13+X14）=0.0875本所變壓器 VS1%=（18+10.5-6.5）=11 VS2%=（18+6.5-10.5）=7 VS3%=（6.5+10.5-18）=-0.5設在d1 ，d2 ，d3點短路（見圖4）計算各點短路時的電流標幺值 X5=X6=X7=其中因為本所所取的兩臺主變型號相同，所以有 X8=X5 X9=X6 X10=X735KV系統： SS取250MVA X11=線路 X11=0.46.17因為本所的第三繞組的電抗標幺值為負數，所以可以視為一導線，所以總等值電路圖可化簡為圖4 X19=X1+X2=0.1828 X20=X3+X4=0.2633 X21=X5/X8=0.275 X22=X6/X9=0.175 X23=X11+X12=0.5803（2）設在d1. d2. d3點短路（見圖4）計算各點短路時的電流標幺值1. d1點短路，電路圖化簡圖X14=X21+X22+X23 =0.275+0.175+0.5803 =1.0303各電源到短路點的轉移電抗為 X1f=X19=0.1828 X2f=X20=0.2633 X3f=X24=1.0303計算電抗為Xjs1=0.1828=0.3656X js2=0.2633=0.2468因為35KV側系統視為無限大容量電源，所以直接得IPS*=2. d2點短路（見下圖） X25=X22+X21=0.175+0.275 =0.45計算轉移電抗，用星三角變換可求：X26=X1f=X19+X25+ =0.1828+0.45+ =0.945X27=X2f=0.2633+0.45+計算電抗為Xjs1=0.945Xjs2=1.36IPS*=3. d3點短路（見下圖）X28=X22+X23 =0.175+0.5803 =0.7553計算轉移電抗，用星三角變換可求；X29=X1f=X19+X21+ =0.1828+0.275+ =0.6487X30=X2f=0.2633+0.275+X28=X3f=0.7553求計算電抗Xjs1=X1fXjS2=0.934IPS*=至此，已將各點短路時。各電源的計算電抗求出，據此查電力系統分析及電力網分析上冊附表，可得到各電源在不同點短路電流（標幺值）制成下表計算時間為方便設計，此處規(guī)定保護時間統一取0.4S，斷路器動作時間可取0.2S。各電源在不同點短路時的短路電流（tK=0.4+0.2=0.6S）短路點110KV火電廠110KV系統35KV系統00.30.60 0.30.600.30.6d14.4963.0152.7382.902.2902.1460.9706d20.8090.7550.7830.540.5160.5441.723d31.21.0851.1120.7930.7420.7701.324（2） 計算短路電流周期分量有名值根據公式 Iztm=Itm*IN=Itm*（KA）計算基準電流IN1. d1點短路（1）110KV系統變 IN=1.004（KA）（2）110KV火電廠 IN=0.4717（KA）（3）35KV系統變 IN=0.502（KA）計算短路電流有名值（1）110KV系統變 I=2.91.004=2.9116（KA）I0.3=2.2901.004=2.30（KA）I0.6=2.1461.004=2.1545（KA）（2）110KV火電廠 I=4.4960.4717=2.113（KA）I0.3=3.0150.4717=1.417（KA）I0.6=2.7380.4717=1.287（KA）（3）35KV系統變 I=I0.3=I0.6=0.97060.502=0.4872（KA）2.d2點短路（1）110KV系統變 IN=3.121（KA）（2）110KV火電廠 IN=1.463（KA）（3）35KV系統變 IN=1.560（KA）計算短路電流有名值（1）110KV系統變 I=0.543.121=1.685（KA）I0.3=0.5163.121=1.610（KA）I0.6=0.5443.121=1.698（KA）（2）110KV火電廠 I=0.8091.463=1.1836（KA）I0.3=0.7551.463=1.104（KA）I0.6=0.7831.463=1.145（KA）（3）35KV系統變 I=I0.3=I0.6=1.7231.560=2.688（KA）3.d3點短路（1）110KV系統變 IN=10.997（KA）（2）110KV火電廠 IN=5.155（KA）（3）35KV系統變 IN=5.499（KA）計算短路電流有名值（1）110KV系統變 I=0.79310.997=8.721（KA）I0.3=0.74210.997=8.160（KA）I0.6=0.77010.997=8.468（KA）（2）110KV火電廠 I=1.25.155=6.186（KA）I0.3=1.0855.155=5.593（KA）I0.6=1.1125.155=5.73（KA）（3）35KV系統變 I=I0.3=I0.6=5.4991.324=7.281（KA）將以上電流有名值制成下表短路點110KV火電廠110KV系統變35KV系統變總短路電流 00.30.60 0.30.600.30.600.3 0.6d12.113 1.4171.2872.91162.302.15450.48725.5124.2043.929d21.18361.1041.1451.6851.6101.6982.6885.5575.4025.531d36.1865.5935.7308.7218.1608.4687.28122.18821.03421.479七電氣設備設計選擇（一） 選擇母線（按最大允許電流選擇） 1 d1點短路。（110KV側）母線最大工作電流按一臺（主）變容量來計算 Imax=（A）按長期發(fā)熱允許電流選擇截面。因為110KV側為戶外配電裝置。所以選用軟導線。查設計資料表5-13初選用型號為LGJ50的鋼芯鋁絞線，由于是戶外裝置，所以按最熱月平均最高溫。即34查電氣附表3得環(huán)境修正系K=0.88。數（LGJ50型導線在基準溫度25時，載流量為210.0A）Ial34=0.88210.0=184.8（A）>110.22（A） 熱穩(wěn)定校驗（tk=0.4+0.2=0.6S）周期分量熱效應QP=11.128 因tk<1秒，所以要計算非周期分量熱效應Qnp且取T=0.05S Qnp=TI2=0.055.5122=1.519 故QP+Qnp=QK=11.128+1.519=12.647 正常運行時的導體溫度 =0+（al-0） =34+（70-34）=67.417查電氣表4-6得C=88，滿足短路時發(fā)熱的最小截面 Smin=所以選擇LGJ-50型導線滿足要求由于是軟導線，所以可不必校驗動穩(wěn)定2d2點短路 35KV側35KV母線。按一臺主變容量來計算。因為35KV電壓母線接于主變二次側，所以Imax=（A）因為35KV為室外設備，所以選用軟導線，查設計資料表5-13。初選用LGJ-120型導線。在基準溫度25時載流量為380A，K值取0.88。則Ial34=0.88380=334.4>314.918（A）熱穩(wěn)定校驗 （tk=0.4+0.2=0.6S）同期分量熱效應QP=因為tk<1S，所以應算非周期分量熱效應Qnp。且取T=0.05Qnp=I2T=5.56720.05=1.544故：Qk=Qp +Qnp=17.670+1.544=19.214正常運行時導體溫度 =0+（al-0） =34+（70-34）=65.928查電氣表4-6得C=89，滿足短路時發(fā)熱的最小截面 Smin=滿足熱穩(wěn)定要求。3d3點短路 10KV側該側采用室內配電裝置。所以0應取最熱月平均最高溫度再加5，即34+5=39。查電氣附表3，K取0.81。導體采用矩形。因為矩形導體一般用于35KV及以下，電流在400A及以下的配電裝置中。而且矩形導體散熱條件好，便于固定和連接。查手冊表5-4。選用1條8010矩形導體，平放允許電流為1411A。豎放允許電流為1535A，集膚效應系數KS=1.05 Ial34=0.811411=1142.91（A）10KV母線按一臺主變容量來計算,因為10KV電壓母線接在主變低壓側,所以 Imax=（A） Ial34 > Imax熱穩(wěn)定效驗： （tk=0.4+0.2=0.6S）周期分量熱效應： QP= 非周期分量熱效應Qnp且取T=0.05Qnp=I2T=22.18820.05=24.615故：Qk=Qp +Qnp=268.889+24.615=293.499正常運行時導體溫度 =0+（al-0） =39+（70-39）=67.832查電氣表4-6得C=92，滿足短路時發(fā)熱的最小截面 Smin=滿足熱穩(wěn)定要求。動穩(wěn)定效驗：導體 自振頻率由以下求得 m=hbpw=0.080.012700=2.16（kg/m） I=bh3/12=0.010.083/12=4.2610-7（m4）按匯流母線為兩端簡支多跨梁方式查表4-5，Nf=3.56則f1= （L取1m） =418.289（HZ）>155（HZ）故 =1變壓器出口斷路器側短路時，（K=1.8）則沖擊電流 Ish=1.8I=1.822.188=56.481（KA）母線相間引力 （a=0.25m） fph=1.7310-7 =1.7310-7（） =2207.585（N/m）導體截面系數 W=0.5bh2=0.50.010.082=3210-6 m3則 =6.899*106 （Pa）硬鋁最大允許應力 al=70106 Pa > 6.899106 （Pa）絕緣子間最大允許跨距 Lmax= = = （m）所以L=1m滿足要求。（二）選擇斷路器1設在110KV火電廠側變電站短路，則應將110KV系統和35KV系統變兩個電源送出的短路電流與110KV火電廠送出的短路電流相比較，以兩者間大者為基準選擇斷路器和隔離開關。I=2.9166+0.4872=3.3988 > 2.113I0.3=2.30+0.4872=2.7872 > 1.417I0.6=2.1545+0.4872=2.6417 > 1.287周期分量熱效應Qp= （KA）2SQnp=TI2=0.053.39882=0.5776（KA）2SQk=Qp+Qnp=4.811+0.5776=5.3886（KA）2S沖擊電流 ish=1.8=8.652 （KA）imax=0.135 （KA）由以上計算參數，參考設計資料表5-26可選擇SW6110型斷路器。其計算參數與SW6110參數比較如下： 計算數據 SW6110 UNS 110KV UN 110KV Imax 0.135KAIN 1200KA I 2.113KAInbr 21KA ish 8.652KA iwt 55KAQK 5.3886（KA）2S It2 *t 15.84（KA）2S通過以上比較SW6110型斷路器完全能滿足要求235KV側出線斷路器選擇 最大持續(xù)工作電流 Imax=0.1297 （KA） 最大短路電流 I=1.1836+1.685=2.8686（KA）I0.3=1.104+1.610=2.714（KA）I0.6=1.145+1.698=2.843 （KA） 沖擊電流ish=1.8=7.302 （KA）周期分量熱效應Qp= （KA）2S 非周期分量 Qnp=I2T=2.868620.05=0.411 故：Qk=Qp +Qnp=4.91+0.411=5.321由計算數據與SW335/600參數比較如下： 計算數據 SW335/600 UNS 35KV UN 35KV Imax 129.7A IN 600A I 2.8686KA Inbr 6.6KA ish 7.302KA iwt 17KAQK 5.321（KA）2S It2 *t 6.624（KA）2S通過以上比較：SW335/600型斷路器完全能滿足要求310KV側斷路器選擇Imax=0.0648（KA）=64.8（A） I=6.186+8.721=14.907（KA）I0.3=5.593+8.160=13.753（KA）I0.6=5.730+8.468=14.198 （KA）周期分量熱效應Qp= （KA）2S 非周期分量 Qnp=I2T=14.90720.05=11.111 故：Qk=Qp +Qnp=126.874沖擊電流ish=1.8=53.665（KA）由計算數據與SN1010/1000參數比較如下： 計算數據 SN1010/1000 UNS 10KV UN 10KV Imax 64.8A IN 1000A I 14.904KA Inbr 28.9KA ish 53.665KA iwt 71KAQK 126.874（KA）2S It2 *t 2924（KA）2S通過以上比較：SN1010/1000型斷路器完全能滿足要求（三）選擇隔離開關1110KV側選 GW2110 計算數據 GW2110 UNS 110KV UN 110KV Imax 135A IN 600A ish 8.652KAies 50KAQK 5.3886（KA）2S It2 *t 1425（KA）2S235KV側選 GW235 計算數據 GW235 UNS 35KV UN 35KV Imax 129.7A IN 600A ish 7.302KAies 50KAQK 5.321（KA）2S It2 *t 1425（KA）2S310KV側選 GN610/1000 計算數據 GN610/1000 UNS 10KV UN 10KV Imax 64.8A ish 53.665KAQK 126.874（KA）2S（四）選擇10KV母線的支持絕緣子 由前面的計算可知 UN=10KV Imax=64.8A ish=53.665KA QK=126.874（KA）2S查表5-52，試選用型號為ZNA10的支持絕緣子 Fmax=1.73 = =1.993KNm=203.4KgZNA10支持絕緣子的機械破壞負荷為375Kg可見滿足要求。（五）選擇110KV一回路上一組CT 負載接線如圖1 電流互感器的負荷統計表如下儀表名稱CT的二次側負載（V.A）A相B相C相電流表（A）3功率表（W）1.451.45電度表（wh）0.50.5總 計1.9531.952 選擇互感器：110KV有關數據如下：UN=110KV Imax=135A ish=8.652KA QK=5.389（KA）2S互感器選擇：電流互感器安裝處電壓為110KV，最大工作電流為135A，安裝在室外。查表5-51選LCWD110室外型電流互感器，互感器變比為600/5，級數組合，選0.5級。其次負荷為12。動穩(wěn)定倍數Kes=60，熱穩(wěn)定系數為34。3 選擇互感器連接導線截面最大相負荷阻抗：Xb=0.12互感器二次額定阻抗： ZN2=1.2電流互感器連線為完全星型連接。連接線的計算長度LC=L，則S=0.714（mm）2選用標準截面為0.8mm2的銅線4 校驗所選電流互感器的動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定熱穩(wěn)定校驗： （I.N1*Kt）2=（34*0.6）2=416.16（KA）2S > 5.389動穩(wěn)定校驗：50.912KA > 8.562KA均滿足要求，故LCWD110合格八配電裝置設計 1110KV側 本所為一般變電所，從原始資料分析可知，它在郊外土地教寬裕，并為110KV，所以采用戶外配電裝置。戶外配電裝置有以下特點：建設周期短，擴建方便，便于帶電作業(yè)，土建工作量和費用較少，各設備之間距離較大。但易受外界環(huán)境影響，設備運行條件較差，須加強絕緣。235KV側 一般情況下，35KV變電所配電裝置采用戶外式，并因為本所在郊外，用地方便，所以采用戶外式。310KV側采用室內成套配電裝置，電器布置在封閉或半封閉的金屬外殼中，相間和對地距離可以縮小，結構緊湊，占地面積小，所有電器組裝成一體，減少了安裝工作量，并且不受外界環(huán)境影響，運行可靠性高，維護方便。4 本所的戶外式配電裝置均采用中型。因為從原始資料分析可知，本地地震烈度達到7級，故應采用抗振性能較好的中型配電裝置。它有如下優(yōu)點：運行可靠，布置較清晰，施工和檢修比較方便，構架低，鋼材用量少，造價低。 參考文獻一 電力工程設計手冊（、） 西北、東北電力設計院編 上海科學技術出版社二 發(fā)電廠變電所電氣設備 湖南電力學校主編 水利電力出版社三電力網及電力系統 西安電力學校王學新主編 水利電力出版社四 電力系統分析 何仰贊 溫增銀 汪馥英 周勤慧編 華中理工大學出版社五電氣設備六電力系統分析及電力網分析