目錄機械設(shè)計課程設(shè)計任務書11、機械系統(tǒng)總體設(shè)計21.1 、傳動方案設(shè)計2、電動機的選擇22、傳動裝置總體設(shè)計41.1 、總傳動比及分配各級傳動比計算4、傳動裝置的運動和動力參數(shù)43、傳動零件的設(shè)計計算53.1 、帶傳動零件設(shè)計計算5、減速器內(nèi)傳動零件設(shè)計計算73.2.1、齒輪材料選擇73.2.2、高速級齒輪設(shè)計計算73.2.3、低速級齒輪設(shè)計計算94、總裝配設(shè)計計算114.1 、軸系零件設(shè)計計算114.1.1、輸入軸的設(shè)計計算算114.1.2、中間軸的設(shè)計計算算124.1.3、輸出軸的設(shè)計計算算134.1.4、軸承的選擇計算算184.1.5、鍵的設(shè)計十計算算194.2 、聯(lián)軸器選擇19、減速器的潤滑與密封195、設(shè)計總結(jié)206、參考文獻20機械設(shè)計課程設(shè)計任務書課程設(shè)計題目皿:設(shè)計兩級圓柱齒輪減速器（展開式）1、設(shè)計要求：設(shè)計熱處理車間零件清洗用傳動設(shè)備。該傳輸色設(shè)備的傳動系統(tǒng)由電動機經(jīng)減速器裝置后傳至傳送帶。兩班制工作。使用期限為5年。傳輸帶運動速度的允許誤差為土5%。2、原始數(shù)據(jù):原始數(shù)據(jù)題號C1C2C3C4C5C6C7C8C9C10滾筒直徑mm300330340350360380380300360320傳送帶運行速度m/s0.630.750.800.850.850.900.800.700.840.75傳送帶主動軸扭矩Nm700670650650900850950900660900設(shè)計題號為：C83、運動簡圖:4、設(shè)計工作量:1、減速器裝配圖1張（A1或A2）;2、零件工作圖13張;3、設(shè)計說明書1份。1、機械系統(tǒng)總體設(shè)計1.1、傳動方案設(shè)計傳動方案如圖所示為帶傳動聯(lián)接的展開式二級圓柱齒輪傳動1.2、電動機的選擇1）、選擇電動機的類型：按工作要求和條件，選用三機籠型電動機，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380V，Y型。2）、選擇電動機容量：電動機所需的工作功率為巴kwRa（其中：Pd為電動機功率,負載功率為pw為負載功率，a為總效率。）PwFv1000Tvkw1000r因此有PdFv1000傳動裝置的總效率Tv.kwa1000raa應為組成傳動裝置的各部分運動副效率只之乘積，即:式中：取傳動效率為帶傳動的效率滾動軸承效率閉式齒輪傳動效率聯(lián)軸器效率卷筒效率4a125分別為帶傳動、軸承、23齒輪傳動、聯(lián)軸器和卷筒的傳動效率0.960.9830.9740.9950.96420.960.980.970.990.960.79則有dTv9000.705.32kw1000ra10000.150.793)、確定電動機轉(zhuǎn)速：卷筒軸工作轉(zhuǎn)速為6010001.7n601000v/D-44.56r/min電動機的功率為a300查表得：取V帶傳動的傳動比ii24，二級圓梯形齒輪減速器傳動比i2840,即為減速器的總傳動比，所以電機的可選范圍為nd'ia'n(16160)44.56712.967129.60r/min則符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有750、1000、1500和3000r/min。根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由相關(guān)手冊查出有四種適用的電動機型號，因此有四種傳動比方案，如下表1.1：綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量和帶傳動、減速器的傳動比，可見第?方案比較適合。因此選定電動機型號為丫132S-4,其主要性能如下表1.2：表1.1方案電動機型號額定功率kw電動機轉(zhuǎn)速r/min重量/kg傳動比同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動比V帶傳動減速器1Y132S1-25.5300029006465.082Y132S-45.5150014406832.322.512.933Y132M2-65.510009608421.542.39.374Y160M2-85.575072011916.16表1.2電動機型號額定功率Kw電動機轉(zhuǎn)速r/min堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速額定轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩Y132S-45.5150014002.22.3電動機主要外形和安裝尺寸如下2、傳動裝置總體設(shè)計表1.3（單位：mm）中心高H外形尺寸LX(AC/2+AD)XHD底腳安裝尺寸AXB地腳螺栓孔直徑K軸伸尺寸DXE裝鍵部位尺寸FXG132475X345X315216X1401238X8010X332.11)、inmian地32.3244.56分配傳動裝置傳動比：iaioi（式中則減速器的傳動比2)、io為帶傳動的傳動比，初步取2.5,i為減速器的傳動比。）iia/i032.32/2.512.933）、按展開式布置?？紤]潤滑條件，為使兩級大齒輪直徑相近，可由展開式曲線查得i2i/i112.93/4.293.01。ii4.29，則2.2、傳動裝置的運動和動力參數(shù)1）、各軸的轉(zhuǎn)速I軸：n1nm/i0U軸：川軸：1440/2.5576.00r/minn2n1/i1576.00/4.29n3n2/i2134.27/3.01134.27r/min44.60r/min卷筒軸：n4n344.60r/min2）、各軸的輸入功率1軸：RPd01Pd15.320.965.11kWU軸：F2R12F1235.110.980.974.86kW川軸：F3P223P2234.860.980.974.62kW卷筒軸：P4F334F3244.620.980.994.48kW則I-M軸的輸出功率分別為輸入功率乘軸承效率0.98.3）、各軸的轉(zhuǎn)矩電動機的輸出轉(zhuǎn)矩：TdP5329550955035.28N?mnm1440I軸:Tdi0135.282.50.9684.67N?mU軸：T2T1i12384.674.290.980.97345.29N?m川軸：T3T2i223345.293.010.980.97987.98N?m卷筒軸：t4t324987.980.980.99958.54N?m、總傳動比及分配各級傳動比計算減速器的總傳動比為：則I-川軸的輸出轉(zhuǎn)矩分別為各軸的輸入輸入轉(zhuǎn)矩乘軸承效率0.98運動和動力參數(shù)計算結(jié)果整理于下表:軸名功率P/KW轉(zhuǎn)距T/NM轉(zhuǎn)速nr/min轉(zhuǎn)動比i效率輸入輸出輸入輸出電機軸5.3235.2814402.50.96I軸5.115.0184.6782.98576.004.290.95n軸4.864.76345.29338.38134.273.010.95川軸4.624.53987.98968.2244.6010.97卷筒軸4.484.39958.54939.3744.603、傳動零件的設(shè)計計算3.1、帶傳動零件設(shè)計計算1）、計算功率巳查表有工況因數(shù)KA1.2，故PcKAP1.25.56.60kw、選取V帶型號根據(jù)Pc6.60kw,nm1440r/min,查圖表確定選用A型3）確定帶輪基準直徑D1和D2查表選取D1125mm,£1%，得D2(1(1-0.01)1251440309.38mm山576查表取D2315mm大帶輪轉(zhuǎn)速實際n1(1-D1nmD2(10.01)1251440565.72r/min315則誤差m-mn1576565.725760.018=1.8%<5%，故允許。4）、驗算帶速vWmV6010005）、確定帶長和中心距an12514406010009.42m/s25m/s，方案合適。初步選取中心距a0650mm，則有帶長L2a0(DD2)22(D2D1)4a。226503.14(125315)(315125)246502004.68mm查表取基準長度Ld2000mm實際中心距2Ld-BD2)2Ld-nD1D2)2-8(D2D1)2a647.63mm8)驗算小帶輪包角aa180oD一D157.3°180o315-12557.3°163.19°120oa647.63驗證方案適合、確定V帶根數(shù)Z傳動比inm14405762.5查表有P01.92kW、則有V帶根數(shù)ZP。0.17kW、Ka0.960、Kl1.03。Pc侃迅）©©60(1.920.17)0.9601.033.19取Z=4根8）、求軸上載荷1、張緊力F0500證1)qv2查表得q0.10kg/m，所以單根V帶的張緊力:500-(1)0.109.422149.37N49.420.9602、軸上載荷Fqa2ZF0sin24149.37163.19°sin1182.13N9）、結(jié)構(gòu)設(shè)計小帶輪D1125mm；大帶輪D2315mm3.2、減速器內(nèi)傳動零件設(shè)計計算3.2.1、齒輪材料選擇初選大小齒輪的材料均45鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理。其硬度在229-286HBS,齒輪等級精度為8級。由于減速器要求傳動平穩(wěn)，所以用圓柱斜齒輪。初選10o3.2.2、高速級齒輪設(shè)計計算1）、查取教材可取得：KA1.25,KV1.15,K1.2,K1.1KKAKVKK1.251.151.21.11.898傳動比i14.29由表查得各數(shù)據(jù)如下：ZH2.50,ZE189.8,Z0.88，取10°則Z0.99、接觸疲勞施用應力查圖可知：Hlim1Hlim2590MP；SHmin行則應力循環(huán)次數(shù)：8N160n1jLh6057611652506.9110注釋：一天16小時，五年，一年250天計算N2N1/i16.91108/4.291.61108又查圖可取：ZN1ZN21.1貝UHP1HP2HLlimZN5901.1590MPSHmin1.13）、計算小齒輪最小直徑，取齒寬系數(shù)d1.2ZhZeZzHP2?2K？(u1)du2.47189.80.880.9921.89884.671035901.2(4.291)4.2954.09mm4）、確定中心距aa軌1i1）2就盡量圓整成尾數(shù)為0或5,以得于制造和測量，所以初定54.09(14.29)2143.07mma150mm。5）、選定模數(shù)mn、齒數(shù)乙、Z2和螺旋角mn/、a(Z1Z2)2cos一般z,1730,8o15oo初選z125,10，則z2z1i1254.29107.25取z2108，則mnZ1Z2由標準模數(shù)取mn2150cos10。2.22251082.25，10o2150cos1C°131.31取z1mnz21312.25Z1Z1Z213114.2924.76取z125131齒數(shù)比：與i14.29的要求比較，誤差為1mn（Z1Z2）12.25coscos2aZ225106Z2/Z1106/254.241.17%，可用。于是131215010.735°10o446滿足要求。6）、計算齒輪分度圓直徑小齒輪.mnZ1d1cos大齒輪mnZ2cos2.2525cos10.735o57.25mmd22.25106ocos10.735242.74mm7）、齒輪工作寬度bdd11.254.0964.9mm圓整大齒輪寬度取小齒輪寬度校核齒輪彎曲疲勞強度查表可知：8）、Flim1Flim2Fpb2bi65mm70mm根據(jù)Y則Z1、Z2查表則有：YFa10.90220MPa；FlimYsT、/YnSFmin2.62；YFa2SFmin2201.5；Yn1Yn21；Yst2-1293.33MPa1.52.17；Y；a11.59；Ysa21.80；Y0.682KT11.89884.67d1mnYFa1Y；a1YY-7057.25F1込84.823昱YFa1Ysa12.621.59所以兩齒輪齒根彎曲疲勞強度滿足要求,F1F22.25垃2.621.590.680.9090.87MPa79.53MPaFP此種設(shè)計合理。Fp323、低速級齒輪設(shè)計計算1）、查取教材可取得：Ka1.25,Kv1.15,K1.2,K1.1KKaKvKK1.251.151.21.11.898傳動比i23.01由表查得各數(shù)據(jù)如下：ZH2.50,ZE189.8，Z0.88，取10°則Z0.992）、接觸疲勞施用應力查圖可知：hlim3Hlim4590MP；Shmin1.1則應力循環(huán)次數(shù)：8N360n2jLh60134.2711652501.6110注釋：一天16小時，五年，一年250天計算88N4N3/i21.6110/3.010.5410又查圖可取：Zn1Zn21.2貝UHP3HP4HLlimZNSHmin5901.21.1643.64MP3）、計算小齒輪最小直徑，取齒寬系數(shù)d1.2d3ZhZeZZ2?2KT1?(u1)HP21.898345.291031.2(3.011)3.01mna一(Z3Z4)2cos一般z1730，8o15o。初選z325，取z466，貝U2acosmn10，則z4z3i2223.0166.222175COS1°O3.917Z3Z4由標準模數(shù)取m2266Z3Z42acos4，10o2170COS10°86.17mn取z3z486則Z3Z3Z421.4532.47189.80.880.99VJ643.6483.68mm4）、確定中心距ad383.68a（1i2）（13.01）167.78mm22就盡量圓整成尾數(shù)為0或5,以得于制造和測量，所以初定a175mm5）、選定模數(shù)mn、齒數(shù)Z3、Z4和螺旋角取Z321Z4862165齒數(shù)比：z4/z365/213.095與i23.01的要求比較，誤差為2.8%，可用。于是1mn（Z3乙）1486oo2acos1n34cos110.6243o10°37282175滿足要求。6）、計算齒輪分度圓直徑小齒輪dmnZ3d3cos大齒輪421cos10.735o85.47mm.mnZ4d4cos7）、齒輪工作寬度465cos10.6243o264.54mmdd31.283.68100.4mm圓整大齒輪寬度b2100mm取小齒輪寬度bi105mm8）、校核齒輪彎曲疲勞強度查表可知：flim1Flim2Fp220MPa；FlimYSTySfmin1.5；Yn1Yn21；2202YSt2Sfmin1.51293.33MPa根據(jù)Z3、Z4查表則有：YFa3Y2.76；YFa42.26；Ysa31.55；Ysa41.74；Y0.68；F3F40.901.898345.29103晉3心3丫丫2bsdsmnF3丫Fa4Ysa495.602.261.7487.88MPa2.761.5510585.4742.761.550.680.9095.60MPaFpYFa3Ysa3FP所以兩齒輪齒根彎曲疲勞強度滿足要求，此種設(shè)計合理所以齒輪的基本參數(shù)如下表2.1所示：r*表2.1ha1c0.25名稱符號公式齒1齒2齒3齒4齒數(shù)ZZ251062165傳動比ii4.243.095模數(shù)mm2.254螺旋角10o44610o3728分度圓直徑ddmz57.25242.7485.47264.54齒頂咼hahah；m2.252.2544齒根高hfhf*(ha*c)m2.81252.812555齒頂圓直徑dadad2ha61.75247.2493.47272.54齒根圓直徑dfdfd2hf51.625237.11575.47254.54中心距aam(z1Z2)/2150175齒寬bbdd170751051004、總裝配設(shè)計計算4.1、軸系零件設(shè)計計算4.1.1、輸入軸的設(shè)計計算1）、材料：選用45號鋼調(diào)質(zhì)處理，C=1102）、各軸段直徑的確定：由dC勺叵，p=5.11kw,n=576r/min則d111035.1122.77mm，因為裝小帶輪的電動機軸徑d38，又因為高速軸第一段576軸徑裝配大帶輪，且d1（0.81.2）d，取d1=30,L1=60mm,因為大帶輪靠軸肩定位，所以取d2=35,L2=34（初步估算）21，d3段裝配軸承，取d3=35，選用30307軸承，L3=22.75，d4段是定位軸承，取d4=45，L4根據(jù)箱體內(nèi)壁線確定后再確定，初定為135mm。d5段裝配齒輪直徑：判斷是否做成齒輪軸e一Jt11.25m2查手冊得t1=3.3,得e0.01252.251.252.8125,因此做成齒輪軸.此時齒寬為30d7裝配軸承所以d7=d3=45,L7=L3=22.753）、鍵的設(shè)計與校核：根據(jù)di30mm,Ti84.67Ngm，由于di30在30:38范圍內(nèi)，故di軸段上采用鍵bh:87,采用A型普通鍵:Li=60mm綜合考慮取丨=52mm。查表，b50:60，4Tidhl336.65Mpa484.6710307(528)所選鍵為：bhl:8752強度合格4.1.2、中間軸的設(shè)計計算1）、材料：選用45號鋼調(diào)質(zhì)處理，C=1102）、各軸段直徑的確定：由dp=4.86kw,n=134.27r/min則d111034.8636.39mm,134.27d1段要裝配軸承，取d1=50，選用30310軸承，初步取4=55，d2裝配低速級小齒輪，且d2d1取d2=52，L2=100，d3段主要是定位高速級大齒輪，取d3=64，L3=12，d4裝配高速級大齒輪，取d4=52，L4=60d5段要裝配軸承，取d5=50，L5=523）、鍵的設(shè)計與校核已知d2d452,T2345.29N.m，由于d2（4450），所以取bh:1610，采用A型普通鍵:取鍵長為86和56有b100:120鍵的校核為:4T2b1dhl34345.29105210(8616)37.94Mpab4T24345.29dhl5210(5616)10366.40Mpa4.1.3、輸出軸的設(shè)計計算1）、選擇軸的材料：選材45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表有機械性能為,b=60MPa，b=640MPa,i=275MPa,=155MPa2）、初步確定軸的最小直徑dmin11234.62V44.6p34.62kw，n344.6r/min，t3987.98Ngm，取C=11252.61mm因為最小直接是安裝聯(lián)軸器，所以要確定聯(lián)軸器，有:聯(lián)軸器的計算TcaKa轉(zhuǎn)距TeaKaT3查表，取Ka=1.3，T31.3987.981.28103Ngm查手冊有選擇聯(lián)軸器為彈性柱銷聯(lián)軸器：型號如下LX3聯(lián)軸器JA60107JA55標準（GB5014-2003），其工稱轉(zhuǎn)距為2500N.m，故軸3的最小直徑取dmin60;半聯(lián)軸器長度L=107mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1142mm。3）、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1、確定軸的零件安裝方案和軸向各尺寸d1段裝配聯(lián)軸器并開鍵槽，所以取d160mm，L1120mmd2定位軸段取d265mm，L255mmd3裝配軸承，選用30313軸承，取d365mm,L336mm查手冊，此尺寸符合軸承蓋和密封圈標準。d4定位軸段，取d473mm,L397mmd5安裝齒輪，取d567mm,L595mm（因為齒輪寬為100mm）d6裝配軸承，選用30313軸承，取d665mm,L665至此，初步確定了軸的各段直徑和長度軸3的結(jié)構(gòu)、尺寸如下所示:d6d5d4d3d2di2、軸的周向定位齒輪和聯(lián)軸器的周向定位均采用平鍵聯(lián)接。齒輪與軸的聯(lián)接選擇已知d567,T2987.98N.m，由于d5(6575)，所以取bh:2012，采用A型普通鍵：取鍵長為74,有b150:200，標準(GB1096-2003)鍵的校核為:竺4沁810394.52Mpabdhl6712(7220)所以所選鍵為：bh1:201274同理可選取聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接選用平鍵為：bhl:1811102、校核軸的強度blIt5IBk、廠LIfi'X斤Mt'TTTmrrII/1川.朮rm二1iirair:z:iI:M當.圖1查表有圓錐滾子軸承的a29所以確定軸的支承跨距h81,l2159,l3811、畫受力簡圖1-1,將軸上的作用力分解為水平面受力1-2和垂直面受力1-42、求作用在齒輪上的力分度圓直徑d264.53mm,所受力矩T3987.98Ngm圓周力Ft2T32987.98竺7469Nd264.53徑向力Frtana*Ft7469tan202764Ncoscos103728軸向力FaFttan7469tan10°37281400N3、求作用在軸上的支反力水平面內(nèi)支反力RH1Rh2FtFt81Rh2(81154)得Rh14895NRH22574N垂直面內(nèi)支反力:Rv1FrRh20Rv1(81154)Fr154Ma0匚plMafL_185171Ngmm得RV12599NR/2165N4、作出彎矩圖根據(jù)上述簡圖，分別求出水平面和垂直平面內(nèi)各力產(chǎn)生的彎距:MHRh1MV2MV2總彎距M、Ml1396495NgmmMa25348NgmmH2Mv2M1448917NgmmM2397304Ngmm5、作出扭矩圖扭矩圖如圖1-7（圖中已把T折算成了aT）6、作出計算彎距圖Mca2；M2T2;39730420.69879802Mca1M17、校核軸的強度McacaW448917NgmmMV1Rv1l1210519Ngmm713616Nmm旦羋23.73MPa10.1d50.1673故安全5）、精確校核軸的疲勞強度1、判斷危險截面經(jīng)分析，可以判斷軸的各個截面中只有V截面需要校核2、截面V左側(cè)抗彎截面模量按表11.5中的公式計算抗彎截面模量截面上的扭轉(zhuǎn)切應力W0.1d30.1653Wt0.2d0.2678144M448917-81M205060bW27463T3987980,*1205060Ngmm7.47MPaTWt5492527463mm33354925mm彎曲M與彎曲應力為因-200.031，d6567651.031，得又材料的敏感系數(shù)為故有效應力集中系數(shù)為2.0,1.310.82，0.85kk；扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)1)1)又有尺寸系數(shù)0.97軸按磨削加工，得表現(xiàn)質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)過表面強化處理，即有q1故得綜合系數(shù)為10.82(2.01)10.85(1.311)0.820.921.821.26k1,1.821,小ccK112.800.970.92Kk1,1.2611-11.620.820.92有材料的特性系數(shù)計算安全系數(shù)S-K0.1:0.2，取0.10.05:0.1，取0.052752.807.470.1013.15155179917991.6217990.051799K13.1510.3213.15210.3228.12?S10.321.5，故可知其安全3、截面V右側(cè)抗彎截面模量按表11.5中的公式計算333W0.1d0.16730076mm抗彎截面模量W0.2d0.267360152mm3彎曲M與彎曲應力為M448917818：4205060Ngmm205060300766.82MPa截面上的扭轉(zhuǎn)切應力“98798016.4MPaWT60152過盈配合處的k：值，并以k,0.8kf，于是得k.3.16k：0.83.162.53軸按磨削加工，得表現(xiàn)質(zhì)量系數(shù)為故得綜合系數(shù)為k1K0.9213.1613.250.921112.5312.630.92計算安全系數(shù)S127512.41Km3.256.820.10S11557.08Km2.621640.0516.422SS12.147.08s2s212.14L7.0826.12?S1.5,故可知其安全4.1.4、軸承的選擇計算1）、選擇軸承輸入軸軸承1圓錐滾子軸承30307中間軸軸承2圓錐滾子軸承30310輸出軸軸承3圓錐滾子軸承303132）、校核軸承（輸出軸軸承校核）(GB/T297-1994)(GB/T297-1994)(GB/T297-1994)S1Fa=1400RV1=2599N軸承部件受負荷示意圖IIS2RV2=165N查手冊得Cr195000NNC°r242000N由表8.6查得負荷系數(shù)fp1.31、計算軸承派生軸力S、S2徑向載荷為：R:R/2Rh2R5542NR22579N軸向載荷為：A1400N即有AR>e=0.35e1.5tana0.35為判斷系數(shù)由表8.5查得y0.40cota1.71由表8.7查得派生軸向力為：SR.342，則可以求得軸承I為S,RJ3.4225993.421621NS2R2.3.421653.42754N2、計算軸承所受的軸向負荷因為S2Fa75414002154N3固有I被“壓緊”，U被“放松”。所以A1S,Fa2154NS2754N3、計算當量動負荷、u的派生軸向力分別軸承I:A121540.01由表8.5得x10.40PiC0242000A21540.39R5542y11.71fp(X1RAe0.35由表8.5得x21y2P24、軸承壽命C0A2754yd)1.3754242000(0.4055421.712154)7670N0.0030.29倉R225790fp(X2R2y2A2)1.30.35(125790754)3353NLh計算因為RF2，故按軸承I計算軸承壽命Lh106C60nF1066044.63195000767066.1410hLh所選軸承30313合格4.1.5、鍵的設(shè)計計算鍵的設(shè)計與校核在“軸的設(shè)計與校核”中已經(jīng)給出，具體型號如下:鍵名國標1（帶輪）GB/T1095-2003鍵87522（齒輪2）GB/T1095-2003鍵1610563（齒輪3）GB/T1095-2003鍵1610866(齒輪4)GB/T1095-2003鍵2012747（聯(lián)軸器）GB/T1095-2003鍵18111024.2、聯(lián)軸器選擇在“軸的設(shè)計與校核”中已經(jīng)分析選擇如下:LX3聯(lián)軸器JA60107JA55標準（GB5014-2003）,其工稱轉(zhuǎn)距為2500N.m;半聯(lián)軸器長度L=107mm,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L）142mm4.3、減速器的潤滑與密封1、減數(shù)器的潤滑方式：飛濺潤滑方式2、選擇潤滑油：工業(yè)閉式齒輪油（GB5903-1995）中的一種3、密封類型的選擇：密封件：氈圈130JB/ZQ4606-86氈圈240JB/ZQ4606-865、設(shè)計總結(jié)機械設(shè)計課程設(shè)計是機械課程當中一個重要環(huán)節(jié)通過了近3周的課程設(shè)計使我從各個方面都受到了機械設(shè)計的訓練，對機械的有關(guān)各個零部件有機的結(jié)合在一起得到了深刻的認識。由于在設(shè)計方面我們沒有經(jīng)驗，理論知識學的不牢固，在設(shè)計中難免會出現(xiàn)這樣那樣的問題，如：在選擇計算標準件時可能會出現(xiàn)誤差，如果是聯(lián)系緊密或者循序漸進的計算誤差會更大，在查表和計算上精度不夠準等。1、在設(shè)計的過程中，培養(yǎng)了我綜合應用機械設(shè)計課程及其他課程的理論知識和應用生產(chǎn)實際知識解決工程實際問題的能力，在這些過程中我深刻地認識到了自己在知識的理解和接受應用方面的不足，機械設(shè)計課程設(shè)計手冊/吳忠澤，羅圣國主編編號ISBN7-04-005841-3高等教育出版社20032、機械設(shè)計課程設(shè)計/王大康，盧頌峰主編編號ISBN7-5639-0880-3北京工業(yè)大學出版社2000在今后的學習過程中我會更加努力。6、參考文獻3、機械設(shè)計/楊明忠，朱家誠主編編號ISBN7-5629-1725-6武漢理工大學出版社2006