《對(duì)組合機(jī)床滑臺(tái)動(dòng)態(tài)性能的調(diào)查報(bào)告外文文獻(xiàn)翻譯、中英文翻譯、外文翻譯》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《對(duì)組合機(jī)床滑臺(tái)動(dòng)態(tài)性能的調(diào)查報(bào)告外文文獻(xiàn)翻譯、中英文翻譯、外文翻譯（8頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

N F N 對(duì)組合機(jī)床滑臺(tái)動(dòng)態(tài)性能的調(diào)查報(bào)告 ） 出處： 1981 文獻(xiàn)作者 ： 翻譯頁(yè)數(shù) ： 144 對(duì)組合機(jī)床滑臺(tái)動(dòng)態(tài)性能 的調(diào)查報(bào)告 本報(bào)告處理調(diào)查 利用有束縛力的曲線圖和狀態(tài)空間分析法對(duì)組合機(jī)床滑臺(tái)的滑動(dòng)影響和運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性問題進(jìn)行分析與研究，從而建立了滑臺(tái)的液壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)一自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型。通過計(jì)算機(jī)數(shù)字仿真系統(tǒng)，分析了滑臺(tái)產(chǎn)生滑動(dòng)影響和運(yùn)動(dòng)不平穩(wěn)的原因及主要影響因素。從那些中可以得出那樣的結(jié)論，如果能合理地設(shè)計(jì)液壓缸和自調(diào)背壓調(diào)壓閥的結(jié)構(gòu)尺寸。 本文中所使用的符號(hào)如下： 調(diào)速閥出口流量； 滑臺(tái)滑動(dòng)摩擦力 滑臺(tái)與油缸的質(zhì)量 12— 自調(diào)背壓閥閥心質(zhì)量 油缸無桿腔及有桿腔的液容； 自調(diào)背壓閥彈簧柔度； 自調(diào)背壓閥閥口液阻 自調(diào)背壓閥彈簧的初始預(yù)緊力； 管路的等效液感 管路的等效液容： 油缸無桿腔及有桿腔內(nèi)容積； 油缸無桿腔及有桿腔的壓力 F— 滑臺(tái)承受負(fù)載， V— 滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度。 本文采用功率鍵 合圖和狀態(tài)空間分折法建立系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)數(shù)學(xué)模型，滑臺(tái)的動(dòng)態(tài)特性可以能得到顯著改善。 引言 在組合機(jī)床正常工作中，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度的大小和它的方向以及所承受負(fù)載的變化都將以程度不同地影響其工作性能。特別是在工進(jìn)過程中。滑臺(tái)上負(fù)載的突然消失引起的前進(jìn)以及負(fù)載的周期性變化而引起的運(yùn)動(dòng)不平穩(wěn)性，都將影響被加工件的表面質(zhì)量，在嚴(yán)重的情況下會(huì)使刀具折斷掉。根據(jù)大連機(jī)床廠要求，作者采用有束縛力的曲線圖和狀態(tài)空間分析法建立組合機(jī)床滑臺(tái)的新型液壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)一自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (文獻(xiàn)翻譯 ) 第 1 頁(yè) 的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型。為了改善滑臺(tái)的動(dòng)態(tài)特性，有必要去分析找 出滑臺(tái)產(chǎn)生前沖和運(yùn)動(dòng)不平穩(wěn)的原因以及主要的影響因素，但那必須通過計(jì)算機(jī)數(shù)字仿真和研究得出最后的結(jié)果。 動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型 組合機(jī)床滑臺(tái)的液壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)一自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)的工作原理圖如圖 個(gè)系統(tǒng)是用來完成 "工進(jìn)一停止一快退”的工作循環(huán)。當(dāng)滑臺(tái)在工進(jìn)時(shí)，三位四通換向閥處于圖示右位，油泵的供油壓力在濫流閥的有效作用下近似地幾乎保持恒定，該油液流經(jīng)過換向閥和調(diào)速閥后進(jìn)入油缸的無桿腔，以推動(dòng)滑臺(tái)向前移動(dòng)；與此同時(shí)，從油缸有桿腔排出的壓力油經(jīng)自調(diào)背壓閥和換向閥流回油箱了。在這個(gè)過程中，兩個(gè)單向閥和溢流閥的工作狀 態(tài)始終都沒有任何變化。對(duì)與象組合機(jī)床滑臺(tái)的液壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)一自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)這樣的復(fù)雜非線性的系統(tǒng)，為了便于研究它的動(dòng)態(tài)特性，建立一個(gè)僅著重考慮主要影響因素的合理簡(jiǎn)單的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型是尤其重要的 [1][2]。從理論分析和試驗(yàn)研究的列舉中可以得知：該系統(tǒng)的過程時(shí)間是遠(yuǎn)大于調(diào)速閥的過程時(shí)間的，當(dāng)油缸無桿腔有效承壓面積很大時(shí)，調(diào)速閥出口流量的瞬時(shí)的超調(diào)反映為滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度的變化是很小的 [2]。為了更加拓寬和深入研究系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性，使研究工作能在微型計(jì)算機(jī)上有效地進(jìn)行，本文章對(duì)原模型 [2]做進(jìn)一步簡(jiǎn)化處理，假定調(diào)速閥在系統(tǒng) 的整個(gè)通過過程中輸出時(shí)候恒定的流量，這被看作其為流源。這樣，系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)模型的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖 2所示，它是由油缸、滑臺(tái)，自凋背壓閥和聯(lián)接管路等組成。。 功率鍵合圖是一功效流圖，它是按著系統(tǒng)的能量傳遞方式，以實(shí)際結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)，用集中參數(shù)把子系統(tǒng)之間的作用關(guān)系抽象地表示為阻性元 R、容性元 的三種作用元。采用這種方法建模物理概念清晰，結(jié)合狀態(tài)空間分析法可準(zhǔn)確地描述和分析線性系統(tǒng)，該法在時(shí)域中研究復(fù)雜非線性系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的一種有效的方法。 根據(jù)自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)各元件的主要特性和建模規(guī)則 [1]，得出了 圖 3所示的系統(tǒng)的功率鍵合圖。圖中每根鍵上的半箭頭表示功率流向，構(gòu)成功率的兩個(gè)變量是力變量（油壓 ）和流變量（流量 v）。 鍵上的力變量相等而流變量之和為零； 1結(jié)點(diǎn)表示在系統(tǒng)中屬于串聯(lián)連接，各鍵上流變量相等而力變量之和為零。 上的短橫杠表示該鍵上兩變量間的因果關(guān)系。全箭頭表示控制關(guān)系。在三種作用元中容性元和感性元的力變量與流變量之間具有積分或微分關(guān)系，因此，根據(jù)圖 3可推導(dǎo)出具有九個(gè)狀態(tài) 變量的復(fù)雜非線性狀態(tài)方程。本文對(duì)滑臺(tái)動(dòng)態(tài)特性的研究是從滑臺(tái)的前沖和運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性兩方面入手，用四階定步長(zhǎng) 仿真結(jié)果分別如圖 4和圖5所示。 滑臺(tái)前沖 滑臺(tái)前沖現(xiàn)象是作用在滑臺(tái)上的負(fù)載突然消失（如鉆削工作的情況 )引起的。在此過程中，滑臺(tái)的負(fù)載 F、運(yùn)動(dòng)速度 V、油缸兩腔壓力 4的變化可從圖 4仿真結(jié)果看出。當(dāng)滑臺(tái)在負(fù)載的作用下勻速運(yùn)動(dòng)時(shí)，油缸無桿腔油液壓力較高．油液中聚黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (文獻(xiàn)翻譯 ) 第 2 頁(yè) 集了大量的能量。當(dāng)負(fù)載突然消失時(shí)，該腔油壓隨之迅速降低，油液從高壓態(tài)轉(zhuǎn)入低壓態(tài) 的過程中向系統(tǒng)釋放很多能量，致使滑臺(tái)高速向前沖擊。然而，滑臺(tái)的前沖使油缸有桿腔油液受壓引起背壓升高，從而消耗掉系統(tǒng)中的一部分能量，對(duì)滑臺(tái)的前沖起到一定的抑制作用。應(yīng)當(dāng)看到，在所研究的系統(tǒng)中，自調(diào)背壓閥的入口壓力要受到油缸兩腔油壓的綜合性作用。在負(fù)載消失的瞬間，自調(diào)背壓閥的壓力將會(huì)迅速地上升，并穩(wěn)定地處在高于初始背壓的數(shù)值以上。從圖中可見，自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)在負(fù)載消失瞬間油缸背壓力升高的幅度大于傳統(tǒng)的調(diào)速系統(tǒng)，所以，其油缸有桿腔中油液吸收的能量就多；結(jié)果，滑臺(tái)的前沖量比傳統(tǒng)調(diào)速系統(tǒng)要小大約 20%?？梢姴捎米哉{(diào)背 莊調(diào)速系統(tǒng)作為驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的滑臺(tái)在抑制前沖方面具有良好的特性，其中自調(diào)背壓閥起了很大作用。 滑臺(tái)的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性 當(dāng)作用于滑臺(tái)上的負(fù)載作周期變化時(shí)（比如說銑削加工的情況），滑臺(tái)的運(yùn)動(dòng)速度將要產(chǎn)生一定的波動(dòng)。為于保證加工質(zhì)量的要求，必須盡可能地減小其速度波動(dòng)的范圍。而從討論問題的方便性出發(fā)來說，假設(shè)負(fù)載按正弦波的規(guī)律變化，從而得到的數(shù)字仿真結(jié)果如圖 5所示。由此可見這個(gè)系統(tǒng)與傳統(tǒng)的調(diào)速系統(tǒng)有著相同的變化規(guī)律以及非常接近的數(shù)值數(shù)字。其中的原因是負(fù)載的變化幅度不大，油缸兩腔的壓力也就沒有較大變化，從而最終導(dǎo)致自調(diào)背 壓閥的作用不夠明顯顯示。 改善措施 通過研究的結(jié)果表明，以自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)作為驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的滑臺(tái)，其動(dòng)態(tài)特性要比傳統(tǒng)的調(diào)速系統(tǒng)好的。要減少滑臺(tái)的前沖量，就必需在負(fù)載消失的瞬間時(shí)候迅速提高油缸有桿腔的背壓力；要提高滑臺(tái)的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性就需增加系統(tǒng)的剛性，主要措施在于減小油液的體積。從系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)得知，油缸有桿腔與排油管之間有一很大的容積，如圖 6a 所示。它的存在方面延遲和衰減了自調(diào)背壓閥的作用，另一方面也降低了系統(tǒng)的剛性，它會(huì)限制了前沖特性和運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性的進(jìn)一步改善。因此，改善滑臺(tái)動(dòng)態(tài)特性可從兩個(gè)方法進(jìn)行處理：即改 變油缸容積和改變自調(diào)背壓閥結(jié)構(gòu)尺寸。通過一系統(tǒng)結(jié)構(gòu)性參數(shù)的仿真計(jì)算以及結(jié)果的比較可以得出這樣的結(jié)果：當(dāng)把油缸有桿腔與排油管間容積 3之比由原來的 時(shí)，如圖 6時(shí)，把自調(diào)背壓閥閥芯底端直徑由原來的 103尼三角槽邊長(zhǎng)從原來的 使滑臺(tái)的前沖量減小 30%,過渡過程時(shí)間明顯縮短了，滑臺(tái)的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性也將會(huì)得到很大的改善。 結(jié)論 通過理論上的分析和計(jì)算機(jī)仿真研究實(shí)驗(yàn) ,很明顯的是自調(diào)背壓調(diào)速系統(tǒng)作為組合機(jī)床滑臺(tái)的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)是很有推廣使用 價(jià)值的。影響滑臺(tái)動(dòng)態(tài)特性的主要因素是油缸內(nèi)部結(jié)構(gòu)性和自調(diào)節(jié)背壓閥的尺寸。假如能對(duì)其進(jìn)行合理設(shè)計(jì)，可使滑臺(tái)的動(dòng)態(tài)特性得到顯著地改善。同時(shí)，也說明了采用有束縛力的曲線圖和狀態(tài)空間分析法研究復(fù)雜非線性液壓系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性是既方便又有效的方法。 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (文獻(xiàn)翻譯 ) 第 3 頁(yè) 附錄 英文原文 翻譯文獻(xiàn)： N F N 對(duì)組合機(jī)床滑臺(tái)動(dòng)態(tài)性能的調(diào)查報(bào)告 ） 文獻(xiàn)作者： 出處： 1981 翻譯頁(yè)數(shù)： 144 N F N s in of of of to is It is if of s be f ei in in i of h i,C2 of in 3 ]of 9 of e2 of 4J5 in ^Cg in in ^ in , r:, in on 河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (文獻(xiàn)翻譯 ) 第 4 頁(yè) * of of s on it in to a by of to of in of be By of of to is is as In to s it is to be on on he is is to of in s of is of to At is to In of is To as as be on a as It is by , of is of of in to of of in s is in so be It is in is to a of of it is of By of in of is to be he is a as to of on of by of of is by a in be in 河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (文獻(xiàn)翻譯 ) 第 5 頁(yè) of it is a in of in of of by of of is in a of of of at 1of at F of or is F. of A a is an or in So be in on s is is by th s s in ■ of of of of in of in is is a of in at s of to of so in 41 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (文獻(xiàn)翻譯 ) 第 6 頁(yè) to of is a of of It be on of of at of s at is of be in In of 0% in s. It is a in an in on as of s In to of of be as as of is to be of in to of of is t be of is s is of is in of is t is by of as is of To s of to be in of s on to s it is to in of It is is a of as is of is it is to To of s be on be 3 is .5 as b; 142 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )文獻(xiàn)翻譯 第 7 頁(yè) of of is 0 mm 3 mm of of is mm be 0%, of is In s be It is y of it is as in is of In of be it is of is a in of 1] 1981 [2] on of 1987 (