0025-汽車(chē)車(chē)架與懸架總成設(shè)計(jì),汽車(chē),車(chē)架,懸架,總成,設(shè)計(jì) 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 摘 要 本課題結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際，在農(nóng)用運(yùn)輸車(chē)的基礎(chǔ)上對(duì)低速載貨汽車(chē)車(chē)架及懸架系統(tǒng)進(jìn)行了設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)內(nèi)容主要包括：參與總體設(shè)計(jì)；車(chē)架、懸架結(jié)構(gòu)型式分析和主要參數(shù)的確定；車(chē)架、懸架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程遵循以下原則和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：規(guī)范合理的型式和尺寸選擇，結(jié)構(gòu)和布置合理；保證整車(chē)良好的平順性能。工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，便于維修、調(diào)整；盡量使用通用件，以便降低制造成本；在保證功能和強(qiáng)度的要求下，盡量減小整備質(zhì)量。 低速載貨汽車(chē)上用得比較廣泛的是邊梁式車(chē)架和非獨(dú)立懸架，因?yàn)檫吜菏杰?chē)架和非獨(dú)立懸架結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，比較經(jīng)濟(jì)實(shí)用，便于維修和改裝?？紤]到車(chē)架和懸架在整車(chē)設(shè)計(jì)中的作用，首先進(jìn)行了車(chē)架、懸架的總體設(shè)計(jì)，然后對(duì)車(chē)架、懸架結(jié)構(gòu)進(jìn)行了設(shè)計(jì)，最后對(duì)車(chē)架、懸架的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了受力綜合分析，在次基礎(chǔ)上確定了它們的主要參數(shù)。 關(guān)鍵詞： 低速貨車(chē)，車(chē)架，懸架，設(shè)計(jì) ABSTRACT This topic combined production with the actual and based on the agriculture transport vehicle foundation, the low speed truck frame and suspension system have been designed. The main content of the design include: the design of the participation system, analysis of the structure pattern of the frame and suspension and determination of the main parameter, design of the structure of the frame and suspension. During the entire design process, the principles and the technical standards are followed: the reasonable pattern and the size, the structure and arrangement; the good smooth performance of the entire vehicle; with reliable work, simple structure, loading and unloading, advantageous for the service and the adjustment; as far as possible general parts, in order to reduce the cost of the production, the function and the intensity request are guaranteed, the quality is reduced as far as possible. The side frame and non- independent suspension are used quite widely on the low speed truck, because the side frame and non- independent suspension structure are simple, economical and practical, advantageous for the service and the refit. Considered the function of the frame and suspension in the entire vehicle design, firstly that the whole of the frame and suspension system is carried on designing, then the structure of the frame and suspension have been carried on designing, finally the stress generalized analysis of the structure of the frame and suspension has been carried on, their main parameter has been determined in the inferior foundation. Key words：Low Speed Truck， Frame， Suspension，design 在高速端銑切削中切屑形成的調(diào)查 作者 ?Yuan Ning,M.Rhman,Y.S.Wong 摘 要 端面球形銑刀廣泛地用于金屬模和鑄模工業(yè)。然而，在高速球面端銑中切屑形成研究方面的工作做的非常少。 在一個(gè)調(diào)查實(shí)驗(yàn)中，已經(jīng)在這一項(xiàng)研究中被引導(dǎo)建立切屑形成機(jī)理。 普通的鑄模鋼H13的硬度達(dá)到 HRC55，在高速加工中心不加切削液的情況以 10～30 千轉(zhuǎn)/分的速度范圍被加工時(shí)： 會(huì)產(chǎn)生四個(gè)典型的切屑和三種類(lèi)型的振動(dòng)。假使采用SEM這種方法產(chǎn)生切屑， EDX 方法用來(lái)分析切削刃口和切屑形成過(guò)程之間相互作用。 基于這一項(xiàng)研究的調(diào)查結(jié)果,切屑形成機(jī)理已經(jīng)在本文中提出。 在切削運(yùn)動(dòng)中，三種類(lèi)型的振動(dòng)闡述了切屑形成和振動(dòng)行為之間的關(guān)系?；趯?shí)驗(yàn)的調(diào)查結(jié)果 一個(gè)判斷切屑穩(wěn)定性的方法已經(jīng)被建議。資訊科技也已經(jīng)透過(guò)這一項(xiàng)研究被建立：典型的 " Adiabatic shear " 不在高速球面端銑的切屑形成方面發(fā)生。 關(guān)鍵字: 球面端銑；切屑形成機(jī)理； 振動(dòng)； 高速加工； Adiabatic shear 1. 介紹 在金屬切削中，現(xiàn)在的趨勢(shì)是自動(dòng)化、高的排除率和無(wú)人操作方向發(fā)展。 這需要非常可靠的加工過(guò)程、表面精度、工件精度、刀具壽命是主要重要。但是維持穩(wěn)定的加工, 更多的注意對(duì)切屑形狀的控制以使它更容易被排除。 這是因?yàn)榍行夹纬珊土褦喾矫媸欠浅Ｖ匾脑诩庸ぶ小?表面精度，工件精度和刀具壽命的問(wèn)題是由于在切屑形成過(guò)程中較小的改變引起, 尤其在高速切削中,有害的切屑形成將會(huì)產(chǎn)生有害的效果。 在旋轉(zhuǎn)，鉆孔和面銑的切屑形成方面已經(jīng)做了很多的研究工作。 Shaw提出?了一個(gè)循環(huán)的鋸齒狀的型面銑的切屑, 而且提出相關(guān)的其它類(lèi)型的循環(huán)和無(wú)循環(huán)的切屑。 Nakayama 解釋了切屑大小和切屑方向的必要意義，切屑流量和角形狀，并且清楚地表達(dá)螺旋形的切屑進(jìn)行過(guò)程。 Komanduri 已經(jīng)在切屑分割和不穩(wěn)定性的研究有很大的進(jìn)展。然而看來(lái)很少有工廠對(duì)球面端銑切屑形成的性質(zhì)做研究，由于切屑幾何形狀和切屑過(guò)程的復(fù)雜性,即使它在壓鑄模和鑄模的高速銑中被廣泛地應(yīng)用。 切屑形成的過(guò)程很少考慮,如振動(dòng)。本文將對(duì)高速端面球銑實(shí)驗(yàn)調(diào)查和切屑形成機(jī)理做基本的討論。 2. 理論 在Merchant出版了他的連續(xù)切屑形成機(jī)理的舉世聞名模型短短之后, 一些作家建議不是所有的切削過(guò)程都符合這一個(gè)模型。同時(shí)很快被發(fā)現(xiàn) ，在轉(zhuǎn)很多的切削過(guò)中，圓柱形形切屑在高速切屑中形成。 切屑形成機(jī)理這已經(jīng)重新更新，同樣，被 Komanduri 和一些的學(xué)者徹底地評(píng)論。關(guān)于這一個(gè)主題已經(jīng)被 Nakayama 出版。 Toenshoff 闡述這種在高速切削中，把基本的切屑機(jī)理叫做 " adiabatic shear"。 在一個(gè)變形過(guò)程中，塑性變形是從最弱的點(diǎn)附近開(kāi)始, 從而產(chǎn)生應(yīng)力集中。 如果應(yīng)變率足夠高, 系統(tǒng)是絕熱，而且這些的過(guò)熱面積狹窄，這里就有一個(gè)軟化過(guò)程, 同時(shí)局部應(yīng)變?cè)黾又钡剿矔r(shí)的剪切發(fā)生。過(guò)熱切削將產(chǎn)生不穩(wěn)定性切屑形狀，切屑變形嚴(yán)重，而且切屑容易破碎,在旋轉(zhuǎn)的過(guò)程中，這些都在不停的進(jìn)行著。所以，必須衡量這些理論是否值得用于調(diào)整球面端銑。 在球面端銑過(guò)程中,有決定切屑形成的很多不穩(wěn)定因素。 通常下列的因數(shù)對(duì)于切屑形成的分析被考慮之: (一)金屬和工作件材料的熱塑料特性; (二) 切斷的狀態(tài); (三)剪修剪區(qū)可變性; (四) 改變刀具上的磨擦力狀態(tài)(第二次的剪區(qū)); (五) 最初區(qū)和第二區(qū)的關(guān)系 (六) 刀具的結(jié)構(gòu)和切屑過(guò)程的交互作用，也就是,動(dòng)態(tài)因素。 上述的因素的細(xì)節(jié)將在稍后討論。 然而，在本文中，主要討論在切削過(guò)程中動(dòng)態(tài)因素的影響。 3. 建立實(shí)驗(yàn) 實(shí)驗(yàn)在高速加工中心 Makino V-55 上被引導(dǎo)。用于這一項(xiàng)研究的機(jī)械條件是是: 變細(xì)長(zhǎng)速度， 1030 k 的轉(zhuǎn)/每分; 軸向切斷深度從 0.1 變化到 0.8 毫米; 而且補(bǔ)給率是在 0.025-0.05 毫米/齒的范圍中。 測(cè)試材料是AISIH13,硬度HRC55，而且它的化學(xué)成分是: C: 0.37%,Cr: 5.3%; W: 1.4%; Mo: 0.4%; Mn: 1.0%; Si: 1.0%. 銑刀是一個(gè) 12 毫米固體碳化物和 TiA1N 涂料的球面的端銑刀。螺旋角300 的,刀具的前傾角 從 00 變化到 30，在切削刃和間隙角中從 11０ 變化到 13０。在實(shí)驗(yàn)中刀具工件保持垂直。， 一個(gè) Kistler 測(cè)力計(jì)用來(lái)測(cè)切削力。 力信號(hào)以一個(gè) 12,000個(gè)試樣/s/通風(fēng)槽的抽樣率被多的通風(fēng)槽 DAT(數(shù)傳聲音帶子) 記錄機(jī)。 一個(gè)光學(xué)顯微鏡被采用觀察刀具。 過(guò)程被一個(gè) HP 示波器檢測(cè)。 所有的切削在干的情況下進(jìn)行。 切屑的 SEM 和 EDX 分析被實(shí)行，而且分別的圖像被輪流。 切屑試樣在每個(gè)切削結(jié)束的時(shí)候被收集,其余被一個(gè)高壓力空氣噴嘴吹走避免來(lái)自不同的切削的切屑的混入。 4. 結(jié)果和討論 在研究中被發(fā)現(xiàn)切屑可分為四種類(lèi)型。第一型:切屑形成，型 2: 不穩(wěn)定的切屑, 型 3: 具決定性的切屑和型 4: 嚴(yán)格的切屑。第一型是穩(wěn)定的加工的產(chǎn)品。型 2-4 切屑和不同嚴(yán)重的振動(dòng)過(guò)程發(fā)生。 當(dāng)?shù)毒呤窃谒哪ズ臉?biāo)準(zhǔn)里面，排除刀具的磨耗的時(shí)候，所有的切屑從加工過(guò)程中獲得。 4.1.型 1 切屑形成 圖 1 A 表示因?yàn)樗男螤詈蛶缀涡螤罘系幂^好，所以切屑從穩(wěn)定的切斷獲得,被定義為一個(gè)穩(wěn)定的切屑，穩(wěn)定過(guò)程如圖 2 。 用球面端銑切削在正常產(chǎn)品一個(gè)被彎曲兩次的切屑 [5]. 從圖 1 A ，穩(wěn)定的切屑的形狀與一個(gè)錐形類(lèi)似。 這被歸因于球面的端銑刀的在切削片段的幾何學(xué)。切屑形成在一個(gè)球形的帽上發(fā)生。因此，對(duì)于積削容積的相等，切屑幾何學(xué)影響較低,那個(gè)尺寸和每個(gè)切削的形狀將會(huì)與一個(gè)適度同種的工作材料是相同的。 在切削的過(guò)程中，切削刃的不同部分是各不相同的。 另外, 所有切削刃的點(diǎn), 按照他們的不同切削角,必須承受不同的負(fù)載。圖 2 B 的陰暗面積表現(xiàn)面積，刃口在一個(gè)旋轉(zhuǎn)裝置中移動(dòng)過(guò)程,也就是刀具-工作件連絡(luò)面積。 刀具與工作件成垂直。，刀具尖端在大小方面雖然非常小,實(shí)際上不在切削中起作用，因?yàn)樗那袛嗨俣仁橇恪?這就是為什么切屑不是一個(gè)完全錐形和圖 2 B 的片碎區(qū)域是如何形成。 由于它被刀具尖端分離開(kāi)，所以錐形的頂端看不見(jiàn),這惡化表面的性質(zhì)。 如此一個(gè)較好的策略是傾斜刀具，以便切削刃邊緣與刀具一起預(yù)訂, 像Schulz 所建議。 在圖 2 B,O 代表刀具尖端,所以區(qū)域 BOC 表現(xiàn)被刀具尖端擦離開(kāi)的工作件的部分。 在穩(wěn)定的切斷中,刀具與工作件接觸長(zhǎng)度就是被預(yù)計(jì)的刃口長(zhǎng)度。在分割區(qū)域如圖 2 中被顯示 ABCD 。 區(qū)域ABCD 也代表切削刃與工作件接觸穩(wěn)定的面積。接著發(fā)現(xiàn)一個(gè)不穩(wěn)定的加工過(guò)程, 切削刃與工件接觸面積和長(zhǎng)度實(shí)質(zhì)上總是有差異。以穩(wěn)定的切斷在一個(gè)齒接觸期間,時(shí)期,將有一切屑生產(chǎn)。 圖 3 舉例說(shuō)明在穩(wěn)定切削過(guò)程中，切斷刃的運(yùn)動(dòng)區(qū)域。 這種切屑形成被歸因于二個(gè)因素:剪切過(guò)程，它是依賴(lài)球面端銑刀的幾何學(xué)，也就是切削的區(qū)域幾何學(xué)。 球面端銑刀的幾何形狀，決定了穩(wěn)定切削區(qū)域的幾何形狀，在穩(wěn)定的切削過(guò)程中有相對(duì)優(yōu)勢(shì)的決定效果。 剪切開(kāi)始于當(dāng)刃口開(kāi)始接觸工作件。 如使刀具旋轉(zhuǎn),最初的變形區(qū)也適當(dāng)?shù)匾苿?dòng)。切屑從刀具第一個(gè)傾斜面流到刀具的第二個(gè)傾斜面的過(guò)程中，切屑也就在形成了。 同時(shí)，切屑的中心向上擴(kuò)大。 這一個(gè)過(guò)程是連續(xù)，直到切屑的上面邊的運(yùn)動(dòng)是刀具的第二個(gè)傾斜面時(shí) 。 然后切屑沉積在第一個(gè)和第二個(gè)傾斜面之間,沒(méi)有方法移動(dòng)并且卷曲如圖 2 A 所顯示的面,造形第二個(gè)變形區(qū)。 在穩(wěn)定的切削過(guò)程中，槽是切屑唯一向前移動(dòng)的路徑。注意，刀具正在旋轉(zhuǎn),這一個(gè)積屑實(shí)際上被造形如一個(gè)錐形。 這就使它變成了兩次-彎曲的錐形。 當(dāng)被產(chǎn)生的切屑離開(kāi)時(shí)，剪切被完成，而且當(dāng)?shù)洱X離開(kāi)工件的時(shí)候，切屑卷曲也同時(shí)停止。 在切屑形成過(guò)程中將不會(huì)有切屑- 工作件相接觸。當(dāng)?shù)洱X離開(kāi)工件的時(shí)候，一個(gè)切屑形成過(guò)程完成。 另外的一個(gè)刀齒將會(huì)依次與工作件一起接觸，而且切屑形成再一次開(kāi)始。 在 HSM 中是廣為人知的，很多的切削熱進(jìn)入切屑之內(nèi)被轉(zhuǎn)移。 在切屑面積中的溫度, 尤其在切屑的較低邊中, 將會(huì)非常高。 正常地 T2 是比 T1 高, 所以熱應(yīng)力將會(huì)產(chǎn)生導(dǎo)致切屑弄卷到一個(gè)較小的半徑。 (如圖 4) 切屑將會(huì)像一個(gè)熱的雙金屬的彈簧, 雖然切屑較低部分和刀具面之間很少磨擦。 當(dāng) T2 比 T1 高許多的時(shí)候,切屑將會(huì)向曲率的中心卷。 通過(guò)切屑顏色的分析查證, 切屑熱比較低的部分顏色總是很比較黑暗比上面的面, 意謂被氧化的范圍以由一個(gè)較高的溫度所引起。 在切屑和傾斜面面之間的磨擦是無(wú)關(guān)重要的。 從 EDX 分析圖解 (圖 5) ，沒(méi)有涂料 (TiA1N) 和接合料 (鈷) 的機(jī)械要素被發(fā)現(xiàn),這證明沒(méi)有刀具材料轉(zhuǎn)移到切屑之中。 占優(yōu)勢(shì)的刀具磨耗機(jī)械裝置被發(fā)現(xiàn)是第一流側(cè)面磨損 (圖 6) 。最大的磨損總是以最高的切削速度刃口部分發(fā)生。 這也說(shuō)明了在傾斜面上的磨損上微小的。 在穩(wěn)定的切屑過(guò)程中， 切屑的產(chǎn)生像在第一個(gè)和第二個(gè)傾斜面面之間交互作用的結(jié)果。 如早先所說(shuō)的, 切屑在高的割削速率下面的分割正常地被歸因于 " 斷熱的剪 " 現(xiàn)象,通常在連續(xù)加工時(shí)像旋轉(zhuǎn)或鉆孔[3-8] 中被發(fā)現(xiàn)。但是它在球面端銑是可疑的。 “adiabatic shear”有一些重要事物發(fā)生。 應(yīng)該也有材料。 將會(huì)有缺陷，而且應(yīng)變?cè)谇行嫉谋砻嬷邪l(fā)現(xiàn)。 從圖 1 A ，沒(méi)有如此的現(xiàn)象被觀察。 如此得出一般結(jié)論:”adiabatic shear”不是端銑的切屑分割所造成； 切屑借著旋轉(zhuǎn)刃口使其發(fā)生。 在球面端銑的切屑形成過(guò)程中,在特定的切削條件之下也存在一個(gè) " 分割 " 現(xiàn)象。 理由被發(fā)現(xiàn)是本身振動(dòng)而不是斷熱的剪切。 這導(dǎo)致型 2 切屑形成。 4.2. 型 11 切屑形成 圖 7 A 表示一個(gè)從振動(dòng)獲得的典型切屑。叫做一個(gè)不穩(wěn)定的切屑或元素的切屑。它通常起因于從刀具尖端開(kāi)始的周期破裂。 有時(shí)它是在工作材料中發(fā)生的斷熱剪的結(jié)果。 在這一項(xiàng)研究中，原因發(fā)現(xiàn)是 被刺激的自己振動(dòng)，叫做型Ａ振動(dòng)。 因?yàn)橐粋€(gè)型 2 切屑是有特色的，振動(dòng)作記號(hào)。 (如圖 7 B 的圈)在實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)那出現(xiàn)不同尋常的時(shí)候,這將產(chǎn)生一個(gè)不平順表面粗度，而且加工面將會(huì)有被不光 (遲鈍的) 。 切屑是一個(gè)以幾何學(xué)相當(dāng)好，符合削減分割如圖 8 所示。 在圖 7 B 中顯示的振動(dòng)形狀標(biāo)志也是符合切屑的形成。刃口接觸面積在圖 8 中顯示,通過(guò)它清楚地看見(jiàn)到一個(gè)切屑的形成切屑接觸面積是非常小的，穩(wěn)定切斷與那相較的地方，面積被顯示陰暗的。 shadedarea 是被分開(kāi)。 每個(gè)陰暗的面積代表一個(gè)元素的切屑。 這種穩(wěn)定切屑形成機(jī)理的差異來(lái)自significandy 。當(dāng)振動(dòng)完全發(fā)生時(shí)候, 刃口不再移動(dòng)，以某種方式在穩(wěn)定的切削 , 但是在振動(dòng)中，當(dāng)它正在旋轉(zhuǎn)的時(shí)候， 在一個(gè)刀齒接觸的時(shí)候，時(shí)期 , 在穩(wěn)定的切斷中刃口沒(méi)有總是與工件的接觸, 但是當(dāng)它離開(kāi)一個(gè)元素的切屑時(shí)候，也就是完全地離工件。 為了要離開(kāi)另外的元素切屑,它將會(huì)再一次恢復(fù)到工件表面并且重復(fù)過(guò)程。 如圖 9 表示的實(shí)線運(yùn)動(dòng)。 實(shí)線以代表切削場(chǎng)所 區(qū)域ACB 交叉,意謂刃口將會(huì)跳躍離表面一陣子。在被觀察一個(gè)齒接觸的時(shí)期,復(fù)合式的切屑被生產(chǎn),在穩(wěn)定的切削中，一個(gè)切屑被生產(chǎn)。 產(chǎn)生一個(gè)比穩(wěn)定的切屑的時(shí)候，對(duì)于刃口只需要經(jīng)過(guò)一個(gè)非常小的角旋轉(zhuǎn)，切削過(guò)程短許多。 這是一種完全被發(fā)生的振動(dòng),叫做型一振動(dòng)。振動(dòng)的方向是在軸向，以刃口聯(lián)接刀具為中心?；谑聦?shí)，切屑是同一的形態(tài)，并且按規(guī)定尺寸制作，而且振動(dòng)也均勻地被生產(chǎn), 振動(dòng)被期望是一常數(shù)振幅和時(shí)期。廣為人知那一個(gè)振動(dòng)是一種任意的振動(dòng)。 這里在于振動(dòng)方向的持續(xù)變化。 這是對(duì)于 " 分段 " 切屑形成的現(xiàn)象處理。 這種切屑形成再一次被發(fā)現(xiàn)不恰當(dāng)?shù)膶?duì)斷熱的剪切。明顯的刃口運(yùn)動(dòng)引起分割。 4.3. 型 111 切屑形成 當(dāng)型 2不穩(wěn)定切削的時(shí)候，型 3 切屑不完全地分割。 叫做決定性的切屑, 代表型 B 振動(dòng)。 圖 10 A 的產(chǎn)生切屑是有波浪形，幾乎對(duì)稱(chēng),像一個(gè)正弦波。 在切屑形成的這一型111中，只有一個(gè)切屑是在穩(wěn)定的切斷中同樣地生產(chǎn)，在一個(gè)單一切削過(guò)程中，刀齒接觸時(shí)期，它是不像是 " 完全 " ，因?yàn)橛幸恍┬ā?振動(dòng)標(biāo)志也不同于圖 10 B 看來(lái)的型 2 切屑的那些。 這種切屑形成對(duì)于其它的也被注意在切削,從型一振動(dòng)和穩(wěn)定的切斷分別。 這些特性成為型 3 切屑的形成因素,象征型 B 振動(dòng)。 型 3 切屑組成或多或少連接了機(jī)械要素。因此，它通常起因于智能遲滯的層高度一個(gè)周期變動(dòng),但是非常少有通往交互區(qū)剪切屑的變形。隨同成形的切屑厚度不同( 切斷深度)，斜角度和間隙角的循環(huán)變化。 加工過(guò)程中刃口運(yùn)動(dòng)在切削的程序中，這樣產(chǎn)生上述的這些變化。 工件二類(lèi)型的不安定性 ( 材料上升溫暖氣流不安定性和adiabatic shear) 在部份的切屑形成方面依次不在這一個(gè)切屑的形成方面扮演重要角色。在球面端銑過(guò)程中,由于流動(dòng)的高速，相當(dāng)多的熱能發(fā)散，而且由于低的熱變形，沿著滑動(dòng)摩擦 (破裂) 表面造成熱的軟化處理和相當(dāng)多的表面質(zhì)量。 　　有趣是發(fā)現(xiàn)在切屑的這二個(gè)類(lèi)型之間， 振動(dòng)在表面精度上被留下的標(biāo)志建議 型 B 振動(dòng)不比 型 C 嚴(yán)格。 圖11 和 12 提供型 B 振動(dòng)圖解式的示范。在圖 11 中，實(shí)線為以刀具運(yùn)動(dòng)的場(chǎng)所不交叉穩(wěn)定的切削, 意謂刀具總是接觸在- 削削的區(qū)域。在型 B 振動(dòng)中，刃口發(fā)生了關(guān)于型一的一個(gè)相似的模型振動(dòng)，而且它通常在一個(gè) " 具有決定性的 " 切斷的深度發(fā)生, 超過(guò)這一振動(dòng)將會(huì)完全地發(fā)生，而且一個(gè)型 2 切屑將會(huì)被生產(chǎn)。 在這個(gè)切削的深度，表示刃口強(qiáng)烈趨向，但是振動(dòng)不完全地發(fā)生。 當(dāng)?shù)毒咝D(zhuǎn)的時(shí)候，刃口也在振動(dòng)。振幅是比那更小的一個(gè)振動(dòng)。見(jiàn)圖 12 的實(shí)線，不以 ACB 曲線交叉, 意謂刀具不完全地離工件,這是切屑為什么不完全地分開(kāi)的理由。 4.4.型 4 切削形成 在圖 13 A 中被顯示的切屑在加一個(gè)遠(yuǎn)的切削深度，超過(guò)被獲得最大的穩(wěn)定切削深度。它被定義為一個(gè)嚴(yán)格的切屑過(guò)程。 形狀像穩(wěn)定的已經(jīng)被水平地?cái)U(kuò)大的切屑。這意謂沒(méi)有切屑卷曲程序。在這里明顯的壓縮標(biāo)志在切屑表面上被觀察, 來(lái)自刃口 (圖 14) 的運(yùn)動(dòng)。 因?yàn)楦咔行钾?fù)載和有限制的旋轉(zhuǎn)軸向力, 刃口在低的振動(dòng)和小的振幅。切屑被遠(yuǎn)離工件,在非常小剪切的地方， 如此切屑變成平面狀。 在這一個(gè)切屑形成程序中，只有一個(gè)切屑被生產(chǎn)在一個(gè)單一刀齒接觸時(shí)期。 切屑接觸面積是相同的，如穩(wěn)定的切斷, 如圖 15 中所顯示. 振動(dòng)標(biāo)志寬許多比鍵入一個(gè)振動(dòng)。 他們也是比型 B 更明顯。 振動(dòng)標(biāo)志被刀具側(cè)面接觸,磨擦形成切屑表面。 這定義為型 C 振動(dòng)。 4.5. 切削條件的效果 切削的深度在程序安全性方面一個(gè)占優(yōu)勢(shì)的效果, 如 Tlusty和 Ismail [9] 計(jì)劃, 而且決定這一項(xiàng)研究的切屑形成。 在這里對(duì)于一個(gè)特定的刀具- 工件的結(jié)合存在一個(gè) " 安全性圓形突出部 " 。 在機(jī)械加工期間，變更速度，或發(fā)現(xiàn)一個(gè)最適宜的速度是避免振動(dòng)的最常用的方法,這也在目前被查證實(shí)驗(yàn)。 各種不同的方法已經(jīng)被許多研究員計(jì)劃。在變更旋轉(zhuǎn)軸向速度的一些例子和補(bǔ)給率中可以增加最大的切削深度。 以一個(gè)特定的旋轉(zhuǎn)軸向速度，通常發(fā)現(xiàn)，一個(gè)比較大切削深度被加一個(gè)較高的補(bǔ)給率獲得。 結(jié)果，切屑形成是從改良的和那需要穩(wěn)定的切屑被獲得。 為了要充分利用高速銑,切削的策略一定要最佳化。 在這一個(gè)實(shí)驗(yàn)中，刀具保持對(duì)工件的垂直,如此，最大的切削速率不被達(dá)到, 而且使用下銑或上銑沒(méi)有差別。 如此，型三的銑是 強(qiáng)烈地建議, 也就是刀具在一個(gè)特定的速度傾斜到工件。在刃口，最大的速度被達(dá)成，而且正常向下的銑可能產(chǎn)生比較好的表面精度和比較長(zhǎng)的刀具壽命。 4.6.通過(guò)切屑顏色判斷切屑溫度 為了要說(shuō)明在機(jī)械加工期間發(fā)生的現(xiàn)象，在切屑形成區(qū)中溫度是決定性的。 既然在形成區(qū)中測(cè)量溫度是不可能的，只有通過(guò)切屑被發(fā)生的在區(qū)附近的區(qū)域溫度測(cè)量。在銑中情形是更復(fù)雜的,因?yàn)楫?dāng)在補(bǔ)給方向中移動(dòng)的時(shí)候，刀具正在旋轉(zhuǎn), 因此在這由檢查切屑的顏色預(yù)測(cè)溫度。 某一類(lèi)型的切屑顏色在實(shí)驗(yàn)中被發(fā)現(xiàn)， 他們?cè)诒?1 中被顯示。 Venkatesh發(fā)現(xiàn)切屑溫度和在表 2 中被顯示的彩色圖比較,從一般調(diào)查，在實(shí)驗(yàn)中遇到最高的溫度是大約 10000 C 。 對(duì)于不同的切屑顏色，切斷的溫度是不同的。清楚的切削過(guò)程安全性也或多或少指示溫度。 對(duì)于淡褐色彩色切屑，缺乏顏色是由于在切屑和避免氧化的刀具之間緊秘接觸。 在研究中被發(fā)現(xiàn)以愈比較高的切削速率和補(bǔ)給率, 切屑的顏比較黑暗, 這意謂氧化鉛含量比較高的范圍。 溫度單調(diào)地以切削速率和切削的增大深度上升。 結(jié)果如表 3 和 4 中被顯示。這否認(rèn) Salomon's 的出名判斷： [高速球面端銑切削的溫度將會(huì)在特定上面的一個(gè)割削速率減少的]。 這建議，最適宜的切削速率不是最高的可能速度，因?yàn)楦叩臏囟纫矊?huì)增加,如此影響表面精度和質(zhì)地。 不同的切屑顏色發(fā)生在全速度被用的范圍。 對(duì)于一個(gè)特定類(lèi)型的切屑形狀,沒(méi)有一種特別的切屑顏色, 意謂這種切屑形可能在不同的溫度之下被發(fā)生。 舉例來(lái)說(shuō)，一個(gè)完全類(lèi)型的切屑在褐色，藍(lán)的和綠色的顏色中被發(fā)現(xiàn)。 如此在這里一個(gè)結(jié)論可能是不可能的，它是切削過(guò)程動(dòng)力學(xué)和決定切屑形成的材料所決定。 4.7. 一個(gè)判斷振動(dòng)的方法 　從上面所做的分析，我們能推斷出，從切屑的分析是判斷切削穩(wěn)定性的一個(gè)可靠的方法。 當(dāng)一個(gè)穩(wěn)定類(lèi)型的切屑被獲得的時(shí)候,切削的過(guò)程是穩(wěn)定。 當(dāng)嚴(yán)不穩(wěn)定的切屑被遇到的時(shí)候, 總是有振動(dòng)。 對(duì)于具決定性類(lèi)型的切屑，決定具決定性的切削狀態(tài)是非常有用的。 當(dāng)如此的切屑出現(xiàn)的時(shí)候, 最重要的是知道最大的穩(wěn)定切削深度。就表面精度來(lái)說(shuō), 總是有一些小的振動(dòng)標(biāo)志，因?yàn)檎駝?dòng)不可完全避免的。 振動(dòng)標(biāo)志是不同樣明顯的同樣地在型Ａ和型 C 振動(dòng)中。 5. 結(jié)論 Assab 8407(美國(guó)鋼鐵學(xué)會(huì) H13) 的高速球面端銑已經(jīng)被演示，使用 TiA1N涂上一層的固體碳化物刀具。 下列的結(jié)論能從研究得出: 1.四類(lèi)型的切屑,即振動(dòng)、穩(wěn)定性和嚴(yán)格類(lèi)型的切屑,以 lO-30 千 轉(zhuǎn)/每分的旋轉(zhuǎn)軸向速度范圍觀察。 不同切屑形成的機(jī)理發(fā)現(xiàn)是在不同的切削狀態(tài)之下刃口的運(yùn)動(dòng)。發(fā)現(xiàn)振動(dòng)可能可靠地被切屑的分析辨認(rèn)出。 因此，穩(wěn)定過(guò)程與切屑形成之間的關(guān)系被確定。 2. 高速球面端銑振動(dòng)三個(gè)類(lèi)型被發(fā)現(xiàn)而且定義,即型Ａ－Ｃ，它們由不同的分割區(qū)域和切削運(yùn)動(dòng)相區(qū)分。 3. 占優(yōu)勢(shì)的刀具磨損機(jī)理被發(fā)現(xiàn)是典型的第一流的側(cè)面磨損。 4.由于選擇適當(dāng)?shù)那邢鳛闂l件, 連同切屑生產(chǎn),穩(wěn)定過(guò)程可能是被改良的 。 如此的手法當(dāng)做變更旋轉(zhuǎn)軸向速度而且增加補(bǔ)給率已經(jīng)被證明效果的在實(shí)驗(yàn)中。 5. 機(jī)械加工過(guò)程溫度以切削速率和切削深度的增大增加。 6. 切削熱的理論連同銑削動(dòng)力學(xué)的考慮，一起以高的割削速率被檢測(cè),振動(dòng)和材料在對(duì)切屑形成也產(chǎn)生大的影響。切屑的 SEM 分析表示 " 絕熱修剪 " 不在高速端銑的切屑形成方面發(fā)生。 7. 為了比較好的利用 HSM 的利益，切削刀具的設(shè)計(jì)和切削條件采用，應(yīng)該能夠提供令人想要的切屑形式。 由于動(dòng)態(tài)的服從不是唯一的，所以一部給定的機(jī)器沒(méi)有一個(gè)唯一的穩(wěn)定性圖表。 這給選擇合理的切削條件帶來(lái)很大的困難。從本文的研究，切屑分析提供一簡(jiǎn)單的而且有效率的方法確定機(jī)器的參數(shù)和切削條件。 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 目　錄 第1章 前言 1 第2章 總體方案論證 2 2．1 設(shè)計(jì)選型原則 2 2．2 設(shè)計(jì)內(nèi)容 3 第3章 主要尺寸參數(shù)的選定 3 3．1 外廓尺寸 3 3．2 質(zhì)量參數(shù) 3 第4章 車(chē)架總成設(shè)計(jì) 4 4．1 車(chē)架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4 4．2 車(chē)架的技術(shù)要求 5 第5章 車(chē)架的設(shè)計(jì)計(jì)算 6 5．1車(chē)架的計(jì)算 6 5．2 車(chē)架載荷分析 8 5．3 車(chē)架彎曲強(qiáng)度的計(jì)算 8 5．4 車(chē)架扭轉(zhuǎn)應(yīng)力的計(jì)算 11 第6章 懸架的總成設(shè)計(jì) 14 6．1懸架的設(shè)計(jì)要求 14 6．2懸架的兩種形式 14 6．3懸架主要參數(shù)的確定 17 6．4鋼板彈簧的設(shè)計(jì) 20 結(jié)論 23 參 考 文 獻(xiàn) 24 致　謝 25 附 錄 26 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第1章 前言 車(chē)架和懸架系統(tǒng)是汽車(chē)設(shè)計(jì)的重要部分，因?yàn)樗鼈兊暮脡闹苯雨P(guān)系到汽車(chē)各個(gè)方面（操控、性能、安全、舒適）性能。 現(xiàn)代汽車(chē)絕大多數(shù)都具有作為整車(chē)骨架的車(chē)架。汽車(chē)絕大多數(shù)部件和總成都是通過(guò)車(chē)架來(lái)固定其位置的，如發(fā)動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)系統(tǒng)、懸架、轉(zhuǎn)向系統(tǒng)、駕駛室、貨箱和有關(guān)操縱機(jī)構(gòu)。車(chē)架是支撐連接汽車(chē)的各零部件，并承受來(lái)自車(chē)內(nèi)、外的各種載荷，所以在車(chē)輛總體設(shè)計(jì)中車(chē)架要有足夠的強(qiáng)度和剛度，以使裝在其上面的有關(guān)機(jī)構(gòu)之間的相對(duì)位置在汽車(chē)行駛過(guò)程中保持不變并使車(chē)身的變形最小，車(chē)架的剛度不足會(huì)引起振動(dòng)和噪聲，也使汽車(chē)的乘坐舒適性、操縱穩(wěn)定性及某些機(jī)件的可靠性下降。過(guò)去對(duì)車(chē)輛車(chē)架的設(shè)計(jì)與計(jì)算主要考慮靜強(qiáng)度。當(dāng)今，對(duì)車(chē)輛輕量化和降低成本的要求越來(lái)越高，于是對(duì)車(chē)架的結(jié)構(gòu)形式設(shè)計(jì)有高的要求。首先要滿足汽車(chē)總布置的要求。汽車(chē)在復(fù)雜多邊的行駛過(guò)程中，固定在車(chē)架上的各總成和部件之間不應(yīng)發(fā)生干涉。汽車(chē)在崎嶇不平的道路上行駛時(shí)，車(chē)架在載荷作用下可能產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形以及在縱向平面內(nèi)的彎曲變形；車(chē)架布置的離地面近一些，以使汽車(chē)重心位置降低，有利于提高汽車(chē)的行駛穩(wěn)定性。 懸架是車(chē)架（或承載式車(chē)身）與車(chē)橋（或車(chē)輪）之間的一切傳力連接裝置的總稱(chēng)。它的功用是把路面作用于車(chē)輪上的垂直反力（支撐力）、縱向反力（驅(qū)動(dòng)力和制動(dòng)力）和側(cè)向反力以及這些反力所造成的力矩傳遞到車(chē)架（或承載式車(chē)身）上，以保證汽車(chē)的正常行駛。在進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，要滿足以下幾點(diǎn)要求： a．規(guī)范合理的型式和尺寸選擇，結(jié)構(gòu)和布置合理。 b．保證整車(chē)良好的平順性能。 c．工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，便于維修、調(diào)整。 d．盡量使用通用件，以便降低制造成本。 e．在保證功能和強(qiáng)度的要求下，盡量減小整備質(zhì)量。 f．其它有關(guān)產(chǎn)品技術(shù)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)。 目前，農(nóng)用運(yùn)輸車(chē)不能滿足“三農(nóng)”市場(chǎng)需求，突出表現(xiàn)為一般產(chǎn)品生產(chǎn)能力過(guò)剩，技術(shù)水平低，質(zhì)量和維修服務(wù)水平差，價(jià)格較高，而市場(chǎng)急需的高質(zhì)量經(jīng)濟(jì)型產(chǎn)品不能滿足需求。結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際，在農(nóng)用運(yùn)輸車(chē)基礎(chǔ)上對(duì)低速載貨汽車(chē)車(chē)架及懸架系統(tǒng)進(jìn)行了設(shè)計(jì)。 第2章 總體方案論證 2.1 設(shè)計(jì)選型原則 2.1.1車(chē)架的設(shè)計(jì)方案 根據(jù)縱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，車(chē)架可分為以下幾種方案： a．周邊式車(chē)架，用于中級(jí)以上的轎車(chē)； b．X形車(chē)架，為一些轎車(chē)所采用； c．梯形車(chē)架，梯形車(chē)架是由兩根相互平行的縱梁和若干根橫梁組成。其彎曲剛度較大，而當(dāng)承受扭矩時(shí)，各部分同時(shí)產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)。其優(yōu)點(diǎn)是便于安裝車(chē)身、車(chē)箱和布置其他總成，易于汽車(chē)的改裝和變型，因此被廣泛地用在載貨汽車(chē)、越野汽車(chē)、特種車(chē)輛和用貨車(chē)底盤(pán)改裝的大客車(chē)上； d．計(jì)量式車(chē)架； e．綜合式車(chē)架； 結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際及設(shè)計(jì)要求，選用方案c。 2.1.2 懸架的設(shè)計(jì)方案 a．前輪和后輪均采用非獨(dú)立懸架； b．前輪采用獨(dú)立懸架，后輪采用非獨(dú)立懸架； c．前后輪均采用獨(dú)立懸架； 非獨(dú)立懸架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是，左右車(chē)輪用一根整體軸連接再經(jīng)過(guò)懸架與車(chē)架（或車(chē)身）連接；獨(dú)立懸架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是左右車(chē)輪通過(guò)各自的懸架與車(chē)架（車(chē)身）連接。 結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際及設(shè)計(jì)要求，選用方案a。 由于是載貨汽車(chē)，前后懸架均采用縱置半橢圓形鋼板彈簧，當(dāng)采用縱置鋼板彈簧作彈性元件時(shí)，它兼起導(dǎo)向裝置作用。緩沖塊用來(lái)減輕車(chē)軸對(duì)車(chē)架（或車(chē)身）的直接沖撞，防止彈性元件產(chǎn)生過(guò)大的變形。裝有橫向穩(wěn)定器的汽車(chē)，能減少轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)車(chē)身的側(cè)傾角和橫向角振動(dòng)。 2.1.3整體設(shè)計(jì)方案 綜合上述兩方案確定了整體設(shè)計(jì)方案：梯形車(chē)架和前后懸架均采用縱置半橢圓形鋼板彈簧非獨(dú)立懸架。 2．2 設(shè)計(jì)內(nèi)容 a．參與總體設(shè)計(jì)； b．車(chē)架、懸架結(jié)構(gòu)型式分析和主要參數(shù)的確定； c．車(chē)架、懸架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 第3章 主要尺寸參數(shù)的選定 3.1 外廓尺寸 我國(guó)對(duì)低速載貨汽車(chē)的限制尺寸是：總高不大于2.05米；總寬不大于2米；總長(zhǎng)不大于6米。 3.2 質(zhì)量參數(shù) 3.2.1 裝載質(zhì)量 按要求取=1500kg 3.2.2 整備質(zhì)量 汽車(chē)的裝載量與整備質(zhì)量之比/稱(chēng)為汽車(chē)的整備質(zhì)量利用系數(shù)。它表明單位汽車(chē)整備質(zhì)量所承受的汽車(chē)裝載質(zhì)量。參考國(guó)內(nèi)外同類(lèi)型同級(jí)別的汽車(chē)整備質(zhì)量利用系數(shù)和查《汽車(chē)設(shè)計(jì)》表2-10，所以： 在輕型載貨汽車(chē)之列,所以滿足設(shè)計(jì)要求取。 3.2.3滿載質(zhì)量 3.2.4車(chē)架寬度 車(chē)架寬度是指左右縱梁腹板外側(cè)面之間的寬度。在總體設(shè)計(jì)中，整車(chē)寬度確定后，車(chē)架前后部分寬度就可以根據(jù)前輪最大轉(zhuǎn)向角、輪距、鋼板彈簧片寬、裝在車(chē)架內(nèi)側(cè)的發(fā)動(dòng)機(jī)外廓寬度及懸置等尺寸確定。從提高整車(chē)的橫向穩(wěn)定性以及減小車(chē)架縱梁外側(cè)裝置件的懸伸長(zhǎng)度來(lái)看，車(chē)架盡量寬些，同時(shí)前后部分寬度應(yīng)相等。以便簡(jiǎn)化制造工藝和避免縱梁寬度變化處產(chǎn)生應(yīng)力集中。由（汽車(chē)設(shè)計(jì)）表2－25取的車(chē)架寬860mm。 3.2.5軸距L 由總體設(shè)計(jì)取軸距2800mm。 第4章 車(chē)架總成設(shè)計(jì) 4．1 車(chē)架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 車(chē)架是支撐、連接汽車(chē)備總成的零部件，并承受來(lái)自車(chē)內(nèi)外的各種載荷的基礎(chǔ)構(gòu)件。傳統(tǒng)的梯形車(chē)架由于其所起到的緩沖、隔振、降低噪聲、延長(zhǎng)車(chē)身使用壽命等特點(diǎn)及生產(chǎn)上的繼承性、工藝性等原因仍廣泛應(yīng)用在大型掛車(chē)上。貨車(chē)車(chē)架應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和適當(dāng)?shù)膭偠?。同時(shí)要求其質(zhì)量盡可能小。此外，車(chē)架應(yīng)布置得離地面近一些，以降低整車(chē)重心位置，有利于提高汽車(chē)行駛的穩(wěn)定性。 圖4-1 車(chē)架結(jié)構(gòu)示意圖 4.1.1 縱梁形式的確定 縱梁是車(chē)架的主要承載部件，在汽車(chē)行駛中受較大的彎曲應(yīng)力。車(chē)架縱梁根據(jù)截面形狀分有工字梁和槽形梁。由于槽形梁具有強(qiáng)度高、工藝簡(jiǎn)單等特點(diǎn)，因此在載貨汽車(chē)設(shè)計(jì)中選用槽形梁結(jié)構(gòu)。另外為了滿足低速載貨汽車(chē)使用性能的要求，縱梁采用直線形結(jié)構(gòu)。這樣既可降低縱梁的高度，減輕整車(chē)自身重量，降低成本，亦可保證強(qiáng)度。材料選用16Mn低合金鋼，16Mn低合金鋼在強(qiáng)度,塑性,可焊性方面能較好地滿足剛結(jié)構(gòu)，是應(yīng)用最廣泛的低合金鋼，綜合機(jī)械性能良好,正火可提高塑性，韌性及冷壓成型性能。 4.1.2 橫梁形式的確定 橫梁是車(chē)架中用來(lái)連接左、右縱梁，構(gòu)成車(chē)架的主要構(gòu)件。橫梁本身的抗扭性能的好壞及其分布，直接影響著縱梁的內(nèi)應(yīng)力大小及其分布 合理設(shè)計(jì)橫梁，可以保證車(chē)架具有足夠的扭轉(zhuǎn)剛度。 從早期通過(guò)試驗(yàn)所得出的一些結(jié)論可以看出，若加大橫梁的扭轉(zhuǎn)剛度，可以提高整個(gè)車(chē)架的扭轉(zhuǎn)剛度，但與該橫梁連接處的縱梁的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力會(huì)加大；如果不加大橫梁，而是在兩根橫梁間再增加橫梁，其結(jié)果是增加了車(chē)架的扭轉(zhuǎn)剛度，同時(shí)還降低了與橫梁連接處的縱梁扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 在橫梁上往往要安裝汽車(chē)上的一些主要部件和總成，所以橫梁形狀以及在縱梁上的位置應(yīng)滿足安裝上的需要。橫、縱梁的斷面形狀、橫梁的數(shù)量以及兩者之間的連接方式，對(duì)車(chē)機(jī)架的扭轉(zhuǎn)剛度有大的影響?？v、橫梁材料的選用有以下三種：車(chē)架A：箱型縱梁、管型橫梁，橫、縱梁間采用焊接連接，扭轉(zhuǎn)剛度最大。車(chē)架B：槽型縱梁、槽型橫梁，橫、縱梁間采用鉚接連接，扭轉(zhuǎn)剛度適中。車(chē)架C：槽型縱梁、工字型橫梁，橫、縱梁間采用鉚接連接，扭轉(zhuǎn)剛度最小。 從以上三種車(chē)架的對(duì)比可以看出：低速載貨汽車(chē)應(yīng)該選用車(chē)架B。 本設(shè)計(jì)共有六根橫梁，有前橫梁，第二橫梁，第三橫梁，第四橫梁，第五橫梁，第六橫梁。 4.1.3 縱梁與橫梁的連接 轎車(chē)車(chē)架的縱、橫梁采用焊接方式連接，而貨車(chē)則多以鉚釘連接（見(jiàn)下圖）。鉚釘連接具有一定彈性，有利于消除峰值應(yīng)力，改善應(yīng)力狀況，這對(duì)于要求有一定扭轉(zhuǎn)彈性的貨車(chē)車(chē)架有重要意義。 圖4-2 車(chē)架鉚接示意圖 鉚接設(shè)計(jì)注意事項(xiàng)： a.盡量使鉚釘?shù)闹行木€與構(gòu)件的端面重心線重合； b.鉚接厚度一般不大于5d； c.在同一結(jié)構(gòu)上鉚釘種類(lèi)不益太多； d.盡量減少在同一截面上的鉚釘孔數(shù)，將鉚釘交錯(cuò)排列； 4．2 車(chē)架的技術(shù)要求 a.車(chē)架左右縱梁間的距離為860，而在車(chē)架前橫梁及轉(zhuǎn)向器范圍內(nèi)應(yīng)為860。 b.車(chē)架總成左右縱梁上表面應(yīng)在同一平面內(nèi)，其不平度在全長(zhǎng)上不大于3.0，且在轉(zhuǎn)向器固定處，該表面與縱梁側(cè)面的垂直度應(yīng)不大于0.5。 c.車(chē)架總成駕駛室前后固定點(diǎn)的相對(duì)位置尺寸應(yīng)符總裝圖要求，駕駛室后支點(diǎn)與前支點(diǎn)高度差為10。 d.在車(chē)架總成上，左右對(duì)稱(chēng)的前后鋼板彈簧支架及吊耳支架其銷(xiāo)孔中心線應(yīng)在同一直線上，且與車(chē)架中心線垂直，偏差不大于1000：1.5，左右對(duì)稱(chēng)支架的相對(duì)位置尺寸應(yīng)符合要求。 e.車(chē)架總成鉚接零件的接合面必須緊固無(wú)縫隙，緊接面的直徑應(yīng)不小于鉚釘直徑的1.5倍，且具有正確形狀不允許有傾斜，呲牙等缺陷，鉚接后的鉚釘頭和鉚釘中心線的不同軸度應(yīng)不大于1.0。 f.車(chē)架的全部鉚接部分應(yīng)仔細(xì)檢查，鉚后零件上不得有裂縫，若有裂縫須更換重鉚。 g. 車(chē)架總成車(chē)架第二橫梁連接的螺母應(yīng)裝置于車(chē)架的內(nèi)部。 第5章 車(chē)架的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.1 車(chē)架的計(jì)算： 5.1.1 縱梁彎曲應(yīng)力 彎矩M可用彎矩差法或多邊形法求得。對(duì)于載重汽車(chē)，可假定空車(chē)簧上重量Gs均布在縱梁全長(zhǎng)上，載重Ge均布在車(chē)箱中，空車(chē)時(shí)簧上負(fù)荷 (對(duì)4X2貨車(chē)可取=2)整備質(zhì)量。 圖5-1縱梁彎曲應(yīng)力 由上圖得： （5-1） （5-2） （5-3） a=625mm，b=800mm，=2800mm，L=4225mm，，，。 將已知量代入上式得： =6744.4N =1.24m =7352.03N.m 5.1.2局部扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 相鄰兩橫梁如果都同縱梁翼緣連接,扭矩T作用于該段縱梁的中點(diǎn),則在開(kāi)口斷面梁中扇性應(yīng)力可按下式計(jì)算： (5-4) 式中 Iw—扇性慣性矩； W—扇性坐標(biāo)； 對(duì)于槽形斷面 ? (5-5) 由材料力學(xué)表B-4熱軋槽鋼（GB/T-707-1988）查得 h=80mm,b=43mm,d=5.0mm,t=8.0mm 則mm 對(duì)于工字形斷面 5.1.3 車(chē)架扭轉(zhuǎn)時(shí)縱梁應(yīng)力 如橫梁同縱梁翼緣相連，則在節(jié)點(diǎn)附近，縱梁的扇性應(yīng)力： (5-6) 式中 E—彈性模量，對(duì)低碳鋼和16Mn鋼：E=2.06； —車(chē)架軸間扭角； L—軸距； 節(jié)點(diǎn)間距； a系數(shù)，當(dāng)kL=0時(shí)，a=6；kL=1~2時(shí)，a=5.25。 車(chē)架扭轉(zhuǎn)時(shí)，縱梁還將出現(xiàn)彎曲應(yīng)力，須和相加。 5.2 車(chē)架載荷分析 汽車(chē)靜止時(shí)，車(chē)架上只承受彈簧以上部分的載荷稱(chēng)為靜載荷。汽車(chē)在行駛過(guò)程中，隨行駛條件(車(chē)速和路面情況)的變化，車(chē)架將主要承受對(duì)稱(chēng)的垂直動(dòng)載荷和斜對(duì)稱(chēng)的動(dòng)載荷。 5.2.1 對(duì)稱(chēng)的垂直動(dòng)載荷 這種載荷是當(dāng)汽車(chē)在平坦道路上以較高車(chē)速行駛時(shí)產(chǎn)生的，其值取決于作用在車(chē)架上的靜載荷及其在車(chē)架上的分布，還取決于靜載荷作用處的垂直加速度之值。這種動(dòng)載荷會(huì)使車(chē)架產(chǎn)生彎曲變形。 5.2.2 斜對(duì)稱(chēng)的動(dòng)載荷 當(dāng)汽車(chē)在不平道路上行駛時(shí)，汽車(chē)的前后幾個(gè)車(chē)輪可能不在同一平面上，從而使車(chē)架連同車(chē)身一起歪斜，其值取決于道路不平坦的程度以及車(chē)身、車(chē)架和懸架的剛度。這種動(dòng)載荷將會(huì)使車(chē)架產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形。 由于汽車(chē)的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，使用工況多變，除了上述兩種主要載荷的作用外，汽車(chē)車(chē)架上還承受其他的一些載荷。如汽車(chē)加速或制動(dòng)時(shí)會(huì)導(dǎo)致車(chē)架前后載荷的重新分配；汽車(chē)轉(zhuǎn)向時(shí)，慣性力將使車(chē)架受到側(cè)向力的作用。一般來(lái)說(shuō)，車(chē)架主要損壞的疲勞裂紋起源于縱梁和橫梁邊緣處，然后向垂直于邊緣的方向擴(kuò)展。在縱梁上的裂紋將迅速發(fā)展乃至全部斷裂，而橫梁上出現(xiàn)的裂紋則往往不再繼續(xù)發(fā)展或擴(kuò)展得很緩慢。根據(jù)統(tǒng)計(jì)資料可知，車(chē)架的使用壽命主要取決于縱梁抗疲勞損傷的強(qiáng)度。因此，在評(píng)價(jià)車(chē)架的載荷性能時(shí)，主要應(yīng)著眼于縱梁。 5．3 車(chē)架彎曲強(qiáng)度的計(jì)算 由于結(jié)構(gòu)的限制，車(chē)架必須滿足強(qiáng)度要求和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求。 5.3.1 受力分析 為簡(jiǎn)化計(jì)算，設(shè)計(jì)時(shí)做以下幾點(diǎn)假設(shè)： a．縱梁為支撐在前后軸上的簡(jiǎn)支梁 b．空車(chē)時(shí)簧載質(zhì)量均布在左、右縱梁的全長(zhǎng)上． c．所有作用力均通過(guò)截面的彎心(局部扭轉(zhuǎn)的影響忽略不計(jì)) 其中=413mm,=910mm,=906mm,=885mm,=835mm, 所以 5.3.2 彎矩的計(jì)算 總體設(shè)計(jì)中又知：車(chē)載質(zhì)量為=1500kg ，簧上整備質(zhì)量2000kg。 A．所以均布載荷集度q為： 圖5-2 車(chē)架載荷示圖 B．求支反力 由平衡方程得： 得： 把車(chē)架縱梁分為六段。如圖5-3所示： 圖5-3 縱梁分段受力示圖 當(dāng)時(shí)： 剪力 彎矩 當(dāng)時(shí)： 剪力 彎矩 當(dāng)時(shí)： 剪力 彎矩 a. 變載面處的剪力和彎矩： 當(dāng)時(shí)： 當(dāng)時(shí)： 當(dāng)時(shí)： 當(dāng)時(shí)： 當(dāng)時(shí)： b. 求最大彎矩： 因?yàn)?，所以?dāng)Q=0時(shí)，彎矩最大 即，時(shí)，彎矩最大 5.3.3 強(qiáng)度驗(yàn)算 實(shí)驗(yàn)表明，當(dāng)車(chē)速約40 km／h時(shí)，汽車(chē)在對(duì)稱(chēng)的垂直動(dòng)載工況下，其最大彎矩約為靜載荷下的3(卵石路)～4.7(農(nóng)村土路)倍，同時(shí)，考慮到動(dòng)載荷作用下，車(chē)架處于受疲勞應(yīng)力狀態(tài)，如取疲勞安全系數(shù)為1.15～1.4，可求得動(dòng)載荷下的最大彎矩： 可用下式來(lái)校核縱梁的彎曲強(qiáng)度： (5-7) 式中： —— 縱梁的彎曲強(qiáng)度 —— 抗彎模量 如圖可知區(qū)域載面形狀和載面特性，即抗彎截面系數(shù)為： (5-8) ， (5-9) 比較車(chē)架全長(zhǎng)上受力分析可知： 最大受力可能發(fā)生在最大彎矩處或變載面處，求兩點(diǎn)的受力值加以比較求出安全系數(shù)： (5-10) 其中為材料的屈服應(yīng)力，取其值為345MPa 綜上所述：車(chē)架發(fā)生最大受力時(shí)，靜載安全系數(shù)不小于1.43， 按上式求得的彎曲應(yīng)力不超過(guò)縱梁材料的疲勞極限。 5．4 車(chē)架扭轉(zhuǎn)應(yīng)力的計(jì)算 5.4.1 受力分析 簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)計(jì)算，假設(shè)牽引橫梁為一根前懸架梁，共有七根主橫梁，分別為前端橫梁，工具箱橫梁，三根方形橫梁，一根矩形橫梁和后端橫梁，間距分別為=413mm, =910mm, =906mm, =885mm, = 835mm, =280mm。反載荷均勻分布在縱 圖5-4 車(chē)架在反對(duì)稱(chēng)載荷作用下的受扭情況簡(jiǎn)圖 1—6為橫梁；a—e為縱梁的區(qū)段 圖5-4為車(chē)架在反對(duì)稱(chēng)載荷作用下的受扭情況簡(jiǎn)圖。作用在車(chē)架上的四個(gè)力R位于前后車(chē)輪軸線所在的橫向鉛垂平面內(nèi)。 5.4.2 求最大扭矩 這時(shí)各橫梁的扭轉(zhuǎn)角相等。此外，縱橫梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的扭轉(zhuǎn)角亦相等。由于扭轉(zhuǎn)角與扭矩T，扭轉(zhuǎn)剛度存在以下關(guān)系： (5-11) 式中：T——車(chē)架元件所受的扭矩，N·mm L——車(chē)架元件的長(zhǎng)度，mm G——材料的剪切彈性模量，MPa ——車(chē)架元件橫斷面的極慣性矩， 因此，作用在車(chē)架元件上的扭矩與該元件的扭轉(zhuǎn)剛度成正比，故有 式中： ——橫梁1，2，…所受的扭矩； ——橫梁1，2，…橫斷面的極慣性矩； ——縱梁在1，2和1，2，…橫梁間所受的扭矩； ——縱梁在1，2和1，2，…橫梁間橫斷面的極慣性矩； 如果將車(chē)架由對(duì)稱(chēng)平面處切開(kāi)見(jiàn)圖5.8，則切掉的一半對(duì)尚存的一半的作用相當(dāng)于在切口橫斷面上作用著扭矩和橫向力。對(duì)最右邊的橫梁1取力矩的平衡方程式，則有 圖5-5 車(chē)架在反對(duì)稱(chēng)載荷作用下的受力簡(jiǎn)圖 (5-12) 由(5-11)式得：；；… ；；… ；… 將上式代入(5-12)，經(jīng)整理后得: (5-13) 式中：n——橫梁數(shù)為6； M——兩橫梁之間的縱梁區(qū)段數(shù)為5； C——車(chē)架寬為860mm； L——前后橋的距離為2800mm； a．求極慣性矩和抗扭截面系數(shù)； 第6章 懸架的總成設(shè)計(jì) 6.1懸架的設(shè)計(jì)要求： a．保證汽車(chē)有良好的行駛平順性和良好的操縱穩(wěn)定性。 b．具有合適的衰減振動(dòng)的能力。 c．汽車(chē)制動(dòng)或加速時(shí)，保證車(chē)身穩(wěn)定，減少車(chē)身側(cè)傾，轉(zhuǎn)彎時(shí)車(chē)身側(cè)傾角要合適。 d．有良好的隔聲能力。 e．結(jié)構(gòu)緊湊、占用空間小。 f．可靠地傳遞車(chē)身與車(chē)輪之間的各種力和力矩，在滿足另部件質(zhì)量要小的同時(shí)，還要保證有足夠的強(qiáng)度和壽命。 6.2懸架的兩種形式： 非獨(dú)立懸架和獨(dú)立懸架 A．非獨(dú)立懸架如圖(a)所示。其兩側(cè)車(chē)輪安裝于一整體式車(chē)橋上，當(dāng)一側(cè)車(chē)輪受沖擊力時(shí)會(huì)直接影響到另一側(cè)車(chē)輪上。 B．獨(dú)立懸架如圖(b)所示，其兩側(cè)車(chē)輪安裝于斷開(kāi)式車(chē)橋上，兩側(cè)車(chē)輪分別獨(dú)立地與車(chē)架（或車(chē)身）彈性地連接，當(dāng)一側(cè)車(chē)輪受沖擊，其運(yùn)動(dòng)不直接影響到另一側(cè)車(chē)輪。 圖6－1非獨(dú)立懸架和獨(dú)立懸架 C. 鋼板彈簧又叫葉片彈簧，它是由若干不等長(zhǎng)的合金彈簧片疊加在一起組合成一根近似等強(qiáng)度的梁。如下圖所示。鋼板彈簧3的第一片（最長(zhǎng)的一片）稱(chēng)為主片，其兩端彎成卷耳1，內(nèi)裝青銅或塑料或橡膠。粉沫冶金、制成的襯套，用彈簧銷(xiāo)與固定在車(chē)架上的支架、或吊耳作鉸鏈連接。鋼板彈簧的中間用U形螺栓與車(chē)橋固定。中心螺栓4用來(lái)連接各彈簧片，并保證各片的裝配時(shí)的相對(duì)位置。中心螺栓到兩端卷耳中心的距離可以相等，也可以不相等。為了增加主片卷耳的強(qiáng)度，將第二片末端也彎成半卷耳，包在主片卷耳和外面，且留有較大的間隙，使得彈簧在變形時(shí)，各片間有相對(duì)滑動(dòng)的可能。鋼板彈簧在載荷作用下變形，各片之間因相對(duì)滑動(dòng)而產(chǎn)生摩擦，可促使車(chē)架的振動(dòng)衰減。各片間的干摩擦，車(chē)輪將所受沖擊力傳遞給車(chē)架，且增大了各片的摩損。所以在裝合時(shí)，各片間涂上較稠的潤(rùn)滑劑（石墨潤(rùn)滑脂），并應(yīng)定期保養(yǎng)。 圖6－2鋼板彈簧示意圖 1. 卷耳；2. 彈簧夾；3. 鋼板彈簧；4. 中心螺栓； 鋼板彈簧可分為對(duì)稱(chēng)式鋼板彈簧和非對(duì)稱(chēng)式鋼板彈簧，對(duì)稱(chēng)式鋼板彈簧其中心螺栓到兩端卷耳中心的距離相等，不等的則為非對(duì)稱(chēng)式鋼板彈簧。我們?cè)O(shè)計(jì)的是對(duì)稱(chēng)式鋼板彈簧，鋼板彈簧在載荷作用下變形，各片之間因相對(duì)滑動(dòng)而產(chǎn)生摩擦，可促使車(chē)架的振動(dòng)衰減，起到減振器的作用鋼板彈簧本身還兼起導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的作用，可不必單設(shè)導(dǎo)向裝置，使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化，并且由于彈簧各片之間摩擦引起一定減振作用。 D．懸架系統(tǒng)中由于彈性元件受沖擊產(chǎn)生振動(dòng)，為改善汽車(chē)行駛平順性，懸架中與彈性元件并聯(lián)安裝減振器，為衰減振動(dòng)，汽車(chē)懸架系統(tǒng)中采用減振器多是液力減振器，其工作原理是當(dāng)車(chē)架（或車(chē)身）和車(chē)橋間受振動(dòng)出現(xiàn)相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)，減振器內(nèi)的活塞上下移動(dòng)，減振器腔內(nèi)的油液便反復(fù)地從一個(gè)腔經(jīng)過(guò)不同的孔隙流入另一個(gè)腔內(nèi)。此時(shí)孔壁與油液間的摩擦和油液分子間的內(nèi)摩擦對(duì)振動(dòng)形成阻尼力，使汽車(chē)振動(dòng)能量轉(zhuǎn)化為油液熱能，再由減振器吸收散發(fā)到大氣中。在油液通道截面和等因素不變時(shí)，阻尼力隨車(chē)架與車(chē)橋（或車(chē)輪）之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度增減，并與油液粘度有關(guān)。 減振器與彈性元件承擔(dān)著緩沖擊和減振的任務(wù)，阻尼力過(guò)大，將使懸架彈性變壞，甚至使減振器連接件損壞。因面要調(diào)節(jié)彈性元件和減振器這一矛盾。 a .在壓縮行程（車(chē)橋和車(chē)架相互靠近），減振器阻尼力較小，以便充分發(fā)揮彈性元件的彈性作用，緩和沖擊。這時(shí)，彈性元件起主要作用。 b .在懸架伸張行程中（車(chē)橋和車(chē)架相互遠(yuǎn)離），減振器阻尼力應(yīng)大，迅速減振。 c .當(dāng)車(chē)橋（或車(chē)輪）與車(chē)橋間的相對(duì)速度過(guò)大時(shí)，要求減振器能自動(dòng)加大液流量，使阻尼力始終保持在一定限度之內(nèi)，以避免承受過(guò)大的沖擊載荷。 在汽車(chē)懸架系統(tǒng)中廣泛采用的是筒式減振器，且在壓縮和伸張行程中均能起減振作用叫雙向作用式減振器，還有采用新式減振器，它包括充氣式減振器和阻力可調(diào)式減振器。 圖6－3雙向作用筒式減振器工作原理圖 雙向作用筒式減振器工作原理說(shuō)明。在壓縮行程時(shí)，指汽車(chē)車(chē)輪移近車(chē)身，減振器受壓縮，此時(shí)減振器內(nèi)活塞3向下移動(dòng)?；钊虑皇业娜莘e減少，油壓升高，油液流經(jīng)流通閥8流到活塞上面的腔室（上腔）。上腔被活塞桿1占去了一部分空間，因而上腔增加的容積小于下腔減小的容積，一部分油液于是就推開(kāi)壓縮閥6，流回貯油缸5。這些閥對(duì)油的節(jié)約形成懸架受壓縮運(yùn)動(dòng)的阻尼力。減振器在伸張行程時(shí)，車(chē)輪相當(dāng)于遠(yuǎn)離車(chē)身，減振器受拉伸。這時(shí)減振器的活塞向上移動(dòng)?；钊锨挥蛪荷?，流通閥8關(guān)閉，上腔內(nèi)的油液推開(kāi)伸張閥4流入下腔。由于活塞桿的存在，自上腔流來(lái)的油液不足以充滿下腔增加的容積，主使下腔產(chǎn)生一真空度，這時(shí)儲(chǔ)油缸中的油液推開(kāi)補(bǔ)償閥7流進(jìn)下腔進(jìn)行補(bǔ)充。由于這些閥的節(jié)流作用對(duì)懸架在伸張運(yùn)動(dòng)時(shí)起到阻尼作用。 由于伸張閥彈簧的剛度和預(yù)緊力設(shè)計(jì)的大于壓縮閥，在同樣壓力作用下，伸張閥及相應(yīng)的常通縫隙的通道載面積總和小于壓縮閥及相應(yīng)常通縫隙通道截面積總和。這使得減振器的伸張行程產(chǎn)生的阻尼力大于壓縮行程的阻尼力，達(dá)到迅速減振的要求。 6.3懸架主要參數(shù)的確定： 6.3.1懸架靜撓度 懸架靜撓度是指汽車(chē)的滿載靜止時(shí)懸架上的載荷與此時(shí)懸架剛度c之比即 （6-1） 汽車(chē)前后懸架與其簧上質(zhì)量組成的振動(dòng)系統(tǒng)的固有頻率，是影響汽車(chē)行駛平順性的主要參數(shù)之一。因現(xiàn)代汽車(chē)的質(zhì)量分配系數(shù)ε近似等于1，于是汽車(chē)前、后軸上方車(chē)身兩點(diǎn)的振動(dòng)不存在聯(lián)系。因此，汽車(chē)前后部分車(chē)身的固有頻率n1和n2（亦稱(chēng)偏頻）可以用下式表示 n1=； n2= （6-2） 式中，c1、、c2為前后懸架的剛度（N/cm）；m1、m2為前后懸架的簧上質(zhì)量（kg）。 當(dāng)采用彈性特性為線性變化的懸架時(shí)，前、后懸架的靜撓度可用下式表示 =m1g/c1; =m2g/c2 （6-3） 式中，g為重力加速度，g=981cm/s2。 將、代入式（6-1）得到： n1=5 n2=5 （6-4） 由（2）可知：懸架的靜擾度直接影響車(chē)身振動(dòng)的偏頻n。因此，要保證汽車(chē)有良好的行駛平順性，必須正確的選取懸架的靜擾度。在選取前、后懸架的靜擾度和時(shí)，應(yīng)當(dāng)使之接近，并希望后懸架的靜擾度比前懸架的靜擾度小些，這有利于防止出身產(chǎn)生較大的縱向角振動(dòng)。理論分析證明：若汽車(chē)以較高車(chē)速駛過(guò)單個(gè)路障，n1/n2<1時(shí)的車(chē)身縱向角振動(dòng)要比n1/n2>1時(shí)小，故推薦取：=（0.8~.9）。考慮到貨車(chē)前后軸荷的差別和駕駛員的乘坐舒適性，取前懸架的靜擾度值大于后懸架的靜擾度值，推薦=（0.6~.8）。貨車(chē)滿載時(shí)，前懸架偏頻要求在1.50~2.10Hz，而后懸架則要求在1.70~2.17Hz。根據(jù)需要我選定：n1=1.3，n=1.5 將n1=1.3, n=1.5代入（6-4）得 =14.8cm，=11.1cm 6.3.2 懸架的動(dòng)擾度 懸架的動(dòng)擾度是指從滿載靜平衡位置開(kāi)始懸架壓縮到結(jié)構(gòu)允許的最大變形（通常指緩沖塊壓縮到其自由高度的1/2或2/3）時(shí)，車(chē)輪中心相對(duì)車(chē)架（或車(chē)身）的垂直位移。要求懸架應(yīng)有足夠大的動(dòng)擾度，以防止在壞路面上行駛時(shí)經(jīng)常碰撞緩沖塊。對(duì)貨車(chē)，取6~9cm。貨車(chē)車(chē)架的最大彎曲擾度通常應(yīng)小于10mm。貨車(chē)車(chē)架質(zhì)量約為整車(chē)整備質(zhì)量的1/10。 6.3.3 懸架彈性特性 懸架受到的垂直外力F與由此所引起的車(chē)輪中心相對(duì)于車(chē)身位移f（即懸架的變形）的關(guān)系曲線，稱(chēng)為懸架的彈性特性。其切線的斜率是懸架的剛度。 圖6－4懸架彈性特性曲線 懸架的動(dòng)容量越大，對(duì)緩沖塊擊穿的可能性越小。對(duì)于空載與滿載時(shí)簧上質(zhì)量變化大的貨車(chē)和客車(chē)，為了減少振動(dòng)頻率和車(chē)身高度的變化，應(yīng)當(dāng)選用剛度可變的非線性懸架。鋼板彈簧非獨(dú)立懸架的彈性特性可視為線性的，而帶有副簧的鋼板彈簧均為剛度可變的非線性彈性特性懸架。 6.3.4 后懸架主、副簧剛度的分配 貨車(chē)后懸架多采用有主、副簧結(jié)構(gòu)的鋼板彈簧。 圖6－5貨車(chē)主、副簧為鋼板彈簧結(jié)構(gòu)的彈性特性 具體確定方法有兩種：第一種方法是使副簧開(kāi)始起作用時(shí)的懸架擾度等于汽車(chē)空載時(shí)懸架的擾度,而使副簧開(kāi)始起作用前一瞬間的擾度等于滿載時(shí)懸架的擾度。于是，可求得=。式中，F(xiàn)0和分別為空載與滿載時(shí)的懸架載荷。副簧、主簧的剛度比為 （6-5） 式中： 為副簧剛度； cm為主簧剛度。 用此方法確定的主、副簧剛度的比值，能保證在空、滿載使用范圍內(nèi)懸架振動(dòng)頻率變化不大，但副簧接觸托架前、后的振動(dòng)頻率變化比較大。 第二種方法是使副簧開(kāi)始起作用時(shí)的載荷等于空載與滿載時(shí)時(shí)懸架載荷的平均值，即=0.5（F0+Fw）,并使F0和間的平均載荷對(duì)應(yīng)的頻率與和間平均載荷對(duì)應(yīng)的頻率相等，此時(shí)，副簧與主簧的剛度比為 （6-6） 用此方法確定的主、副簧剛度的比值，能保證副簧起作用前、后懸架振動(dòng)頻率變化不大。對(duì)于經(jīng)常處于半載運(yùn)輸狀態(tài)的車(chē)輛，采用此法較為合適。 5）懸架側(cè)傾角剛度及及其在前、后軸的分配 懸架側(cè)傾角剛度系指簧上質(zhì)量產(chǎn)生單位側(cè)傾角時(shí)，懸架給車(chē)身的彈性恢復(fù)力矩。它對(duì)簧上質(zhì)量的側(cè)傾角有影響。側(cè)傾角過(guò)大或過(guò)小都不好。貨車(chē)車(chē)身側(cè)傾角不超過(guò)~。 6.4鋼板彈簧的設(shè)計(jì) 6.4.1鋼板彈簧的布置方案 縱置鋼板彈簧能傳遞各種力和力矩，并且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，故在汽車(chē)上得到廣泛應(yīng)用。 縱置鋼板彈簧有對(duì)稱(chēng)和不對(duì)稱(chēng)之分，因大多數(shù)汽車(chē)采用對(duì)稱(chēng)式鋼板彈簧所以我選用了對(duì)稱(chēng)式鋼板彈簧。 6.4.2 鋼板彈簧主要參數(shù)的確定 A．鋼板彈簧材料及許用應(yīng)力選用： 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》單行本 彈簧·起重運(yùn)輸件·五金件，7—112表7-11-6 材料：60Si2MnA， ，， 。 表7-11-7鋼板彈簧許用應(yīng)力 載重汽車(chē)的前板簧許用彎曲應(yīng)力； 載重汽車(chē)的后板簧許用彎曲應(yīng)力。 B．板彈簧設(shè)計(jì)與計(jì)算： 表7-11-8 半橢圓式板彈簧： （6-7） 由已知滿載靜止時(shí)汽車(chē)前、后軸負(fù)荷G1、G2和簧下部分荷重Gu1、Gu2。單個(gè)鋼板彈簧的載荷：Fw1=和，懸架的靜擾度和動(dòng)擾度縱置鋼板彈簧,汽車(chē)的軸距。常取=10~20mm。 C．鋼板彈簧長(zhǎng)度?L的確定 鋼板彈簧長(zhǎng)度?L是指彈簧伸直后兩卷耳中心之間的距離。 貨車(chē)前懸架 =(0.26~0.35)，后懸架=(0.35~0.45)。 前懸架主葉取=0.3；后懸架主葉取。 D．鋼板彈簧斷面尺寸及片數(shù)的確定 a．鋼板斷面寬度b的確定 對(duì)于鋼板彈簧 （6-8） 式中，s為U形螺栓中心距（mm）；k無(wú)效長(zhǎng)度系數(shù)（剛性?shī)A緊：取k=0.5，擾性?shī)A緊：取k=0）；c為鋼板彈簧垂直剛度（N/mm），；為擾度增大系數(shù)（重疊片數(shù)n1，總片數(shù)n0，求得，再用；E為材料的彈性模量（MPa）。 鋼板彈簧總截面系數(shù)W0 W0 （6-9） 式中，為許用彎曲應(yīng)力。對(duì)于55SiMnVB或60Si2Mn等材料，表面經(jīng)噴丸處理后，推薦在下列范圍內(nèi)使用：前彈簧350~450MPa；后主簧450~550MPa；后副簧220~250MPa。 將式（6-9）代入下式計(jì)算鋼板彈簧的平均厚度 （6-10） b．鋼板彈簧片厚h的選擇 矩形斷面等厚鋼板彈簧的總慣性矩J0 （6-11） 式中，n為鋼板彈簧片數(shù)。 c．鋼板彈簧斷面形狀 圖6-6鋼板彈簧斷面形狀 d．鋼板彈簧片數(shù)n 多片鋼板彈簧一般片數(shù)在6~14片之間選取，根據(jù)設(shè)計(jì)要求和計(jì)算取10片。 6.4.3 鋼板彈簧各片長(zhǎng)度的確定 圖6-7鋼板彈簧各片長(zhǎng)度 6.4.4 鋼板彈簧的剛度驗(yàn)算 剛度驗(yàn)算公式為 （6-12） 式中 ： 為經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)，=0.90~0.94；??E為材料彈性模量； 、為主片和第k+1片的一半長(zhǎng)度。 結(jié) 論 本課題是針對(duì)目前農(nóng)用運(yùn)輸車(chē)不能滿足“三農(nóng)”市場(chǎng)需求，突出表現(xiàn)為一般產(chǎn)品生產(chǎn)能力過(guò)剩，技術(shù)水平低，價(jià)格過(guò)高，質(zhì)量和維修服務(wù)水平差，而市場(chǎng)急需的高質(zhì)量、經(jīng)濟(jì)型的產(chǎn)品不能滿足市場(chǎng)需求。二十一世紀(jì)，農(nóng)業(yè)機(jī)械要圍繞我國(guó)農(nóng)村經(jīng)濟(jì)結(jié)構(gòu)調(diào)整要求，努力開(kāi)發(fā)生產(chǎn)適用、先進(jìn)的農(nóng)用產(chǎn)品。 在市場(chǎng)的需求下，在老師的指導(dǎo)下，我們一組六人對(duì)YC1040低速載貨汽車(chē)做了簡(jiǎn)要設(shè)計(jì)，我主要對(duì)車(chē)架和懸架系統(tǒng)進(jìn)行了設(shè)計(jì)，通過(guò)設(shè)計(jì)知道了車(chē)架動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)和路面引起的振動(dòng)與噪聲可通過(guò)車(chē)架與車(chē)身間的橡膠墊減振，使之不易傳到車(chē)身上和車(chē)廂內(nèi)；便于車(chē)身的變形和改裝，汽車(chē)底盤(pán)和車(chē)身可分別裝配，但是，采用車(chē)架的汽車(chē)，其高度及質(zhì)量都會(huì)增大，也需要有大型壓力機(jī)制造。懸架以縱置鋼板彈簧為彈性元件兼作導(dǎo)向裝置的非獨(dú)力懸架在載貨汽車(chē)上用的比較廣泛，其主要優(yōu)點(diǎn)是；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造容易，維修方便，工作可靠。缺點(diǎn)是：由于整車(chē)布置上的限制，鋼板彈簧不可能有足夠的長(zhǎng)度（特別是前懸架），使之剛度較大，所以汽車(chē)平順性較差；簧下質(zhì)量大；在不平路面上行駛時(shí)，左右車(chē)輪相互影響，并使車(chē)軸（橋）和車(chē)身傾斜；當(dāng)兩側(cè)車(chē)輪不同步跳動(dòng)時(shí)，車(chē)輪會(huì)左右搖擺，使前輪容易產(chǎn)生擺振；前輪跳動(dòng)時(shí)，懸架易于轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)干涉；當(dāng)汽車(chē)直線行駛在凹凸不平的路段上時(shí)，由于左右兩側(cè)車(chē)輪反向跳動(dòng)或只有一則車(chē)輪跳動(dòng)時(shí)，不僅車(chē)輪外傾角有變化，還會(huì)產(chǎn)生不利的軸轉(zhuǎn)向特性；汽車(chē)轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)，離心力也會(huì)產(chǎn)生不利的軸轉(zhuǎn)向特性；車(chē)軸（橋）上方要求有與彈簧行程相適應(yīng)的空間。 本次的設(shè)計(jì)方案是邊梁式車(chē)架和前后均采用縱置鋼板彈簧懸架，通過(guò)設(shè)計(jì)，證明了我的設(shè)計(jì)方案是可行的，但是這畢竟是純理論的，如果將它投入到生產(chǎn)實(shí)際當(dāng)中進(jìn)行檢驗(yàn)和校正，相信會(huì)得到很好的完善。 參 考 文 獻(xiàn) [1] GB7258－2004 ， 機(jī)動(dòng)車(chē)運(yùn)行安全技術(shù)條件[S]． [2] GB18320－2001 ， 農(nóng)用運(yùn)輸車(chē)安全技術(shù)條件[S]． [3] 劉惟信.汽車(chē)設(shè)計(jì)[M].北京：清華大學(xué)出版社，2001. [4] 王望予．汽車(chē)設(shè)計(jì)[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005． [5] 陳家瑞．汽車(chē)構(gòu)造（上冊(cè)）[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005． [6] 陳家瑞．汽車(chē)構(gòu)造（下冊(cè)）[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005． [7] 成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)單行本(機(jī)械振動(dòng).機(jī)架設(shè)計(jì)) [M]. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004. [8]成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)單行本(聯(lián)接與緊固) [M]. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004. [9] 汽車(chē)工程手冊(cè)編輯委員會(huì)．汽車(chē)工程手冊(cè)（設(shè)計(jì)篇）[M]．北京：人民交通出版社，2001． [10]成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)單行本(彈簧.起重運(yùn)輸件.五金件) [M]. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004. [11] QC/T 491－1999，汽車(chē)筒式減振器 尺寸系列及技術(shù)條件[S]． [12] QCn 29035－1991 ，汽車(chē)鋼板彈簧技術(shù)條件[S]． 致 謝 為期三個(gè)多月的畢業(yè)設(shè)計(jì)業(yè)已經(jīng)結(jié)束?；仡櫿麄€(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程，雖然出現(xiàn)了許多困難，但走完整個(gè)過(guò)程覺(jué)得受益匪淺。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)課題是低速載貨汽車(chē)車(chē)架及懸架系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)是為了解決農(nóng)用運(yùn)輸車(chē)在生產(chǎn)實(shí)際過(guò)程中的一些問(wèn)題，因此對(duì)設(shè)計(jì)的要求很?chē)?yán)格。本設(shè)計(jì)是學(xué)完所有大學(xué)期間修的課程以后所進(jìn)行的，是對(duì)三年半來(lái)所學(xué)知識(shí)的一次大檢驗(yàn)。并且加深對(duì)知識(shí)的理解，使我能夠在畢業(yè)前將理論與實(shí)踐再一次結(jié)合，使所學(xué)的知識(shí)更加融會(huì)貫通，加深了我對(duì)理論知識(shí)的理解，強(qiáng)化了各個(gè)方面的能力。 通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我基本上掌握了低速載貨汽車(chē)車(chē)架及懸架系統(tǒng)設(shè)計(jì)的方法和步驟，以及設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意的問(wèn)題等，另外還更加熟悉運(yùn)用查閱各種參考資料和相關(guān)手冊(cè)。 總的來(lái)說(shuō)，這次設(shè)計(jì)，使我在基本理論的綜合運(yùn)用以及正確解決實(shí)際問(wèn)題等方面得到了一次很大的提升，提高了我獨(dú)立思考問(wèn)題、解決問(wèn)題以及創(chuàng)新設(shè)計(jì)的能力，縮短了我與工廠工程技術(shù)人員的差距，為我以后從事實(shí)際工程技術(shù)工作奠定了一個(gè)堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 本次設(shè)計(jì)任務(wù)業(yè)已順利完成，但由于本人水平有限，缺乏經(jīng)驗(yàn)，難免會(huì)出現(xiàn)一些錯(cuò)誤，在此懇請(qǐng)各位老師及同學(xué)指正。 此次畢業(yè)設(shè)計(jì)是在黃開(kāi)有老師的認(rèn)真指導(dǎo)下進(jìn)行的。黃老師經(jīng)常為我解答一系列的疑難問(wèn)題，以及指導(dǎo)我的思想，引導(dǎo)我的設(shè)計(jì)思路。在歷經(jīng)三個(gè)多月的設(shè)計(jì)過(guò)程中，一直熱心的輔導(dǎo)我。在此，我忠心地向他表示誠(chéng)摯的感謝和敬意！ 附 錄 1 車(chē)架總裝圖 YC1040-01-00 A0 2 車(chē)架前橫梁 YC1040-01-01 A2 3 車(chē)架第二橫梁 YC1040-01-02 A2 4 車(chē)架第三橫梁 YC1040-01-03 A2 5 車(chē)架第四橫梁 YC1040-01-04 A2 6 車(chē)架第五橫梁 YC1040-01-05 A2 7 車(chē)架第六橫梁 YC1040-01-06 A2 8 前保險(xiǎn)杠右支架 YC1040-01-07 　 A4 9 前保險(xiǎn)杠左支架 YC1040-01-08 　A4 10 車(chē)廂前支架 YC1040-01-09 　 A3 11 車(chē)架第二橫梁右角板 YC1040-01-10 　　A4 12 車(chē)架第二橫梁左角板 YC1040-01-11 　 A4 13 車(chē)架第六橫梁右斜撐 YC1040-01-12 A3 14 車(chē)架第六橫梁左斜撐 YC1040-01-13 A3 15 車(chē)架第五橫梁撐角板 YC1040-01-14 A4 16 車(chē)架第三橫梁加固板（前左、后右） YC1040-01-15 A3 17 車(chē)架第三橫梁加固板（前右、后左） YC1040-01-16 A3 18 散熱器支架 YC1040-01-17 A4 19 懸架前鋼板彈簧 YC1040-01-18 A3 20 后懸架鋼板彈簧 YC1040-01-19 A3 27