《反鏟式單斗液壓挖掘機工作裝置設計及其運動分析【含CAD圖紙優(yōu)秀畢業(yè)課程設計論文】》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《反鏟式單斗液壓挖掘機工作裝置設計及其運動分析【含CAD圖紙優(yōu)秀畢業(yè)課程設計論文】（83頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 目 錄 前言 ????????????????????????????????? 1 一、緒論 ??????????????????????????????? 2 （一）國內外研究狀況???????????????????????? 2 （二）論文構成及研究內容?????????????????????? 2 二、總體方案設計 ?????????????????????????? 3 （一）工作裝置構成????????????????????????? 3 （二）動臂及斗桿的結構形式?????????????????? ??? 5 （三）動臂油缸與鏟斗油缸的布置??????????????????? 5 （四）鏟斗與鏟斗油缸的連接方式??????????????????? 5 （五）鏟斗的結構選擇???????????????????????? 6 （六）原始幾何參數(shù)的確定 ?????????????????????? 7 三、工作裝置運動學分析 ?????????????????????? 8 （一） 動臂運動分析????????????????????????? 8 （二） 斗桿的運動分析???????????????????????? 10 （三） 鏟斗的運動分析???????????????????????? 11 （四） 特殊工作位置計算??????????????????????? 15 四、挖掘阻力分析 ?????????????????????????? 18 （一）轉斗挖掘阻力計算??????????????????????? 18 （二）斗桿挖掘阻力計算??????????????????????? 18 五、基本尺寸的確定 ???????????????????????? 20 （一）斗形參數(shù)的確定??????????????????????? ? 20 （二 ） 動臂機構參數(shù)的選擇?????????????????????? 20 1、 α 1與 ?????????????????? 20 2、 ????????????????????? 20 3、 ???????????????????? 21 4、 ??????????????????????? 21 （三）動臂機構基本參數(shù)的校核 ??????????????????? 23 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 1、 動臂機構閉鎖力的校核????????????????? ??? 23 2、 滿斗處于最大挖掘半徑時動臂油缸提升力矩的校核???????? 25 3、 滿斗處于最大高度時 ,動臂提升力矩的校核??????????? 26 （四） 斗桿機構基本參數(shù)的選擇 ???????????????????? 27 （五） 鏟斗機構基本參數(shù)的選擇 ???????????????????? 28 1、 轉角范圍?????????????????????????? 28 2、 鏟斗機構其它基本參數(shù)的計算????????????????? 28 六、工作裝置結構設計 ????????????????????? ?? 30 （一）斗桿的結構設計???????????????????????? 30 1、斗桿的受力分析??????????????????????? 30 2、斗桿內力圖的繪制?????????????????????? 35 3、 結構尺寸的計算??????????????????????? 37 （二）動臂結構設計????????????????????????? 39 1、危險工況受力分析?????????????????????? 42 2、內力圖和彎矩圖的求解???????????????????? 43 3、 結構尺寸的計算??????????????????????? 45 （三）鏟斗的設計?????????????????????????? 47 1、鏟斗斗形尺寸的設計????????????????????? 47 2、鏟斗斗齒的結構計算????????????????????? 47 3、 鏟斗的繪制????????????????????????? 48 七、銷軸與襯套的設計 ??????????????????????? 49 （一）銷軸的設計?????????????????????????? 49 （二）銷軸用螺栓的設計??????????????????????? 49 （三）襯套的設計?????????????????????????? 49 八、總結 ??????????????????????????????? 50 九、參考文獻 ???????????????????????????? 51 十、致謝 ??????????????????????????????? 52 附件一 外文翻譯 ?????????????????????????? 53 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 液壓挖掘機工作裝置結構設計及運動分析 引 言 挖掘 機在國民經(jīng)濟建設的許多行業(yè)被廣泛地采用，如工業(yè)與民用建筑、交通運輸、水利電氣工程、農(nóng)田改造、礦山采掘以及現(xiàn)代化軍事工程等等行業(yè)的機械化施工中。據(jù)統(tǒng)計，一般工程施工中約有 60%的土方量、露天礦山中 80%的剝離量和采掘量是用挖掘機完成的。 隨著我國基礎設施建設的深入和在建設中挖掘機的廣泛應用，挖掘機市場有著廣闊的發(fā)展空間，因此發(fā)展?jié)M足我國國情所需要的挖掘機是十分必要的。而工作裝置作為挖掘機的重要組成部分，對其研究和控制是對整機開發(fā)的基礎。 反鏟式單斗液壓挖掘機工作裝置是一個較復雜的空間機構，國內外對其運動分析、機構和結構參數(shù)優(yōu)化設計方面都作了較深入的研究，具體的設計特別是中型挖掘機的設計已經(jīng)趨于成熟。關于反鏟式單斗液壓挖掘機的相關文獻也很多，這些文獻從不同側面對工作裝置的設計進行了論述。而筆者的設計知識和水平還只是一個學步的孩子，進行本課題的設計是為對挖掘機的工作裝置設計有一些大體的認識，掌握實際工程設計的流程、方法，鞏固所學的知識和提高設計能力。 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 一、緒論 (一）國內外研究狀況 當前，國際上挖掘機的生產(chǎn)正向大型化、微型化、多能化和專用化的方向發(fā)展。國外挖掘機行業(yè)重視采用新技術、新工藝、新結 構和新材料，加快了向標準化、系列化、通用化發(fā)展的步伐。我國己經(jīng)形成了挖掘機的系列化生產(chǎn)，近年來還開發(fā)了許多新產(chǎn)品，引進了國外的一些先進的生產(chǎn)率較高的挖掘機型號。 由于使用性能、技術指標和經(jīng)濟指標上的優(yōu)越，世界上許多國家，特別是工業(yè)發(fā)達國家，都在大力發(fā)展單斗液壓挖掘機。目前，單斗液壓挖掘機的發(fā)展著眼于動力和傳動系統(tǒng)的改進以達到高效節(jié)能 ;應用范圍不斷擴大，成本不斷降低，向標準化、模塊化發(fā)展，以提高零部件、配件的可靠性，從而保證整機的可靠性 ;電子計算機監(jiān)測與控制，實現(xiàn)機電一體化 ;提高機械作業(yè)性能，降低噪音，減少停 機維修時間，提高適應能力，消除公害，縱觀未來，單斗液壓挖掘機有以下的趨勢 : 1、向大型化發(fā)展的同時向微型化發(fā)展。 2、更為普遍地采用節(jié)能技術。 3、不斷提高可靠性和使用壽命。 4、工作裝置結構不斷改進，工作范圍不斷擴大。 5、由內燃機驅動向電力驅動發(fā)展。 6、液壓系統(tǒng)不斷改進，液壓元件不斷更新。 7、應用微電子、氣、液等機電一體化綜合技術。 8、增大鏟斗容量，加大功率，提高生產(chǎn)效率。 9、人機工程學在設計中的充分利用。 （二）論文構成及研究內容 本論文主要對由動臂、斗桿、鏟斗、銷軸、連桿機構組成挖掘機工作裝 置進行設計。具體內容包括以下五部分 : 1、 挖機工作裝置的總體設計。 2、 挖掘機的工作裝置詳細的機構運動學分析。 3、 工作裝置各部分的基本尺寸的計算和驗證。 4、 工作裝置主要部件的結構設計。 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 5、 銷軸的設計及螺栓等標準件進行選型。 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 二、總體方案設計 （一）工作裝置構成 12- 動臂； 3 4 5 6 7 8 9 10 11圖 作裝置組成圖 圖 圖，如圖所示反鏟工作裝置由鏟斗 5、連桿 9、斗桿 11、動臂 2、相應的三組液壓缸 1, 4,10 等組成。動臂下鉸點鉸接在轉臺上，通過動臂缸的伸縮，使動臂連同整個工作裝置繞動臂下鉸點轉動。依靠斗桿缸使斗桿繞動臂的上鉸點轉動，而鏟斗鉸接于斗桿前端，通過鏟斗缸和連桿則使鏟斗繞斗桿前鉸點轉動。 挖掘作業(yè)時，接通回轉馬達、轉動轉臺，使工作裝置轉到挖掘位置，同時操縱動臂缸小腔進油使液壓缸回縮，動臂下降至鏟斗觸地后再操縱斗桿缸或鏟斗缸，液壓缸大腔進油而伸長，使鏟斗進行挖掘和裝載工作。鏟斗裝滿后，鏟斗缸和斗桿缸停動并操縱動臂缸 大腔進油，使動臂抬起，隨即接通回轉馬達，使工作裝置轉到卸載位置，再操縱鏟斗缸或斗桿缸回縮，使鏟斗翻轉進行卸土。卸完后，工作裝置再轉至挖掘位置進行第二次挖掘循環(huán)。 在實際挖掘作業(yè)中，由于土質情況、挖掘面條件以及挖掘機液壓系統(tǒng)的不同，反鏟裝置三種液壓缸在挖掘循環(huán)中的動作配合可以是多樣的、隨機的。上述過程僅為一般的 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 理想過程。 挖掘機工作裝置的大臂與斗桿是變截面的箱梁結構，鏟斗是由厚度薄的鋼板焊接而成。各油缸可看作是只承受拉壓載荷的桿。根據(jù)以上特征，可以對工作裝置進行適當簡化處理。則可知單斗液壓挖掘機的工作裝置可以 看成是由動臂、斗桿、鏟斗、動臂油缸、斗桿油缸、鏟斗油缸及連桿機構組成的具有三自由度的六桿機構，處理的具體簡圖如 一步簡化得圖如 圖 作裝置結構簡圖 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 123456圖 作裝置結構簡化圖 挖掘機的工作裝置經(jīng)上面的簡化后實質是一組平面連桿機構，自由度是 3，即工作裝置的幾何位置由動臂油缸長度 桿油缸長度 斗油缸長度 3為 某一確定的值時，工作裝置的位置也就能夠確定。 (二）動臂及斗桿的結構形式 動臂采用整體式彎動臂，這種結構形式在小型挖掘機中應用較為廣泛。其結構簡單、價廉，剛度相同時結構重量較組合式動臂輕，且有利于得到較大的挖掘深度。 斗桿也有整體式和組合式兩種，大多數(shù)挖掘機采用整體式斗桿。在本設計中由于不需要調節(jié)斗桿的長度，故也采用整體式斗桿。 （三） 動臂油缸與鏟斗油缸的布置 動臂油缸裝在動臂的前下方，動臂的下支承點（即動臂與轉臺的鉸點）設在轉臺回轉中心之前并稍高于轉臺平面，這樣的布置有利于反鏟的挖掘深度。大部分中小型液壓挖掘機以反鏟作業(yè)為主，常采用動臂支點靠前布置的方案。油缸活塞桿端部與動臂的鉸點設在動臂箱體下底板的凸緣上，雖然這樣會影響動臂的下降幅度，但不會削弱動臂的結構強度，而且使動臂的受力更加合理。對于斗容量為 只動臂液壓缸即可滿足工作要求。具體結構如圖 （四） 鏟斗與鏟斗油缸的連接方式 本方案中采用六連桿的布置方式，相比四連桿布置方式而言在相同的鏟斗油缸行程下能得到較大的鏟斗轉角，改善了機構的傳動特性。該布置中 1桿與 2桿的鉸接位置雖 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 然使鏟斗的轉角減少但保證能得到足夠大的鏟斗 平均挖掘力。如圖 示。 1 2 3圖 斗連接布置示意圖 （五） 鏟斗的結構選擇 鏟斗結構形狀和參數(shù)的合理選擇對挖掘機的作業(yè)效果影響很大，合適的鏟斗應滿足以下要求： 1、 有利于物料的自由流動。鏟斗內壁不宜設置橫向凸緣、棱角等。斗底的縱向剖面形狀要適合于各種物料的運動規(guī)律。 2、要使物料易于卸盡。 3、為使裝進鏟斗的物料不易于卸出，鏟斗的寬度與物料的粒徑之比應大于 4，大于50時，顆粒尺寸不考慮，視物料為均 質。 綜上考慮，選用小型挖掘機常用的鏟斗結構，基本結構如圖 示。 圖 斗 斗齒的安裝連接采用橡膠卡銷式，結構示意圖如 3 2 3 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 1； 2 – 橡膠卡銷； 3 – 齒座； 4– 斗齒 圖 銷式斗齒結構示意圖 (六 ) 原始幾何參數(shù)的確定 1、動臂與斗桿的長度比 于所設計的挖掘機適用性較強，作業(yè)對象明確，一般不替換工作裝置，故取中間比例方案， 在 慮到 作裝置結構重心離機體近。初步選取 ，即 。 2、鏟斗斗容與主參數(shù)的選擇 斗容量在任務書中已經(jīng)給出： q =經(jīng)驗公式和比擬法初選： 00斗平均寬度 B=800斗切削半徑 R= 00斗裝滿轉角 ?? 。 3、工作裝置液壓系統(tǒng)主參數(shù)的初步選擇 各工作油缸的缸徑選擇要考慮到液壓系統(tǒng)的工作壓力和“三化“要求。初選動臂油缸內徑 25塞桿的直徑 0桿油缸的內徑 0塞桿的直徑3斗油缸的內徑 00塞桿的直徑 0經(jīng)驗公式初選 各油缸全伸長度與全縮長度之比： λ1=λ2=λ3=照任務書的要求選擇工作裝置液壓系統(tǒng)的工作壓力 P=20鎖壓力 1 三、工作裝置運動學分析 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 （一） 動臂運動分析 :臂油缸的最短長度； :臂油缸的伸出的最大長度； A：動臂油缸的下鉸點； B：動臂油缸的上鉸點； C：動臂的下鉸點 . 圖 臂擺角范圍計算簡圖 動臂擺角φ 1是 臂上任意一點在任一時刻的坐標值也都是 如圖 示，圖中 :臂油缸的最短長度； :動臂油缸兩鉸點分別與動臂下鉸點連線夾角的最小值； :動臂油缸兩鉸點分別與動臂下鉸點連線夾角的最大值； A：動臂油缸的下鉸點； B：動臂油缸的上鉸點； C：動臂的下鉸點。則有： 在三角形 157252721 co ??????? a r c c 572125271 ???? (3 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 圖 、 在三角形 20172127222 co ??????? a r c c 17222212720 ???? (3由圖 得到α 21 的表達式： 112121 ???? ??? (3當 1 為負，否則為正。 l1×F = l1× (330115 c o s C ???? ? YA+l5× (3動臂油缸的力臂 1571 ???(3顯然動臂油缸的最大作用力臂 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 (二）斗桿的運動分析 如下圖 示， D 點為斗桿油缸與動臂的鉸點點， F 點為動臂與斗桿的鉸點， 桿的位置參數(shù)是 里只討論斗桿相對于動臂的運動，即只考慮 鉸點； θ2 圖 桿機構擺角計算簡圖 在三角形 298292822 co ??????? a r c c 982229282 ???? (3由上圖的幾何關系知斗桿相對于動臂的擺角范圍 φ22θ2 (3則斗桿的作用力臂 22982 ???(3顯然斗桿的最大作用力臂 時892 。 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 （三） 鏟斗的運動分析 鏟斗相對于 標系的運動是 函數(shù)，現(xiàn)討論鏟斗相對于斗桿的運動，如圖 3G 點為鏟斗油缸與斗桿的鉸點， F 點為斗桿與動臂的鉸點 Q 點為鏟斗與斗桿的鉸點， v 點為鏟斗的斗齒尖點 ， K 點為連桿與鏟斗的餃點， N 點為曲柄與斗桿的鉸點， M 點為鏟斗油缸與曲柄的鉸點， H 點為曲柄與連桿的鉸點。 圖 斗連桿機構傳動比計算簡圖 1、鏟斗連桿機構傳動比 i 利用圖 以求得以下參數(shù)： 在三角形 )2a r c c o s (14152321421522 G???????? )2a r c c o s (1532142152330 ?????? α32 = ∠ π - ∠ ∠ π (3 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 在三角形 232113221214227 co ??????? a r c c 2714221227214 Q?????? (3在三角形 )2a r c c 272922422722927 K???????? (3在四邊形 ∠ (3鏟斗油缸對 s 3022131 ??? ??? l (3連桿 點的作用力臂 r2 連桿 點的作用力臂 9243 ? ?? l(3連桿機構的總傳動比 i 3231i L??? ???(3顯然 3中可知， i 是鏟斗油缸長 度 函數(shù)，用 入可得初傳動比 3入可得終傳動比 2、鏟斗相對于斗桿的擺角 φ 3 鏟斗的瞬時位置轉角為 10262473 ????? ?????? F Q V (3其中，在三角形 )2a r c c 221216222217 F???????? (3當鏟斗油缸長度 別取 ，可分別求得鏟斗的最大和最小轉角 θ33是得 鏟斗的擺角范圍 : φ3 = θ3 (3 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 3、斗齒尖運動分析 見圖 示，斗齒尖 V 點的坐標值 函數(shù)只要推導出 函數(shù)表達式，那么整機作業(yè)范圍就可以確定，現(xiàn)推導如下 : 由 α32= ∠ 2 π – α3 – α4 – α6 – θ2 (3在三角形 ： ∠ 后面的設計確定，在∠ 定后則有： D C ?????? co 16212628 (3318212826 co ??????? )2a r c c 182621283 C???????? (3在三角形 298292822 co ??????? 尖坐標方程 推導簡圖 1 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 則可以得斗桿瞬間轉角 θ2 )2a r c c 982229282 ???? (3α4、 α6 在設計畫圖中確定。 由三角形 ： 2×l 16×l 1） (3由三角形 ： 2×l 2× (3由 Q 點知： α35= ∠ 2π – α33 – α24 – α10 (3在三角形 ： 333232322321 co ??????? a r c c 13232121322333 ???? (3在三角形 ： 242127221227213 co ??????? a r c c o s ( 212721322122724 H???????? (3在三角形 ： 262427224227229 co ??????? a r c c 242722922422724 K???????? (3在四邊形 ∠ α24 + α26 (3α20 = ∠ 在后面的設 計中確定。 在列出以上的各線段的長度和角度之間的關系后，利用矢量坐標我們就可以得到各坐標點的值。 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 （四） 特殊工作位置計算 1、最大挖掘深度 A 圖 大挖掘深度計算簡圖 如圖 動臂全縮時， F, Q, V 三點共線且處于垂直位 置 時，得最大挖掘深度為 : = θ1 – α20 – α11） – (3 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 2、最大卸載高度 A 下鉸點； 大卸載高度計算簡圖 如圖 示，當斗桿油缸全縮，動臂油缸全伸時， 線處于垂直狀態(tài)時，得最大卸載高度為 : )s i n()s i n( 112132211211m a ?????? ??????????M (33、水平面最大挖掘半徑 A 圖 機面最大挖掘半徑計 算簡圖 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 如圖 斗桿油缸全縮時， F、 Q、 V 三點共線，且斗齒尖 v 和鉸點 C 在同一水平線上，即 到最大挖掘半徑 : C+ (3式中： 2+2 – 2×（ 3） ×L 1× (34、最大挖掘半徑 A 點； 圖 大挖掘半徑時工作裝置結構簡圖 最大挖掘半徑時的工況是水平面最大挖掘半徑工況下 C、 V 連線繞 C 點轉到水平面而成的。通過兩者的幾何關系，我們可計算得到： l 30 = 350 l 40 = 5650 5、最大挖掘高度 大挖掘高度工況是最大卸載高度工況中鏟斗繞 體分析方法和最大卸載高度工況的分析類似。 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 四、 挖掘阻力分析 （一）轉斗挖掘阻力計算 挖掘阻力可分為切向分力 1F 與法向分力 2F ,其中法向分力相對很小，一般為12 )( (4 Z ??? 35.a xm a }co ?? ? (4在式 (4， — 切削阻力的切向分力； C—— 土壤的硬度系數(shù)，對不同的土壤條件取值不同，這里設挖機用于Ⅲ級土壤的挖掘，取值為 90； R—— 鏟斗與斗桿鉸點到斗齒尖距離，即轉斗切削半徑其在前面已經(jīng)初步確定，取值為 90 ψ 挖掘過程中鏟斗總轉角的一半；現(xiàn)初定總轉角為 110°，則 ψ 55° ψ—— 某一挖掘位置處轉斗的瞬時轉角， B—— 切削刃寬度影響系數(shù)， B = 1 + 1 + A—— 切削角變化影響系數(shù)，取 A = Z—— 帶有斗齒的系數(shù)，取 Z = X—— 斗側壁厚影響系數(shù)， X = 1+中 S 為側壁厚度，單位為 初步設計時取 X = D—— 切削刃擠壓土壤的力，根據(jù)經(jīng)驗統(tǒng)計和斗容量的大小選取 D = 104N。 當?時，出現(xiàn)轉斗挖掘最大切向分力值為： Z m x a ??? 35.a }co ? (4將各參數(shù)代入式 (4 NF m x a 4 0 7 8 88 0 0 55co 0[90 ?????????? 轉斗平均挖掘阻力按平均挖掘深度下的阻力計算，平均切削厚度為 ??? ??? s 2s ?? ??? 平均挖掘阻力為 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 Z p ???? ???? )s i 1 )2s i 1 ?? ?? (4 將各參數(shù)代入上式得 11571 ?（二）斗桿挖掘阻力計算 斗桿在挖掘過程中總轉角一般為 ?? 80~60 ，現(xiàn)取 ?? 65S?。斗齒尖的行程實際上是斗桿轉角S?所對應的弧長據(jù)經(jīng)驗公式有 l ? 4 斗桿挖掘時切削半徑，斗桿與動臂鉸點至斗齒尖距離，單位 m 斗桿挖掘時切削厚度按如下公 式計算 （ 4 q— 鏟斗容量 3m ， B— 鏟斗切削寬度 m 斗桿挖掘阻力計算公式如下： 002180 ???? ? （ 4 式（ 40附表 0— 10 查得，對于Ⅲ級土取250 102 ?,對于步設計時取 32 ????,將各參數(shù)代入式（ 4 8 8 4 2 ????????? 取整為 00002 ?，斗桿挖掘阻力比轉斗挖掘阻力要小一些，這是由于斗桿挖掘行程較長，切削厚度較小的緣故。 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 五、基本尺寸的確定 （一）斗形參數(shù)的確定 斗容量 q ：在設計任務書中已給出 q = 均斗寬 B：在設計任務書中已給 出 B = 0.8 m 挖掘半徑 R：按經(jīng)驗統(tǒng)計和參考同斗容的其它型號的機械，初選 R = 900轉斗挖掘裝滿轉角（ 2φ）： R、 φ三者與 q 之間有以幾何關系 q = 2φ上式中： 土壤的松散系數(shù)，近似取值為 q = B = ?? ?? 鏟斗兩個鉸點 K、 Q 之間的間距 比值 選?。? 大將影響機構的傳動特性，太小則影響鏟斗的結構剛度 [3]，? 。 初選特性參數(shù) 一般取 ????? 115~9510 ?。 由于鏟斗的轉角較大，而 取值較小，故初選???? 11010 ? 。 (二）動臂機構參數(shù)的選擇 1、 α1 與 A 點坐標的選取 初選動臂彎角 ??1301? 。 由經(jīng)驗統(tǒng)計和參考其它同斗容機型，初選特性參數(shù) 41） 鉸點 A 坐標的選擇： 由底盤和轉臺結構，并結合同斗容其它機型的測繪，初選： 560 ； 7002、 l 2的選擇 經(jīng)統(tǒng)計分析，最大挖掘半徑 l1+l2+值很接近，由已給定的最大挖掘半徑初步選定的 合如下經(jīng)驗公式： 1312 1 ??； 211 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 式中： 動臂長， l 2 為斗桿長， 動臂斗桿長度比 將各參數(shù)代入上式得： 7002 ? ； 4 0 01 7 0 02211 ???? 3、 如圖 三角形 A 圖 大挖掘半徑時工作裝置結構簡圖 o o ????????? 1407 = 2321 ??? ????? a r c c 1422412124229 C? 4、 對于以反鏟為 主的通用挖掘機要適當考慮其他的換用裝置（如正鏟、起重等），而且要求在地面以上作業(yè)時能有足夠的提升力矩，故初取 11 的取值對特性參數(shù) 大挖掘深度 2有影響，增大 α11會使 少或使 大，這符合反鏟作業(yè)的要求，初選 ?? 6011? 。 斗桿液壓油缸全縮時， ∠ α32 – α8 最大，根據(jù)經(jīng)驗統(tǒng)計和便于計算，初選 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 （ α32 – α8） ?160 。 由于采用單動臂液壓 缸，因此∠ 取 ∠ ? 如上圖 三角形 ∠ π – α1 – α39 = ?180 - ?130 - ? = ?∠ α2 =∠ ∠ ?? ??? 由式（ 3式（ 3 θ1 – α20 – α11） – (5= θ1α2– α11） + θ132 α11 – α8 – α2 – 180） – α11 – θ1α2） – (5由式（ 5（ 5： θ1 α2 – α11） + θ1α32 α11– α8– α2– 180） + α11 – θ1α2） + (5令 A = α2+ α11 = ?20 + ?60 = ?80 B = A + （ α32 – α8） ?80 +（ ??170 ） = ??90 將 A、 5有 θ1 ?80 ） – θ1 ?80 ） ] + （ θ1 ?90 ） –1]=0 又由特性參數(shù) m ? ??K(5則有 λ1 = (52m a s o s??????? (5將式（ 5式（ 5入到式（ 5得 3500+3600[θ1 ?80 ） – θ1 ?80 ） ]+θ1 ?90 ） –1] = 0 解之 ： θ1= ?118 ； θ1= ? 由式 (5 = α11- θ1α 2） - A 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 = [ α11- θ1 α2） - ÷ = [1700 + 900 + 3400× ?? ? - 800- 3500] ÷ 60 = 1 θ1要滿足以下條件 )2 1ar s ( 22m ???? ??? (5)2ar c co s ( 2122m a ? ???? ??? (5將 θ1 θ1值代入式（ 5式（ 5得： ρ = σ = )1 ?????? ???? (518 3 ???? ?? (5ρ、?滿足 55明 ρ、?的取值是可行的。 i ?? ? (5 7 7 41 1 0 i a ??? ? (5 4 5 91 1 0 93 1 i ??? ? (5至此，動臂機構的各主要基本參數(shù)已初步確定。 （三） 動臂機構基本參數(shù)的校核 1、動臂機構閉鎖力的校核 由第四章的計算可知，轉斗的平均挖掘力 1 ??由圖 5大挖掘深度時的挖掘阻力力矩 (5式中， 軸坐標值 C i i n 115 ?????? ?? 將各參數(shù)代入式（ 5 105×（ = 105 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 動臂油缸的閉鎖力 = 1′ （ 動臂油缸小腔的作用面積） =107×π×（ 402）× 10 105 N 最大挖掘深度工作裝置自身重力所產(chǎn)生的力矩 要求力矩，首先應該需要知道作用力和作用力臂。在此處，則是先要求出工作裝置各部分的重量，由經(jīng)驗統(tǒng)計，初步估計工作裝置的各部分重量如下： 動臂 223 斗桿 = 179斗 = 86 斗桿缸 55斗缸 = 51 連桿機構 = 17臂 缸 = 55 圖 大挖掘深度計算簡圖 當處于最大挖掘深度時： θ1 = θ1= ????? ???????? ??? 由圖 （ +×10 ×?? (5=（ 79 +86 +55 +51 +17+55） ×10× ?? = 動臂油缸的閉鎖力與工作裝置重力所產(chǎn)生的力矩（對 購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 (5= 2× 105 × ÷ 104 = 105 = 105 在式（ 5說明動臂油缸的閉鎖力與工作裝置重力所產(chǎn)生的力矩略大于平均挖掘阻力力矩，滿足工作要求。 2、滿斗處于最大挖掘半徑時動臂油缸提升力矩的校核 A 圖 大挖掘半徑時工作 裝置結構簡圖 為方便計算，現(xiàn)將工作裝置劃分為二個部分，動臂、動臂液壓缸和斗桿液壓缸作為一