減速器箱體臥式鉆孔專用組合機(jī)床結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)【說明書+CAD】
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單面多軸鉆孔組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)一、設(shè)計(jì)要求及工況分析1設(shè)計(jì)要求要求設(shè)計(jì)的動(dòng)力滑臺(tái)實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是:快進(jìn) 工進(jìn) 快退 停止。主要性能參數(shù)與性能要求如下:切削阻力FL=30000N;運(yùn)動(dòng)部件所受重力G=10000N;快進(jìn)、快退速度1= 3=0.07m/s,工進(jìn)速度2=0.8310-3m/s;快進(jìn)行程L1=150mm,工進(jìn)行程L2=30mm;往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速時(shí)間t=0.2s;動(dòng)力滑臺(tái)采用平導(dǎo)軌,靜摩擦系數(shù)s=0.2,動(dòng)摩擦系數(shù)d=0.1。液壓系統(tǒng)執(zhí)行元件選為液壓缸。2負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析(1) 工作負(fù)載 工作負(fù)載即為切削阻力FL=3000N。(2) 摩擦負(fù)載 摩擦負(fù)載即為導(dǎo)軌的摩擦阻力:靜摩擦阻力 N2000100002.0sfs =GFm動(dòng)摩擦阻力 N 1000 100001.0dfd =GFm(3) 慣性負(fù)載 N357.1N2.007.08.910000i=DD=tgGFu(4) 運(yùn)動(dòng)時(shí)間 快進(jìn) s21s07.0101503111=-uLt工進(jìn) s1.36s1083.0103033222=-uLt快退 s6.2s07.010)30150(33213=+=+=-uLLt設(shè)液壓缸的機(jī)械效率cm=0.9,得出液壓缸在各工作階段的負(fù)載和推力,如表1所列。表1液壓缸各階段的負(fù)載和推力工況負(fù)載組成液壓缸負(fù)載F/N液壓缸推力F0=F/cm/N啟 動(dòng)加 速快 進(jìn)工 進(jìn)反向啟動(dòng)加 速快 退20001357.110003100020001357.110002222.21507.91111.134444.42222.21507.91111.1圖1 F-t與-t圖根據(jù)液壓缸在上述各階段內(nèi)的負(fù)載和運(yùn)動(dòng)時(shí)間,即可繪制出負(fù)載循環(huán)圖F-t 和速度循環(huán)圖-t,如圖1所示。二、確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)1初選液壓缸工作壓力所設(shè)計(jì)的動(dòng)力滑臺(tái)在工進(jìn)時(shí)負(fù)載最大,在其它工況負(fù)載都不太高,參考表2和表3,初選液壓缸的工作壓力p1=4MPa。2計(jì)算液壓缸主要尺寸鑒于動(dòng)力滑臺(tái)快進(jìn)和快退速度相等,這里的液壓缸可選用單活塞桿式差動(dòng)液壓缸(A1=2A2),快進(jìn)時(shí)液壓缸差動(dòng)連接。工進(jìn)時(shí)為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然消失發(fā)生前沖現(xiàn)象,液壓缸的回油腔應(yīng)有背壓,參考表4選此背壓為p2=0.6MPa。表2 按負(fù)載選擇工作壓力負(fù)載/ KN50工作壓力/MPa0.811.522.5334455表3 各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力機(jī)械類型機(jī) 床農(nóng)業(yè)機(jī)械小型工程機(jī)械建筑機(jī)械液壓鑿巖機(jī)液壓機(jī)大中型挖掘機(jī)重型機(jī)械起重運(yùn)輸機(jī)械磨床組合機(jī)床龍門刨床拉床工作壓力/MPa0.82352881010182032表4 執(zhí)行元件背壓力系統(tǒng)類型背壓力/MPa簡(jiǎn)單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)0.20.5回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng)0.40.6回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng)0.51.5用補(bǔ)油泵的閉式回路0.81.5回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械1.23回油路較短且直接回油可忽略不計(jì)表5 按工作壓力選取d/D工作壓力/MPa5.05.07.07.0d/D0.50.550.620.700.7表6 按速比要求確定d/D2/11.151.251.331.461.612d/D0.30.40.50.550.620.71注:1無桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度;2有桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度。由式得242621cm1m1093m10)26.04(9.031000)2(-=-=-=ppFAh 則活塞直徑 mm109m109.0m10934441=-ppAD參考表5及表6,得d0.71D =77mm,圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值得 D=110mm, d=80mm。由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為根據(jù)計(jì)算出的液壓缸的尺寸,可估算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率,如表7所列,由此繪制的液壓缸工況圖如圖2所示。表7液壓缸在各階段的壓力、流量和功率值工況推力F0/N回油腔壓力p2/MPa進(jìn)油腔壓力p1/MPa輸入流量q10-3/m3/s輸入功率P/KW計(jì)算公式快進(jìn)啟動(dòng)2222.20.44加速1507.9p1+p0.74恒速1111.1p1+p0.660.350.23工進(jìn)34444.40.63.910.7910-20.031快退啟動(dòng)2222.20.50加速1507.90.51.40恒速1111.10.51.310.450.59注:1. p為液壓缸差動(dòng)連接時(shí),回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失,取p=0.5MPa。2 快退時(shí),液壓缸有桿腔進(jìn)油,壓力為p1,無桿腔回油,壓力為p2。三、擬定液壓系統(tǒng)原理圖1選擇基本回路圖2 液壓缸工況圖(1) 選擇調(diào)速回路 由圖2可知,這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)功率較小,滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低,工作負(fù)載為阻力負(fù)載且工作中變化小,故可選用進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路。為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然消失引起運(yùn)動(dòng)部件前沖,在回油路上加背壓閥。由于系統(tǒng)選用節(jié)流調(diào)速方式,系統(tǒng)必然為開式循環(huán)系統(tǒng)。(2) 選擇油源形式 從工況圖可以清楚看出,在工作循環(huán)內(nèi),液壓缸要求油源提供快進(jìn)、快退行程的低壓大流量和工進(jìn)行程的高壓小流量的油液。最大流量與最小流量之比qmax/qmin=0.35/(0.7910-2)44;其相應(yīng)的時(shí)間之比(t1+t3)/t2=(2.1+2.6)/36.1=0.13。這表明在一個(gè)工作循環(huán)中的大部分時(shí)間都處于高壓小流量工作。從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來看,選用單定量泵油源顯然是不合理的,為此可選用限壓式變量泵或雙聯(lián)葉片泵作為油源??紤]到前者流量突變時(shí)液壓沖擊較大,工作平穩(wěn)性差,且后者可雙泵同時(shí)向液壓缸供油實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng),最后確定選用雙聯(lián)葉片泵方案,如圖2a所示。(3) 選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路 本系統(tǒng)已選定液壓缸差動(dòng)連接和雙泵供油兩種快速運(yùn)動(dòng)回路實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)??紤]到從工進(jìn)轉(zhuǎn)快退時(shí)回油路流量較大,故選用換向時(shí)間可調(diào)的電液換向閥式換向回路,以減小液壓沖擊。由于要實(shí)現(xiàn)液壓缸差動(dòng)連接,所以選用三位五通電液換向閥,如圖2b所示。(4) 選擇速度換接回路 由于本系統(tǒng)滑臺(tái)由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí),速度變化大(1/2=0.07/(0.8310-3)84),為減少速度換接時(shí)的液壓沖擊,選用行程閥控制的換接回路,如圖2c所示。(5) 選擇調(diào)壓和卸荷回路 在雙泵供油的油源形式確定后,調(diào)壓和卸荷問題都已基本解決。即滑臺(tái)工進(jìn)時(shí),高壓小流量泵的出口壓力由油源中的溢流閥調(diào)定,無需另設(shè)調(diào)壓回路。在滑臺(tái)工進(jìn)和停止時(shí),低壓大流量泵通過液控順序閥卸荷,高壓小流量泵在滑臺(tái)停止時(shí)雖未卸荷,但功率損失較小,故可不需再設(shè)卸荷回路。 圖3 整理后的液壓系統(tǒng)原理圖圖2 選擇的基本回路2組成液壓系統(tǒng)將上面選出的液壓基本回路組合在一起,并經(jīng)修改和完善,就可得到完整的液壓系統(tǒng)工作原理圖,如圖3所示。在圖3中,為了解決滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)進(jìn)、回油路串通使系統(tǒng)壓力無法建立的問題,增設(shè)了單向閥6。為了避免機(jī)床停止工作時(shí)回路中的油液流回油箱,導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng),影響滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性,圖中添置了一個(gè)單向閥13??紤]到這臺(tái)機(jī)床用于鉆孔(通孔與不通孔)加工,對(duì)位置定位精度要求較高,圖中增設(shè)了一個(gè)壓力繼電器14。當(dāng)滑臺(tái)碰上死擋塊后,系統(tǒng)壓力升高,它發(fā)出快退信號(hào),操縱電液換向閥換向。四、計(jì)算和選擇液壓件1確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率(1) 計(jì)算液壓泵的最大工作壓力小流量泵在快進(jìn)和工進(jìn)時(shí)都向液壓缸供油,由表7可知,液壓缸在工進(jìn)時(shí)工作壓力最大,最大工作壓力為p1=3.96MPa,如在調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路中,選取進(jìn)油路上的總壓力損失p=0.6MPa,考慮到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓差Dpe=0.5MPa,則小流量泵的最高工作壓力估算為()MPa01.5MPa5.06.096.3e11p=+=D+D+pppp 大流量泵只在快進(jìn)和快退時(shí)向液壓缸供油,由表7可見,快退時(shí)液壓缸的工作壓力為p1=1.43MPa,比快進(jìn)時(shí)大??紤]到快退時(shí)進(jìn)油不通過調(diào)速閥,故其進(jìn)油路壓力損失比前者小,現(xiàn)取進(jìn)油路上的總壓力損失p=0.3MPa,則大流量泵的最高工作壓力估算為()MPa70.1MPa3.043.112p=+=D+ppp (2) 計(jì)算液壓泵的流量由表7可知,油源向液壓缸輸入的最大流量為0.4510-3 m3/s ,若取回路泄漏系數(shù)K=1.1,則兩個(gè)泵的總流量為L(zhǎng)/min33/sm1055.0/sm1045.01.133331p= =-Kqq考慮到溢流閥的最小穩(wěn)定流量為3L/min,工進(jìn)時(shí)的流量為0.7910-5 m3/s =0.47L/min,則小流量泵的流量最少應(yīng)為3.47L/min。(3) 確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本,并考慮液壓泵存在容積損失,最后確定選取PV2R12-6/33型雙聯(lián)葉片泵。其小流量泵和大流量泵的排量分別為6mL/r和33mL/r,當(dāng)液壓泵的轉(zhuǎn)速np=940r/min時(shí),其理論流量分別為5.6 L/min和31L/min,若取液壓泵容積效率v=0.9,則液壓泵的實(shí)際輸出流量為由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大,若取液壓泵總效率p=0.8,這時(shí)液壓泵的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率為KW17.1KW108.06010331070.1336ppp=-hqpP根據(jù)此數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本,選用規(guī)格相近的Y100L6型電動(dòng)機(jī),其額定功率為1.5KW,額定轉(zhuǎn)速為940r/min。2確定其它元件及輔件(1) 確定閥類元件及輔件根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥類元件及輔件的實(shí)際流量,查閱產(chǎn)品樣本,選出的閥類元件和輔件規(guī)格如表8所列。其中,溢流閥9按小流量泵的額定流量選取,調(diào)速閥4選用Q6B型,其最小穩(wěn)定流量為0.03 L/min,小于本系統(tǒng)工進(jìn)時(shí)的流量0.47L/min。表8液壓元件規(guī)格及型號(hào)序號(hào)元件名稱通過的最大流量q/L/min規(guī)格型號(hào)額定流量qn/L/min額定壓力Pn/MPa額定壓降Pn/MPa1雙聯(lián)葉片泵PV2R12-6/335.1/27.9*162三位五通電液換向閥7035DY100BY1006.30.33行程閥62.322C100BH1006.30.34調(diào)速閥1Q6B66.35單向閥70I100B1006.30.26單向閥29.3I100B1006.30.27液控順序閥28.1XY63B636.30.38背壓閥1B10B106.39溢流閥5.1Y10B106.310單向閥27.9I100B1006.30.211濾油器36.6XU80200806.30.0212壓力表開關(guān)K6B13單向閥70I100B1006.30.214壓力繼電器PFB8L14*注:此為電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速為940r/min時(shí)的流量。(2) 確定油管在選定了液壓泵后,液壓缸在實(shí)際快進(jìn)、工進(jìn)和快退運(yùn)動(dòng)階段的運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間以及進(jìn)入和流出液壓缸的流量,與原定數(shù)值不同,重新計(jì)算的結(jié)果如表9所列。表9各工況實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間和流量快進(jìn)工進(jìn)快退L/min24.0L/min957.445.01212=*=AAqqm/s10824.0m/s1095601047.0343 112-3-35=Aqus38.1s109.01015031=-ts1.34s1088.01030332=-ts46.1s123.01018033=-t表10允許流速推薦值管道推薦流速/(m/s)吸油管道0. 51.5,一般取1以下壓油管道36,壓力高,管道短,粘度小取大值回油管道1. 53 由表9可以看出,液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度符合設(shè)計(jì)要求。根據(jù)表9數(shù)值,按表10推薦的管道內(nèi)允許速度取=4 m/s,由式計(jì)算得與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為為了統(tǒng)一規(guī)格,按產(chǎn)品樣本選取所有管子均為內(nèi)徑20mm、外徑28mm的10號(hào)冷拔鋼管。(3) 確定油箱油箱的容量按式估算,其中為經(jīng)驗(yàn)系數(shù),低壓系統(tǒng),=24;中壓系統(tǒng),=57;高壓系統(tǒng),=612。現(xiàn)取=6,得五 液壓缸設(shè)計(jì)基礎(chǔ)5.1液壓缸的軸向尺寸液壓缸軸向長(zhǎng)度取決于負(fù)載運(yùn)行的有效長(zhǎng)度(活塞在缸筒內(nèi)能夠移動(dòng)的極限距離)、導(dǎo)向套長(zhǎng)度、活塞寬度、缸底、缸蓋聯(lián)結(jié)形式及其固定安裝形式。圖示出了液壓缸各主要零件軸向尺寸之間的關(guān)系?;钊麑挾??;钊行谐倘Q于主機(jī)運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)的最大行程,m18.03.0015.01= +=L。導(dǎo)向套滑動(dòng)面長(zhǎng)度C的取值:當(dāng),。導(dǎo)向長(zhǎng)度,缸筒長(zhǎng)度。5.2主要零件強(qiáng)度校核5.2.1缸筒壁厚=4因?yàn)榉桨甘堑蛪合到y(tǒng),校核公式,式中: -缸筒壁厚()-實(shí)驗(yàn)壓力 ,其中是液壓缸的額定工作壓力D-缸筒內(nèi)徑 mD11.0= -缸筒材料的許用應(yīng)力。,為材料抗拉強(qiáng)度(MPa),n為安全系數(shù),取n=5。對(duì)于P116MPa.材料選45號(hào)調(diào)質(zhì)鋼,對(duì)于低壓系統(tǒng)因此滿足要求。5.2.2缸底厚度1=11對(duì)于平缸底,厚度 有兩種算法1.缸底有孔時(shí):其中2.缸底無孔時(shí),用于液壓缸快進(jìn)和快退;其中5.2.3桿徑d ,式中F是桿承受的負(fù)載(N)F=34444.4N 是桿材料的許用應(yīng)力,=1005.2.4缸蓋和缸筒聯(lián)接螺栓的底徑d1式中 K-擰緊系數(shù),一般取K=1.251.5; F-缸筒承受的最大負(fù)載(N); z-螺栓個(gè)數(shù); -螺栓材料的許用應(yīng)力, ,為螺栓材料的屈服點(diǎn)(MPa),安全系數(shù)n=1.22.5 5.2.5液壓缸穩(wěn)定性計(jì)算液壓缸承受的負(fù)載F超過某臨界值時(shí)將會(huì)失去穩(wěn)定性。穩(wěn)定性可用下式校核:式中 nc- 穩(wěn)定性安全系數(shù) ,-4,取nc=3;由于缸筒固定活塞動(dòng),由桿材料知硬鋼,因此 式中 l-安裝長(zhǎng)度(m); Rc-活塞桿橫截面的最小回轉(zhuǎn)半徑(m); -材料柔性系數(shù),取=115; -液壓缸支承末端系數(shù),取=; E-活塞桿材料的彈性模量,可取E=; J-活塞桿橫截面慣性矩,對(duì)于實(shí)心桿;對(duì)于空心桿,D為桿的外徑,d為桿的內(nèi)徑;-材料強(qiáng)度決定的試驗(yàn)值,=; A-活塞桿橫截面積; -系數(shù),取=; 因此滿足穩(wěn)定性要求。5.2.6液壓缸緩沖壓力液壓缸設(shè)置緩沖壓力裝置時(shí)要計(jì)算緩緩從壓力,當(dāng)值超過缸筒、缸底強(qiáng)度計(jì)算的時(shí),則以取代。在緩沖時(shí),緩沖腔的機(jī)械能力為,活塞運(yùn)動(dòng)的機(jī)械能為?;钊跈C(jī)械能守恒中運(yùn)行至終點(diǎn)。 式中: 通過驗(yàn)算,液壓缸強(qiáng)度和穩(wěn)定性足以滿足要求。六、驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失由于系統(tǒng)管路布置尚未確定,所以只能估算系統(tǒng)壓力損失。估算時(shí),首先確定管道內(nèi)液體的流動(dòng)狀態(tài),然后計(jì)算各種工況下總的壓力損失。現(xiàn)取進(jìn)、回油管道長(zhǎng)為l=2m,油液的運(yùn)動(dòng)粘度取=110-4m2/s,油液的密度取r=0.9174103kg/m3。(1) 判斷流動(dòng)狀態(tài)在快進(jìn)、工進(jìn)和快退三種工況下,進(jìn)、回油管路中所通過的流量以快退時(shí)回油流量q2=70L/min為最大,此時(shí),油液流動(dòng)的雷諾數(shù)也為最大。因?yàn)樽畲蟮睦字Z數(shù)小于臨界雷諾數(shù)(2000),故可推出:各工況下的進(jìn)、回油路中的油液的流動(dòng)狀態(tài)全為層流。(2) 計(jì)算系統(tǒng)壓力損失將層流流動(dòng)狀態(tài)沿程阻力系數(shù)和油液在管道內(nèi)流速同時(shí)代入沿程壓力損失計(jì)算公式,并將已知數(shù)據(jù)代入后,得可見,沿程壓力損失的大小與流量成正比,這是由層流流動(dòng)所決定的。在管道結(jié)構(gòu)尚未確定的情況下,管道的局部壓力損失p常按下式作經(jīng)驗(yàn)計(jì)算各工況下的閥類元件的局部壓力損失可根據(jù)下式計(jì)算其中的Dpn由產(chǎn)品樣本查出,qn和q數(shù)值由表8和表9列出?;_(tái)在快進(jìn)、工進(jìn)和快退工況下的壓力損失計(jì)算如下:1快進(jìn)滑臺(tái)快進(jìn)時(shí),液壓缸通過電液換向閥差動(dòng)連接。在進(jìn)油路上,油液通過單向閥10、電液換向閥2,然后與液壓缸有桿腔的回油匯合通過行程閥3進(jìn)入無桿腔。在進(jìn)油路上,壓力損失分別為在回油路上,壓力損失分別為將回油路上的壓力損失折算到進(jìn)油路上去,便得出差動(dòng)快速運(yùn)動(dòng)時(shí)的總的壓力損失2工進(jìn)滑臺(tái)工進(jìn)時(shí),在進(jìn)油路上,油液通過電液換向閥2、調(diào)速閥4進(jìn)入液壓缸無桿腔,在調(diào)速閥4處的壓力損失為0.5MPa。在回油路上,油液通過電液換向閥2、背壓閥8和大流量泵的卸荷油液一起經(jīng)液控順序閥7返回油箱,在背壓閥8處的壓力損失為0.6MPa。若忽略管路的沿程壓力損失和局部壓力損失,則在進(jìn)油路上總的壓力損失為此值略小于估計(jì)值。在回油路上總的壓力損失為該值即為液壓缸的回油腔壓力p2=0.66MPa,可見此值與初算時(shí)參考表4選取的背壓值基本相符。按表7的公式重新計(jì)算液壓缸的工作壓力為此略高于表7數(shù)值??紤]到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓差Dpe=0.5MPa,則小流量泵的工作壓力為此值與估算值基本相符,是調(diào)整溢流閥10的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。3快退滑臺(tái)快退時(shí),在進(jìn)油路上,油液通過單向閥10、電液換向閥2進(jìn)入液壓缸有桿腔。在回油路上,油液通過單向閥5、電液換向閥2和單向閥13返回油箱。在進(jìn)油路上總的壓力損失為此值遠(yuǎn)小于估計(jì)值,因此液壓泵的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的功率是足夠的。在回油路上總的壓力損失為此值與表7的數(shù)值基本相符,故不必重算。大流量泵的工作壓力為此值是調(diào)整液控順序閥7的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。2驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升由于工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中占96%,所以系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升可按工進(jìn)工況來計(jì)算。在工進(jìn)時(shí),大流量泵經(jīng)液控順序閥7卸荷,其出口壓力即為油液通過液控順序閥的壓力損失液壓系統(tǒng)的總輸入功率即為液壓泵的輸入功率W4.564W8.060109.27100588.060101.51099.43636p2p2p1p1pr=+=+=-hqpqpP液壓系統(tǒng)輸出的有效功率即為液壓缸輸出的有效功率由此可計(jì)算出系統(tǒng)的發(fā)熱功率為按式計(jì)算工進(jìn)時(shí)系統(tǒng)中的油液溫升,即C其中傳熱系數(shù)K=15 W/(m2C)。設(shè)環(huán)境溫T2=25C,則熱平衡溫度為C 油溫在允許范圍內(nèi),油箱散熱面積符合要求,不必設(shè)置冷卻器。六、設(shè)計(jì)小結(jié)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械設(shè)計(jì)當(dāng)中的非常重要的一環(huán),本次課程設(shè)計(jì)時(shí)間一周略顯得倉促一些。但是通過本次每天都過得很充實(shí)的課程設(shè)計(jì),從中得到的收獲還是非常多的。 這次課程設(shè)計(jì),由于理論知識(shí)的不足,再加上平時(shí)沒有什么設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),一開始的時(shí)候有些手忙腳亂,不知從何入手。在老師的諄諄教導(dǎo),和同學(xué)們的熱情幫助下,使我找到了信心?,F(xiàn)在想想其實(shí)課程設(shè)計(jì)當(dāng)中的每一天都是很累的,其實(shí)正向老師說得一樣,機(jī)械設(shè)計(jì)的課程設(shè)計(jì)沒有那么簡(jiǎn)單,你想copy或者你想自己胡亂蒙兩個(gè)數(shù)據(jù)上去來騙騙老師都不行,因?yàn)槟愕拿恳粋€(gè)數(shù)據(jù)都要從機(jī)械設(shè)計(jì)書上或者機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)上找到出處。雖然種種困難我都已經(jīng)克服,但是還是難免我有些疏忽和遺漏的地方。完美總是可望而不可求的,不在同一個(gè)地方跌倒兩次才是最重要的。抱著這個(gè)心理我一步步走了過來,最終完成了我的任務(wù)。
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