厚板軋機(jī)設(shè)計(jì)【說(shuō)明書(shū)+CAD】
購(gòu)買(mǎi)設(shè)計(jì)請(qǐng)充值后下載,資源目錄下的文件所見(jiàn)即所得,都可以點(diǎn)開(kāi)預(yù)覽,資料完整,充值下載可得到資源目錄里的所有文件?!咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙,doc,docx為WORD文檔,原稿無(wú)水印,可編輯。具體請(qǐng)見(jiàn)文件預(yù)覽,有不明白之處,可咨詢QQ:12401814
遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 第41頁(yè) 1 緒論1.1 選題背景在國(guó)民經(jīng)濟(jì)的建設(shè)和發(fā)展中,機(jī)械制造工業(yè)擔(dān)負(fù)著為各個(gè)經(jīng)濟(jì)部門(mén)提供各種資料的裝備和技術(shù)的任務(wù)。機(jī)械制造工業(yè)的發(fā)展是國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的關(guān)鍵,一切工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家都非常重視機(jī)械制造工業(yè)的發(fā)展,而且一般都能使它的發(fā)展超前于其他工業(yè)和國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。由于用軋制的方法生產(chǎn)鋼材具有生產(chǎn)效率高、品種多、生產(chǎn)過(guò)程連續(xù)性強(qiáng)、易于實(shí)現(xiàn)機(jī)械化自動(dòng)化等優(yōu)點(diǎn),因此為機(jī)械制造工業(yè)提供的鋼材占90%。為了滿足國(guó)民經(jīng)濟(jì)各部門(mén)的需要,生產(chǎn)軋制產(chǎn)品除一般產(chǎn)品外,還有建筑、造船、汽車(chē)、石油、礦山、國(guó)防等專用鋼材,在工業(yè)先進(jìn)國(guó)家鋼板產(chǎn)量占鋼產(chǎn)量的50%-66%1。1.2 中厚板軋機(jī)簡(jiǎn)介及產(chǎn)品生產(chǎn)中厚板的軋鋼設(shè)備中厚板軋機(jī)(生產(chǎn)鋼板厚度通常6mm以上)的規(guī)格一般按工作輥輥身長(zhǎng)度來(lái)標(biāo)稱,如2300mm、2800mm、5500mm等。同其他軋鋼機(jī)一樣,中厚板軋機(jī)由工作機(jī)座和傳動(dòng)裝置組成,工作機(jī)座主要包括軋機(jī)機(jī)架輥系、平衡系統(tǒng)、壓下裝置和換輥裝置如圖1.1。傳動(dòng)裝置由大型電動(dòng)機(jī)和減速機(jī)組成,由于電動(dòng)機(jī)制作技術(shù)的發(fā)展,現(xiàn)代中厚板軋機(jī)通常由電動(dòng)機(jī)直接驅(qū)動(dòng)2。1換輥裝置 2機(jī)架 3萬(wàn)向接軸 4主傳動(dòng)電機(jī)圖1.1四輥中厚板軋機(jī)總圖中厚板用途相當(dāng)廣泛,品種也非常多。除矩形板外還有圓形、錐形、梯形、異厚、異寬、防擾等鋼板。除按尺寸區(qū)分外,還有按強(qiáng)度、化學(xué)成分、用途和交貨狀態(tài)分類的。按強(qiáng)度分類一般以抗張強(qiáng)度的下限分級(jí),抗張強(qiáng)度50MPa以上的稱高強(qiáng)度鋼板。按化學(xué)成分分為普通鋼板和特殊鋼板,后者包括不銹鋼板和復(fù)合鋼板。按用途大致分為造船鋼板、焊接結(jié)構(gòu)鋼板、鍋爐和壓力容器鋼板、低溫鋼板、耐腐蝕鋼板、焊管用鋼板以及特殊用途的鋼板等。按交貨狀態(tài)分為軋制鋼板、熱處理鋼板和拋丸、涂層鋼板三種。普通中厚板廣泛用來(lái)制造各種容器、爐殼、爐板、橋梁及汽車(chē)靜鋼鋼板、低合金鋼鋼板、橋梁用鋼板、造般鋼板、鍋爐鋼板、壓力容器鋼板、花紋鋼板、汽車(chē)大梁鋼板、拖拉機(jī)某些零件及焊接構(gòu)件。橋梁用鋼板用于大型鐵路橋梁,造船鋼板用于制造海洋及內(nèi)河船舶船體,鍋爐鋼板用于制造各種鍋爐及重要附件,壓力容器用鋼板主要用于制造石油、化工氣體分離和氣體儲(chǔ)運(yùn)的壓力容器或其它類似設(shè)備。汽車(chē)大梁鋼用于制造汽車(chē)大梁(縱梁、橫梁)用厚度為2.5-12.0mm的低合金熱軋鋼板,此外還有艦艇、戰(zhàn)車(chē)、坦克裝甲、導(dǎo)彈、及衛(wèi)星等重要用板。因此工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家都非常重視中厚板軋機(jī)的發(fā)展,它一定程度上反映了國(guó)家的工業(yè)水平。1.3 中厚板軋機(jī)原料及生產(chǎn)流程中厚板軋機(jī)使用的原料有初軋板坯、連鑄板坯、鋼錠和鍛坯。連續(xù)鑄鋼技術(shù)的發(fā)展,不但提高了中厚板車(chē)間的成材率,降低了生產(chǎn)成本,而且使鋼板的質(zhì)量也提高了。所以中厚板軋機(jī)采用連鑄坯的比例不斷上升,有的已達(dá)100。加上新工藝的采用,中厚板軋機(jī)從板坯到成品鋼板的成材率有的已達(dá)94.2。如無(wú)初軋板坯和連鑄板坯,可用扁鋼錠作原料。只在生產(chǎn)特殊的中厚板時(shí)才用鍛坯作原料。軋制工藝分三個(gè)階段:成形軋制,消除板坯表面的影響和提高寬度控制的精度,沿板坯長(zhǎng)度方向或斜向進(jìn)行14道軋制。把坯料軋至所要求的厚度。展寬軋制,這是中厚板不同于其他種類板材軋制的重要工序。為達(dá)到軋制成品規(guī)格所要求的寬度,板坯轉(zhuǎn)90、沿板寬方向軋制。精軋,展寬軋制后再轉(zhuǎn)90,轉(zhuǎn)回原坯料長(zhǎng)度方向,軋制到成品板厚度3。 1.4 中厚板軋機(jī)發(fā)展歷史及發(fā)展趨勢(shì)軋鋼機(jī)的出現(xiàn)和發(fā)展已經(jīng)經(jīng)歷了幾百年的時(shí)間,5060年代寬厚軋機(jī)建設(shè)較多的是美國(guó)當(dāng)時(shí)以4064mm式厚板軋機(jī)為主,60年代后期到70年代初期日本建有4727mm雙機(jī)架四輥式厚板軋機(jī),1971年意大利建造一套4826mm雙機(jī)架厚板軋機(jī),韓國(guó)建一套4724mm雙機(jī)架厚板軋機(jī)。19761977年間日本建造3套5500mm特寬厚板軋機(jī),并大量采用新技術(shù)。這類軋機(jī)的年生產(chǎn)能力很大,單機(jī)架的就高達(dá)180萬(wàn)噸。建造這種特級(jí)厚板軋機(jī)主要是生產(chǎn)大直徑UOE鋼管用寬鋼板和寬幅面、長(zhǎng)定尺的造船鋼板。1985年德國(guó)迪林根廠在4800mm厚板軋機(jī)前面增建5500四輥厚板軋機(jī),這是當(dāng)今世界最強(qiáng)大的一臺(tái)特寬厚板軋機(jī)??偟膩?lái)說(shuō),從60年代中期到80年代,世界中厚板軋機(jī)的發(fā)展動(dòng)向,主要集中在建設(shè)先進(jìn)的厚板軋機(jī)、淘汰落后的舊軋機(jī)和小規(guī)格的軋機(jī)上,增加軋機(jī)的能力(提高產(chǎn)量、勞動(dòng)生產(chǎn)率、產(chǎn)品質(zhì)量、產(chǎn)品精度等)、提高競(jìng)爭(zhēng)力是這個(gè)時(shí)期的顯著特點(diǎn)。80年代厚 板軋機(jī)的研究重點(diǎn)轉(zhuǎn)向各項(xiàng)工藝新技術(shù)、控制系統(tǒng)和相應(yīng)的技術(shù)裝備的開(kāi)發(fā)。其中一些先進(jìn)的控制技術(shù)和裝備從熱軋帶鋼軋機(jī)移植過(guò)來(lái),如步進(jìn)式加熱爐,鋼板的厚度、寬度和板形控制技術(shù),板形控制軋機(jī),軋制線的過(guò)程控制計(jì)算機(jī)系統(tǒng)等,現(xiàn)代化的四輥厚板軋機(jī)以高精度、高剛度、高功率、大轉(zhuǎn)矩為顯著特點(diǎn)。1.5 研究?jī)?nèi)容和研究方法本設(shè)計(jì)的研究?jī)?nèi)容和研究方法是應(yīng)用所學(xué)過(guò)的力學(xué)、機(jī)械設(shè)計(jì)、軋鋼機(jī)械設(shè)計(jì)等知識(shí),計(jì)算軋制力能參數(shù),并對(duì)軋機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)、平衡系統(tǒng)、壓下裝置等進(jìn)行設(shè)計(jì)和對(duì)主要零件進(jìn)行強(qiáng)度校核。2 傳動(dòng)方案評(píng)述與選擇2.1 方案選擇軋機(jī)主傳動(dòng)裝置作用是將電機(jī)的運(yùn)動(dòng)力矩傳遞給軋輥。一般由減速機(jī)、齒輪座、連接軸和聯(lián)軸節(jié)等部件(圖2.1)或由電機(jī)通過(guò)連接軸直接傳動(dòng)軋輥(圖2.2)。在軋鋼機(jī)中確定是否采用減速機(jī)的一個(gè)重要條件就是比較減速機(jī)及其摩擦損耗的費(fèi)用是否小于低速電機(jī)與告訴電機(jī)之間的差價(jià)。一般如果軋輥轉(zhuǎn)速大于200-250r/min,則不用減速機(jī),在可逆式軋鋼機(jī)上為了易于實(shí)現(xiàn)可逆轉(zhuǎn)也往往不用減速機(jī)。由于所設(shè)計(jì)的是四輥可逆式厚板軋機(jī)為了易于實(shí)現(xiàn)逆轉(zhuǎn)不采用減速機(jī)。所設(shè)計(jì)的厚板軋機(jī)若采用單輥驅(qū)動(dòng)即只傳動(dòng)下輥,上輥則靠下輥摩擦帶動(dòng),這種結(jié)構(gòu)無(wú)需齒輪機(jī)座和上輥平衡裝置,采用交流電機(jī)雖結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單但軋制力較小不能滿足較大軋制力需求,所以驅(qū)動(dòng)方式不宜選用單輥驅(qū)動(dòng)。當(dāng)工作輥軋輥輥頭承受不了軋制力矩時(shí)采用支承輥驅(qū)動(dòng)而一般采用工作輥驅(qū)動(dòng),設(shè)計(jì)厚板軋機(jī)采用雙工作輥驅(qū)動(dòng)方式。654321 圖2.1 中厚板軋機(jī)主傳動(dòng)方案一56421 1電機(jī) 2電動(dòng)機(jī)聯(lián)軸節(jié) 3齒輪座 4連接軸 5工作輥 6支承輥 圖2.2 中厚板軋機(jī)主傳動(dòng)方案二采用雙工作輥驅(qū)動(dòng)可以用單電機(jī)通過(guò)齒輪座將電機(jī)傳來(lái)的力矩分配給雙工作輥。另外一種方式就是采用單獨(dú)的電機(jī)分別驅(qū)動(dòng)上下工作輥。所設(shè)計(jì)的軋機(jī)所需電機(jī)功率較大不宜采用齒輪座采用雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)方式。綜上,可知所選傳動(dòng)方案如圖2.2。2.2 方案評(píng)述方案二和方案一比較優(yōu)點(diǎn)有:沒(méi)有減速器(齒輪座)傳動(dòng)效率提高;減少了傳動(dòng)系統(tǒng)的飛輪力矩;加快了啟動(dòng)、制動(dòng)過(guò)程提高了軋機(jī)效率,機(jī)械設(shè)備重量減輕占廠面積減少,電機(jī)直接帶動(dòng)易于實(shí)現(xiàn)反轉(zhuǎn)。2.3 電機(jī)選擇主傳動(dòng)電機(jī)也可分為交流電機(jī)和直流電機(jī)兩種。直流電動(dòng)機(jī)優(yōu)點(diǎn)有:?jiǎn)?dòng)力矩大,平穩(wěn),電器特性好,操作方便,在一定范圍內(nèi)可以無(wú)級(jí)變速。當(dāng)主傳動(dòng)采用大型交流電動(dòng)機(jī)時(shí),需增設(shè)一套微調(diào)裝置以便于換輥,而且交流電機(jī)需要變頻調(diào)速造價(jià)高。直流電機(jī)調(diào)速方便,造價(jià)低。綜上所述選擇直流主電機(jī)。2.4 連接軸選擇在主傳動(dòng)裝置中,連接軸是非常重要的部件,它將電機(jī)的運(yùn)動(dòng)和力矩傳遞給軋輥。在軋鋼機(jī)中常用的連接軸有萬(wàn)向接軸、梅花接軸、聯(lián)合接軸和齒式接軸等。確定連接軸類型主要根據(jù)軋輥調(diào)整量、聯(lián)軸允許傾角和傳遞扭矩等因素有關(guān)。萬(wàn)向接軸的允許傾角較大傳遞扭矩也較大,梅花接軸和聯(lián)合接軸允許傾角較小一般用于軋輥調(diào)整量不大的軋機(jī),齒式接軸傾角較小但在高速下運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)可靠一般用于軋輥調(diào)整量不大速度較高的軋機(jī)。本設(shè)計(jì)的厚板軋機(jī)對(duì)軋輥的調(diào)整量較大連接軸傾角有時(shí)達(dá)到810故采用萬(wàn)向連接軸。本設(shè)計(jì)中選用十字軸式萬(wàn)向接軸,其具有傳動(dòng)效率高、傳遞扭矩大、傳動(dòng)平穩(wěn)、潤(rùn)滑條件好、噪音低、使用壽命長(zhǎng)、允許傾角大(1015) 、適用于高速運(yùn)轉(zhuǎn)等優(yōu)點(diǎn)。2.5 軋輥軸承選擇熱帶鋼連軋機(jī)采用的軸承,主要有滾動(dòng)軸承和液體摩擦軸承。滾動(dòng)軸承摩擦系數(shù)小、工作可靠、安裝拆卸方便,廣泛用于四輥軋機(jī)的工作輥上。本設(shè)計(jì)采用四列圓錐滾子軸承,因?yàn)檫@種軸承可承受軸向以不需采用推力軸承。為了便于換輥,軸承在軸頸上和軸承座內(nèi)均采用動(dòng)配合(e8.f8)。由于配合較松,為防止對(duì)輥頸的磨損,要求輥頸硬度為HRC=3236。同時(shí)應(yīng)保證配合表面經(jīng)常有潤(rùn)滑油。3 軋制力能參數(shù)的計(jì)算3.1 軋制力的計(jì)算3.1.1 軋制規(guī)程原始參數(shù) 鋼種Q235,原料規(guī)格35mm1900mm2500mm,成品規(guī)格14mm1900mm6250mm,壓下規(guī)程見(jiàn)表3.1。表3.1 壓下規(guī)程軋制道次N軋前厚度 h0(mm)軋后厚度h1(mm)壓下量 (mm)軋制溫度t()軋制速度v(m/s)13527810801.5522721610401.9432117410002.324171529602.325151419202.713.1.2 軋輥主要尺寸的選擇1、工作輥及支承輥輥身長(zhǎng)度選擇 L=bmax+a1 (3.1) 式中 L輥身長(zhǎng)度,mm;bmax所軋鋼板最大寬度,bmax=1900mm;a視鋼板寬度而定,當(dāng)bmax=10002500mm 時(shí),a=150200mm。代入式(3.1)得L= 2100 mm,考慮到其他原料尺寸及工作輥和支承輥關(guān)系,工作輥輥身長(zhǎng)度取 L1=2350 mm,支承輥輥身長(zhǎng)度取L2=2250 mm。2、工作輥和支承輥參數(shù)選擇(1) 工作輥和支承輥直徑選取由文獻(xiàn)1可知,對(duì)于四輥厚板軋機(jī)L1/D1=3.05.2,D2/D1=1.52.2。將L1=2350代入得:D1=452783mm選取D1=740mm 。D2/D1的選擇主要取決于工藝條件。當(dāng)軋件較厚時(shí),由于要求要較大的工作輥直徑,故選較小的D2/D1比值。D2=740(1.52.2)=11101628mm選取D2=1250mm。對(duì)于四輥軋機(jī),為減少軋制力,盡量使工作輥直徑小些。但工作輥?zhàn)钚≈睆绞茌侇i和軸頭的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度和軋件咬人條件的限制。軋輥的工作直徑D1應(yīng)滿足: D1 (3.2)式中 最大咬入角,由文獻(xiàn)1可知最大咬入角=1520; h壓下量,mm。代入式(3.2)得D1(132.65234.78)mm可知工作輥直徑滿足咬入條件。3、軋輥輥頸尺寸d的確定使用滾動(dòng)軸承時(shí),由于軸承外較大,輥頸尺寸不能過(guò)大,一般選 d=(0.50.55)D。=(0.50.55) 740=370407mm=(0.550.55)1250=625688mm考慮軸頸和軸頭的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度因素,取=440mm,=800mm。3.1.3 軋制力的計(jì)算 熱軋鋼板采用采利科夫公式計(jì)算1Pm=k式中 Pm平均單位壓力,MPa; 考慮摩擦對(duì)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù); k金屬變形阻力,MPa。1、計(jì)算外摩擦的影響系數(shù)由文獻(xiàn)1可得計(jì)算外摩擦公式如下 l = (3.3) =100% (3.4) = (3.5)式中 l接觸弧水平投影長(zhǎng)度,mm; R軋輥半徑,R=370mm;軋件與軋輥的摩擦系數(shù),查文獻(xiàn)1取=0.3;壓下量,mm;壓下率;系數(shù);軋前厚度,mm。代入式(3.3)、式(3.4)、式(3.5) 表3.1數(shù)據(jù)計(jì)算得各數(shù)據(jù)見(jiàn)表3.2。表3.2 各道次外摩擦影響系數(shù)軋制道次l(mm)(%)154.414.0822.861.28247.124.7122.221.31338.475.7719.051.36427.208.1611.761.27519.2411.546.671.12根據(jù)變形程度和系數(shù)查文獻(xiàn)1得各道次見(jiàn)表3.2。2、變形阻力的確定由文獻(xiàn)1可知hm=(h0+h1)/2 (3.6)當(dāng)2時(shí)采用滑動(dòng)理論計(jì)算平均變形速度 = (3.8)式中 hm軋制前后軋件的平均高度,mm。平均速度,s-1; v1軋件出口速度,m/s;、軋前軋后厚度,mm;軋輥的圓周線速度,單機(jī)架軋制不考慮前滑值,m/s;v1軋件出口速度,m/s;代入式(3.6)、式(3.7)式(3.8)數(shù)據(jù)得相關(guān)數(shù)據(jù)見(jiàn)表3.4。表3.4 各道次變變形阻力軋制道次hm(mm)l/ hm(s-1)K(MPa)(MPa)1311.766.510.97910298.8582241.969.150.977114.4111.7693192.0211.490.967146141.1824161.710.030.879146128.334514.51.339.390.767143.6110.141由文獻(xiàn)1可知 = K (3.9)式中 變形阻力,MPa;K變形程度影響系數(shù),查文獻(xiàn)1得各道次見(jiàn)表3.4;當(dāng)=30%時(shí),不同溫度變形速度下變形阻力,查文獻(xiàn)1得各道次 見(jiàn)表3.4,MPa。代入式(3.9)數(shù)據(jù)得各道次見(jiàn)表3.4。3、軋制力計(jì)算由文獻(xiàn)1可知計(jì)算軋制力公式如下Pm= k=1.15 (3.10)P= Pm F (3.11)F=l (3.12)式中 、軋制前、后軋件的寬度,=1900mm;Pm單位平均壓力,MPa;F接觸面積,mm2。P軋制力,kN;代入式(3.10)、式(3.11)、式(3.12)數(shù)據(jù)得各道次軋制力見(jiàn)表3.5。表3.5 各道次軋制力P道次12345Pm(MPa)145.52168.37220.81187.43141.86F(mm2)10337989528730935168036556P(kN)15043.7115073.8316139.679686.385185.833.2 軋輥力矩的計(jì)算1、四輥軋機(jī)無(wú)張力軋制工作輥受力分析雙工作輥驅(qū)動(dòng)四輥軋機(jī)軋輥受力見(jiàn)圖3.1,由文獻(xiàn)1得計(jì)算軋制力公式如下 MK=MZ+MR+Mf1 (3.13) MZ=Pa (3.14)MR=Rc (3.15)Mf1=F1 (3.16)圖3.1 雙工作輥傳動(dòng)四輥軋機(jī)軋輥受力圖式中 MK驅(qū)動(dòng)一個(gè)工作輥力距,Nm; MZ軋輥上的軋制力矩,Nm; Mf1軋輥軸承處摩擦力矩,Nm; MR支承輥對(duì)工作輥的反力對(duì)工作輥的力矩,Nm;P軋制力,kN; a軋制力力臂,mm; R支承輥對(duì)工作輥的反力,kN; c反力R對(duì)工作輥的力臂,mm;F工作輥軸承處反力, kN;1、2工作輥和支承輥軋輥軸承處摩擦圓半徑。 1=,2=。 (3.17)式中 d1、d2工作輥和支承輥軸頸直徑,mm; 軋輥軸承摩擦系數(shù),由文獻(xiàn)1知=0.004;代入式(3.17)數(shù)據(jù)得 1=0.88 mm,2=1.6 mm。2、力臂計(jì)算(1) 計(jì)算a由文獻(xiàn)1可知a= (3.18)= (3.19)=arcos(1/D1) (3.20)式中 不考慮張力軋制時(shí)軋制力作用點(diǎn)對(duì)應(yīng)的軋輥中心角;咬入角;力臂系數(shù),由變形程度和系數(shù)查文獻(xiàn)1可得。代入式(3.18)、式(3.19)數(shù)據(jù)并查文獻(xiàn)1可得到各道次力臂a見(jiàn)表3.6。表3.6 各道次力臂a道次12345(o)0.4920.4880.490.4950.493(o)a (mm)26.7722.9918.8513.339.48(2)計(jì)算c由文獻(xiàn)1可知R= (3.21)c=mcos+ (3.22)=arcsin (3.23) =arcsin (3.24)式中 工作輥與支承輥連心線與垂直線夾角; e工作輥軸線相對(duì)于支承輥軸線偏移距一般e=510mm,取e=8mm; 軋輥連心線與反力R的夾角; mR力在工作輥與支承輥接觸處偏離一滾動(dòng)摩擦力臂的距離,m=0.10.3mm;取m=0.2mm;代入式(3.323.24)數(shù)據(jù)得=,=,c=1.266mm。(3) 計(jì)算各道次軋制力矩由文獻(xiàn)1可知F=Rsin(+) (3.25)MK=2MK式中 MK驅(qū)動(dòng)兩個(gè)工作輥所需的力矩。代入式(3.133.16),式(3.21)、式(3.25)數(shù)據(jù)得各道次軋制力矩見(jiàn)表3.7。表3.7 各道次軋制力矩道次12345P(kN)15043.7115073.8316139.679686.385185.83R (kN)15044.6115074.7316140.639686.965186.14F(kN)164.25164.58176.22105.7656.62MZ(Nm)402720.12346547.35304232.78129119.4549161.67MR(Nm)19046.4819084.6120434.0412263.696565.65Mf1(Nm)144.54144.83155.0793.0749.83MK(Nm)421911.14365776.79324821.89141476.2155777.15MK(Nm)843822.28731553.48649643.78282952.42111554.34 主電機(jī)容量選擇4.1 初選電機(jī)由文獻(xiàn)1可知 nw= (4.1) = (4.2) Mer=9550 (4.3)式中 nw穩(wěn)定軋制時(shí)工作輥轉(zhuǎn)速度,r/min;最大軋制功率,kW;Mer初選電機(jī)額定靜力矩,kNm;Ner初選電機(jī)功率,kW;ner初選電機(jī)轉(zhuǎn)速,r/min。代入式(4.1) 表3.1數(shù)據(jù)得到各道次穩(wěn)定軋制時(shí)工作輥轉(zhuǎn)速。nw1=40 r/min nw2=50 r/min nw3=60 r/min nw4=60 r/min nw5=70 r/min由表3.7及各道次穩(wěn)定軋制時(shí)工作輥轉(zhuǎn)速數(shù)據(jù)代入式4.2得=2040.77kW初選電機(jī)功率Ner=2000kW,選電機(jī)型號(hào)E1800-1100,電機(jī)轉(zhuǎn)速ner=065/120r/min。代入式(4.3)數(shù)據(jù)得Mer=293846.15 Nm4.2 主電機(jī)力矩主電機(jī)上的力矩由四部分組成,即 MD=式中 MD主電機(jī)力矩,kNm; MZ軋輥上的軋制力矩,kNm; Mf附加摩擦力矩,即軋制時(shí)由于軋制力作用于軋輥軸承、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)及其它轉(zhuǎn)動(dòng)件中的摩擦而產(chǎn)生的附加力矩,kNm; Mkon空轉(zhuǎn)力矩,即當(dāng)軋機(jī)空轉(zhuǎn)時(shí),由于各轉(zhuǎn)動(dòng)件的重量產(chǎn)生的摩擦力矩及其他阻力距,kNm; Mdon動(dòng)力矩,軋輥運(yùn)轉(zhuǎn)速度不均勻時(shí),各部件或減速所引起的慣性力所產(chǎn)生的力矩,kNm; Mf2各轉(zhuǎn)動(dòng)零件推算到主電機(jī)軸上的附加力矩,kNm;電動(dòng)機(jī)至軋輥之間的傳動(dòng)效率,此設(shè)計(jì)中= (4.4)i電動(dòng)極和軋輥之間的傳動(dòng)比,此設(shè)計(jì)方案電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)軋輥,i=1;查文獻(xiàn)5得=0.990.995,=0.98,=0.99代入式(4.4)得=0.9511、計(jì)算空轉(zhuǎn)力矩MkonMkon=(0.030.06)Mer=0.05 Mer (4.5)代入式(4.5)數(shù)據(jù)得Mkon=14692.31Nm2、計(jì)算摩擦力矩Mf、靜力矩Mj由文獻(xiàn)1可知Mf= (4.6)Mf2= (4.7)Mj=MZ+ Mf+ Mkon (4.8)式中 Mj推算到電動(dòng)機(jī)軸上的總靜力矩,Nm。代入式(4.6)、式(4.7)、式(4.8)數(shù)據(jù)得各道次附加摩擦力矩、靜力矩見(jiàn)表4.1表4.1 各道次附加摩擦力矩、靜力矩道次12345Mf2(Nm)21738.8518846.5416736.357289.522873.90Mf(Nm)21883.3918991.3716891.427283.592923.73Mj(Nm)458486.84399460.47356405.62163452.1173393.193、計(jì)算動(dòng)力矩Mdon由文獻(xiàn)1可知Mdon= (4.9)式中 各轉(zhuǎn)動(dòng)件推算到電機(jī)軸上的飛輪力矩,=80173kgm2;電動(dòng)機(jī)的角加速度,rad/s2。由文獻(xiàn)1選取啟動(dòng)時(shí)加速度aj=30r/mins,制動(dòng)時(shí)加速度az=60 r/mins??芍?啟動(dòng)時(shí)角加速度 j=3.14rad/s2 制動(dòng)時(shí)角加速度 z=6.28 rad/s2。代入式(4.9)數(shù)據(jù)得空載啟動(dòng)階段動(dòng)力矩Mdonj=62935.81Nm空載制動(dòng)階段動(dòng)力矩Mdonz=125871.61 Nm4、各階段、道次主電機(jī)力矩計(jì)算由文獻(xiàn)1可知各階段主電機(jī)力矩計(jì)算公式如下MD1= Mkon+Mdonj (4.10)MD2= Mj+ Mdonj (4.11)MD3= Mj (4.12)MD4= MjMdonz (4.13)MD5= MkonMdonz (4.14)式中 MD1空載加速啟動(dòng)階段力矩,Nm;MD2咬入軋件后的加速階段力矩,Nm;MD3穩(wěn)定速度軋制階段力矩,Nm;MD4帶有軋件的減速階段力矩,Nm;MD5拋鋼后減速階段力矩,Nm。代入式4.104.14數(shù)據(jù)得各階段、道次主電機(jī)力矩見(jiàn)表3.2表4.2 各階段、道次主電機(jī)力矩道次MD1(Nm)MD2(Nm)MD3(Nm)MD4(Nm)MD5(Nm)177628.12521422.65458486.84332615.23111179.3277628.12462396.28399460.47273588.86111179.3377628.12419341.43356405.62230534.01111179.3477628.12226387.92163452.1137580.50111179.3577628.1213632973393.1952478.42111179.34.3 計(jì)算各軋制階段時(shí)間計(jì)算由文獻(xiàn)1可知計(jì)算各道次軋制時(shí)間公式ty= (4.15)tj= (4.16)tz= (4.17) tw= (4.18)L= (4.19)= (4.20)式中 ty啟 動(dòng)空載階段所需時(shí)間,s;ny咬入軋件是的轉(zhuǎn)速,ny=30r/s;tj咬入后加速階段所需時(shí)間,s;tz帶有軋件的減速階段所需時(shí)間,s;np各道次拋鋼轉(zhuǎn)速,np =30r/s;tw穩(wěn)定軋制時(shí)所需時(shí)間,s;L各道次后軋件的長(zhǎng)度,mm;制動(dòng)階段所需時(shí)間,s。代入式(4.154.20)相關(guān)數(shù)據(jù)得各道次各軋制階段時(shí)間見(jiàn)表4.3。表4.3 各道次各軋制階段時(shí)間道次ty(s)tj(s)tz(s)tw(s)(s)L(mm)110.3330.1671.6530.53240.74210.6670.3331.3510.54166.673110.51.0890.55147.064110.51.3840.55833.33511.3330.6671.2330.56250=(ty +tj + tz + tw +)+5 (4.21)式中 軋制時(shí)間時(shí)間間隙,取=0.6s; 圖4.1電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和力矩與時(shí)間的關(guān)系圖軋制周期,s。代入式(4.21)數(shù)據(jù)得=23.71s由表4.2、表4.3數(shù)據(jù)可得電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和力矩與時(shí)間的關(guān)系見(jiàn)圖4.1。4.4 電機(jī)的校核根據(jù)以上計(jì)算選定電機(jī) 型號(hào)E1800-1100,功率2000kW2,轉(zhuǎn)速065/120r/min。1、 過(guò)載校核由文獻(xiàn)1 Mer= (4.22)式中 Mmax靜負(fù)荷圖上的最大力矩,Nm; K電動(dòng)機(jī)過(guò)載系數(shù),可逆運(yùn)轉(zhuǎn)電機(jī)K =2.53.0。由圖4.1知 Mmax=521422.65 Nm,代入式(4.22)數(shù)據(jù)得K=1.772.53.0,滿足設(shè)計(jì)要求。2、 發(fā)熱校核電機(jī)反復(fù)變速正反轉(zhuǎn)應(yīng)此對(duì)電機(jī)進(jìn)行發(fā)熱校核,由文獻(xiàn)1知Mjun= (4.23)=+ (4.24)式中 Mjun電動(dòng)機(jī)按發(fā)熱計(jì)算出來(lái)的等值力矩,Nm。由圖4.1數(shù)據(jù)代入式(4.24)和式(4.23)得Mjun=2.81105Nm Mer,滿足設(shè)計(jì)要求。.5 軋輥計(jì)算及強(qiáng)度校核四輥軋機(jī)支承輥的抗彎系數(shù)較工作輥大得多,在軋制時(shí)的彎曲力矩決大部分由支承輥承擔(dān)。在計(jì)算支承輥時(shí),通常按承受全部軋制力的情況考慮。此設(shè)計(jì)四輥軋機(jī)由工作輥傳動(dòng),工作輥只受扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力,支承輥剛性幾乎承受全部彎曲應(yīng)力,工作輥與支承輥之間存在接觸應(yīng)力。5.1 工作輥強(qiáng)度校核工作輥材料選球墨鑄鐵,對(duì)工作只校核扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度,工作輥的扭矩圖見(jiàn)圖5.1c2350c3096MKMK圖5.1 工作輥扭矩圖考慮到軋制其他鋼種和其他軋制規(guī)格,取驅(qū)動(dòng)一個(gè)輥?zhàn)畲罅豈K=650kNm由文獻(xiàn)6可知 (5.1)式中 軋輥扭轉(zhuǎn)應(yīng)力,MPa;矩形截面桿扭轉(zhuǎn)系數(shù);h、b矩形截面桿高、寬,mm。傳動(dòng)端截面近似為矩形b=329mm,h=374mm,h/b=1.14,查文獻(xiàn)6可知=0.212,代入式(5.1)得 =24.92MPa。由文獻(xiàn)1可知,對(duì)于鑄鐵軋輥,當(dāng)=350400MPa時(shí),Rb =7080MPa。 Rb,可知工作輥強(qiáng)度滿足要求。5.2 支承輥強(qiáng)度校核支承輥材料選合金鍛鋼查文獻(xiàn)1可以知支承輥強(qiáng)度極限=700750MPa,許用應(yīng)力Rb =140150MPa。支承輥的彎矩圖見(jiàn)圖5.2,在輥頸的1-1斷面和2-2斷面處應(yīng)力集中,兩斷面的彎曲應(yīng)力應(yīng)滿足強(qiáng)度條件,斷面3-3處彎距最大應(yīng)校核3-3處彎曲應(yīng)力。321213c1c1圖5.2 支承輥的彎矩圖1、1-1斷面和2-2斷面強(qiáng)度校核由文獻(xiàn)1 (5.2) (5.3)式中 、1-1和2-2斷面處的彎曲應(yīng)力,MPa; c1 、c21-1和2-2斷面至反力P/2處的距離,mm;c1=(l0L2)/2r (5.4)c2=(l0L2)/2 (5.5)d1-1、d2-21-1和2-2斷面直徑,d1-1=800mm;d2-2= d1-1+2r (5.6)其中,r為1-1斷面處過(guò)渡圓角半徑,r=90mm??紤]到軋制其他的規(guī)格取最大軋制力P=20MN,代入式(5.25.6)得d2-2=980mm c1=415mm c2=505mm=81.05MPa Rb =53.66MPa Rb可知斷面1-1和2-2滿足強(qiáng)度條件。3、校核斷面3-3處彎曲應(yīng)力由文獻(xiàn)1 (5.7)式中 3-3斷面處彎曲應(yīng)力,MPa。代入式(5.7)數(shù)據(jù)得 =70.19MPa Rb可知3-3斷面滿足強(qiáng)度條件。5.3 工作輥與支承輥間的接觸應(yīng)力校核四輥軋機(jī)支承輥和工作輥之間承載時(shí)有很大的接觸應(yīng)力,在軋輥設(shè)計(jì)及使用時(shí)應(yīng)進(jìn)行校核計(jì)算。1、 校核最大正應(yīng)力由文獻(xiàn)1得公式= (5.8)b= (5.9)式中 最大正應(yīng)力,MPa;b接觸區(qū)寬度,mm;q加在接觸表面單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷,N/mmq= (5.10)其中,P、PG為軋制力和支承輥重量,支承輥重量由平衡系統(tǒng)承擔(dān)可以忽略取P=Pmax=20MN;K1、K2與軋輥材料有關(guān)的系數(shù);K1=,K2= (5.11)其中,、及E1、E2為兩軋輥材料的泊松比和彈性模數(shù)。由文獻(xiàn)7得=0.3 E1=173Gpa E2=206Gpa代入式(5.85.11)數(shù)據(jù)得q=9124.08N/mm,K1=1.6710-6MPa-1 ,K2=1.4110-6MPa-1,=1994.41MPa本軋機(jī)支承輥輥面硬度HS=5055,由文獻(xiàn)1知許用接觸應(yīng)力=20002200MPa??芍獫M足接觸強(qiáng)度要求。2、校核軋輥內(nèi)最大切應(yīng)力為保證軋輥不產(chǎn)生疲勞破壞應(yīng)滿足=0.304 (5.12)式中 軋輥內(nèi)最大切應(yīng)力,MPa; 軋輥許用切應(yīng)力,MPa。代入式(5.12)數(shù)據(jù)得=606.3MPa,由文獻(xiàn)1知=641670MPa,可知軋輥內(nèi)最大切應(yīng)力滿足強(qiáng)度條件。3、 校核軋輥內(nèi)最大反復(fù)切應(yīng)力=0.256 (5.13)式中 軋輥內(nèi)最大反復(fù)切應(yīng)力,MPa。代入式(5.13)數(shù)得=510.57,可知軋輥內(nèi)最大反復(fù)切應(yīng)力滿足強(qiáng)度條件。6 機(jī)架的強(qiáng)度校核軋鋼機(jī)架是工作機(jī)座的重要部件,軋輥軸承及軋輥調(diào)整裝置等都安裝在機(jī)架上。機(jī)架要承受軋制力,必須要有足夠的強(qiáng)度和剛度。根據(jù)軋鋼機(jī)型式的和工作要求,軋鋼機(jī)架分為閉式和開(kāi)式兩種,閉式機(jī)架具有較高的強(qiáng)度和剛度,本設(shè)計(jì)中機(jī)架為閉式機(jī)架。6.1 機(jī)架結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇1、機(jī)架窗口寬度四輥軋機(jī)機(jī)架窗口寬度一般為支承輥直徑的1.151.30倍。為換輥方便,換輥側(cè)的機(jī)架窗口應(yīng)比傳動(dòng)側(cè)窗口寬510mm。 B=1.151.30D2 (6.1)式中 B機(jī)架窗口寬度,mm。代入式(6.1)數(shù)據(jù)得B=1437.51625mm??紤]到支承輥磨損取機(jī)架窗口寬度為,換輥側(cè)1410mm,傳動(dòng)側(cè)1400m。2、機(jī)架窗口高度機(jī)架窗口高度主要根據(jù)軋輥?zhàn)畲箝_(kāi)口度、壓下螺絲最小伸出端(至少23扣螺紋長(zhǎng)度),以及換輥等要求確定。對(duì)于四輥軋機(jī)可取H=(2.63.5)(D1+D2) (6.2)式中 H機(jī)架窗口高度,mm。代入式(6.2)數(shù)據(jù)得H=51746965mm,本軋機(jī)機(jī)架窗口高度取6150mm。3、機(jī)架立柱斷面尺寸機(jī)架立柱斷面尺寸是根據(jù)強(qiáng)度條件確定的。由于作用于軋輥輥頸和機(jī)架立柱上的力相同,而輥頸強(qiáng)度近似地與其直徑平方(d2)成正比故機(jī)架立柱斷面面積(F)與軋輥輥頸的直徑平方(d2)有關(guān)。在設(shè)計(jì)時(shí),可根據(jù)比值(F/ d2)的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定機(jī)架立柱斷面面積,在進(jìn)行機(jī)架強(qiáng)度驗(yàn)算。本軋機(jī)機(jī)架立柱斷面取矩形,斷面尺寸F=850750=63750mm2。6.2 機(jī)架的強(qiáng)度計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算做如下假設(shè):1)每片機(jī)架只在上、下橫梁的中間斷面處受有垂直力R,而且這兩個(gè)力大小相等、方向相反,作用在同一直線上。2)機(jī)架結(jié)構(gòu)對(duì)窗口的垂直中心線是對(duì)稱的,而且不考慮由于上、下橫梁慣性矩不同所引起的水平內(nèi)力。3)上下橫梁和立柱交界處(轉(zhuǎn)角處)是剛性的,即機(jī)架變形后機(jī)架轉(zhuǎn)角仍保持不變。6.2.1 受力分析根據(jù)上述假設(shè),機(jī)架外負(fù)荷河幾何尺寸都與機(jī)架窗口垂直中心線對(duì)稱,故可將機(jī)架簡(jiǎn)化為一個(gè)由立柱和上、下橫梁的中性軸組成的自由框架,如將此框架沿機(jī)架窗口垂直中性線剖開(kāi),則剖開(kāi)的截面上作用著R/2垂直力和靜不定力矩M1見(jiàn)圖6.1。 l1 M1 Rl1/4 l1/2 M1I1 R/2 l2 M2I3 I2 圖6.1 矩形自由框彎曲力矩圖6.2.2 彎矩計(jì)算由文獻(xiàn)1可知M1= (6.3)M2=M1 (6.4)式中 R作用在機(jī)架上的垂直力,N; P考慮到其他軋制規(guī)格下取的最大軋制力,P=20MN; I1機(jī)架橫梁的慣性矩,mm4; I2機(jī)架立柱的慣性矩;mm4I3機(jī)架下橫梁的慣性矩;l1機(jī)架橫梁中性線長(zhǎng)度,mm;l2機(jī)架立柱中性線長(zhǎng)度,mm;M2立柱上的彎矩,Nmm。根據(jù)軋機(jī)具體的結(jié)構(gòu)形狀以及各部分尺寸取l1=1400+850=2260mm ,l2=6500+1300/2+628.4=7428.4mm。1、 計(jì)算I1機(jī)架上橫梁斷面如圖6.2圖6.2 機(jī)架上橫梁斷面圖上橫梁斷面的形心軸坐標(biāo)xc、yc取圖6.2所示坐標(biāo)軸(中心線為y軸下底線為x軸),可見(jiàn)橫梁斷面對(duì)y軸對(duì)稱,所以xc=0由材料力學(xué)知識(shí)F= A1A2 A3 A4 A5 (6.5)S= A1y1 A2y2 A3y3 A4y4 A5y5 (6.6)yc= (6.7)式中 F斷面面積,mm2;A1圖6.2最大矩形面積,A1=16001300 mm2;A2 A5圖6.2自下而上各矩形面積,mm2;S斷面面積矩,mm3;y1 y5各矩形面積的形心軸坐標(biāo),mm。由圖6.2知y1=650mm y2=30mm y3=430mm y4=1020mm y5=1270mm將數(shù)據(jù)代入式(6.6.7)得F=1157200 mm2 S=789624000 mm3 yc=682.4mm由文獻(xiàn)5知 (6.8)式中 b1b5、h1h5A1 A5所對(duì)應(yīng)的矩形的寬、高,mm;a1 a5A1 A5所對(duì)應(yīng)的矩形形心軸與斷面形心軸距離,即ai= yi yc ( i=15)代入式(6.8)各數(shù)據(jù)計(jì)算最終得I1=1.541011mm4。2、計(jì)算I2機(jī)架立柱斷面簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖6.3,由文獻(xiàn)6可知計(jì)算公式 I2= (6.9)其中,b、h為圖6.2斷面對(duì)應(yīng)的寬、高,代入式(6.9)數(shù)據(jù)得I2=3.841010 mm4850 750圖6.3 機(jī)架立柱斷面簡(jiǎn)圖假設(shè)上下橫梁慣性矩相等即I3=1.541011mm4代入式(6.3)、式(6.4) 相關(guān)數(shù)據(jù)得M1=5.45109NmmM2=2.0108 Nmm6.3 機(jī)架強(qiáng)度校核選取機(jī)架的材料為ZG35,正火處理,由文獻(xiàn)1知對(duì)于橫梁MPa,對(duì)于立柱MPa。1、機(jī)架上橫梁強(qiáng)度校核機(jī)架應(yīng)力圖見(jiàn)圖6.4圖6.4 閉式機(jī)架應(yīng)力圖由文獻(xiàn)1知機(jī)架上橫梁應(yīng)力計(jì)算公式如下 (6.9) (6.10)式中 a1機(jī)架橫梁外側(cè)的拉應(yīng)力,MPa;n1機(jī)架橫梁內(nèi)側(cè)的壓應(yīng)力,MPa;Wa1、Wn1機(jī)架上橫梁外側(cè)和內(nèi)測(cè)的斷面系數(shù),mm3。由文獻(xiàn)6知Wa1= (6.11)Wn1= (6.12)代入式(6.96.12)數(shù)據(jù)得Wa1=2.5108mm3 Wn1=2.26108mm3a1=21.8MPa橫 n1=24.12MPa立(負(fù)號(hào)只表示n1為壓縮應(yīng)力)可知上橫梁滿足強(qiáng)度要求。2、機(jī)架立柱校核由文獻(xiàn)1知機(jī)架立柱應(yīng)力計(jì)算公式如下 (6.13) (6.14)式中 a2機(jī)架立柱外側(cè)壓應(yīng)力,MPa;n2機(jī)架立柱內(nèi)側(cè)拉應(yīng)力,MPa;F2立柱斷面面積,F(xiàn)2=850750 mm2;Wa2、Wn2立柱外側(cè)和內(nèi)測(cè)的斷面系數(shù),mm3。Wa2= Wn2= (6.15)代入式(6.126.15)數(shù)據(jù)得Wa2= Wn2=9.04107 mm3 a2=5.5MPa 立 n2=10.2MPa 立可知機(jī)架立柱滿足強(qiáng)度要求。7 壓下系統(tǒng)計(jì)算調(diào)整裝置按軋機(jī)工藝要求可分為:上輥調(diào)整裝置、下輥調(diào)整裝置、中輥調(diào)整裝置、立輥調(diào)整裝置和特殊軋機(jī)的調(diào)整裝置。本設(shè)計(jì)軋機(jī)采用上輥調(diào)整裝置。7.1 壓下型式選擇上軋輥壓下調(diào)整裝置有手動(dòng)、電動(dòng)和液動(dòng)型式,本軋機(jī)采電液壓下調(diào)整裝置。電液雙壓下調(diào)整裝置,其初調(diào)為電動(dòng)壓下,精調(diào)為液壓缸,通常液壓缸置于壓下螺絲與上軸承座之間而使結(jié)構(gòu)緊湊,次調(diào)整機(jī)構(gòu)消除了機(jī)械慣性力,提高傳動(dòng)效率,調(diào)整靈敏度比一般電動(dòng)壓下快10倍以上。壓下減速機(jī)采用速比為17的圓柱齒輪球面蝸輪蝸桿聯(lián)合減速機(jī),采用兩級(jí)蝸輪傳動(dòng),其傳動(dòng)比大,結(jié)構(gòu)緊湊在使用球面蝸輪副或平面蝸輪副時(shí),也可以有較高的傳動(dòng)效率。在壓下減速機(jī)上裝有測(cè)速電動(dòng)APC速度閉環(huán)控制,在壓下裝置中還有極限開(kāi)關(guān)用于控制軋輥升降的最高最低位置。壓下裝置電動(dòng)機(jī)由兩臺(tái)300系列zzj812,75Kw直流電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng),采用直流電動(dòng)機(jī),可頻繁的啟動(dòng)在、制動(dòng),正、反轉(zhuǎn),調(diào)整速好,過(guò)載倍數(shù)高,轉(zhuǎn)動(dòng)慣量
厚板軋機(jī)設(shè)計(jì)【說(shuō)明書(shū)CAD】.zip |
厚板軋機(jī)設(shè)計(jì)【說(shuō)明書(shū)+CAD】 |
壓縮包目錄 | 預(yù)覽區(qū) |
|
請(qǐng)點(diǎn)擊導(dǎo)航文件預(yù)覽
|
編號(hào):12102179
類型:共享資源
大?。?span id="24d9guoke414" class="font-tahoma">3.27MB
格式:ZIP
上傳時(shí)間:2020-05-06
40
積分
積分
- 關(guān) 鍵 詞:
- 說(shuō)明書(shū)+CAD 厚板 軋機(jī) 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 仿單 cad
- 資源描述:
-
購(gòu)買(mǎi)設(shè)計(jì)請(qǐng)充值后下載,,資源目錄下的文件所見(jiàn)即所得,都可以點(diǎn)開(kāi)預(yù)覽,,資料完整,充值下載可得到資源目錄里的所有文件。。?!咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙,doc,docx為WORD文檔,原稿無(wú)水印,可編輯。。。具體請(qǐng)見(jiàn)文件預(yù)覽,有不明白之處,可咨詢QQ:12401814
展開(kāi)閱讀全文
裝配圖網(wǎng)所有資源均是用戶自行上傳分享,僅供網(wǎng)友學(xué)習(xí)交流,未經(jīng)上傳用戶書(shū)面授權(quán),請(qǐng)勿作他用。
相關(guān)資源
更多正為您匹配相似的精品文檔
鏈接地址:http://www.szxfmmzy.com/p-12102179.html