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黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 附 錄 A 外文文獻(xiàn) Farm Machinery Using & Maintenance The most important thing is the meshing mark and meshing backlash of the driven bevel gears and active bevel gears, the firmness adjustment of half axle gears and planetary gear in maintenance of the BJ2020S jeep driving axle . This is an important and difficult job ,because the rear axle and driven working under the large load and high speed. And the bear is alternating load. If the meshing mark is not conforming to requirements or the meshing backlash is not good, it will appear smooth transmission speed and noise, wear, or even broken tooth gear, which directly influences the car service life and various tasks when it is working. At the same time , lord and driven tapered gear meshing mark and the check assembly and adjustment became a complicated problem although automobile driving axle structure is not a very complicated but some people is not familiar with the principle on gear transmission. Based on years of teaching and practice in the maintenance work with the adjustment of BJ2020S jeep driving axle differential gears and bearings has some method and steps of the relevant views and comments about something. Ⅰ Adjustment of the axis gear differential planetary gear mesh clearance Half axle gears and planetary gear mesh clearance is adjusted by half axle gears and differential shell thickness between three different (0.5 mm, 1.0 mm, 0.2 mm) thrust washers . Because of the planetary gear differential between shell with the thrust washers, so it must be the half axle gears through the thrust washers (two half axle gears and add, subtract washers), and the gap of the planetary gear mesh. Then using pins will planetary gear axle fixed. Ⅱ Adjustment of differential backlash This bearing clearance is adjusted by adding, subtracting differential bearings and differential between shell thickness (0.5 mm in four different, o. mm, 0.15 ram, 0.10 ram) to adjust the adjustment of the gasket. In the adjustment of the former ready right and left bridge between shell of gasket, installation fixed good follower bevel gears. Active bevel gears should not installed in accordance with the relevant provisions of the torque (40-60N, m) installed left and right with tapered bridge housing, active gear with long bar, or a screwdriver to turn down, or pry differential assembly, to check differential assembly bearings between differential to feel no axial clearance and rotate freely. Ⅲ Active bevel gears bearing clearance adjustment In active position of bevel gears can be determined by the basic, increase and decrease active bevel gears with active before bearings taper gear bearing thrust ring between four different thickness (0.10 mm, 0.15 ram, 0.25 mm mm) adjustment, 0.50 gasket to adjust, the flexible rotation, no axial and radial clearance. Ⅳ Active bevel gears and driven bevel gears clearance and meshing mark adjustment Domestic automobile gear for no modifier, assembling widely adopted, the first meshing mark check whether the meshing mark requirements, such as requirements, through the change of bevel gears, driven axial position to get to meet the requirements of meshing mark, the active bevel gears bearing and differential bearing clearance (pre-tightening degrees) basis, rub-up, driven bevel gears, initiative on 3-4 taper gear teeth are coated with thin layer opposite, oil (or face turns into oil), according to the requirements and differential assembly installed left, right, forward and backward bridge housing, then turn active bevel gears decomposition of left and right to bridge housing, driven gear tooth surface of conical whether imprint requirements. If meshing mark requirements, visible to the situation by outward, to the right or left, bevel gears, driven to adjust. When the meshing mark to tooth root cap, the main, small or client, the formula for the Lord: "the Lord, from (i.e., big into bevel gears into active driven gear), small (i.e. driven out from bevel gears removed from active gear)." When the Lord, driven gear cone of meshing mark complies with the standards and inspection, driven bevel gears, active bevel gears and clearance of bevel gears driven backlash should actively bevel gears in the radius of 45mm flanges on the circumference displacement measurement, the arc length) should be in (0.2-0.6 mm. If does not accord with a standard, can increase and decrease active bevel gears and bearings taper gear after the shim between left and right or mobile differential bearing adjustment gasket, driven to adjust the gap, so bevel gears, driven when the bevel gears has adjusted, adjust the marks are not destroyed, small volume, driven tapered gear meshing mark. Ⅴ Drive and differential assembly We can start assemble the drive and differential when the differential gears, driven gear, each bearing, tapered meshing mark adjustment is over. Based on the thickness of the gasket and the bolt torques, we should coated with rubber seal, assembled active bevel gears, mount differential assembly, then closed the bridge housing.  附 錄 B 中文譯文 減速器和差速器的調(diào)整與裝配 在對(duì)BJ2020S吉普車(chē)后橋的維修中，最主要的就是減速器主、從動(dòng)圓錐齒輪的嚙合印痕及嚙合間隙；差速器半軸齒輪、行星齒輪嚙合間隙和各軸承松緊度的調(diào)整。這是一項(xiàng)既重要又較為困難的工作，因?yàn)楹髽蛑鳌膭?dòng)圓錐齒輪是在大負(fù)荷、高轉(zhuǎn)速下工作的，而且其所承受的是交變負(fù)荷，如果兩者的嚙合印痕不符合要求，或嚙合間隙不當(dāng)，工作中將會(huì)出現(xiàn)傳動(dòng)不平穩(wěn)和噪音，加速齒面磨損，甚至打壞齒輪，直接影響汽車(chē)使用壽命和各項(xiàng)任務(wù)的完成。同時(shí)，汽車(chē)后橋的結(jié)構(gòu)雖不是很復(fù)雜，但由于主、從動(dòng)圓錐齒輪的體積較大，拆裝費(fèi)時(shí)費(fèi)力，加之一些同志對(duì)齒輪的傳動(dòng)原理不夠熟悉，實(shí)踐機(jī)會(huì)又少，主、從動(dòng)圓錐齒輪嚙合印痕和間隙的檢查調(diào)整及裝配就成了一個(gè)較為復(fù)雜的問(wèn)題。本文根據(jù)幾年來(lái)在教學(xué)和實(shí)際維修工作中的摸索，就BJ2020S吉普車(chē)后橋差速器齒輪和軸承的調(diào)整，主、從動(dòng)圓錐齒輪嚙合印痕和間隙及主動(dòng)圓錐齒輪軸承間隙的調(diào)整和裝配的有關(guān)方 法、步驟談點(diǎn)看法和意見(jiàn)。 一、差速器半軸齒輪與行星齒輪嚙合間隙的調(diào)整 半軸齒輪與行星齒輪嚙合間隙的調(diào)整，是通過(guò)半軸齒輪與差速器殼之間三個(gè)不同厚度(1.0mm、0.5mm、0.2mm)的止推墊片來(lái)調(diào)整的。因?yàn)樾行驱X輪與差速器殼之間的止推墊片是一定的，所以，通過(guò)加、減半軸齒輪的止推墊片(兩半軸齒輪同時(shí)加、減墊片)，使其與行星齒輪的嚙合間隙達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。然后用銷(xiāo)子將行星齒輪軸固定。 二、差速器軸承間隙的調(diào)整 此軸承間隙的調(diào)整是通過(guò)加、減差速器軸承與差速器殼之間四個(gè)不同厚度(0.5mm、0.25mm、0.15ram、0.10ram)的調(diào)整墊片來(lái)調(diào)整的。在調(diào)整前準(zhǔn)備好左、右橋殼之間的密封墊，安裝固定好從動(dòng)圓錐齒輪。主動(dòng)圓錐齒輪先不要安裝，應(yīng)按照規(guī)定的扭矩(40—60N·m)安裝好左、右橋殼，以圓錐主動(dòng)齒輪的位置，用長(zhǎng)金屬棒或大起子轉(zhuǎn)動(dòng)差速器總成，或上下撬差速器總成，來(lái)檢查差速器軸承間隙，以達(dá)到感覺(jué)沒(méi)有軸向間隙且轉(zhuǎn)動(dòng)自由為止。 三、主動(dòng)圓錐齒輪軸承間隙的調(diào)整 在主動(dòng)圓錐齒輪的位置基本確定后，可通過(guò)增、減主動(dòng)圓錐齒輪前軸承與主動(dòng)圓錐齒輪前軸承止推環(huán)之間的四個(gè)不同厚度(0.10mm、0.15ram、0.25mm、0.50mm)的調(diào)整墊片來(lái)調(diào)整，使其達(dá)到轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，沒(méi)有軸向、徑向間隙的感覺(jué)。 四、主動(dòng)圓錐齒輪與從動(dòng)圓錐齒輪間隙及嚙合印痕的調(diào)整 國(guó)產(chǎn)汽車(chē)齒輪因無(wú)修正值，裝配時(shí)普遍采用嚙合印痕調(diào)整法，即首先檢查嚙合印痕是否符合要求，如不符合要求，則通過(guò)改變主、從動(dòng)圓錐齒輪的軸向位置來(lái)獲得符合要求的嚙合印痕，在調(diào)整好主動(dòng)圓錐齒輪軸承和差速器軸承間隙(預(yù)緊度)的基礎(chǔ)上，擦凈主、從動(dòng)圓錐齒輪，在主動(dòng)圓錐齒輪3—4個(gè)齒的正、反面涂上薄層紅丹油(或紅印油)，放進(jìn)差速器總成，按要求裝好左、右橋殼，正、反轉(zhuǎn)動(dòng)主動(dòng)圓錐齒輪，然后分解左、右橋殼，查看從動(dòng)圓錐齒輪齒面上的印痕是否符合要求。如嚙合印痕不符合要求，可視情況通過(guò)向里、向外或向左、向右移動(dòng)主、從動(dòng)圓錐齒輪來(lái)調(diào)整。當(dāng)嚙合印痕偏向齒頂、齒根或齒的大端、小端時(shí)，其調(diào)整口訣為：“頂進(jìn)主，根出主，大進(jìn)從(即從動(dòng)圓錐齒輪移進(jìn)主動(dòng)齒輪)，小出從(即從動(dòng)圓錐齒輪移離主動(dòng)齒輪)”。當(dāng)主、從動(dòng)圓錐齒輪的 嚙合印痕符合標(biāo)準(zhǔn)后，需檢查主、從動(dòng)圓錐齒輪間隙，主動(dòng)圓錐齒輪與從動(dòng)圓錐齒輪的齒側(cè)間隙應(yīng)在主動(dòng)圓錐齒輪法蘭盤(pán)半徑為45mm的圓周上測(cè)量，其位移(弧長(zhǎng))應(yīng)在0.2—0.6mm之間。如不符合標(biāo)準(zhǔn)，可增、減主動(dòng)圓錐齒輪后軸承與主動(dòng)圓錐齒輪之間的墊片或者左、右移動(dòng)差速器軸承調(diào)整墊片來(lái)調(diào)整主、從動(dòng)圓錐齒輪的間隙，因此時(shí)主、從動(dòng)圓錐齒輪的印痕已調(diào)整好，調(diào)整量很小，是不會(huì)破壞主、從動(dòng)圓錐齒輪嚙合印痕的。 五、減速器和差速器總成的裝配 在差速器齒輪主、從動(dòng)圓錐齒輪、各軸承及嚙合印痕，都分別調(diào)整完畢后，開(kāi)始進(jìn)行減速器與差速器總成的裝配。按照調(diào)整時(shí)所用墊片的厚度、各緊固螺栓的扭矩，涂上密封膠，先裝配好主動(dòng)圓錐齒輪，再裝上差速器總成，最后按順序合上橋殼，至此全部調(diào)整裝配完成。 5 上海工程技術(shù)大學(xué) 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告 課題名稱(chēng)： 輪邊減速器設(shè)計(jì) 課題性質(zhì)： 理工類(lèi)：工程設(shè)計(jì) 課題來(lái)源： 自選題目 學(xué)院（系）：上海工程技術(shù)大學(xué)汽車(chē)學(xué)院 專(zhuān) 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 2014 年 02 月 17 日 一、綜述本課題國(guó)內(nèi)外研究動(dòng)態(tài)，說(shuō)明選題的依據(jù)和意義 輪邊減速器一般為雙極減速驅(qū)動(dòng)橋中安裝在輪轂中間或附近的第二級(jí)減速器。在一些礦山水利及其他大型工程等所用的重型汽車(chē)，工程和軍事上用的重型牽引汽車(chē)及大型公共汽車(chē)等，要求有較高的動(dòng)力性，而汽車(chē)車(chē)速相對(duì)較低，因而其傳動(dòng)系的低檔總傳動(dòng)比很大，為了使變速器分動(dòng)器傳動(dòng)軸等總成不致因承受過(guò)大尺寸及質(zhì)量過(guò)大，應(yīng)將傳動(dòng)系的傳動(dòng)比以盡可能大的比率分配給驅(qū)動(dòng)橋。這就導(dǎo)致一些重型汽車(chē)大型汽車(chē)的主減速比必須很大，還有一些越野汽車(chē)要求在壞路上和無(wú)路地區(qū)具有良好的通過(guò)性，即要求汽車(chē)在滿(mǎn)載情況下能以平均車(chē)速通過(guò)各種壞路及無(wú)路地帶時(shí)有足夠離地間隙(如松軟的土壤、沙漠、山地、雪地沼澤等)，因此在設(shè)計(jì)上述重型汽車(chē)、大型公共汽車(chē)、越野汽車(chē)時(shí)，需要在車(chē)輪旁附加輪邊減速器。 我國(guó)研制汽車(chē)輪邊減速器始于20世紀(jì)70年代中期，由于各種原因，至今發(fā)展不快，只有幾個(gè)廠家從事生產(chǎn)，技術(shù)水平只相當(dāng)國(guó)外20世紀(jì)80年代末的水平，數(shù)量和質(zhì)量也遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿(mǎn)足不了國(guó)內(nèi)運(yùn)輸業(yè)發(fā)展的需要。進(jìn)入21世紀(jì)以來(lái)，我國(guó)經(jīng)濟(jì)形勢(shì)發(fā)生了很大的變化。公路運(yùn)輸?shù)玫搅撕芸斓陌l(fā)展，為了降低運(yùn)輸成本，緩解鐵路壓力，促使了汽車(chē)的運(yùn)輸能力和載貨量逐漸加大。因此，重型汽車(chē)輪邊減速器在我國(guó)的應(yīng)用前景十分廣闊。自從我國(guó)加入WTO之后，減速器行業(yè)面臨極大的壓力與挑戰(zhàn)，為了應(yīng)對(duì)這一嚴(yán)峻形勢(shì)，一方面要引進(jìn)更多更好的國(guó)外產(chǎn)品與相關(guān)技術(shù)，另一方面必須迅速發(fā)展民族工業(yè)。國(guó)外的汽車(chē)減速器應(yīng)用得比較好，技術(shù)也比較先進(jìn)，但價(jià)格比較高。一般情況是：國(guó)外的整機(jī)的價(jià)格是國(guó)內(nèi)價(jià)格的2～3倍，而易損件、備件的價(jià)格卻是5～8倍，因此，發(fā)展我國(guó)的輪邊減速器產(chǎn)品是非常必要的。輪邊減速器屬于汽車(chē)減速零部件的關(guān)鍵總成，是為了提高汽車(chē)的驅(qū)動(dòng)力，以滿(mǎn)足或修正整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)力的匹配。本論文就是對(duì)輪邊減速器進(jìn)行研究，找出合適的方法，為自主研發(fā)出具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，高精度和高可靠性的減速器提供理論支持。 (1)重型汽車(chē)輪邊減速器多以行星齒輪為主，世界上的一些發(fā)達(dá)國(guó)家，如日本、瑞典、俄羅斯和美國(guó)等，對(duì)行星齒輪傳動(dòng)的研究、生產(chǎn)和應(yīng)用都十分重視，在傳動(dòng)性能、傳遞功率、結(jié)構(gòu)優(yōu)化、轉(zhuǎn)矩等方面均處于領(lǐng)先地位。發(fā)展比較快且取得一定科研成果的是在行星齒輪傳動(dòng)動(dòng)力學(xué)方面。近幾年來(lái)，隨著我國(guó)對(duì)制造業(yè)的扶持和資金的投入以及科學(xué)技術(shù)不斷進(jìn)步，機(jī)械科技人員經(jīng)過(guò)不懈的努力以及技術(shù)引進(jìn)和消化吸收，在行星齒輪理論研究和優(yōu)化設(shè)計(jì)等方面取得了～定的研究成果，在行星齒輪傳動(dòng)非線性動(dòng)力學(xué)模型和方程方面的研究是國(guó)內(nèi)兩個(gè)關(guān)于行星齒輪傳動(dòng)動(dòng)力學(xué)的代表，他們的研究成果取得了一定的成就并把許多技術(shù)應(yīng)用于實(shí)際當(dāng)中。與此同時(shí)，現(xiàn)代優(yōu)化設(shè)計(jì)理論也應(yīng)用到行星齒輪傳動(dòng)技術(shù)中，根據(jù)不同的優(yōu)化目標(biāo)，通過(guò)建立輪邊減速器行星齒輪數(shù)學(xué)模型，產(chǎn)生了多種優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。在已經(jīng)取得的成果中，有針對(duì)行星輪均載機(jī)構(gòu)和功率分流方面的優(yōu)化設(shè)計(jì)，有針對(duì)行星齒輪傳動(dòng)嚙合效率、結(jié)構(gòu)性能、體積的多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究，有專(zhuān)門(mén)針對(duì)如重型汽車(chē)輪邊減速器行星傳動(dòng)機(jī)構(gòu)齒輪模態(tài)優(yōu)化設(shè)計(jì)，有針對(duì)行星機(jī)構(gòu)噪聲、振動(dòng)、固有頻率特性研究，這些成果的研究有利于提高了工程技術(shù)人員對(duì)行星傳動(dòng)技術(shù)的認(rèn)識(shí)。在新理論和新數(shù)學(xué)計(jì)算方法出現(xiàn)的同時(shí)，行星齒輪減速器的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法也隨著更新，比較新的研究成果：有可靠性工程理論在優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，有遺傳算法在行星齒輪優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，有模糊數(shù)學(xué)在行星齒輪優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，有可靠性工程理論在優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，基于可靠性工程的理論通過(guò)引入強(qiáng)度可靠性系數(shù)方程來(lái)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。這些新的設(shè)計(jì)理論和新的設(shè)計(jì)方法將許多設(shè)計(jì)理論概念和研究成果應(yīng)用到優(yōu)化設(shè)計(jì)中，對(duì)行星齒輪傳動(dòng)優(yōu)化設(shè)計(jì)理論研究的發(fā)展有很大的貢獻(xiàn)。 (2)對(duì)于行星齒輪減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面，目前國(guó)外已經(jīng)廣泛采用了CAD／CAE／CAM一體化的設(shè)計(jì)方法，這是一種面向零件的參數(shù)化的3D實(shí)體模型設(shè)計(jì)技術(shù)，與以往傳統(tǒng)的二維設(shè)計(jì)方法相比，這是一條革命性的設(shè)計(jì)理念。通過(guò)三維結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與優(yōu)化設(shè)計(jì)的完美結(jié)合，可以使設(shè)計(jì)一體化，對(duì)工作效率的提高是非常有好處的。當(dāng)前，國(guó)外的一些公司針對(duì)產(chǎn)品的不同特點(diǎn)，開(kāi)發(fā)出了很多專(zhuān)用的優(yōu)化設(shè)計(jì)模塊，這些優(yōu)化設(shè)計(jì)模塊之間有良好的數(shù)據(jù)接口，產(chǎn)品的幾何模型可以通過(guò)它們實(shí)體造型模塊的優(yōu)化結(jié)果直接輸出，這樣的設(shè)計(jì)大大提高了工作效率，對(duì)于產(chǎn)品開(kāi)發(fā)周期縮短，企業(yè)研發(fā)能力的提高都有好處，由于開(kāi)發(fā)的產(chǎn)品周期短、速度快，可以使企業(yè)在市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中處于領(lǐng)先地位。目前，我國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)發(fā)展比較快，設(shè)計(jì)水平也在不斷的提高。 (3)隨著計(jì)算機(jī)廣泛應(yīng)用于設(shè)計(jì)領(lǐng)域，在產(chǎn)品的研發(fā)初期，可以應(yīng)用計(jì)算機(jī)輔助工程(CAE)，通過(guò)計(jì)算機(jī)模擬實(shí)際工作情況，對(duì)產(chǎn)品的各項(xiàng)性能進(jìn)行檢測(cè)，比如對(duì)其靜態(tài)的，動(dòng)態(tài)的性能進(jìn)行測(cè)試，這樣可以在設(shè)計(jì)時(shí)發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品的缺陷，避免樣機(jī)制造的風(fēng)險(xiǎn)，用CAE技術(shù)不僅可以降低研發(fā)成本，縮短研發(fā)周期，而且可以對(duì)設(shè)計(jì)的結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，這樣可以整體了解產(chǎn)品的性能，省去一些不需要的環(huán)節(jié)，節(jié)省研發(fā)費(fèi)用，現(xiàn)在對(duì)于一些特別復(fù)雜的機(jī)械零件，由于在CAE中不易建模而采用在三維CAD中進(jìn)行建模，把所建好的實(shí)體模型數(shù)據(jù)，用另一種可以讓CAE軟件識(shí)別的格式保存，然后導(dǎo)入到CAE軟件中。目前，采用ADAMS、ANSYS等有限元分析軟件對(duì)所設(shè)計(jì)的機(jī)械產(chǎn)品進(jìn)行有限元分析在設(shè)計(jì)中得到了廣泛的應(yīng)用。隨著計(jì)算機(jī)性能的提高和設(shè)計(jì)人員經(jīng)驗(yàn)的積累，對(duì)產(chǎn)品設(shè)計(jì)的仿真模型與實(shí)際模型相差很小，這樣可以保證仿真性能的可靠性。近些年由于國(guó)家對(duì)制造業(yè)的重視，許多國(guó)內(nèi)高校及科研部門(mén)對(duì)計(jì)算機(jī)輔助方面有了一定的投入，特別在有限元方面，并取得了一定得成果。隨著有限元方法的應(yīng)用，普及以及設(shè)計(jì)人員的經(jīng)驗(yàn)積累，實(shí)體建模將越來(lái)越接近真實(shí)結(jié)構(gòu)，這樣的研究成果才能真正指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)踐。 二、研究的基本內(nèi)容，擬解決的主要問(wèn)題： 本論文就是對(duì)輪邊減速器進(jìn)行研究，找出合適的方法，為自主研發(fā)出具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，高精度和高可靠性的減速器提供理論支持。 1查找相關(guān)參數(shù)及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，進(jìn)行車(chē)輪減速器和橋殼總成的設(shè)計(jì)； 2確定輪邊減速器和橋殼的結(jié)構(gòu)形式； 3確定輪邊減速器和橋殼的主要性能參數(shù)； 4輪邊減速器和橋殼的總成的設(shè)計(jì)、計(jì)算、分析、制圖； 5其他相關(guān)零部件的設(shè)計(jì)； 6結(jié)合本課題查閱并翻譯不少于5000字的英文資料； 7編寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)； 三、研究步驟、方法及措施： 方法主要有文獻(xiàn)研究法：通過(guò)對(duì)中國(guó)學(xué)術(shù)期刊網(wǎng)，萬(wàn)方數(shù)據(jù)資源系統(tǒng)等中英文數(shù)據(jù)庫(kù)的檢索，收集有關(guān)資料，并對(duì)收集的資料進(jìn)行歸納分析，為論文作鋪墊。 (1)重要零部件選型設(shè)計(jì)：選擇輪邊減速器和橋殼的結(jié)構(gòu)形式及零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，選擇和計(jì)算基本參數(shù)。 (2主要零部件的強(qiáng)度校核：利用有限元發(fā)對(duì)輪邊減速器行星架的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行分析校核。 (3總裝圖與零件圖的計(jì)算機(jī)繪制：本項(xiàng)目的所有圖紙運(yùn)用CATIA軟件進(jìn)行繪制，均采用電子文本，部分重要零部件采用三維圖，并在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行模擬裝配，以求減少設(shè)計(jì)失誤。 四、研究工作進(jìn)度： 第1-4周 ：調(diào)查研究，收集資料，翻譯外文資料，確定輪邊減速器的結(jié)構(gòu)形式。 第5-8周 ：確定輪邊減速器的總體尺寸和結(jié)構(gòu)參數(shù)，計(jì)算性能參數(shù)并進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 第9-12周 ：繪制輪邊減速器和橋殼總成圖。 第13-16周：繪制零部件二維工程圖，整理資料，撰寫(xiě)畢業(yè)論文。 第17-18周：畢業(yè)答辯 五、主要參考文獻(xiàn)： 【1】劉淮信主編.汽車(chē)設(shè)計(jì).北京； 清華大學(xué)出版社，2001 【2】陳家瑞主編.汽車(chē)構(gòu)造，機(jī)械工業(yè)出版社，1997 【3】機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì).機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).北京；機(jī)械工業(yè)出版社，2004 【5】鄧勛、張文明、郭耀斌.BZQ3390礦用自卸車(chē)輪邊減速器的設(shè)計(jì).煤礦機(jī)械，2008，vol.29（No.6）;16-18 【6】張華增、曹人樂(lè).改進(jìn)輪邊減速器墊片結(jié)構(gòu).科技創(chuàng)新報(bào)，2008,No.22;78 【7】焦萬(wàn)銘、馮雅麗、楊鈺.狂勇氣車(chē)輪邊二級(jí)行星減速器設(shè)計(jì).礦山機(jī)械，2008，vol.36;38-39 【8】劉玉春、羅維東等.礦用汽車(chē)輪邊減速器可靠性?xún)?yōu)化設(shè)計(jì).機(jī)械設(shè)計(jì)制造，2006，No.9;18-20. 【9】楊鎖望、韓玉琪、楊鈺.礦用自卸車(chē)驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)分析與改進(jìn)設(shè)計(jì).專(zhuān)用汽車(chē)，2005，No.1;21-23 【10】楊鐘勝.礦用自卸車(chē)驅(qū)動(dòng)橋輪邊減速器的研究與制造.汽車(chē)工藝與材料，2011，No.10；37-47 【11】項(xiàng)生田、李劍敏等.輪邊減速器行星架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和疲勞壽命分析.汽車(chē)工程，2011，vol.33(no.5);417-421 【12】張寶成.輪邊減速器內(nèi)齒圈的結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì).北京礦冶研究總院. 【13】李必文、張春良.輪邊減速器優(yōu)化設(shè)計(jì)存在的問(wèn)題及對(duì)策.中國(guó)工程機(jī)械學(xué)報(bào)，2008，vol.6(no.1);53-57 【14】汪振曉、李增輝.輪邊減速器總成的設(shè)計(jì).汽車(chē)科技增刊，2008, 【15】陳海、洪恒恒等.驅(qū)動(dòng)橋橋殼有限元分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化.開(kāi)發(fā)研究，2011，no.7；48-49 【16】尹道駿.重型汽車(chē)輪邊減速器的研究.合肥工業(yè)大學(xué).2010 【17】C.Yuksel、A.kahraman.Dynamic tooth loads of planetary gear sets having tooth profile wear.The university of Toledo,2004. 【18】C.H.Mcmurray、W.J.Blanchflower.Multi-Channel,Probe Colorimeter for Use with the Micro-elisa Test,Which Makes Use of Disposable Flat-bottom Microhemagglutination plates，Clinical Chemistry，1979，vol.25(no.4)；570-576 【19】Yichao Guo、Robert G.Parker，Purely rotational model and vibration modes of compound planetary gears.Mechanism and Machine Theory，2010 六、導(dǎo)師意見(jiàn)： 指導(dǎo)教師（簽字） 年 月 日 七、審核意見(jiàn)： 審查結(jié)果： 1、通過(guò)； 2、完善后通過(guò)；　　　3、未通過(guò) 負(fù)責(zé)人（簽字）：　　　　 年　　月　　日 湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)東方科技學(xué)院全日制普通本科生 畢業(yè)論文誠(chéng)信聲明 本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)論文是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下，進(jìn)行研究工作所取得的成果，成果不存在知識(shí)產(chǎn)權(quán)爭(zhēng)議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫(xiě)過(guò)的作品成果。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體在文中均作了明確的說(shuō)明并表示了謝意。同時(shí)，本論文的著作權(quán)由本人與湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)東方科技學(xué)院、指導(dǎo)教師共同擁有。本人完全意識(shí)到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。 畢業(yè)論文作者簽名： 年 月 日 XXXXXXXX學(xué)院 全日制普通本科生畢業(yè)論文 輪邊減速器設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名：XXXX 學(xué) 號(hào)：XXXXX 年級(jí)專(zhuān)業(yè)及班級(jí)：XXXXX 指導(dǎo)老師及職稱(chēng)：XXXX 學(xué) 部：XXXX XXXX 提交日期：XXXX年X月 目 錄 摘要 1 關(guān)鍵詞 1 第一章 緒論 2 1.1 課題設(shè)計(jì)的目的和意義 4 1.2 本設(shè)計(jì)所要完成的主要任務(wù) 4 第二章 減速器的方案設(shè)計(jì) 5 2.1 減速器的功用及分類(lèi) 5 2.2 減速器方案的選擇及傳動(dòng)方案的確定 6 2.2.1 減速器方案的選擇 7 2.2.2 行星減速器傳動(dòng)方案的選定 8 2.2.3 減速器傳動(dòng)比的分配 8 2.2.4 傳動(dòng)比公式推導(dǎo) 8 2.3 行星減速器齒輪配齒與計(jì)算 9 2.3.1 行星排齒輪的配齒 9 2.3.2 行星齒輪模數(shù)計(jì)算與確定 10 2.4 嚙合參數(shù)計(jì)算 11 2.5 變位系數(shù)選取 12 2.6 各行星齒輪幾何尺寸計(jì)算 13 2.6.1 第Ⅰ排行星齒輪的幾何尺寸 13 2.6.2 第Ⅱ排行星輪的幾何尺寸 16 2.7 各行星齒輪強(qiáng)度校核 19 2.7.1 太陽(yáng)輪和行星輪接觸疲勞強(qiáng)度校核 19 2.7.2 太陽(yáng)輪和行星輪彎曲疲勞強(qiáng)度校核 21 2.7.3 內(nèi)齒輪材料選擇 22 第三章 減速器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 23 3.1 齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 23 3.2 傳遞連接 24 3.3 軸承選用與校核與其他附件說(shuō)明 24 3.3.1 軸承選用與校核 24 3.3.2 其他附件說(shuō)明 26 第四章 設(shè)計(jì)工作總結(jié) 26 參考文獻(xiàn) 27 致 謝 27 附 錄 28 30 摘 要 輪邊減速器是傳動(dòng)系中最后一級(jí)減速增扭裝置，采用輪邊減速器可滿(mǎn)足在總傳動(dòng)比相同的條件下，使變速器、傳動(dòng)軸、主減速器、差速器、半軸等部件的載荷減少，尺寸變小以及使驅(qū)動(dòng)橋獲得較大的離地間隙等優(yōu)點(diǎn)，它被廣泛應(yīng)用于載重貨車(chē)、大型客車(chē)、越野汽車(chē)及其他一些大型工礦用車(chē)。因此對(duì)輪邊減速器的研究，具有很重要的實(shí)際意義和企業(yè)實(shí)用性。 在本論文研究中，主要開(kāi)展了如下工作： 首先介紹了輪邊減速器的原理，并對(duì)行星式輪邊減速器的特點(diǎn)、傳動(dòng)類(lèi)型及傳動(dòng)裝置進(jìn)行了闡述與分析。 其次根據(jù)輪邊減速器的工作要求，進(jìn)行了傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算，確定其主要部件的參數(shù)并校核了齒輪的強(qiáng)度。 關(guān)鍵詞 輪邊減速器; 齒向誤差;校核強(qiáng)度 第一章 緒論 1.1 課題設(shè)計(jì)的目的和意義 汽車(chē)輪邊減速器多以行星齒輪為主，世界上的一些發(fā)達(dá)國(guó)家，如日本、瑞典、俄羅斯和美國(guó)等，對(duì)行星齒輪傳動(dòng)的研究、生產(chǎn)和應(yīng)用都十分重視，在傳動(dòng)性能、傳遞功率、結(jié)構(gòu)優(yōu)化、轉(zhuǎn)矩等方面均處于領(lǐng)先地位。發(fā)展比較快且取得一定科研成果的是在行星齒輪傳動(dòng)動(dòng)力學(xué)方面。近幾年來(lái)，隨著我國(guó)對(duì)制造業(yè)的扶持和資金的投入以及科學(xué)技術(shù)不斷進(jìn)步，機(jī)械科技人員經(jīng)過(guò)不懈的努力以及技術(shù)引進(jìn)和消化吸收，在行星齒輪理論研究和優(yōu)化設(shè)計(jì)等方面取得了一定的研究成果，在行星齒輪傳動(dòng)非線性動(dòng)力學(xué)模型和方程方面的研究是國(guó)內(nèi)兩個(gè)關(guān)于行星齒輪傳動(dòng)動(dòng)力學(xué)的代表，他們的研究成果取得了一定的成就并把許多技術(shù)應(yīng)用于實(shí)際當(dāng)中。與此同時(shí)，現(xiàn)代優(yōu)化設(shè)計(jì)理論也應(yīng)用到行星齒輪傳動(dòng)技術(shù)中，根據(jù)不同的優(yōu)化目標(biāo)，通過(guò)建立輪邊減速器行星齒輪數(shù)學(xué)模型，產(chǎn)生了多種優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。在已經(jīng)取得的成果中，有針對(duì)行星輪均載機(jī)構(gòu)和功率分流方面的優(yōu)化設(shè)計(jì)，有針對(duì)行星齒輪傳動(dòng)嚙合效率、結(jié)構(gòu)性能、體積的多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究，有專(zhuān)門(mén)針對(duì)如重型汽車(chē)輪邊減速器行星傳動(dòng)機(jī)構(gòu)齒輪模態(tài)優(yōu)化設(shè)計(jì)，有針對(duì)行星機(jī)構(gòu)噪聲、振動(dòng)、固有頻率特性研究，這些成果的研究有利于提高了工程技術(shù)人員對(duì)行星傳動(dòng)技術(shù)的認(rèn)識(shí)。在新理論和新數(shù)學(xué)計(jì)算方法出現(xiàn)的同時(shí)，行星齒輪減速器的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法也隨著更新，比較新的研究成果：有可靠性工程理論在優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，有遺傳算法在行星齒輪優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，有模糊數(shù)學(xué)在行星齒輪優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，有可靠性工程理論在優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，基于可靠性工程的理論通過(guò)引入強(qiáng)度可靠性系數(shù)方程來(lái)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。這些新的設(shè)計(jì)理論和新的設(shè)計(jì)方法將許多設(shè)計(jì)理論概念和研究成果應(yīng)用到優(yōu)化設(shè)計(jì)中，對(duì)行星齒輪傳動(dòng)優(yōu)化設(shè)計(jì)理論研究的發(fā)展有很大的貢獻(xiàn)。1.2 本設(shè)計(jì)所要完成的主要任務(wù) 1.減速器的功用及分類(lèi)； 2.減速器方案的選擇及傳動(dòng)方案的確定； 3.行星減速器齒輪配齒與計(jì)算； 4.減速器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)； 5.軸承選用與校核與其他附件說(shuō)明； 6.所有零、部件設(shè)計(jì)計(jì)算、繪制零、部件圖。 第二章 減速器的方案設(shè)計(jì) 減速機(jī)構(gòu)是本次設(shè)計(jì)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。減速器是應(yīng)用于原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)之間的獨(dú)立傳動(dòng)裝置。減速器的主要功能是降低轉(zhuǎn)速，增大扭矩，以便帶動(dòng)大扭矩的機(jī)械。由于其結(jié)構(gòu)緊湊、效率較高、傳遞運(yùn)動(dòng)準(zhǔn)確可靠、使用維護(hù)簡(jiǎn)單，并可成批生產(chǎn)，故在現(xiàn)代工程機(jī)器中應(yīng)用很廣。 2.1 減速器的功用及分類(lèi) 減速器的作用有以下幾點(diǎn)： ① 增扭減速，降低發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，增大扭矩； ② 變扭變速，工程機(jī)械作業(yè)時(shí)，牽引阻力變化范圍大，而內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速和扭矩的變化范圍不大，即使用液力機(jī)械式傳動(dòng)，采用了液力變矩器也不能滿(mǎn)足要求，因此必須通過(guò)變換變速箱排檔以改變傳動(dòng)系的傳動(dòng)比，改變工程機(jī)械的牽引力和運(yùn)行速度，以適應(yīng)阻力的變化； ③ 實(shí)現(xiàn)空檔，以利于發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)和發(fā)動(dòng)機(jī)在不熄火的情況下停車(chē)。 減速器的分類(lèi)按其傳動(dòng)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)可分為圓柱齒輪減速器、圓錐齒輪減速器、蝸桿減速器、行星齒輪減速器四大類(lèi)。下面對(duì)以上四種減速器的特點(diǎn)及用途作簡(jiǎn)要說(shuō)明： ① 圓柱齒輪減速器：當(dāng)傳動(dòng)比在8以下時(shí)，可采用單級(jí)圓柱齒輪減速器，大于8時(shí)，最好選用兩級(jí)（i=8~40）和兩級(jí)以上（i>40）的減速器。兩級(jí)和兩級(jí)以上的圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)布置型式有展開(kāi)式、分流式和同軸式等到數(shù)種。它是 圖2.1圓柱齒輪減速器 Figure 2.1 cylindrical gear reducer 所有減速器中應(yīng)用最廣的，它傳遞功率的范圍可從很小至40000KW，圓周速度也可以從很低至60~70m/s，有的甚至于高達(dá)140m/s。其結(jié)構(gòu)如圖2.1示。 ② 圓錐齒輪減速器：它用于輸入軸和輸出軸位置布置成相交的場(chǎng)合。因?yàn)閳A錐齒輪常常是懸臂裝在軸端的，且由于圓錐齒輪的精加工比較困難，允許的圓周速度又較低，因此圓錐齒輪減速器的應(yīng)用不如圓柱齒輪減速器那么廣。其結(jié)構(gòu)如圖2.2示。 ③ 蝸桿減速器：主要用于傳動(dòng)比較大（i>10）的場(chǎng)合。當(dāng)傳動(dòng)比較大時(shí)，其傳動(dòng)結(jié) 圖2.2 圓錐齒輪減速器 圖2.3蝸桿減速器 Figure 2.2 tapered gear reducer Figure 2.3 worm reducer 構(gòu)緊湊，輪廓尺寸小。由于蝸桿傳動(dòng)效率較低，所以蝸桿減速器不宜在長(zhǎng)期連續(xù)使用的動(dòng)力傳遞中應(yīng)用，其結(jié)構(gòu)主要有蝸桿在上和蝸桿在下兩種不同的形式。蝸桿圓周速度小于4m/s時(shí)最好采用蝸桿在下式，在嚙合處能得到良好的潤(rùn)滑和冷卻。但蝸桿圓周速度大于4m/s時(shí)，為避免攪油太甚， 發(fā)熱過(guò)多，最好采用蝸桿在上式。其結(jié)構(gòu)如圖2.3示。 ④ 行星減速器：行星減速器的最大特點(diǎn)是傳動(dòng)效率高，傳動(dòng)比范圍廣，其 圖2.4 行星減速器 傳動(dòng)效率可從10w到50000kw，體積和重量比普通齒輪減速器、蝸桿減速器小得多。其結(jié)構(gòu)如圖2.4示。 2.2 減速器方案的選擇及傳動(dòng)方案的確定 2.2.1 減速器方案的選擇 行星齒輪減速器與普通齒輪減速器相比，前者具有許多突出的優(yōu)點(diǎn)，已成為世界各國(guó)機(jī)械傳動(dòng)發(fā)展的重點(diǎn)。行星齒輪減速器的主要特點(diǎn)如下： ① 體積小、重量輕、結(jié)構(gòu)緊湊、傳遞功率大、承載能力高； ② 傳動(dòng)效率高，工作可靠。行星齒輪傳動(dòng)由于采用了對(duì)稱(chēng)的分流傳動(dòng)結(jié)構(gòu)，使作用中心輪和行星架等主要軸承上的作用力互相平衡，有利于提高傳動(dòng)效率； ③傳動(dòng)比大。適當(dāng)選擇傳動(dòng)類(lèi)型和齒輪數(shù)，便可利用少數(shù)幾個(gè)齒輪而獲得很大的傳動(dòng)比； ④運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)、抗沖擊和振動(dòng)能力強(qiáng)。由于采用了數(shù)個(gè)結(jié)構(gòu)相同的行星齒輪，均勻地分布于中心輪的周?chē)?，從而可以使行星輪與轉(zhuǎn)臂的慣性力相互平衡； 因此，綜合考慮四種減速器的各特點(diǎn)和適用范圍，本次設(shè)計(jì)選用減速器為行星齒輪減速器。 2.2.2 行星減速器傳動(dòng)方案的選定 行星減速器的傳動(dòng)形式有很多種，以下對(duì)最為典型的三種傳動(dòng)形式作簡(jiǎn)要說(shuō)明： ① 高速馬達(dá)和定軸行星混合式行走減速機(jī)構(gòu) 此種傳動(dòng)系統(tǒng)一般采用定量的柱塞式、葉片式或齒輪式高速液壓馬達(dá)，行走液壓系統(tǒng)壓力一般采用中壓，而馬達(dá)的轉(zhuǎn)速較高，最高時(shí)可以達(dá)到3000r/min。所以要求齒輪減速機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比也比較大。這種傳動(dòng)方式的部件通用化程度比較高，便于安裝、使用和維修，但是軸向和徑向尺寸均較大，對(duì)中小型液壓輪邊減速器的最小軸距和最小離地間隙都有一定的限制。 ② 低速大轉(zhuǎn)矩馬達(dá)和一級(jí)定軸齒輪減速機(jī)構(gòu) 一級(jí)定軸齒輪減速器安裝在履帶架上，大齒輪和驅(qū)動(dòng)輪裝在同一軸上，小齒輪和行走馬達(dá)裝在同一軸上。這種方案的缺點(diǎn)是馬達(dá)的徑向尺寸大，低速大轉(zhuǎn)矩馬達(dá)的成本較高，使用壽命也低于高速馬達(dá)，在中小型液壓輪邊減速器上的使用也愛(ài)到了限制。 ③ 斜盤(pán)式軸向柱塞馬達(dá)和雙行星排減速機(jī)構(gòu) 此機(jī)構(gòu)析液壓系統(tǒng)壓力可以高達(dá)300MPa以上，馬達(dá)轉(zhuǎn)速一般在2200 r/min以?xún)?nèi)，雙行星排具有較大的傳動(dòng)比，省去了定軸齒輪傳動(dòng)，結(jié)構(gòu)緊湊，適合于專(zhuān)業(yè)化批量生產(chǎn)。其中共齒圈式雙行星排的結(jié)構(gòu)有以下幾種，如圖2.5。 比較上述三種典型方案：a圖為齒圈輸出帶動(dòng)驅(qū)動(dòng)輪，輸出穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)比較緊湊，布局合理，同時(shí)也能獲得較大的圖為行星架輸出，傳動(dòng)比、效率也較高；b圖齒圈固定，這種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)較為復(fù)雜。因此本設(shè)計(jì)選擇a圖結(jié)構(gòu)為減速器的傳動(dòng)方案。 （a）軸固定行星減速器 （b）齒圈固定行星減速器 圖2.5 行星減速器 Figure 2.5 a planetary reducer 2.2.3 減速器傳動(dòng)比的分配 ??? 由于單級(jí)齒輪減速器的傳動(dòng)比最大不超過(guò)10，當(dāng)總傳動(dòng)比要求超過(guò)此值時(shí)，應(yīng)采用二級(jí)或多級(jí)減速器。此時(shí)就應(yīng)考慮各級(jí)傳動(dòng)比的合理分配問(wèn)題，否則將影響到減速器外形尺寸的大小、承載能力能否充分發(fā)揮等。根據(jù)使用要求的不同，可按下列原則分配傳動(dòng)比： (1)使各級(jí)傳動(dòng)的承載能力接近于相等； (2)使減速器的外廓尺寸和質(zhì)量最小； (3)使傳動(dòng)具有最小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量； (4)使各級(jí)傳動(dòng)中大齒輪的浸油深度大致相等。 2.2.4 傳動(dòng)比公式推導(dǎo) 對(duì)于a圖的傳動(dòng)公式推導(dǎo)如下：運(yùn)動(dòng)學(xué)方程為： （2.1） （2.2） 式中：為對(duì)應(yīng)的太陽(yáng)輪轉(zhuǎn)速； 為對(duì)應(yīng)的齒輪圈轉(zhuǎn)速； 為對(duì)應(yīng)的行星架轉(zhuǎn)速。 為特性參數(shù)，為對(duì)應(yīng)的齒圈與太陽(yáng)輪齒數(shù)之比（下同） 連接方程為： 0 將連接方程代入運(yùn)動(dòng)方程，解得傳動(dòng)比i為： （2.3） 其中負(fù)號(hào)表示，太陽(yáng)輪輸入與齒圈的輸出轉(zhuǎn)向方向相反。 2.3 行星減速器齒輪配齒與計(jì)算 2.3.1 行星排齒輪的配齒 行星排的正確嚙合和傳動(dòng)，應(yīng)滿(mǎn)足四個(gè)配齒條件，即是傳動(dòng)比條件、同心條件、裝配條件以及相鄰條件。 根據(jù)已知的傳動(dòng)比范圍=3344，由表14-5-取行星輪數(shù)目C=3，查表3-配齒，可得如下可行傳動(dòng)比方案： ① =38.998 ② =38.64 ③ =33.982 ④ =41.625 ⑤ =43.62 ⑥ =38.64 該設(shè)計(jì)的傳動(dòng)比選擇①方案，配齒結(jié)果如下表2.1所示： 表2.1 雙行星排各齒輪齒數(shù) Table 2.1 dual planetary row number the gears 排數(shù) 太陽(yáng)輪A齒數(shù) 行星輪C齒數(shù) 齒圈B齒數(shù) 行星輪數(shù)目 第Ⅰ行星排 12 33 78 3 第Ⅱ行星排 18 30 78 3 2.3.2 行星齒輪模數(shù)計(jì)算與確定 按照接觸強(qiáng)度初步計(jì)算A-C傳動(dòng)的中心距和模數(shù)，根據(jù)第三章的參數(shù)每條履帶的牽引力為7.2噸，，則驅(qū)動(dòng)輪的扭矩,為： = （2.4） =7.29.8331 23355.36 式中：為單條履帶的行走牽引力（噸）； 為驅(qū)動(dòng)輪節(jié)圓半徑（mm）。 則太陽(yáng)輪的輸入轉(zhuǎn)矩為： = （2.5） = 665.43 式中： 為太陽(yáng)輪的輸入轉(zhuǎn)矩； i 為總傳動(dòng)比； 為傳動(dòng)系統(tǒng)的效率（取0.850.9）。 齒數(shù)比u2.75，查表14-5-選取太陽(yáng)輪和行星輪的材料為20CrMnTi，滲碳淬火處理，齒面硬度分別為6062HRC和5658HRC，查表14-1-得=1500和=340，太陽(yáng)輪和行星輪的加工精度為6級(jí)。內(nèi)齒輪采用42CrMo，調(diào)質(zhì)硬度207269HB，查表14-1-得=780和=260，內(nèi)齒輪的加工精度為7級(jí)。根據(jù)公式得許用接觸應(yīng)力： = (2.6) = 1363.64 根據(jù)表14-1-選取齒寬系數(shù)=0.6，載荷系數(shù)K由文獻(xiàn)資料[7]推薦值K=1.22，取K=1.5，查表14-1-取系數(shù)值為483，則初步中心距為： = (2.7) = 124.57 mm 下面由中心距初步估算模數(shù)m得： m = (2.8) = 5.5 查表14-1-取模數(shù)標(biāo)準(zhǔn)系列值：m =5（m的含義下同）。 2.4 嚙合參數(shù)計(jì)算 第Ⅰ行星排的中心距。 太陽(yáng)輪和行星輪： = （2.9） = = 112.5 mm 行星輪 和內(nèi)齒輪： = （2.10） = =112.5 mm 因?yàn)?，所以，此行星排不需要角度變位。 第Ⅱ行星排的中心距。 太陽(yáng)輪和行星輪： = （2.11） = = 120 mm 行星輪 和內(nèi)齒輪： = （2.12） = =120 mm 因?yàn)?，所以，此行星排不需要角度變位。 據(jù)以上條件知，=12<17，為了防止發(fā)生根切，所以該行星輪必須進(jìn)行高度變位。 2.5 變位系數(shù)選取 在行星齒輪傳動(dòng)中，采用高度變位（=+ =0）的主要目的在于可以避免根切，減小機(jī)構(gòu)的尺寸和質(zhì)量；還可以改善齒輪副的磨損情況以及提高其承載能力，保持其標(biāo)準(zhǔn)中心距不變。一般嚙合齒輪副中的小齒輪采用正變位（>0）。 根據(jù)齒數(shù)總和=+=12+33=45,齒數(shù)比u=2.75，查圖13-1-，取=0.42，所以=0.42。其中行星輪和內(nèi)齒圈為負(fù)變位，太陽(yáng)輪為正變位，下面將各齒輪的變位系數(shù)列于表2.2 表2.2 各齒輪變位系數(shù) Table 4.2 each gear shift coefficient 齒輪 太陽(yáng)輪A 行星輪C 內(nèi)齒圈B 變位系數(shù) 0.42 -0.42 -0.42 2.6 各行星齒輪幾何尺寸計(jì)算 2.6.1 第Ⅰ排行星齒輪的幾何尺寸 （1）太陽(yáng)輪幾何尺寸 為了直觀方便，現(xiàn)將太陽(yáng)輪各尺寸計(jì)算列于下表2.3。為了表述簡(jiǎn)潔，以下幾個(gè)齒輪的幾何尺寸計(jì)算表中與前面重復(fù)出現(xiàn)的參數(shù)將不再贅述其意義。 表2.3 第Ⅰ排行星排太陽(yáng)輪幾何尺寸 Table 2.3 the first Ⅰ row planets round the sun row geometry size 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（外嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果/mm 分度圓直徑 60 齒頂高 式中：為齒頂高系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=1 7.1 齒根高 式中：為齒頂隙系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=0.25 4.15 齒全高 11.25 齒頂圓直徑 74.2 齒根圓直徑 51.7 節(jié)圓直徑 式中：表示第Ⅰ排中行星輪齒數(shù)，中心距 60 基圓直徑 式中：為分度圓壓力角，取標(biāo)準(zhǔn)值 56.38 齒頂圓壓力角 表2.3（續(xù)） 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（外嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果/mm 重合度 對(duì)于直齒輪縱向重合度=0，總重合度 式中：為行星輪的齒頂圓壓力角，見(jiàn)表4.4計(jì)算 1.46 （2）行星輪幾何尺寸 表2.4為行星輪的幾何尺寸設(shè)計(jì) 表2.4 第Ⅰ排行星輪幾何尺寸 Table 2.4 the first Ⅰ row of the planet round geometry size 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（按照外嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果 /mm 分度圓直徑 165 齒頂高 式中：為齒頂高系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=1 2.9 齒根高 式中：為齒頂隙系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=0.25 8.35 齒全高 11.25 齒頂圓直徑 170.8 齒根圓直徑 148.3 節(jié)圓直徑 165 表2.4（續(xù)） 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（按照外嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果 /mm 基圓直徑 式中：為分度圓壓力角，取標(biāo)準(zhǔn)值 155 齒頂圓壓力角 重合度 = 1.46 （3）內(nèi)齒圈幾何尺寸計(jì)算 表2.5為內(nèi)齒圈的幾何尺寸計(jì)算過(guò)程： 表2.5 第Ⅰ行星排內(nèi)齒圈幾何尺寸 Table 2.5 the first Ⅰ planet gear geometry size within the circle line 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（內(nèi)嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果/mm 分度圓直徑 390 齒頂高 式中：為齒頂高系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=1 是為了避免過(guò)渡曲線干涉而將齒頂高系數(shù)的量。此處=0.195。 6.12 齒根高 4.15 齒全高 10.27 齒頂圓直徑 377.76 齒根圓直徑 398.3 表2.5（續(xù)） 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（內(nèi)嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果/mm 節(jié)圓直徑 390 基圓直徑 式中：為分度圓壓力角，取標(biāo)準(zhǔn)值 366.48 齒頂圓壓力角 重合度 對(duì)于直齒輪縱向重合度=0，總重合度 式中：為行星輪的齒頂圓壓力角，見(jiàn)表2.4計(jì)算 2.02 2.6.2 第Ⅱ排行星輪的幾何尺寸 第Ⅱ排行星齒輪的模數(shù)，變位系數(shù)等都與第Ⅰ行星排的相同。下面將其計(jì)算過(guò)程列于表2.6和表2.7中。 （1） 太陽(yáng)輪幾何尺寸 為了直觀方便，現(xiàn)將太陽(yáng)輪各尺寸計(jì)算列于下表2.6。為了表述簡(jiǎn)潔，以下幾個(gè)齒輪的幾何尺寸計(jì)算表中與前面重復(fù)出現(xiàn)的參數(shù)將不再贅述其意義。 表2.6 第Ⅱ排行星排太陽(yáng)輪幾何尺寸 Table 2.6 the first Ⅱ row planets round the sun row geometry size 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（外嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果/mm 分度圓直徑 90 齒頂高 式中：為齒頂高系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=1 7.1 表2.6（續(xù)） 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（外嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果/mm 齒根高 式中：為齒頂隙系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=0.25 4.15 齒全高 11.25 齒頂圓直徑 104.2 齒根圓直徑 81.7 節(jié)圓直徑 式中：表示第Ⅱ排中行星輪齒數(shù)，中心距 90 基圓直徑 式中：為分度圓壓力角，取標(biāo)準(zhǔn)值 84.57 齒頂圓壓力角 重合度 對(duì)于直齒輪縱向重合度=0，總重合度 式中：為第Ⅱ排中行星輪的齒頂圓壓力角，見(jiàn)表2.7計(jì)算 1.53 （2）行星輪幾何尺寸計(jì)算 表2.7為行星輪的幾何尺寸計(jì)算過(guò)程： 表2.7 第Ⅱ排行星輪幾何尺寸 Table 2.7 the first Ⅱ row of the planet round geometry size 項(xiàng)目 代號(hào) 直齒輪（按照外嚙合）計(jì)算公式及說(shuō)明 計(jì)算結(jié)果/mm 分度圓直徑 150 齒頂高 式中：為齒頂高系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=1 2.9 齒根高 式中：為齒頂隙系數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)值=0.25 8.35 齒全高 11.25 齒頂圓直徑 155.8 齒根圓直徑 133.3 節(jié)圓直徑 150 基圓直徑 式中：為分度圓壓力角，取標(biāo)準(zhǔn)值 140.95 齒頂圓壓力角 重合度 = 1.53 （3）內(nèi)齒圈幾何尺寸計(jì)算 由于第Ⅱ排行星排中內(nèi)齒圈的齒數(shù)、模數(shù)、變位系數(shù)等參數(shù)與第Ⅰ排行星排中相同，所以其幾何尺寸也相同，此處便不作贅述。 2.7 各行星齒輪強(qiáng)度校核 2.7.1 太陽(yáng)輪和行星輪接觸疲勞強(qiáng)度校核 經(jīng)過(guò)前面計(jì)算，太陽(yáng)輪齒寬系數(shù)0.6， 則太陽(yáng)輪齒寬為b==0.660=36，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，取=46mm。 下面計(jì)算查取其他校核用參數(shù)； ① 查表14-1-取彈性系數(shù)=189.8。 ② 確定和所以用的圓周速度用相對(duì)于行星架的圓周速度： （2.13） 式中：為太陽(yáng)輪的轉(zhuǎn)速，為了方便計(jì)算初步用馬達(dá)的輸出轉(zhuǎn)速來(lái)計(jì)算； 為特性參數(shù)，見(jiàn)前面部分計(jì)算。 將上述已知參數(shù)代入式（2.13）計(jì)算得4.15。 ③查表10-確定使用系數(shù)=2.00；查圖10-取動(dòng)載系數(shù)=1.04；查表10- 取齒間載荷分配系數(shù)=1.1，查表10-利用直插法齒向載荷分配系數(shù)==1.182，則計(jì)算載荷系數(shù)為： （2.14） =1.041.11.182 2.7 ④太陽(yáng)輪傳遞的載荷的計(jì)算 太陽(yáng)輪輸入轉(zhuǎn)矩為=665.56，根據(jù)公式有太陽(yáng)輪所傳遞的扭矩為： （2.15） = 244.04 式中：為行星齒輪傳動(dòng)載荷不均勻系數(shù)，由表14-5-查取， 則太陽(yáng)輪傳遞的載荷為： （2.16） = 7156.32 所以太陽(yáng)輪接觸應(yīng)力和之配對(duì)的行星輪的接觸應(yīng)力為： （2.17） = 1321.5Mpa ⑤ 許用接觸應(yīng)力計(jì)算 本輪邊減速器的設(shè)計(jì)工作時(shí)間為10年，每年按照365天計(jì)算，每天工作8小時(shí)，則工作應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N為： N=60n （2.18） =6014701103658 2.6次 式中： n為太陽(yáng)輪轉(zhuǎn)速，按照液壓馬達(dá)的輸出轉(zhuǎn)速計(jì)算： j齒輪每轉(zhuǎn)一圈時(shí)，同一齒面嚙合的次數(shù)： 為總工作時(shí)間，以小時(shí)計(jì)算。 由圖10-和圖10-查取壽命系數(shù)得：==0.9，取接觸疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)=1，彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)=1.3，查圖10-和圖10-取齒輪的接觸疲勞極限=1500，彎曲疲勞強(qiáng)度極限=750。則太陽(yáng)輪的許用接觸應(yīng)力[]為： []= （2.19） = =1350 經(jīng)計(jì)算與太陽(yáng)輪配對(duì)的行星輪，由圖10-和圖10-查取壽命系數(shù)得；==0.94.則由（4.19）式計(jì)算得其許用接觸應(yīng)力[]=1410顯然[]>[]，故以[]值代入計(jì)算。由上述計(jì)算得：因?yàn)?<[]，故滿(mǎn)足接觸疲勞強(qiáng)度要求。 2.7.2 太陽(yáng)輪和行星輪彎曲疲勞強(qiáng)度校核 根據(jù)（1）中計(jì)算查取結(jié)果，太陽(yáng)輪的許用彎曲強(qiáng)度[]為： []= （2.20） 由式（4.20）得與太陽(yáng)輪配對(duì)的行星輪的許用彎曲強(qiáng)度[]為： []= 由圖14-1-查取太陽(yáng)輪齒形系數(shù)=2.57，行星輪齒形系數(shù)=3.3。由圖14-1-查取太陽(yáng)輪應(yīng)力修正系數(shù)=1.63 ，行星輪應(yīng)力修正系數(shù)=1.46，它們的計(jì)算載荷由公式： （2.21） 得=2.7，取行星齒輪寬為36。經(jīng)計(jì)算123.95，112.56，因?yàn)?，所以將后者代入計(jì)算。下面將彎曲強(qiáng)度進(jìn)行檢驗(yàn)： （2.22） 對(duì)于太陽(yáng)輪： = 84.01 滿(mǎn)足彎曲強(qiáng)度條件。對(duì)于行星輪： = 107.34 滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。 2.7.3 內(nèi)齒輪材料選擇 下面根據(jù)接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算來(lái)確定內(nèi)齒輪材料，取最小安全系數(shù)=1由公式： (2.23) 式中：為節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)，查圖14-1-取=2.51； 為彈性系數(shù)，查表14-1-取彈性系數(shù)=189.8； 為重合度系數(shù)，查圖14-1-取=0.82； 為螺旋角系數(shù)，查圖14-1-取1； 為接觸強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)，查圖14-1-取=0.9； 為潤(rùn)滑劑系數(shù)，查圖14-1-取=1； 為速度系數(shù)，查圖14-1-取=0.96； 為粗糙度系數(shù)，查圖14-1-取=0.95； 為工作硬化系數(shù)，查圖14-1-取=1.2； 為尺寸系數(shù)，查圖14-1-取=0.8； 為齒圈分度圓直徑。 內(nèi)齒圈所傳遞的扭矩為： = （2.24） = 7785.12 式中為驅(qū)動(dòng)輪轉(zhuǎn)矩，則其所傳遞的載荷為： （2.25） = 39923.69N 齒數(shù)比u=81/342.364，取齒寬b=44mm。將上述參數(shù)代入（4.23）式計(jì)算得416.80。根據(jù)，選用42Mo，調(diào)質(zhì)硬度209269HB。一般其彎曲強(qiáng)度皆可滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求，這里不再校核。 與第Ⅰ行星排校核計(jì)算一樣，對(duì)于第Ⅱ排的各齒輪接觸疲勞和彎曲疲勞強(qiáng)度校核，經(jīng)檢驗(yàn)，其均滿(mǎn)足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。 第三章 減速器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 3.1 齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 由于太陽(yáng)輪Ｉ的尺寸較小，從強(qiáng)度方面考慮將其做成齒輪軸形式，材料為200CrMnTi。經(jīng)力學(xué)分析，該軸只在扭轉(zhuǎn)情況下工作，故按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件初步估計(jì)軸頸： （3.1） 式中：為系數(shù)值，查表15-取=100（范圍：98100.7)； 為軸傳遞功率，KW（取液壓馬達(dá)輸出功率）； 為軸的轉(zhuǎn)速。 將上述已知參數(shù)帶入（3.1）式計(jì)算得35.93，考慮到其將由花鍵套與制動(dòng)器輸出軸連接，故取軸頸=40，由公式： (3.2) = =36.51 式中：為扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力； 為該軸所傳遞的扭矩，取太陽(yáng)輪輸入力矩值； 為軸的抗扭截面系數(shù)。 顯然<[]=4552,滿(mǎn)足要求。該軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)件附件其零件圖。 3.2 傳遞連接 本設(shè)計(jì)采用雙壁整體式行星架，行星架Ｉ與太陽(yáng)輪采用漸開(kāi)線花鍵連接。齒圈和殼體采用螺釘固定鏈接。動(dòng)力傳遞過(guò)程為：動(dòng)力經(jīng)由液壓馬達(dá)傳到制動(dòng)器。制動(dòng)器輸出軸與齒輪軸采用漸開(kāi)線花鍵套連接，齒輪軸另一端由鋼球頂住，防止其運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)軸向穿動(dòng)，動(dòng)力由制動(dòng)器傳遞給齒輪軸。太陽(yáng)輪Ｉ將動(dòng)力傳給行星輪Ｉ，在此動(dòng)力分流：一部分直接通過(guò)和齒圈嚙合將動(dòng)力傳遞給齒圈然后由齒圈和殼體等傳給驅(qū)動(dòng)輪；另一部分動(dòng)力則由行星架Ｉ傳遞給太陽(yáng)輪。太陽(yáng)輪和行星輪嚙合傳動(dòng)，動(dòng)力經(jīng)由此到達(dá)齒圈再通過(guò)殼體到達(dá)驅(qū)動(dòng)輪。 另外幾處的連接：行星架和齒圈支架的連接采用漸開(kāi)線花鍵連接；齒圈支架和制動(dòng)器的連接采用螺釘連接；殼體與制動(dòng)器和液壓馬達(dá)的連接采用滾動(dòng)軸承連接和浮動(dòng)油封密封；殼體與驅(qū)動(dòng)輪采用螺栓連接；太陽(yáng)輪與滾針軸承連接，滾針軸承套在齒輪軸上從而齒輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)并不直接影響太陽(yáng)輪轉(zhuǎn)動(dòng)。 3.3 軸承選用與校核與其他附件說(shuō)明 3.3.1 軸承選用與校核 行星輪Ｉ用軸承、銷(xiāo)套和螺栓連接在行星架Ｉ上，根據(jù)載荷性質(zhì)查表5-選用圓錐滾子軸承30205，其基本動(dòng)載荷=32.2.下面進(jìn)行其強(qiáng)度校核： （3.3） 式中：為當(dāng)量動(dòng)載荷； 為溫度系數(shù)，取=1； 為計(jì)算指數(shù)，對(duì)于滾子軸承=； 為軸承的轉(zhuǎn)速； 為軸承預(yù)期使用壽命。 下面對(duì)這些參數(shù)進(jìn)行計(jì)算選?。? ①由于是直齒圓齒輪嚙合傳動(dòng)，軸承裝在銷(xiāo)套上面。故其受的軸向載荷較小，忽略計(jì)算，根據(jù)表13-查取載荷系數(shù)=1.5，則當(dāng)量動(dòng)載荷為： （3.4） 式中根據(jù)齒輪嚙合傳動(dòng)時(shí)徑向力進(jìn)行計(jì)算： （3.5） 式中：為嚙合角，經(jīng)第四章計(jì)算知=。 由前章（3.16）式知圓周力=7156.32，所以=2604.69，軸向力=0。X、Y分別為徑向和軸向動(dòng)載荷系數(shù)，由表13-查取X =1,Y =0。從而 =1.52604.69=3907.035。 ②軸承的轉(zhuǎn)速近似取行星輪Ｉ的轉(zhuǎn)速 = （3.6） = =568.52r/min ③按照前章4.7.1，=103658=29200,將得到的已知參數(shù)帶入（3.3）式： 31.00KN ，故滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。按照相同的方法，第二排行星輪處的軸承選用圓錐滾子軸承30206，經(jīng)檢驗(yàn)滿(mǎn)足要求。 3.3.2 其他附件說(shuō)明 減速器的潤(rùn)滑采用飛濺潤(rùn)滑，為防止漏油，在所需處設(shè)置的密封圈或者擋油環(huán)。在裝配所需要防止零部件穿動(dòng)處設(shè)置套筒或者墊板。減速器具體結(jié)構(gòu)見(jiàn)附錄其裝配圖和各零件圖. 第四章 設(shè)計(jì)工作總結(jié) 本文以行星齒輪嚙合知識(shí)為基礎(chǔ)，對(duì)輪邊減速器齒輪傳動(dòng)特性進(jìn)行了設(shè)計(jì)和研究，對(duì)中心輪和齒圈進(jìn)行輪齒修形，并應(yīng)用計(jì)算機(jī)軟件對(duì)中心輪進(jìn)行了仿真。為了分析問(wèn)題和計(jì)算上的方便，本文在計(jì)算齒向誤差時(shí)只考慮機(jī)件剛度與工作條件因素，并沒(méi)考慮空間幾何因素，在本文的基礎(chǔ)上可以考慮加入空間幾何因素的誤差，使計(jì)算出齒向誤差的結(jié)果更加準(zhǔn)確和符合實(shí)際。 本設(shè)計(jì)主要闡述了行走減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算，從減速器型式的選擇到各零部件的設(shè)計(jì)校核。有效地解決了行星齒輪的配齒問(wèn)題，另外在齒輪設(shè)計(jì)過(guò)程中采用了高度變位設(shè)計(jì)，使得齒輪的齒數(shù)大大減少并避免了加工過(guò)程中少齒數(shù)所帶來(lái)的根切問(wèn)題。使減速器在結(jié)構(gòu)上充分利用了內(nèi)嚙合承載能力大和內(nèi)齒圈的可容體積，從而有效縮小了其外廓尺寸，使其體積小、質(zhì)量小、結(jié)構(gòu)非常緊湊，且承載能力大。 在整個(gè)的設(shè)計(jì)過(guò)程中，由于水平有限，實(shí)驗(yàn)條件有限，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)功率的分析研究不甚詳細(xì)，爭(zhēng)取在以后的學(xué)習(xí)中不斷的完善。 參考文獻(xiàn) [1]張光裕，等.工程機(jī)械底盤(pán)設(shè)計(jì)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1985 [2]王建.工程機(jī)械構(gòu)造[M].北京：中國(guó)鐵道出版社，1996 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彈指一揮間，大學(xué)四年已經(jīng)接近了尾聲。四年的艱苦跋涉，兩個(gè)月的精心準(zhǔn)備，畢業(yè)設(shè)計(jì)終于到了劃句號(hào)的時(shí)候，心頭照例該如釋重負(fù)，但設(shè)計(jì)過(guò)程中常常出現(xiàn)的輾轉(zhuǎn)反側(cè)和力不從心之感卻揮之不去。畢業(yè)設(shè)計(jì)的過(guò)程并不輕松：各種壓力的時(shí)時(shí)襲擾，知識(shí)積累的尚欠火候，致使我一次次埋頭于圖書(shū)館中，一次次在深夜奮力敲打鍵盤(pán)。第一次花費(fèi)如此長(zhǎng)的時(shí)間和如此多的精力，完成一套設(shè)計(jì)，其中的艱辛與困難難以訴說(shuō)，但曲終幕落后留下的滋味，是值得我一生慢慢品嘗的。在這里需要的感謝的人很多，是他們讓我這大學(xué)四年從知識(shí)到人格上有了一個(gè)全新的改變。 感謝我的指導(dǎo)老師，夠順利完成畢業(yè)設(shè)計(jì)，離不開(kāi)他的悉心指導(dǎo)，他對(duì)我的設(shè)計(jì)從確定題目、修改直到完成，給予了我許多的指點(diǎn)和幫助。感謝他在繁忙的工作之余，擠出時(shí)間對(duì)設(shè)計(jì)提出精辟的修改意見(jiàn)。在此，向老師致以最誠(chéng)摯的謝意。 我也要感謝大學(xué)所有教育過(guò)我的老師！你們傳授給我的專(zhuān)業(yè)知識(shí)是我不斷成長(zhǎng)的源泉，也是完成本設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。 最后，我明白，正是在大學(xué)那溫潤(rùn)寬厚的胸懷上，我成長(zhǎng)起來(lái)的，我心我思永系長(zhǎng)大。 再次對(duì)所有關(guān)心、幫助我的人說(shuō)一聲“謝謝”。 附 錄 設(shè)計(jì)圖紙及代號(hào) 圖名 圖號(hào) 圖幅 底盤(pán) 01-00-00 A0 行星減速器 01-01-00 A1 張緊裝置 01-02-00 A1 驅(qū)動(dòng)輪 01-03-00 A2 太陽(yáng)輪1 01-01-01 A3 太陽(yáng)輪2 01-01-02 A3 行星架1 01-01-03 A2 齒圈 01-01-04 A2 行星齒輪2 01-01-05 A3 行星架2 01-01-06 A2 齒圈支架 01-01-07 A3 端蓋 01-01-08 A2 殼體 01-01-09 A2 彈簧 01-02-01 A3 導(dǎo)向輪 01-02-02 A2