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吉林大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書
中文摘要
數(shù)控導(dǎo)軌磨床MM52160整體采用雙柱式龍門框架結(jié)構(gòu)，由床身、工作臺、立柱、橫梁、滑板、磨頭等主要部件組成。M52160的主運(yùn)動是周邊磨頭、萬能磨頭帶動砂輪的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。機(jī)床的縱向進(jìn)給由液壓系統(tǒng)驅(qū)動工作臺運(yùn)動來實(shí)現(xiàn)，床身、工作臺為雙V型自定位導(dǎo)軌，提高了工作臺運(yùn)動的直線性。其中一條導(dǎo)軌體是橫向可浮動的，補(bǔ)償了由于導(dǎo)軌副運(yùn)動摩擦發(fā)熱而引起的導(dǎo)軌中心距的變化。水平和垂直方向的進(jìn)給均由伺服電機(jī)通過滾珠絲杠螺母副驅(qū)動執(zhí)行元件（橫滑板和垂直滑板）運(yùn)動來完成。該機(jī)床的控制系統(tǒng)采用主從式模塊化控制結(jié)構(gòu)，微機(jī)作為中央控制器，實(shí)現(xiàn)對進(jìn)給系統(tǒng)控制模塊、主運(yùn)動速度控制模塊、以及輔助系統(tǒng)的集中控制管理。進(jìn)給系統(tǒng)的控制由PLC來完成。
關(guān)鍵詞 數(shù)控導(dǎo)軌磨床 整體結(jié)構(gòu) 控制系統(tǒng)
外文摘要
Title The design of Numerical control guideway grinder
Abstract
Numerical control guideway grinder MM52160 is formed of body section, workbench, upright column, beam, sliding plate and grinding head . The rotational movement of the periphery grinding head and the universal grinding head is the primary motion of this numerical control guideway grinder. The longitudinal feed is realized by the hydraulics system. The workbench is driven by a hydraulics cylinder. There are two V-mode piece of guideway on the workbench ,one of which is relocatable. So the straightness of the longitudinal feed is greatly advanced. And the same time , it can compensate the variation of the guideway’s center distance caused by friction fever. The feed movement on both horizon and vertical direction is completed by sliding plate and ball screw driven by A.C servo-actuator . The control system of this numerical control guideway grinder adopts master-slave mode and modular control structure. As a central control unit, the microcomputer centralized control and supervise the input system control module, the primary motion velocity control module, as well as the subsystem. The input system control module is controlled by a programmable logic controller. The velocity of primary motion is changed by transducer.
Keywords numerical control guideway grinder structure
control system
目 錄
1 引言……………………………………………………………………4
2 機(jī)床總體方案及主要參數(shù)確定………………………………………5
2.1 機(jī)床總體方案………………………………………………………5
2.2 機(jī)床主要參數(shù)確定…………………………………………………7
3 周邊磨頭部件設(shè)計(jì)……………………………………………………7
3.1 運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算………………………………………………7
3.2 周邊磨頭主軸部件設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………………8
3.3 周邊磨頭垂直滑板設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………………18
4 床身工作臺設(shè)計(jì)………………………………………………………20
4.1 床身工作臺總體尺寸確定…………………………………………20
4.2 床身工作臺導(dǎo)軌設(shè)計(jì)………………………………………………20
5 控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)…………………………………………………………22
5.1 控制對象的描述……………………………………………………22
5.2 總體控制方案確定…………………………………………………23
5.3 電氣控制系統(tǒng)硬件的選擇…………………………………………24
5.4 控制系統(tǒng)程序設(shè)計(jì)…………………………………………………26
畢業(yè)設(shè)計(jì)總結(jié)………………………………………………………………33
致謝…………………………………………………………………………34
參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………34
附錄 A………………………………………………………………………36
39
1 引言
近些年來，隨著機(jī)械工業(yè)在我國的迅猛發(fā)展，被稱為工作“母機(jī)”的金屬切削機(jī)床也有了前所未有的進(jìn)步。2003年開始，中國就成了全球最大的機(jī)床消費(fèi)國，也是世界上最大的數(shù)控機(jī)床進(jìn)口國。磨床是機(jī)械加工后道工序的關(guān)鍵設(shè)備。車、銑、刨、鏜床等金切機(jī)床上難以加工的淬硬材料和難加工材料或達(dá)不到精度要求的機(jī)械零件都在磨床上加工。隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展和社會進(jìn)步，機(jī)械產(chǎn)品的加工精度越來越高，表面粗糙度越來越低， 使得磨床在國民經(jīng)濟(jì)各部門的作用越來越大。因而專用于導(dǎo)軌和平面加工的導(dǎo)軌磨床的需求量越來越大。而且， 國內(nèi)外實(shí)踐證明，用磨削方法加工的導(dǎo)軌表面，在工作中能很好形成油膜，耐磨性亦比刮研的導(dǎo)軌面高， 況且磨削加工機(jī)床導(dǎo)軌面比刮研的方法生產(chǎn)率要高。盡管近年來國內(nèi)的導(dǎo)軌磨床有了較大的發(fā)展，但與國外設(shè)計(jì)、生產(chǎn)的先進(jìn)的導(dǎo)軌磨床相比尚有很大的差距，特別是在精度和自動化方面，從而導(dǎo)致每年必須進(jìn)口相當(dāng)數(shù)量的數(shù)控導(dǎo)軌磨床。由此可見，加大力度設(shè)計(jì)和研制具有自主知識產(chǎn)權(quán)的數(shù)控導(dǎo)軌磨床是必要的也是必須的。下面首先簡單介紹一下國內(nèi)外數(shù)控導(dǎo)軌磨床的發(fā)展情況。
目前，在國際上德國、日本和瑞典的機(jī)床制造水平最高。其中德國、瑞典在制造精度方面處于領(lǐng)先地位，日本則產(chǎn)量和自動化方面占有優(yōu)勢。在諸多龍門導(dǎo)軌磨床制造廠之中， 以德國瓦德利希·柯堡(Waldrich Coburg)公司水平最高。該公司從70年代開始發(fā)展數(shù)控導(dǎo)軌磨床。近年來在S系列的基礎(chǔ)上， 相繼開發(fā)了SPS系列部分自動華化龍門導(dǎo)軌磨床、SNC系列全自動導(dǎo)軌磨床和SZ系列超級自動化的磨削中心。SPS 系列磨床采用Siemens 810M 數(shù)控系統(tǒng)， 控制萬能磨頭垂直(z軸)和水平(y軸)運(yùn)動， 以及萬能磨頭在垂直平面內(nèi)的回轉(zhuǎn)運(yùn)動( 軸)； 控制周邊磨頭的垂直( 軸)和水平軸 軸)的運(yùn)動。SNC系列壘自動導(dǎo)軌磨床采用Siemens 850M或880M 的數(shù)控系統(tǒng)。除少數(shù)監(jiān)督功能外， 自動完成全部磨削加工， 開發(fā)了導(dǎo)軌磨床的專用軟件， 其最多控制軸可達(dá)l1軸。SZ系列超級自動磨削中心，采用Siemens 850或880M 數(shù)控系統(tǒng)， 橫梁固定， 用一個(gè)萬能磨頭， 其功率可達(dá)l 8．5kW 和22kW。垂直拖板的行程可達(dá)l250mm。裝備有砂輪庫， 可自動換砂輪和砂輪罩殼， 具有雙工作臺驅(qū)動， 以提高機(jī)床的生產(chǎn)效率。除裝卸工件外， 機(jī)床自動完成全部磨削加工。包括砂輪的自動修正和補(bǔ)償， 按NC要求進(jìn)行砂輪的動平衡， 磨頭主軸的自動定位，按NC要求實(shí)現(xiàn)機(jī)床的磨削自動工作循環(huán)。
盡管近年來國內(nèi)的導(dǎo)軌磨床有了較大的發(fā)展，但與國外設(shè)計(jì)、生產(chǎn)的先進(jìn)的導(dǎo)軌磨床相比尚有很大的差距。主要體現(xiàn)在下列幾個(gè)方面：1．裝備方面機(jī)床精度，切削效率，自動化程度， 吸塵防護(hù)以及操作性能與國外有關(guān)資料介紹的還有很大差距。另外， 機(jī)床的一些基礎(chǔ)件， 如各種液壓、氣動、電子元件等可靠性不好， 從而影響了整機(jī)的性能。特別是：機(jī)床關(guān)鍵零部件，如導(dǎo)軌，箱體件，齒輪副，絲杠，軸等的加工工藝與國外相比還很落后，不能滿足高精密機(jī)床的要求。2．加工方面國內(nèi)生產(chǎn)的導(dǎo)軌磨床的磨削精度， 表面粗糙度， 表面波紋度等與國外先進(jìn)水平相比尚存在一定差距。3．測量方面：與國外先進(jìn)水平相比， 國內(nèi)在對用導(dǎo)軌磨床加工好的導(dǎo)軌副的測量技術(shù)也是落后的。國外普遍在生產(chǎn)車間直接采用精密測量設(shè)備來測量機(jī)床導(dǎo)軌，如激光測量儀，電子水平儀， 電子千分尺 三坐標(biāo)測量機(jī)等。而國內(nèi)對于導(dǎo)軌副的測量還沒有普遍采用自動測量。目前國內(nèi)數(shù)控導(dǎo)軌磨床的主要生產(chǎn)廠家有：上海重型機(jī)床廠、杭州機(jī)床集團(tuán)、長春第一機(jī)床廠等。
2 機(jī)床總體方案及主要參數(shù)的確定
2．1機(jī)床總體方案
數(shù)控導(dǎo)軌磨床M52160整體采用雙柱式龍門框架結(jié)構(gòu)，由床身、工作臺、
立柱、橫梁、滑板、磨頭等主要部件組成。其總體布局如圖1所示。
1.橫梁 2.周邊磨頭橫滑板 3.周邊磨頭垂直滑板 4.周邊磨頭
5.萬能磨頭垂直滑板 6.萬能磨頭 7.萬能磨頭橫滑板 8.立柱
9.床身 10.工作臺
圖2-1 機(jī)床總布局圖
M52160的主運(yùn)動是周邊磨頭、萬能磨頭帶動砂輪的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。周邊磨頭砂輪直徑大，磨削功率大，效率高，精度高，適合于磨削水平導(dǎo)軌以及大平面。萬能磨頭可以繞中心回轉(zhuǎn)90度，能夠磨削不同角度的導(dǎo)軌面。
機(jī)床的縱向進(jìn)給由雙活塞桿液壓缸驅(qū)動工作臺運(yùn)動來實(shí)現(xiàn)，橫向進(jìn)給由伺服電機(jī)通過滾珠絲杠螺母絲杠螺母副帶動橫滑板沿橫梁導(dǎo)軌作水平運(yùn)動來實(shí)現(xiàn)。由于兩個(gè)磨頭不可以同時(shí)工作，因此用同一臺伺服電機(jī)來控制兩個(gè)磨頭的橫向運(yùn)動，通過橫向進(jìn)給箱中的電磁離合器來選通需運(yùn)動的磨頭。垂直方向的進(jìn)給由伺服電機(jī)、滾珠絲杠螺母副來實(shí)現(xiàn)垂直滑板與橫滑板之間的相對運(yùn)動。磨頭的水平及垂直運(yùn)動均采用滾動導(dǎo)軌，以消除爬行， 導(dǎo)軌體為淬硬鋼條，提高壽命和精度保持性。
機(jī)床床身浮置于地基之上，磨削受熱之后，可以在水平方向內(nèi)自由伸縮，從而提高了工件在垂直方向的直線度。
其次，工作臺與立柱之間采用分離型結(jié)構(gòu)，以減小床身工作臺由于導(dǎo)軌之間的摩擦及液壓進(jìn)給系統(tǒng)發(fā)熱變形而對立柱、橫梁造成的影響，提高了磨頭的橫向運(yùn)動精度。立柱與工作臺均有墊鐵支承，便于調(diào)整橫梁與工作臺的精度。
另外，床身、工作臺為雙V型自定位導(dǎo)軌，使工作臺在運(yùn)動中受到對稱摩擦力，消除了一V一平導(dǎo)軌由于摩擦不對稱而產(chǎn)生的彎曲和震動，提高了工作臺運(yùn)動的直線性，工作臺導(dǎo)軌表面貼塑，減小了滑動摩擦系數(shù)，從而減小了所需的驅(qū)動力和爬行現(xiàn)象，磨損小，壽命長并有良好的抗震性?？梢越档蛯?dǎo)軌材質(zhì)的要求，而且由于液體有吸震性，且剛性好，因而導(dǎo)軌有良好的抗震性及較大的承載能力。此外這種導(dǎo)軌有低速不爬行，運(yùn)動均勻性好，以及驅(qū)動力小等優(yōu)點(diǎn)。工作臺上的一條V型導(dǎo)軌與工作臺作為一體，另一條V型導(dǎo)軌體用橫向鍵與其保持橫向滑動定位，稱為自位導(dǎo)軌，由于這一條V型導(dǎo)軌體是橫向可浮動的，工作臺和床身配合的二個(gè)V型導(dǎo)軌中心距能自動調(diào)整正，補(bǔ)償由導(dǎo)軌副運(yùn)動摩擦發(fā)熱而引起的中心距變化。
2．2機(jī)床主要參數(shù)確定
根據(jù)導(dǎo)軌磨床的現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)，參考其它普通導(dǎo)軌磨床的尺寸參數(shù)，數(shù)控導(dǎo)軌磨床M52160的基本參數(shù)確定如下
最大磨削寬度 1600mm
立柱間距 2000mm
最大磨削長度 6000mm
最大磨削高度 1000mm
工件最大重量 9000Kg
工作臺最大行程 6500mm
工作臺速度 5～30m/min
水平方向快速移動速度 2000mm/min
垂直方向快速移動速度 2000mm/min
砂輪尺寸 周邊磨頭 平面砂輪600×100×305
萬能磨頭 平面形400×63×127
杯形400×63×127
碗形400×63×127
加工精度為滿足一般機(jī)床的要求， 導(dǎo)軌要達(dá)到如下精度：在水平面內(nèi)的直線度小于0．01mm／lOOOmm， 在垂直平面內(nèi)的直線度小于0．Olmm／lOOOmm，導(dǎo)軌平行度小于0．O2mm／lOOOmm，導(dǎo)軌表面粗糙度R 0．4。
3 周邊磨頭部件設(shè)計(jì)
3．1運(yùn)動參數(shù)和動力參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算
3.1.1 主軸極限轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)速范圍（周邊磨頭）
由金屬切削加工手冊查得平面磨削砂輪的線速度范圍為v＝20～30m/s,
則主軸的轉(zhuǎn)速范圍n＝＝637～955r/min
由于其轉(zhuǎn)速變化范圍不是很大，可采用三相異步電機(jī)變頻調(diào)速來實(shí)現(xiàn)。
3.1.2 最大磨削功率的確定
由機(jī)床的實(shí)際加工過程可知，在粗磨大平面時(shí)機(jī)床消耗的功率最大，因此需根據(jù)該工況的工藝參數(shù)來計(jì)算主軸的最大功率。根據(jù)金屬切削加工手冊，平面粗磨的切削用量如下:
工作臺速度 v<20m/min
最大切削深度 a＝0.03mm
最大切削寬度 fg＝40mm
則最大金屬切除率＝1000×40×20×0.03＝
由機(jī)床設(shè)計(jì)手冊磨削功率 （為單位磨削功率）
查表得＝
則＝
因此綜合考慮轉(zhuǎn)速和最大功率選用Y200L-6三相異步電機(jī)，額定轉(zhuǎn)速970r/min, 額定功率18.5Kw，采用變頻器來調(diào)速。
3.1.3 最大磨削力和扭矩的確定
粗磨時(shí)，砂輪的線速度范圍是=20～25m/s,即砂輪轉(zhuǎn)速637r/min～796r/min，則切向磨削力 ，徑向磨削力，得
該砂輪最大切向磨削力
最大徑向磨削力＝2.82KN
最大扭矩T＝D/2=264.7N.m
3．2周邊磨頭主軸部件設(shè)計(jì)計(jì)算
3.2.1主軸最小軸徑
由于主軸對彎曲和扭轉(zhuǎn)變形要求很高，因此不能根據(jù)彎曲和扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度來估算最小軸徑。參考現(xiàn)有導(dǎo)軌磨床以及其他平面磨床的主軸，粗選主軸最小軸徑D＝100
3.2.2主軸支承結(jié)構(gòu)
由于主軸的轉(zhuǎn)速較高且轉(zhuǎn)速較大，因此考慮采用液體靜壓軸承支承。液體靜壓軸承的特點(diǎn)是：
1)能始終處于液體潤滑狀態(tài)下工作，摩擦阻力小，功耗小，傳動效率高；
2)正常運(yùn)轉(zhuǎn)和啟動時(shí)都不會發(fā)生金屬直接接觸．精度保持性好，使用壽命長；
3)在各種速度下，甚至速度度為零時(shí)，都具有較大的承載能力；
4)油膜具有補(bǔ)償誤差的作用，能減少軸和軸承制造誤差的影響，軸的回轉(zhuǎn)精度高；5)油膜剛度大、阻尼性能好，高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)有抑制油膜振蕩作用；
綜合考慮各種因素，選用靜壓軸承的結(jié)構(gòu)形式為周向四油腔、恒壓力供油、小孔節(jié)流。靜壓軸承的具體設(shè)計(jì)計(jì)算如下：
（1） 支撐軸徑的確定
考慮結(jié)構(gòu)需要，軸徑d取110mm。其余參數(shù)參考機(jī)械設(shè)計(jì)手冊中靜壓軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)推薦值。
（2） 軸承的長度L
取L＝130
（3） 軸向封油面的長度a及周向封油面的寬度b
a＝b＝0.1d＝11
則油腔長度l＝108
（4） 回油槽寬度c及其深度
c＝0.05d＝5.5
軸承轉(zhuǎn)速
則＝0.5～2mm。?。?mm
油腔張角
相鄰回油槽之間的夾角
（5） 軸與軸承的配合間隙2h。
D>100mm時(shí)，2h。＝（0.0004~0.0006）d=0.044~0.066
取2h。＝0.045
（6） 油腔深度
為保證足夠的承載面積 ，取
（7）軸承的壁厚
保證不形成薄壁零件，考慮油孔空間＝25
（8）軸與軸承的配合間隙2h。的公差 h。
h。，因此取h。＝
（9）軸與軸承的幾何精度誤差（圓度、圓柱度、同軸度）
取D＝0.005
（10）軸承外圓與箱體孔的配合
過盈量0～0.02mm
（11）兩個(gè)向心軸承中心跨距l(xiāng)
l＝（4～6）d＝400～600 取l＝400mm
（12）選擇節(jié)流比，液阻比
考慮油溫變化而引起的值的變化，應(yīng)使油溫為20～50度時(shí)＝1.5～3.0，液阻比。
一般情況下，當(dāng)＝0.71，＝1.71時(shí)軸承具有最佳剛度，即＝1.71為最佳節(jié)流比
（13）確定供油壓力
粗選供油壓力為2.5MPa
則油腔壓力＝/＝14.6MPa
（14）計(jì)算一個(gè)油腔的有效承載面積
（15）計(jì)算軸承油膜剛度J
＝
（16）軸向推力軸承的結(jié)構(gòu)尺寸
軸肩半徑：
軸肩的厚度 當(dāng)d＝50～200mm時(shí)，H。＝（0.1～0.2）d＝11～22mm
取H。＝20mm
3.2.3主軸帶傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算
為了有效地將電機(jī)產(chǎn)生的振動與主軸隔離，在電機(jī)與主軸之間采用帶傳動。因?yàn)閹鲃佑泻芎玫木彌_、減震和吸陣作用。不需要減速因此傳動比選1：1?？紤]傳動的扭矩比較大且轉(zhuǎn)速較高，選用多楔v帶傳動。多楔帶又稱為復(fù)合三角帶，是一種新型的三角膠帶，由于它綜合了普通V帶和平膠帶的優(yōu)點(diǎn)，在機(jī)床的傳動中正在獲得越來越廣泛的應(yīng)用。它與普通V帶相比較，且有下列優(yōu)點(diǎn)：
(1)傳動功率大。由于多楔帶和帶輪的接觸好，各工作面間的裁荷分布均勻，故多楔帶的承裁能力高。
(2) 消除了多根膠帶長短不齊的現(xiàn)象。多楔帶振動小，發(fā)熱少，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。
(3)伸長率小，使用壽命高。
(4)運(yùn)轉(zhuǎn)速度高。由于多楔帶的斷面尺寸小，重量輕，強(qiáng)力層的耐曲撓性能好，適于以較小的帶輪直徑在高速下(達(dá)40 m/s)運(yùn)轉(zhuǎn)。
多楔帶的具體計(jì)算如下，參考機(jī)床設(shè)計(jì)手冊（零件設(shè)計(jì)）表5.2-26
（1）確定計(jì)算功率
查表5.2-5，K＝1.2
（2）選擇多楔v帶型號
根據(jù)和查圖5.2～16，選M型多楔帶。
（3）確定帶輪計(jì)算直徑
由表5.2-20選帶輪推薦直徑＝180mm，由傳動比＝1得＝＝180mm
（4）初定中心距A。（中心距過大易振動，過小則壽命低）
，即1801080
考慮到結(jié)構(gòu)需求，初選＝1000mm
（5）求膠帶計(jì)算長度L
按表5.2-18選最接近的長度為L＝2583mm
(6) 計(jì)算準(zhǔn)確中心距
得，
A＝a/4=1008.9mm
帶的中心距是可以調(diào)整的，考慮安裝調(diào)整和補(bǔ)償初拉力（如帶伸長而松弛后的張緊）的需要，中心距的變動范圍為
(7) 確定多楔帶的齒數(shù)Z
查表5.2-25得，＝1.972Kw；＝1.00；＝1.00
則Z＝11.3，取Z＝12齒。
多楔帶的具體斷面尺寸如下：
齒距t＝9.5 H＝1.67 h＝9.6 h。＝13.05
（8）多楔帶輪的基本尺寸
外徑
寬度 ，取B＝125
帶輪材料為45鋼
（9）多楔帶的張緊裝置
帶經(jīng)過一定時(shí)間的運(yùn)轉(zhuǎn)后，就會由于塑性變形而松弛，使初拉力F。降低。為了保證傳動能力，應(yīng)定檢查初拉力的數(shù)值。如發(fā)現(xiàn)不足時(shí)，必須重新張緊，才能正常工作。具體張緊裝置如周邊磨頭裝配圖中所示，將安裝有帶輪的電機(jī)安裝在基座上，基座用螺栓固定在垂直滑板上，基座上的螺栓孔為長槽，可使基座相對于垂直滑板上下滑動。要調(diào)節(jié)帶的張緊力時(shí)，松開基板上的各螺栓，旋動調(diào)節(jié)螺釘，將電機(jī)推到所需的位置，然后擰緊基座與垂直滑板的連接螺栓。
3.2.3主軸端部卸荷帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
由于帶的張緊力對主軸的剛性影響很大，因此在主軸端部設(shè)計(jì)了卸荷帶輪結(jié)構(gòu)，將帶的拉力直接傳遞到主軸箱體上，而扭矩通過帶輪端蓋螺釘和鍵來傳遞到軸上，從而大大減小了主軸的徑向力，提高了主軸的剛性。由于端蓋螺栓以及鍵傳遞很大的扭矩，因此需校核其強(qiáng)度。
（1）螺栓組聯(lián)接設(shè)計(jì)計(jì)算
采用圓周均布，螺栓數(shù)Z=4，均布直徑d＝180。
螺栓僅受扭矩T＝295Nm，則每個(gè)螺栓所受的工作剪力為＝819.4N；
螺栓所需的預(yù)緊力
選擇螺栓材料為Q235，性能等級為4.6的螺栓，
查表得 ，S＝1.5
因此螺紋小徑
按粗牙普通螺紋標(biāo)準(zhǔn)，選用螺紋公稱直徑d＝10（小徑＝8.376>7.88mm）
(2) 聯(lián)接平鍵的校核
根據(jù)軸徑查表選擇鍵的尺寸是，普通平鍵聯(lián)接，其主要失效形式是工作表面被壓潰，強(qiáng)度條件為
MPa
可見，聯(lián)接鍵的強(qiáng)度足夠。
3.2.4主軸強(qiáng)度校核
主軸B點(diǎn)的在水平和垂直方向的彎矩分別為:
垂直方向
水平方向
由前面的計(jì)算可得扭矩
主軸彎矩與扭矩如圖3-1所示，
圖3-1 主軸彎矩與扭矩圖
合成彎矩
按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度
進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩及扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面B）的強(qiáng)度。
則當(dāng)量彎矩
前以選定軸的材料為40，調(diào)質(zhì)處理，查表得許用彎曲應(yīng)力
因?yàn)椋?.94<,故安全。
精確校核軸的疲勞強(qiáng)度
判斷危險(xiǎn)截面時(shí)，綜合分析考慮以下三方面的影響：載荷大小、軸徑大小、應(yīng)力集中程度。從受載情況來看，顯然截面B處的最大，但該處基本沒有應(yīng)力集中。而用來承受推力的軸肩處，載荷較大并且由于軸徑變化大，應(yīng)力集中嚴(yán)重，因此確定該截面為危險(xiǎn)截面。
計(jì)算安全系數(shù)：
軸肩截面處的抗彎截面模量為
抗扭截面模量為
作用于該截面的彎矩為 M＝
作用于該截面的扭矩為
截面上的彎曲應(yīng)力
截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力
軸的材料為40，調(diào)質(zhì)處理。由表查得，，。
該截面處由于軸肩圓角形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按 r/d=5/110=0.045,D/d=160/110=1.45,經(jīng)插值后可查得，
又由附圖查得軸材料的敏性系數(shù)為
故有效應(yīng)力集中系數(shù)為
查表得尺寸系數(shù)為
表面質(zhì)量系數(shù)為
軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，則按下式計(jì)算可得綜合影響系數(shù)值為
故軸肩截面處的計(jì)算安全系數(shù)值可按下式計(jì)算得
顯然，該軸的疲勞強(qiáng)度足夠。
3.2.5主軸剛度校核
主軸的受力情況如下圖所示，軸承跨距＝400mm；懸伸量a＝176mm
圖3-2 主軸垂直方向受力圖
主軸的變形主要由兩部分組成，主軸自身的受力變形和靜壓軸承油膜的受力變形，主要的精度要求是C點(diǎn)的撓度<0.01mm
1）由主軸變形產(chǎn)生的撓度
P在C點(diǎn)的撓度
（E取200GPa）
2）由油膜變形引起的撓度
假設(shè)軸為剛性，則其受力變形情況如圖3-3，
圖3-3 靜壓軸承油膜變形圖
A、B兩點(diǎn)的支反力分別為：
油膜剛度由前面計(jì)算可知J＝
則
根據(jù)疊加原理，C點(diǎn)的總變形量<0.01mm
可見，主軸的剛度足夠。
3．3周邊磨頭垂直滑板的設(shè)計(jì)計(jì)算
垂直滑板主要用來完成機(jī)床的垂直方向進(jìn)給運(yùn)動，為了保證進(jìn)給精度，直接用伺服電機(jī)帶動滾珠絲杠旋轉(zhuǎn)，螺母固定于橫滑板上，從而使絲杠帶動垂直滑板上下運(yùn)動。兩滑板之間采用滾動導(dǎo)軌，以消除爬行， 導(dǎo)軌體為淬硬鋼條，提高壽命和精度保持性。
3.3.1滾珠絲杠副的選用
滾珠絲杠副的承載能力用額定動載荷來表示，它的定義、計(jì)算和選用方法和滾動軸承基本相同。
滾珠絲杠副的額定動載荷
其中，壽命系數(shù)，查表得＝15000h，則＝3.10
載荷性質(zhì)系數(shù)＝1.2；
動載荷硬度影響系數(shù) ＝1.56
轉(zhuǎn)速系數(shù) ＝0.29
最大軸向力（絲杠最大的軸向力主要是垂直滑板的重力。）
因此，
查表，選用W1Ch型外循環(huán)齒差調(diào)整預(yù)緊的雙螺母滾珠絲杠副W1Ch6008，名義直徑60mm，螺距8mm。額定動載荷C。＝>C
3.3.2滾珠絲杠的支承方式選擇。
為了提高絲杠剛度，絲杠采用兩端固定式支承，即兩端均用一個(gè)雙向止推軸承和一個(gè)向心球軸承支承。這種結(jié)構(gòu)方式可使絲杠的熱變形轉(zhuǎn)化為止推軸承的預(yù)緊力。根據(jù)結(jié)構(gòu)的需要，預(yù)選向心軸承代號6210，雙向推力軸承52208。
由于該絲杠承受的徑向力很小，軸向力較大，因此只校核推力軸承的壽命。
由前面的計(jì)算可知
該推力軸承的最大軸向力A＝N，
載荷系數(shù)按中等沖擊或中等慣性力選取，
當(dāng)量動載荷
則軸承的壽命
一般情況下，金屬切削機(jī)床軸承的預(yù)期壽命選取20000～30000h，因此該推力軸承壽命足夠。
3.3.2滾珠絲杠副的自鎖
由于滾珠絲杠副的傳動效率高，無自鎖作用，為了防止垂直滑板在失電情況下由于自重下滑，在滾珠絲杠的末端增加制動裝置，即失電制動器。失電制動器的原理是，當(dāng)電機(jī)得電工作時(shí)，電磁鐵線圈通電吸住壓簧，打開摩擦離合器，電機(jī)帶動絲杠轉(zhuǎn)動。當(dāng)電機(jī)失電停止轉(zhuǎn)動時(shí)，電磁鐵線圈亦同時(shí)斷電，在彈簧作用下摩擦離合器壓緊，使得滾珠絲杠不能轉(zhuǎn)動，垂直滑板就不會因自重而下沉了。為了保證制動迅速可靠，需計(jì)算所需失電制動器的制動扭矩。
由垂直滑板自重產(chǎn)生的使絲杠回轉(zhuǎn)的扭矩
傳動效率 （中徑處的螺旋角，當(dāng)量摩擦角）
因此
考慮到安全以及制動迅速，取制動扭矩
根據(jù)以上計(jì)算，選用DHD1—50普通型失電制動器。其制動扭矩為
50N.m，功率27W。
4 床身工作臺設(shè)計(jì)
4．1床身工作臺總體尺寸確定
床身工作臺總體尺寸的確定，根據(jù)工件的最大長度為6m，確定工作臺長度取6.5m，工作臺行程至少為6m，考慮工作臺在換向與停止過程中的緩沖，床身長度取13m。
4．2床身工作臺導(dǎo)軌設(shè)計(jì)
4.2.1導(dǎo)軌結(jié)構(gòu)形式選擇
導(dǎo)軌的作用是承受載荷和導(dǎo)向?？紤]到導(dǎo)軌磨床M52160對承載能力和導(dǎo)向精度都要求很高，因此床身工作臺采用雙V浮動表面貼塑導(dǎo)軌，雙V導(dǎo)軌不需要鑲條調(diào)整間隙，接觸剛度好，導(dǎo)向性和精度保持性好。兩導(dǎo)軌截面均為V形，對稱布置使得工作臺的受熱變形均勻、對稱，提高了加工平面的平行度和表面精度。工作臺導(dǎo)軌表面貼塑減小了滑動摩擦系數(shù)，從而減小了所需的驅(qū)動力和爬行現(xiàn)。導(dǎo)軌工作臺截面如圖4-1所示。
工作臺上的一條V型導(dǎo)軌與工作臺一體，另一條V型導(dǎo)軌體用橫向鍵與其保持橫向滑動定位，稱為自位導(dǎo)軌，如圖4-2所示，由于這一條V型導(dǎo)軌體是橫向可浮動的，工作臺和床身配合的二個(gè)V型導(dǎo)軌中心距能自動調(diào)整，補(bǔ)償由導(dǎo)軌副運(yùn)動摩擦發(fā)熱而引起的中心距變化。圖中所示螺釘是為了使裝配容易而設(shè)計(jì)的，浮動導(dǎo)軌裝配時(shí)，先將橫向鍵固定到工作臺上，然后用長螺釘將浮動導(dǎo)軌與鍵連接，該螺釘?shù)念A(yù)緊力需用測力扳手控制，以保證工作臺受熱變形后可以在水平方向微量浮動。
工作臺導(dǎo)軌表面粘貼以聚四氟乙烯為基體的塑料軟帶，其特點(diǎn)是摩擦因數(shù)小，耗能低；動靜摩擦因數(shù)接近，低速運(yùn)動平穩(wěn)性好；阻尼特性好，能吸收振動，抗陣性好，有自身潤滑作用，沒有潤滑油也能正常工作，使用壽命長；結(jié)構(gòu)簡單，維護(hù)修理方便，磨損后容易更換，經(jīng)濟(jì)性好。但是，剛性較差，需校核導(dǎo)軌的比壓。
為提高導(dǎo)軌耐磨性和防止塑料軟帶撕傷，動導(dǎo)軌和支承導(dǎo)軌應(yīng)具有不同的硬度。因此，工作臺導(dǎo)軌用普通鑄鐵，不淬火，床身導(dǎo)軌需淬火處理。
圖4-1 導(dǎo)軌工作臺斷面圖
圖4-2 浮動導(dǎo)軌局部視圖
4.2.2導(dǎo)軌的比壓計(jì)算
導(dǎo)軌的損壞形式主要是磨損，而導(dǎo)軌的磨損又與導(dǎo)軌的比壓（單位面積上的壓力）有密切關(guān)系。因此在初步選定導(dǎo)軌的結(jié)構(gòu)尺寸后，應(yīng)該核算導(dǎo)軌面的比壓，使其限制在允許的范圍之內(nèi)。
工作臺導(dǎo)軌主要受加工工件和工作臺的重力。工件的最大重量是9000Kg，估算工作臺的重量為6000Kg。則垂直向下的合力G＝
由于采用雙v導(dǎo)軌，載荷對稱分布，每條導(dǎo)軌受力為G/2＝
每個(gè)導(dǎo)軌面所受的正壓力為
導(dǎo)軌面的比壓為
查表得： 鑄鐵導(dǎo)軌的許用比壓為；
聚四氟乙烯貼塑導(dǎo)軌的許用比壓為；
導(dǎo)軌面的比壓小于許用比壓，即導(dǎo)軌截面尺寸合理。
4.2.3浮動導(dǎo)軌導(dǎo)向鍵的校核
由導(dǎo)軌面比壓校核過程中的計(jì)算過程可知，浮動導(dǎo)軌承受的摩擦力
根據(jù)導(dǎo)軌截面尺寸確定橫向鍵尺寸為，浮動導(dǎo)軌分兩段，每段由兩個(gè)鍵來導(dǎo)向，其中一個(gè)用來承受力，另一個(gè)主要起限制導(dǎo)軌的轉(zhuǎn)動自由度。因此，只有兩個(gè)鍵同時(shí)受力。其強(qiáng)度條件為
（考慮到工作臺換向與停止過程中的沖擊，取載荷系數(shù)K＝2）
可見，橫向鍵的強(qiáng)度是足夠的。
5 控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
5．1控制對象的描述
數(shù)控導(dǎo)軌磨床的運(yùn)動控制主要包括三部分，主運(yùn)動系統(tǒng)、進(jìn)給系統(tǒng)、輔助系統(tǒng)。主運(yùn)動的控制是指周邊磨頭、萬能磨頭的轉(zhuǎn)速控制。進(jìn)給系統(tǒng)則包括工作臺的縱向進(jìn)給、橫滑板和垂直滑板的橫向及垂直進(jìn)給。輔助系統(tǒng)時(shí)指潤滑系統(tǒng)、靜壓軸承供油系統(tǒng)等輔助運(yùn)動電機(jī)的開?？刂啤Ｆ渲羞M(jìn)給系統(tǒng)的控制最復(fù)雜。
根據(jù)加工工藝需要，周邊磨頭有五種進(jìn)給方式：快速移動、慢速移動、周期進(jìn)給、連續(xù)進(jìn)給以及微量進(jìn)給；萬能磨頭有三種進(jìn)給方式快速移動、慢速移動和微量進(jìn)給。但周邊磨頭和萬能磨頭不能夠同時(shí)工作，因此可以只用一個(gè)伺服電機(jī)，通過電磁離合器來選擇需要進(jìn)給的磨頭。
該導(dǎo)軌磨床的基本工作流程如下
a.開機(jī)，靜壓軸承供油系統(tǒng)啟動，液壓潤滑系統(tǒng)啟動。
b.磨頭旋轉(zhuǎn)。
c.啟動橫梁進(jìn)給系統(tǒng)（包括橫滑板、垂直滑板進(jìn)給）。
d.啟動工作臺進(jìn)給液壓泵。
e.開始執(zhí)行工作循環(huán)。
f.工作循環(huán)完成，磨頭回零點(diǎn)。
g.機(jī)床停止。
由以上動作流程可以看出，導(dǎo)軌磨床的進(jìn)給過程在很大程度上屬于順序動作流程，因此非常適合于應(yīng)用PLC來控制。
5．2總體控制方案的確定
根據(jù)上述對控制對象的描述和具體的控制要求，該控制系統(tǒng)可采用主從式模塊化控制結(jié)構(gòu)，微機(jī)作為中央控制器，實(shí)現(xiàn)對進(jìn)給系統(tǒng)控制模塊、主運(yùn)動速度控制模塊、以及輔助系統(tǒng)的集中控制管理。主控微機(jī)將操作員通過鍵盤輸入的數(shù)據(jù)，通過內(nèi)部軟件的運(yùn)算處理，通過串行通信接口RS232C傳送給進(jìn)給模塊的PLC以及主控系統(tǒng)的變頻器。進(jìn)給系統(tǒng)運(yùn)用可編程序控制器（PLC）作為核心控制裝置，實(shí)現(xiàn)對設(shè)備各種執(zhí)行器件（包括進(jìn)給伺服電機(jī)、各油泵電機(jī)以及電磁離合器等）的控制。主控微機(jī)還可以直接讀取伺服電機(jī)控制器的內(nèi)部控制數(shù)據(jù)，從而檢測進(jìn)給系統(tǒng)的工作狀態(tài)；同時(shí)它還通過內(nèi)部軟件程序?qū)z測數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化為視頻信息，直觀地顯示在屏幕上。主軸旋轉(zhuǎn)速度由變頻器來控制，變頻器可與主控微機(jī)進(jìn)行串行通信。
該系統(tǒng)的控制框圖如圖5-1。
圖5-1 控制系統(tǒng)框圖
控制系統(tǒng)內(nèi)部信息交換
微機(jī)發(fā)出：微機(jī)向PLC發(fā)出各種控制數(shù)據(jù)，如工作磨頭序號、橫滑板和垂直滑板運(yùn)動位移以及運(yùn)動速度以及磨頭工作循環(huán)所需的其他數(shù)據(jù)。
微機(jī)向變頻器發(fā)出頻率控制信號。
微機(jī)接收：伺服驅(qū)動器的內(nèi)部狀態(tài)，即進(jìn)給系統(tǒng)的運(yùn)動狀態(tài)。
PLC 發(fā)出：伺服驅(qū)動器的控制信號，其它各輔助運(yùn)動控制的信號。
PLC 接收：微機(jī)控制信號，各執(zhí)行元件狀態(tài)信號，及伺服運(yùn)動系統(tǒng)到位信號。
5．3電氣控制系統(tǒng)硬件的選擇
5.3.1伺服電機(jī)及伺服驅(qū)動器的選擇
橫梁伺服電機(jī)與垂直滑板伺服電機(jī)均選用和利時(shí)交流伺服電機(jī)，具體型號為130MB100B-2CE6E，該電機(jī)的技術(shù)參數(shù)在表5-1中列出。
根據(jù)伺服電機(jī)的要求，伺服驅(qū)動器選擇森創(chuàng)GS0150G，該系列伺服驅(qū)動器以美國TI公司最新的數(shù)字處理芯片（DSP）作為核心控制芯片，采用了先進(jìn)的全數(shù)字電機(jī)控制算法，完全以軟件方式實(shí)現(xiàn)了電流環(huán)、速度環(huán)、位置環(huán)的閉環(huán)伺服控制，具備良好的魯棒性和自適應(yīng)能力，可配合多種規(guī)格的伺服電機(jī)，適應(yīng)于各種需要快速響應(yīng)的精密轉(zhuǎn)速控制與定位控制的應(yīng)用系統(tǒng)。
在本控制系統(tǒng)中主要用到以下幾個(gè)控制引腳
7腳：輸入公共端
23腳：伺服使能端
27腳：脈沖指令信號輸入－
12腳：脈沖指令信號輸入＋
28腳：方向/脈沖指令信號輸入－
13腳：方向/脈沖指令信號輸入＋
表5-1 130MB100B-2CE6E型伺服電機(jī)技術(shù)參數(shù)
額定輸出功率
W
額定轉(zhuǎn)矩
N.m
最大轉(zhuǎn)據(jù)
N.m
額定轉(zhuǎn)速
rpm
最高轉(zhuǎn)速
rpm
1500
7.5
18
2000
2500
電機(jī)轉(zhuǎn)子慣量
Kg.cm2
轉(zhuǎn)矩系數(shù)
N.m/A
額定相電流
A
瞬間最大相電流A
適配驅(qū)動器
13.1
1.35
6.7
16.0
GS0150G
電樞繞組相電阻
電樞繞組相電感
mH
機(jī)械時(shí)間常數(shù)
ms
電氣時(shí)間常數(shù)
ms
重量
Kg
1.24
9.52
7.24
11.5
5.3.2 PLC的選擇
根據(jù)市場情況，OMRON公司的PLC產(chǎn)品指令功能強(qiáng)大，處理復(fù)雜控制的功能強(qiáng);編程語言梯形圖和指令助記符并重，編程簡單，易掌握；特殊功能模塊和智能模塊品種多，使用方便；網(wǎng)絡(luò)配置簡單，實(shí)用，價(jià)格低。因此決定選用歐姆龍品牌PLC。
CQM1H系列PLC是OMRON公司新近推出的中型PLC，該系列PLC為模塊式結(jié)構(gòu)，最多可插11個(gè)模塊，I/O可達(dá)512點(diǎn)，能夠滿足該系統(tǒng)的輸入輸出需求。CQM1H系列PLC自帶RS232c串行通信接口，可與計(jì)算機(jī)進(jìn)行串行通信。CQM1H系列PLC擁有脈沖I/O擴(kuò)展模塊，可以輸出5－20kHZ的高速脈沖，能夠滿足伺服控制器速度控制端口的高頻脈沖信號需求。
PLC及其擴(kuò)展模塊的具體選擇
CPU模塊：CQM1H—CPU51
I/O模塊: 輸入模塊 CQM1—ID212 16點(diǎn)
輸出模塊 CQM1—OC221（2塊） 8點(diǎn)
高速脈沖I/O模塊
表5-2 PLC輸入輸出點(diǎn)明細(xì)
輸入點(diǎn)
元件名稱及代號
輸出點(diǎn)
元件名稱及代號
00000
啟動按鈕SB1
10000
伺服驅(qū)動器1 23口
00001
急停按鈕SB2
10001
伺服驅(qū)動器1 28口
00002
工作臺行程開關(guān)SQ11
10002
伺服驅(qū)動器2 23口
00003
工作臺行程開關(guān)SQ12
10003
伺服驅(qū)動器2 28口
00004
工作臺限位開關(guān)SQ13
10004
伺服驅(qū)動器3 23口
00005
工作臺限位開關(guān)SQ14
10005
伺服驅(qū)動器3 28口
00006
左橫滑板限位開關(guān)SQ21
10006
00007
右橫滑板限位開關(guān)SQ22
10007
00008
橫滑板防碰撞限位開關(guān)SQ23
10100
周邊磨頭電機(jī)繼電器KM1
00009
左垂直滑板限位開關(guān)SQ31
10101
萬能磨頭電機(jī)繼電器KM2
00010
左垂直滑板限位開關(guān)SQ32
10102
絲杠電磁離合器KM3
00011
右垂直滑板限位開關(guān)SQ33
10103
絲杠電磁離合器KM4
00012
右垂直滑板限位開關(guān)SQ34
10104
靜壓軸承供油泵電機(jī)
00013
伺服電機(jī)完成信號開關(guān)KM11
10105
潤滑系統(tǒng)油泵電機(jī)
00014
伺服電機(jī)完成信號開關(guān)KM12
10106
工作臺驅(qū)動液壓泵電機(jī)
00015
伺服電機(jī)完成信號開關(guān)KM13
10107
報(bào)警燈、鈴
5．4控制系統(tǒng)程序設(shè)計(jì)
梯形圖編程是PLC程序設(shè)計(jì)的主要形式，梯形圖直觀、形象、易于接受。該程序段主要完成磨床從開機(jī)到完成加工以及回到零位過程中的順序動作控制。下面簡單介紹梯形圖各程序斷的含義。
1）機(jī)床開機(jī)，首先啟動液壓潤滑系統(tǒng)油泵和靜壓軸承供油油泵，在這兩者未工作時(shí)其他任何部件都不可以相對運(yùn)動。
圖5-2 PLC控制梯形圖(1)
2）液壓系統(tǒng)啟動的同時(shí)，計(jì)算機(jī)與PLC之間進(jìn)行數(shù)據(jù)通信。待液壓系統(tǒng)完全啟動以及數(shù)據(jù)通信完成之后，根據(jù)通信數(shù)據(jù)，接通所需工作磨頭的離合器，橫滑板開始進(jìn)給。兩個(gè)磨頭的離合器與繼電器均通過軟件來實(shí)現(xiàn)互鎖。
圖5-3 PLC控制梯形圖(2)
3）橫滑板到位之后，伺服驅(qū)動器發(fā)出到位信號到PLC的輸入端，然后垂直滑板開始進(jìn)給。垂直滑板的控制方法與橫滑板基本相同。
圖5-4 PLC控制梯形圖(3)
4）垂直滑板到位之后，工作臺開始進(jìn)給，進(jìn)入工作循環(huán)，工作循環(huán)的控制由子程序完成，這里并不涉及。
圖5-5 PLC控制梯形圖(4)
5）當(dāng)機(jī)床完成每次工作循環(huán)之后，自動回到零點(diǎn)。其回位過程正好與進(jìn)給相反。具體順序如下：
垂直滑板回位；
橫滑板回位；
主軸電機(jī)停轉(zhuǎn)；
延時(shí)，待主軸完全停止轉(zhuǎn)動之后，液壓系統(tǒng)斷電。
該過程的控制程序如圖5-6
圖5-6 PLC控制梯形圖(5)
根據(jù)梯形圖編寫的指令程序如表5-2所示：
表5-2 PLC指令語句表
序號
指令
說明
序號
指令
說明
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
LD NOT 00004
AND NOT 00006
AND NOT 00009
AND NOT 00012
OUT 01600
LD 00000
OR 10105
AND NOT 00001
AND 01600
OUT 10104
OUT 10105
LD 10105
AND NOT TIM001
TIM 001
#0030
LD 00000
RXD
080
085
#0005
LD AR08
AND NOT 08001
AND 08000
OUT 10100
OUT 10102
LD AR08
AND NOT 08000
AND 08001
OUT 10101
OUT NOT 10103
LD AR08
AND NOT TIM001
TIM 001
#0030
LD TIM001
AND NOT 00013
AND 01600
AND NOT 00001
OUT 10000
OUT 10001
PULS
000
開機(jī)
啟動潤滑系統(tǒng)
啟動靜壓軸承供油泵
數(shù)據(jù)通信
判斷、
并啟動工作
磨頭，
接通橫梁
電磁離合器
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
84
AND NOT 000
IR081
LD 00013
OR 01601
AND 01600
AND NOT 00001
OUT 01601
LD 01601
AND NOT 00014
AND 08000
AND NOT 08001
OUT 10002
OUT 10003
PULS
000
000
IR082
LD 01601
AND NOT 00015
AND 08001
AND NOT 08000
OUT 10004
OUT 10005
PULS
000
000
IR082
LD 00014
OR 00015
OR 10106
AND NOT 00002
OUT 10106
LD 00002
AND TIM001
TIM 001
#0030
LD TIM001
AND NOT 00014
AND 08000
AND NOT 08001
AND 25314
OUT 10003
橫滑板進(jìn)給
垂直
滑板
進(jìn)給
開始工作循環(huán)
完成
延時(shí)
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
OUT 10002
PULS
000
000
IR082
LD TIM001
AND NOT 00015
AND 08001
AND NOT 08000
AND 25314
OUT 10005
OUT 10004
PULS
000
000
IR082
LD 00014
OR 00015
OR 10000
AND NOT 00013
AND 25314
OUT 10001
垂直滑板
回位
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
OUT 10000
PULS
000
000
IR081
LD NOT 00013
OR 10100
OUT 10100
OUT 10101
OUT 10102
OUT 10103
LD 00013
AND NOT TIM001
TIM 001
#0060
LD TIM001
OUT 01602
LD NOT 01602
OUT 10104
OUT 10105
END
橫滑板
回位
主軸停轉(zhuǎn)
延時(shí)
潤滑與靜壓
軸承泵停
畢業(yè)設(shè)計(jì)總結(jié)
通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使自己的綜合能力有了很大的提高 。首先，了解了導(dǎo)軌磨床的國內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r以及國內(nèi)外的差距，對導(dǎo)軌磨床的工作原理、機(jī)械結(jié)構(gòu)及控制系統(tǒng)等各方面基本掌握，通過對機(jī)床總體布局、周邊磨頭以及電氣控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，具備了一定的設(shè)計(jì)導(dǎo)軌磨床的技能和經(jīng)驗(yàn)。在導(dǎo)軌磨床機(jī)械結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)過程中，進(jìn)一步掌握了普通機(jī)械結(jié)構(gòu)在實(shí)踐中的應(yīng)用，并熟悉了以前并未涉及過的靜壓軸承、浮動導(dǎo)軌、貼塑導(dǎo)軌等精密機(jī)械結(jié)構(gòu)。通過對控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，鞏固了設(shè)計(jì)機(jī)械裝備電氣傳動控制系統(tǒng)的方法、步驟，進(jìn)一步提高了分析控制系統(tǒng)問題的能力。其次，通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，發(fā)現(xiàn)了自己在以前學(xué)習(xí)過程中存在的許多遺留問題，特別是在工廠調(diào)研的過程中，發(fā)現(xiàn)了書本知識與工廠實(shí)踐之間的巨大差距，真正理解了工廠實(shí)踐在機(jī)械專業(yè)知識學(xué)習(xí)中的重要性。畢業(yè)設(shè)計(jì)正是將自己本科四年學(xué)到的知識進(jìn)行總結(jié)并且綜合應(yīng)用于設(shè)計(jì)實(shí)踐中，從而使自己對機(jī)械這個(gè)領(lǐng)域有了更進(jìn)一步的綜合認(rèn)識，大大提高了自己的綜合能力。另外，對于那些以前從未接觸過的知識，通過查找資料或者請教老師和同學(xué)，最終得以解決，提高了自己的自學(xué)能力。最后，通過畢業(yè)設(shè)計(jì)的鍛煉，必將為自己將來學(xué)習(xí)和工作奠定堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
致 謝
真誠地感謝王龍山老師在整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)過程的悉心指導(dǎo)。同時(shí)，我也非常感謝機(jī)制系的張富老師和李國發(fā)老師，為我的畢業(yè)設(shè)計(jì)提供了許多中肯的意見。另外，還要感謝長春第一機(jī)床廠的楊總，在我們實(shí)習(xí)、調(diào)研的過程中給予了大力的支持和幫助，并為我們提供了大量有價(jià)值的設(shè)計(jì)資料。
參 考 文 獻(xiàn)
1 機(jī)床設(shè)計(jì)手冊.機(jī)械工業(yè)出版社.1986.
2 譚慶昌、趙洪志、曾平.機(jī)械設(shè)計(jì).吉林科學(xué)技術(shù)出版社.2002.5.
3 鄧星鐘.機(jī)電傳動控制.華中科技大學(xué)出版社.2001.3.
4 吳亦峰.可編程控制器原理與應(yīng)用速成.福建科學(xué)技術(shù)出版社.2004.12.
5 馮辛安.機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社.2002.3.
6 于駿一、鄒青.機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ).機(jī)械工業(yè)出版社.2004.1.
7 吳宗澤.機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊.機(jī)械工業(yè)出版社.2001.3
8 候洪生.機(jī)械工程圖學(xué).科學(xué)出版社.2001.9
9 高春甫.機(jī)電控制系統(tǒng)設(shè)計(jì).吉林大學(xué)出版社.2002.5
10 郁漢琪、郭健.可編程控制器原理及應(yīng)用.中國電力出版社.2004.4.
11 阮乃忠.常用機(jī)械電氣控制手冊.福建科學(xué)技術(shù)出版社.2003.5.
12 劉躍南.機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社.1998.8.
13 鄭玉華.典型機(jī)械產(chǎn)品構(gòu)造.科學(xué)出版社.2004.7.
14 機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊.上?？茖W(xué)技術(shù)出版社.1979.6.
15 森創(chuàng)全數(shù)字交流伺服驅(qū)動器操作手冊.
16 歐姆龍CQM1H PLC操作手冊.
17 寇尊權(quán).機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).吉林科學(xué)技術(shù)出版社.1999.9
18甘永力，陳曉華.機(jī)械