中煤層采煤機截割部設計[含CAD高清圖和文檔資料]
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中國礦業(yè)大學2007屆本科生畢業(yè)設計 第 82頁緒論1.1引言我國是產(chǎn)煤大國,煤炭也是我國最主要的能源,是保證我國國民經(jīng)濟飛速增長的重要物質(zhì)基礎。煤炭工業(yè)的機械化是指采掘、支護、運輸、提升的機械化。其中采掘包括采煤和掘進巷道。隨著采煤機械化的發(fā)展,采煤機是現(xiàn)在最主要的采煤機械。1.2采煤機械概述1.2.1采煤機械化的發(fā)展20世紀40年代初,英國和蘇聯(lián)相繼研制出來了鏈式采煤機。這種采煤機是用截鏈落煤,在截鏈上安裝有被稱為截齒的專用截煤工具,其工作效率低。同時德國研制出了用刨削方式落煤的刨煤機。50年代初,英國和德國相繼研制出了滾筒采煤機,在這種采煤機上安裝有截煤滾筒,這是一種圓筒形部件,其上裝有截齒,用截煤滾筒實現(xiàn)裝煤和落煤。這種采煤機與可彎曲輸送機配套,奠定了煤炭開采機械化的基礎。這種采煤機的主要缺點有二,其一是截煤滾筒的安裝高度不能在使用中調(diào)整,對煤層厚度及其變化適應性差;其二是把圓筒形截煤滾筒改進成螺旋葉片式截煤滾筒,即螺旋滾筒,極大地提高了裝煤效果。這兩項關鍵的改進是滾筒式采煤機成為現(xiàn)代化采煤機械的基礎。可提高螺旋滾筒采煤機或刨煤機與液壓支架和可彎曲輸送機配套,構(gòu)成綜合機械化采煤設備,使煤炭生產(chǎn)進入高產(chǎn)、高效、安全和可靠的現(xiàn)代化發(fā)展階段。從此,綜合機械化采煤機采煤設備成為各國地下開采煤礦的發(fā)展方向。自70年代以來,綜合機械化采煤設備朝著大功率、遙控、遙測方向發(fā)展,其性能日益完善,生產(chǎn)率和可靠性進一步提高。工礦自動監(jiān)測、故障診斷以及計算機數(shù)據(jù)處理和數(shù)顯等先進的監(jiān)控技術(shù)已經(jīng)在采煤機上得到應用。1.2.2機械化采煤的類型 長壁采煤工作面的采煤過程主要包括:落煤、裝煤、工作面運煤、頂板支護及處理采空去五個工序,按照這些工序來分有兩種機械化采煤方式:1) 普通機械化采煤(普采):利用采煤機械(刨煤機或采煤機)來實現(xiàn)落煤和裝煤,工作面輸送機運煤,并用單體液壓(或金屬磨擦)支柱及金屬鉸接梁來支護頂板的采煤法稱普通機械化采煤。2) 綜合機械化采煤(綜采):用大功率采煤機來實現(xiàn)落煤裝煤,刮板輸送機運煤,自移式液壓支架來支護頂板而使工作面采煤過程完全實現(xiàn)機械化的采煤法稱綜合機械化采煤。綜采工作面主要是三機配合:如下圖1-1所示:1.3采煤機簡述1.3.1采煤機的分類和組成采煤機有不同的分類方法,一般我們按照工作機構(gòu)的形式進行分類,可分為:滾筒式、鉆削式和鏈式采煤機;現(xiàn)在我們所說的采煤機主要是指滾筒采煤機,這種采煤機適用范圍廣,可靠性高,效率高,所以現(xiàn)在有很廣泛的使用。滾筒采煤機的組成如圖1-2 所示:1.3.2滾筒采煤機的工作原理第四代采煤機研發(fā)成功后,現(xiàn)在采煤機的設計基本上傳承了他們的特點,隨著機械電子的飛速發(fā)展,對采煤機產(chǎn)生了很大的影響,現(xiàn)在采煤機是集電子系統(tǒng),液壓系統(tǒng),機械傳動系統(tǒng)于一身的復雜的系統(tǒng)。在機械傳動部分現(xiàn)代的采煤機去掉了以前采煤機的的托架,全部采用雙滾筒設計。1.3.3滾筒采煤機的特點1.使用范圍廣滾筒采煤機對煤層地質(zhì)條件的要求較低,對于地板起伏不平、層厚變化大、煤粘頂、有落差不大的斷層以及不同性質(zhì)的頂板等煤層條件,采煤機都能適應;2調(diào)高方便,免開缺口;3功率大、生產(chǎn)率高、工作可靠;4操作方便并有完善的保護、監(jiān)測系統(tǒng)5向標準化、系列化、通用化發(fā)展。但是滾筒采煤機也有其缺點:結(jié)構(gòu)復雜,價格昂貴;割落的煤的塊度小,粉塵含量多,因而破碎單位體積煤的能量消耗大。1.3.4采煤機與刨煤機的比較刨煤機是僅次于滾筒采煤機而應用的較多的一種采煤機械。它們兩者的特點區(qū)別在于:1、刨煤機較采煤機截深淺,它能有效的利用煤壁的壓酥作用,刨下的煤塊大,能耗低,產(chǎn)生的粉塵少,但是也正因為如此它的產(chǎn)量較采煤機而言低了很多;2、刨煤機傳動裝置位于輸送機兩端,刨頭靠輸送機導向,因此包頭可做的很矮,適合在薄煤層開采;3、刨煤機的使用條件壁采煤機高,故使用范圍受到一定限制,特別是硬煤,粘煤不宜用刨煤機;4、刨煤機調(diào)整采高較困難,因為刨頭高度不能隨時調(diào)整,所以要求不能粘頂及厚度不能過大;5、刨煤機不能自開缺口,工作面兩端需人工開缺口,工作量大;6、刨煤機消耗在刨頭與輸送機及底板之間的摩擦功率大,用于采煤的有效功率占采煤機械總功率較小。滾筒式采煤機正是因為它的適應性強,生產(chǎn)產(chǎn)量大,機械化程度高,截割效率高等等優(yōu)點得到了飛躍的發(fā)展。1.4 MG180/435W型采煤機1.4.1MG180/435W型薄煤層液壓牽引采煤機(以下簡稱MG180/435-W采煤機),為多電機橫向布置液壓無鏈牽引采煤機,該機裝機總功率435KW,截割功率2 X 180KW,牽引功率45KW,采用液壓無級調(diào)速系統(tǒng)來控制采煤機牽引速度。MG180/435W采煤機,主機身采用整體結(jié)構(gòu)形式,取消了長螺柱及傳統(tǒng)意義上的螺栓聯(lián)接。此結(jié)構(gòu)簡單、可靠,且尺寸小,大大的降低了采煤機的機身高度,適用薄煤層開采。多電機驅(qū)動采用橫向布置形式,拆裝方便。在主機箱中部橫向裝有牽引電機,通過牽引機構(gòu)為采煤機提供300KN的牽引力。主機箱分為四個隔腔,從左到右分別為左固定箱、電控部分、液壓泵箱和右固定箱。采煤機控制面板位于電控隔腔內(nèi),除油馬達外,所有液壓元件都安裝在液壓泵箱內(nèi)。液壓調(diào)高手把設在主機箱右側(cè),控制采煤機左、右搖臂的升降。1.4.2主要用途及適用范圍MG180/435W型薄煤層液壓牽引采煤機適用于采高0.85-2.0m,傾角小于或等于35度,煤質(zhì)中硬或中硬以下,含有少量夾矸的長壁式工作面。1.4.3型號的組成及其代表的含義1.4.4使用環(huán)境條件1、 可在周圍空氣中的甲烷、煤塵、硫化氫、二氧化碳等不超過煤礦安全規(guī)程中所規(guī)定的安全含量的礦井中使用。2、 海拔高度小于200m。3、 周圍介質(zhì)溫度不超過40攝氏度、不低于-10攝氏度。4、 環(huán)境溫度為25攝氏度時,周圍空氣濕度不大于97。5、 周圍介質(zhì)中無足以腐蝕和破壞絕緣的氣體和導電塵埃。1.4.4.5安全警示1、該產(chǎn)品必須取得礦用產(chǎn)品安全標志后方可下井使用。2、該產(chǎn)品的電控腔急接線腔的箱蓋嚴禁在帶電的情況下打開。該產(chǎn)品在箱蓋的顯著位置已標有“嚴禁帶電開蓋”的字樣。3、用的隔離開關“QS”嚴禁帶電離合。4、該產(chǎn)品的電路嚴禁亂拆亂調(diào)。5、該產(chǎn)品開機前必須先通水,后開機,當噴霧泵站停止供水時,應立即停止電機運行。6、隨時注意冷卻水路中的安全閥,如產(chǎn)生釋放現(xiàn)象,應及時檢查原因。7、定期檢查清洗水閥內(nèi)的過濾器。8、隨時注意各噴嘴運行情況,如有堵塞,應及時疏通。9、定期檢查噴霧泵站至采煤機輸水管各連接口是否密合,不得有滲透水現(xiàn)象。 采煤機截割部的設計1、截割電動機的選擇電機型號: YBC180額定功率(kw): 180 kw額定電壓(V): 1140 V額定電流(A): 112 A額定轉(zhuǎn)速(r.p.m): 1480 r.p.m外形尺寸(mm): 693550615電動機的轉(zhuǎn)距: T= 2、傳動比分配2.1、總傳動比。總傳動比等于截割電動機的轉(zhuǎn)速與滾筒的轉(zhuǎn)速比值:電動機轉(zhuǎn)速: 1460轉(zhuǎn)/分 滾筒轉(zhuǎn)速: 45-50轉(zhuǎn)/分總傳動比: 即:總傳動比在 32.44-29.2 之間2.2、傳動比分配。對于采煤機結(jié)構(gòu)的特殊性(如機厚及其約束),MG1中厚煤層型采煤機一般使用3級圓柱直齒輪減速,帶2KH負號行星齒輪減速。行星齒輪傳動安排在最后一級較合理,既可利用滾筒滾轂內(nèi)的空間,又可減少前面圓柱直齒輪的傳動比和尺寸。采煤機機身高度受到嚴格限制,每級圓柱直齒輪傳動比一般為,行星齒輪。行星齒輪減速級傳動比:初步估算行星齒輪減速級傳動比為.5查表得可?。?4,64,25, 三級圓柱齒輪傳動系總傳動比: 即:傳動比在 5.24-5.823 之間為有效利用空間,同時盡可能使所設計的采煤機機身高度較小,傳動比應從高速級向低速級遞增,在初步設計時可按由公式:,3 、直齒輪模數(shù)齒數(shù)第一級直齒輪傳動:由:T2000 根據(jù)劉春生著滾筒式采煤機理論涉及基礎第104頁中齒輪模數(shù)的選擇,第一級齒輪模數(shù)為 : 6 ?。?考慮到齒輪直徑的大小需加一惰輪 ?。旱诙壷饼X輪傳動:由于 取 m=7 ?。?第三級直齒輪傳動:由于 取 m=8 ?。?考慮到齒輪直徑的大小需加一惰輪 :?。杭矗?第一級: m=6 第二級: m=7 第三級: m=8 行星齒輪:14,64,25 4 、 傳動裝置的運動參數(shù)計算4.1、各軸轉(zhuǎn)速的計算。第一軸的轉(zhuǎn)速:第二軸的轉(zhuǎn)速: 第三軸的轉(zhuǎn)速: 第五軸的轉(zhuǎn)速: 第六軸的轉(zhuǎn)速: 4.2、各軸的扭矩。電機軸的扭矩:第一軸的扭矩: 第二軸的扭矩: 第三軸的扭矩: 第四軸的扭矩: 第五軸的扭矩: 第六軸的扭矩: 行星齒輪單獨計算、校核5 、 圓柱直齒齒輪設計及校核 5.1圓柱直齒齒輪1設計及校核 已知參數(shù): m=6 B=(812)m?。築=72 材料為 淬火滲碳5.1.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式: 彈性系數(shù),查機械設計工程學圖8-64取: 節(jié)點影響系數(shù),查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ,() =0.87載荷系數(shù) K, 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75齒間載荷分配系數(shù),查機械設計工程學表8-21 ?。?1.15 動載荷系數(shù), 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.05 齒向載荷分布系數(shù),查機械設計工程學圖8-60 取:=1.02K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =926.6 校核公式: 齒面接觸疲勞極限應力,查表得: 齒面接觸強度的安全系數(shù),查機械設計工程學表8-27 取 :1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-70 ?。?1齒面工作硬化系數(shù),查機械設計工程學圖8-71?。?11318N/mm顯然:5.1.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式:齒形系數(shù),查機械設計工程學圖8-67 取: 2.68應力修正系數(shù),查機械設計工程學圖8-68 ?。?1.58重合度系數(shù),由式8-67 = =347.83許用彎曲應力,由式8-71 彎曲疲勞極限,查機械設計工程學圖8-72 ?。?600 彎曲壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-73 ?。?=1 尺寸系數(shù) ,查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全系數(shù),查機械設計工程學圖8-27 取: 則即 合格5.2圓柱直齒齒輪2設計及校核 已知參數(shù): m=6 B=(812)m?。築=72材料為 淬火滲碳5.2.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式: 彈性系數(shù),查機械設計工程學圖8-64取: 節(jié)點影響系數(shù),查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ,() =0.86載荷系數(shù) K, 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 取:=1.75齒間載荷分配系數(shù),查機械設計工程學表8-21 ?。?1.15動載荷系數(shù), 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.05齒向載荷分布系數(shù),查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.02 K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =811.1 校核公式: 齒面接觸疲勞極限應力,查表得: 齒面接觸強度的安全系數(shù),查機械設計工程學表8-27 取 :1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-70 ?。?1.1 齒面工作硬化系數(shù),查機械設計工程學圖8-71?。?1 1450N/mm顯然:5.2.2齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式:齒形系數(shù),查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.45應力修正系數(shù),查機械設計工程學圖8-68 取: 1.65重合度系數(shù),由式8-67 = =302.8許用彎曲應力,由式8-71 彎曲疲勞極限,查機械設計工程學圖8-72 取:=600 彎曲壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-73 ?。?=1 尺寸系數(shù) ,查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全系數(shù),查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即 合格5.3圓柱直齒齒輪3設計及校核 已知參數(shù): m=6 B=(812)m?。築=72 材料為 淬火滲碳5.3.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式: 彈性系數(shù),查機械設計工程學圖8-64?。?節(jié)點影響系數(shù),查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ,() =0.86載荷系數(shù) K, 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75 齒間載荷分配系數(shù),查機械設計工程學表8-21 ?。?1.15動載荷系數(shù), 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.0齒向載荷分布系數(shù),查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.02 K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =766.8 校核公式:齒面接觸疲勞極限應力,查表得: 齒面接觸強度的安全系數(shù),查機械設計工程學表8-27 取 :1.1齒面接觸強度的壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-70 ?。?1.1齒面工作硬化系數(shù),查機械設計工程學圖8-71?。?11450N/mm顯然:5.3.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核校核公式:齒形系數(shù),查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.35應力修正系數(shù),查機械設計工程學圖8-6 取: 1.65重合度系數(shù),由式8-67 = =290.4許用彎曲應力,由式8-71 彎曲疲勞極限,查機械設計工程學圖8-72 取:=600 彎曲壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-73 ?。?=1 尺寸系數(shù) ,查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全系數(shù),查機械設計工程學圖8-27 取: 則即 合格5.4圓柱直齒齒輪4設計及校核 已知參數(shù): m=7 B=(812)m?。築=84 材料為淬火滲碳5.4.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式: 彈性系數(shù),查機械設計工程學圖8-64取: 節(jié)點影響系數(shù),查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ,() 載荷系數(shù) K, 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75 齒間載荷分配系數(shù),查機械設計工程學表8-21 取:=1.15動載荷系數(shù), 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.0齒向載荷分布系數(shù),查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.02 K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =1016.7 校核公式:齒面接觸疲勞極限應力,查表得: 齒面接觸強度的安全系數(shù),查機械設計工程學表8-27 取 :1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-70 ?。?1.0 齒面工作硬化系數(shù),查機械設計工程學圖8-71?。?11318N/mm顯然:5.4.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式:齒形系數(shù),查機械設計工程學圖8-67 取: 2.65應力修正系數(shù),查機械設計工程學圖8-68 取: 1.58重合度系數(shù),由式8-67 = =357.1許用彎曲應力,由式8-71 彎曲疲勞極限,查機械設計工程學圖8-72 取:=600 彎曲壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-73 取: =1 尺寸系數(shù) ,查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全系數(shù),查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即 合格5.5圓柱直齒齒輪5設計及校核 已知參數(shù): m=6 B=(812)m?。築=90mm 材料為 淬火滲碳 5.5.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式: 彈性系數(shù),查機械設計工程學圖8-64?。?節(jié)點影響系數(shù),查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ,() 載荷系數(shù) K, 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75齒間載荷分配系數(shù),查機械設計工程學表8-21 取:=1.15動載荷系數(shù), 查機械設計工程學圖8-57 取:=1.0齒向載荷分布系數(shù),查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.02 K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =758.5 校核公式: 齒面接觸疲勞極限應力,查表得: 齒面接觸強度的安全系數(shù),查機械設計工程學表8-27 取 :1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-70 ?。?1.1 齒面工作硬化系數(shù),查機械設計工程學圖8-71取: 11450N/mm顯然:5.5.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式:齒形系數(shù),查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.65應力修正系數(shù),查機械設計工程學圖8-68 取: 1.58重合度系數(shù),由式8-67 = =357.4許用彎曲應力,由式8-71 彎曲疲勞極限,查機械設計工程學圖8-72 ?。?600彎曲壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-73 取: =1尺寸系數(shù) ,查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全系數(shù),查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即 合格5.6圓柱直齒齒輪6設計及校核 已知參數(shù): m=8 B=(812)m取:B=100 材料為 淬火滲碳5.6.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式: 彈性系數(shù),查機械設計工程學圖8-64?。?節(jié)點影響系數(shù),查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ,() 載荷系數(shù) K, 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75 齒間載荷分配系數(shù),查機械設計工程學表8-21 ?。?1.15動載荷系數(shù), 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.0齒向載荷分布系數(shù),查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.1 K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.424 =979.8 校核公式: 齒面接觸疲勞極限應力,查表得: 齒面接觸強度的安全系數(shù),查機械設計工程學表8-27 取 :1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-70 ?。?1.1 齒面工作硬化系數(shù),查機械設計工程學圖8-71?。?1 1450N/mm顯然:5.6.2齒根彎曲疲勞強度的計算、校核校核公式:齒形系數(shù),查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.64應力修正系數(shù),查機械設計工程學圖8-68 ?。?1.60重合度系數(shù),由式8-67 = =453.6許用彎曲應力,由式8-71 彎曲疲勞極限,查機械設計工程學圖8-72 ?。?600彎曲壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-73 ?。?=1 尺寸系數(shù) ,查機械設計工程學圖8-74 取: = 0.98 安全系數(shù),查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即 合格5.7圓柱直齒齒輪7為惰輪 可直接校核齒輪85.8圓柱直齒齒輪8設計及校核 已知參數(shù): m=8 B=(812)m取:B=110mm材料為 淬火滲碳5.8.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式:彈性系數(shù),查機械設計工程學圖8-64?。?節(jié)點影響系數(shù),查機械設計工程學圖8-65 取:重合度系數(shù) ,() 載荷系數(shù) K, 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75 齒間載荷分配系數(shù),查機械設計工程學表8-21 ?。?1.15動載荷系數(shù), 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.05齒向載荷分布系數(shù),查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.02 K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =712.35 校核公式: 齒面接觸疲勞極限應力,查表得: 齒面接觸強度的安全系數(shù),查機械設計工程學表8-27 取 :1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-70 取: 1.1 齒面工作硬化系數(shù),查機械設計工程學圖8-71取: 1 1450N/mm顯然:5.8.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核校核公式:齒形系數(shù),查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.4應力修正系數(shù),查機械設計工程學圖8-68 ?。?1.67重合度系數(shù),由式8-67 = =406.7許用彎曲應力,由式8-71 彎曲疲勞極限,查機械設計工程學圖8-72 ?。?600 彎曲壽命系數(shù),查機械設計工程學圖8-73 ?。?=1 尺寸系數(shù) ,查機械設計工程學圖8-74 取: = 0.98安全系數(shù),查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即0.5 取 2)g-b傳動嚙合角 因為 : 所以:=23.6232345變位系數(shù)和:中心距變位系數(shù)y:齒頂降低系數(shù):分配變位系數(shù):=0.560.5 取:7.1.2 幾何尺寸計算 分度圓: 齒頂圓: 基圓直徑: 齒頂系數(shù):太陽、行星輪 =1 內(nèi)齒輪=0.8頂隙系數(shù):內(nèi)齒輪 =0.25太陽輪: 行星輪: 內(nèi)齒輪: 齒寬:b=60mm 7.1.3嚙合要素驗算 1、a-g傳動端面重合度1)頂圓齒形曲率半徑 = 太陽輪:行星輪:2)端面嚙合長度 端面節(jié)圓嚙合角直齒輪:=23.6232345端面重合度 = 7.1.3.2g-b傳動端面重合度1)頂圓齒形曲率半徑 = 太陽輪:行星輪:2)端面嚙合長度 端面節(jié)圓嚙合角直齒輪:=23.6232345端面重合度 =7.1.4齒輪強度驗算: 1a-g傳動1)確定計算負荷 名義轉(zhuǎn)距: T=2347 名義圓周力:2)應力循環(huán)次數(shù) 3)確定強度計算中的各種系數(shù) 使用系數(shù) 查行星齒輪設計表5-6 取:=1.75 動負荷系數(shù) ?。?1.05 齒向載荷分布系數(shù): 計算接觸強度時運轉(zhuǎn)初期 查 行星齒輪設計圖5-2 ?。?1.1計算接觸強度時跑合影響系數(shù) 查行星齒輪設計圖5-5取:=0.60計算彎曲強度時運轉(zhuǎn)初期齒向載荷分布系數(shù) 查行星齒輪設計圖5-4 ?。?1.10計算彎曲強度時跑合影響系數(shù)查行星齒輪設計圖5-5 取:=0.9與均載系數(shù)有關的系數(shù) =0.7與均載系數(shù)有關的系數(shù) =0。85 齒間載荷分布系數(shù) 及 因為: 精度 六級查行星齒輪設計表 5-5 取:=1.0節(jié)點區(qū)域系數(shù) 可查行星齒輪設計表 5-5 彈性系數(shù)可查行星齒輪設計表 5-13 由=14 查行星齒輪設計表 5-8 圖 5-11 ?。?2.2載荷作用與齒頂?shù)膽π拚禂?shù) 取:=1.6重合度系數(shù) 螺旋角系數(shù) ?。?1 =14)齒數(shù)比 5)計算接觸應力基本值 : 6)接觸應力: 7)彎曲應力的基本值: 8)彎曲應力: 9)確定計算許用接觸應力時各種參數(shù) 壽命系數(shù) 查行星齒輪設計圖 5-19 潤滑系數(shù):查行星齒輪設計圖 5-14 取:=1.03 速度系數(shù):查行星齒輪設計圖5-15 ?。?0.9 粗糙度系數(shù):查行星齒輪設計圖5-16 ?。?0.90 工作硬化系數(shù):查行星齒輪設計圖5-17 取:=1尺寸系數(shù):查行星齒輪設計圖5-18 ?。?0.9610)許用接觸應力 11)接觸強度安全系數(shù)12)確定計算許用彎曲應力的各種參數(shù) 試驗齒輪的應力修正系數(shù) 壽命系數(shù):查行星齒輪設計圖5-19?。?相對齒跟圓角敏感系數(shù):查行星齒輪設計圖5-19?。?齒面表面狀況系數(shù)=0.925 尺寸系數(shù):查行星齒輪設計圖5-24取:13)許用彎曲應力: 彎曲強度安全系數(shù) 合格7.2g-b傳動1)確定計算負荷 名義圓周力:2)應力循環(huán)次數(shù) 3)確定強度計算中的各種系數(shù) 使用系數(shù) 查行星齒輪設計表5-6 ?。?1.75 動負荷系數(shù) 取:=1.05 齒向載荷分布系數(shù): 計算接觸強度時運轉(zhuǎn)初期 查 行星齒輪設計圖5-2 ?。?1.2計算接觸強度時跑合影響系數(shù) 查行星齒輪設計圖5-5?。?0.31計算彎曲強度時運轉(zhuǎn)初期齒向載荷分布系數(shù) 查行星齒輪設計圖5-4 ?。?1.10計算彎曲強度時跑合影響系數(shù)查行星齒輪設計圖5-5 ?。?0.5與均載系數(shù)有關的系數(shù) =0.7與均載系數(shù)有關的系數(shù) =0。85 齒間載荷分布系數(shù) 及 因為: 精度 六級查行星齒輪設計表 5-5 ?。?1.0節(jié)點區(qū)域系數(shù) 可查行星齒輪設計表 5-5 彈性系數(shù)可查行星齒輪設計表 5-13 由=14 查行星齒輪設計表 5-8 圖 5-11 取:=2.053載荷作用與齒頂?shù)膽π拚禂?shù) ?。?2.75重合度系數(shù) 螺旋角系數(shù) ?。?1 =14)齒數(shù)比 5)計算接觸應力基本值 : 6)接觸應力: 7)彎曲應力的基本值: 8)彎曲應力: 9)確定計算許用接觸應力時各種參數(shù) 壽命系數(shù) 查行星齒輪設計圖 5-19 潤滑系數(shù):查行星齒輪設計圖 5-14 ?。?1.04 速度系數(shù):查行星齒輪設計圖5-15 ?。?0.92粗糙度系數(shù):查行星齒輪設計圖5-16 ?。?0.80 工作硬化系數(shù):查行星齒輪設計圖5-17 ?。?1.11尺寸系數(shù):查行星齒輪設計圖5-18 ?。?0.9610)許用接觸應力 11)接觸強度安全系數(shù)12)確定計算許用彎曲應力的各種參數(shù) 試驗齒輪的應力修正系數(shù) 壽命系數(shù):查
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