花生剝殼分離機(jī)設(shè)計(jì) 去殼機(jī) 【雙輥筒式】【cad高清圖紙和說明書全套】
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湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)全日制普通本科生畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))中 期 檢 查 表學(xué) 院: 工學(xué)院 學(xué)生姓名許笑學(xué) 號200940614102年級專業(yè)及班級2009級機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化(1)班指導(dǎo)教師姓名張嵐指導(dǎo)教師職稱副教授論文(設(shè)計(jì))題目花生剝殼分離機(jī)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))工作進(jìn)度已完成的主要內(nèi)容尚需解決的主要問題1. 花生剝殼分離機(jī)的基本結(jié)構(gòu)2. 工作機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)3.說明書的部分書寫1.技術(shù)參數(shù)的計(jì)算及校核2.CAD圖紙的繪制3.說明書的完善、修改指導(dǎo)教師意見 簽名: 年 月 日 檢查小組意見 組長簽名: 年 月 日 注:1.此表可用黑色簽字筆填寫,也可打印,但意見欄必須相應(yīng)責(zé)任人親筆填寫。2.此表可從教務(wù)處網(wǎng)站下載中心下載。湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)全日制普通本科生畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))開題報(bào)告學(xué)生姓名許笑學(xué) 號200940614102年級專業(yè)及班級2009級機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化(1)班指導(dǎo)教師及職稱張嵐 副教授學(xué) 院工學(xué)院2013 年 12 月 1 日畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))題目花生剝殼分離機(jī)設(shè)計(jì) 一、選題研究意義 花生中富含脂肪和蛋白質(zhì),既是主要的食用植物油來源,而且又可提供豐富的植物蛋白質(zhì)。利用花生或脫脂后的花生餅粕的蛋白粉,可直接用于焙烤食用,也可作為肉制品、乳制口、糖果和煎炸食品的原料或添加劑。以花生蛋白粉為原料或添加劑制成的食品,既提高了蛋白質(zhì)含量,又改善了其功能特性?;ㄉ鞍追圻€可以通過高壓膨化制成蛋白肉?;ㄉ鞘秤弥参镉凸I(yè)的重要原料,利用花生油可制造人造奶油、起酥油、色拉油、調(diào)和油等,也可用作工業(yè)原料。花生除經(jīng)簡單加工就可食用外,經(jīng)深加工還可以制成營養(yǎng)豐富,色、香、味俱佳的各種食品和保健品?;ㄉ庸じ碑a(chǎn)品花生殼和花生餅粕等可以綜合利用,加工增值,提高經(jīng)濟(jì)效益。 花生在制取油脂、制取花生蛋白、生產(chǎn)花生儀器以及在花生貿(mào)易出口時(shí),都需要對花生進(jìn)行預(yù)處理加工?;ㄉ念A(yù)處理主要包括花生的剝殼和分級、破碎、軋胚和蒸炒等?;ㄉ诩庸せ蜃鳛槌隹谏唐窌r(shí),需要進(jìn)行剝殼加工?;ㄉ谥迫∮椭瑫r(shí),剝殼的目的是為了提高出油率, 提高毛油和餅粕的質(zhì)量,利于軋胚等后續(xù)工序的進(jìn)行和皮殼的綜合利用。傳統(tǒng)的剝殼為人力手工剝殼,手工剝殼不僅手指易疲勞、受傷,而且工效很低,所以花生產(chǎn)區(qū)廣大農(nóng)民迫切要求用機(jī)器來代替手工剝殼?;ㄉ鷦儦C(jī)的誕生在很大程度上改變了這種局面,使花生產(chǎn)區(qū)的農(nóng)民不必再采用最原始的剝殼方法進(jìn)行剝殼,從而大大地減輕了農(nóng)民的體力勞動(dòng),同時(shí)還提高了花生剝殼的效率?;ㄉ摎C(jī)是將花生莢果去掉外殼而得到花生仁的場上作業(yè)機(jī)械。由于花生本身的生理特點(diǎn)決定了花生脫殼不能與花生的田間收獲一起進(jìn)行聯(lián)合作業(yè),而只能在花生莢果的含水率降到一定程度后才能進(jìn)行脫殼。隨著花生種植業(yè)的不斷發(fā)展,花生手工脫殼已無法滿足高效生產(chǎn)的要求,實(shí)行脫殼機(jī)械化迫在眉睫。二、國內(nèi)外研究的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢我國花生脫殼機(jī)的研制自1965年原八機(jī)部下達(dá)花生脫殼機(jī)的研制課題以來,已有幾十種花生脫殼機(jī)問世。只進(jìn)行單一脫殼功能的花生脫殼機(jī)結(jié)構(gòu)簡單,價(jià)格便宜,以小型家用為主的花生脫殼機(jī)在我國一些地區(qū)廣泛應(yīng)用,能夠完成脫殼、分離、清選和分級功能的較大型花生脫殼機(jī)在一些大批量花生加工的企業(yè)中應(yīng)用較為普遍。國內(nèi)現(xiàn)有的花生脫殼機(jī)種類很多,如6BH一60型花生剝殼機(jī)、6BH一20B型花生剝殼機(jī)、6BH一20型花生脫殼機(jī)等(技術(shù)參數(shù)見附表),其作業(yè)效率為人工作業(yè)效率的2O60倍以上。錦州俏牌集團(tuán)生產(chǎn)的TFHS1500型花生除雜脫殼分選機(jī)組一次能實(shí)現(xiàn)花生原料的脫殼、除皮、分選,是一種比較先進(jìn)的花生后期生產(chǎn)機(jī)械。偉民牌6BH一720型花生脫殼機(jī)帶有復(fù)脫、分級裝置,采用搓板式脫殼、風(fēng)力初選、比重分離清選等裝置,具有結(jié)構(gòu)緊湊、操作靈活方便、脫凈率高、消耗動(dòng)力小等特點(diǎn)。6BK一22型花生脫殼機(jī)是一種一次喂料就可完成花生脫殼工作的機(jī)械,經(jīng)風(fēng)力初選、風(fēng)扇振動(dòng)、分層分離、復(fù)脫清選分級后的花生仁可直接裝袋入庫。6BH一1800型花生脫殼機(jī)械采用了三軋輥混合脫殼結(jié)構(gòu),能夠進(jìn)行二次脫殼。而隨著我國花生產(chǎn)業(yè)的進(jìn)一步調(diào)整,花生產(chǎn)量逐年增加,花生的機(jī)械化脫殼程度將大幅提高,花生脫殼機(jī)械將擁有廣闊的發(fā)展前景?;ㄉ鷦儦さ脑砗芏?,因此產(chǎn)生了很多種不同的花生剝殼機(jī)械?;ㄉ鷦儦げ考腔ㄉ鷦儦C(jī)的關(guān)鍵工作部件,剝殼部件的技術(shù)水平?jīng)Q定了機(jī)具作業(yè)剛花生仁破碎率、花生果一次剝凈率及生產(chǎn)效率等重要的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。在目前的生產(chǎn)銷售中,花生仁破碎率是社會最為關(guān)心的主要指標(biāo)。八十年代以前的花生剝殼機(jī)械,破碎率一般都大于8%,有時(shí)高達(dá)l5%以上。加工出的花生仁,只能用來榨油,不能作種用,也達(dá)到出口標(biāo)準(zhǔn)。為了降低破碎率而探討新的剝殼原理,研制新式剝殼部件,便成為花生剝殼機(jī)械的重要研究課題。從六十年代初,開始在我國出現(xiàn)了封閉式紋桿滾筒,柵條凹板式花生剝殼機(jī)。自1983年以來,在已有的花生剝殼部件的研制基礎(chǔ)上,我國又相繼研制了多種不同結(jié)構(gòu)型式的新式剝殼部件,其主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo),特別是破殼率指標(biāo)大有改善。 三、參考文獻(xiàn)1NYT 5022002,花生收獲機(jī)作業(yè)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)S2 尚書旗,王方艷,劉曙光,等花生收獲機(jī)械的研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢J農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2004,20(1):20253 尚書旗,王方艷,劉曙光花生生產(chǎn)機(jī)械化的應(yīng)用現(xiàn)狀與進(jìn)展分析J花生學(xué)報(bào),2003,11:5095174 尚書旗,王延耀,周亞龍花生收獲機(jī)的應(yīng)用現(xiàn)狀與推廣J農(nóng)機(jī)科技推廣,2004,(8):10115 尚書旗,劉曙光,王方艷,等花生生產(chǎn)機(jī)械的研究現(xiàn)狀與進(jìn)展分析J農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào),2005,36(3):1431476 劉曙光4H-2型花生收獲機(jī)的參數(shù)優(yōu)選與載荷實(shí)驗(yàn)研究D青島:萊陽農(nóng)學(xué)院,20057 尚書旗,劉曙光,梁潔,等4H-2型花生收獲機(jī)挖掘部件載荷試驗(yàn)與分析J農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2007,23(1):116一l198 王方艷4H2型花生收獲機(jī)的運(yùn)動(dòng)機(jī)理分析與參數(shù)優(yōu)化D青島:萊陽農(nóng)學(xué)院,20059 Shang Shuqi,Wang Jiangang,Wang Fangyan,et a1Designprinciple and an alyses of the mot ion characteristics of 4H-2type peanut harvesterJ農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2005,21(1):87 9110尚書旗,劉曙光,王方艷4H2花生收獲機(jī)主要參數(shù)田間試驗(yàn)研究J農(nóng)業(yè)化研究,2006,12:17117311康英杰4HW 系列花生挖掘機(jī)J農(nóng)業(yè)機(jī)械,2000,(9):57 912BusonoStudies on the mechanical harvesting of peanutsJPeanut Harvester Improvement,1990,(4)13梁德沛,李寶麗機(jī)械工程參量的動(dòng)態(tài)測試技術(shù)M北京:機(jī)械工業(yè)出版社,200114Manufacture KPeanut Harvesting EquipmentZ1992:26研究方案1.進(jìn)行原理的分析及方案的比較2.進(jìn)行總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.進(jìn)行傳動(dòng)部分設(shè)計(jì)4.進(jìn)行執(zhí)行部分設(shè)計(jì)5.進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)計(jì)算(含動(dòng)力參數(shù)、運(yùn)動(dòng)學(xué)分析、剛度計(jì)算、強(qiáng)度計(jì)算等)要求:1.完成至少3張圖紙2.完成約.萬字的設(shè)計(jì)說明書3.查閱參考文獻(xiàn)篇以上 4.圖紙及說明書符合規(guī)范要求并提交電子檔進(jìn)程計(jì)劃2013年1月 07日前 下達(dá)任務(wù)書、查閱文獻(xiàn)、開題2013年3 月30日前 總體設(shè)計(jì)、零部件設(shè)計(jì)、準(zhǔn)備中期檢查2013年4月 30日前 完成繪圖、編寫設(shè)計(jì)說明書、提交正稿2013年5月 06日前 修改、完善畢業(yè)設(shè)計(jì)、準(zhǔn)備答辯論證小組意見 組長簽名: 20 年 月 日專業(yè)委員會意見專業(yè)委員會主任簽名: 20 年 月 日目 錄摘要1關(guān)鍵詞11 前言12 花生脫殼機(jī)設(shè)計(jì)方案比較23 剝殼方案的分析和確定44 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)65 電動(dòng)機(jī)選擇76 脫殼裝置設(shè)計(jì)86.1 快慢軸輥皮帶設(shè)計(jì)86.1.1 電動(dòng)機(jī)帶輪與快輥傳動(dòng)設(shè)計(jì)96.1.2 電動(dòng)機(jī)帶輪與慢輥傳動(dòng)設(shè)計(jì)117 換向齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)147.1 齒輪基本尺寸設(shè)計(jì)147.2 齒輪接觸疲勞強(qiáng)度校核167.3 齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度校核177.4 齒輪設(shè)計(jì)小結(jié) 188 清選裝置設(shè)計(jì) 198.1 風(fēng)機(jī)及裝置選擇198.2 振動(dòng)篩皮帶設(shè)計(jì)209 軸的設(shè)計(jì)239.1 慢速輥軸設(shè)計(jì)239.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)239.1.2 軸的彎扭合成校核2410 軸承校核 鍵校核 潤滑 裝配使用2410.1 軸承校核與潤滑2410.2 鍵校核2411 結(jié)論25參考文獻(xiàn)26致謝27 湖 南 農(nóng) 業(yè) 大 學(xué)全日制普通本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)花生剝殼分離機(jī)設(shè)計(jì)DESIGN OF PEANUT SHELLINGANG SEPARATING DEVICE學(xué)生姓名:許 笑 學(xué) 號:2000940614102年級專業(yè)及班級:2009級機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化(1)班指導(dǎo)老師及職稱:張 嵐 副教授 學(xué) 院:工學(xué)院 湖南長沙提交日期:2013年05月湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)全日制普通本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)誠 信 聲 明本人鄭重聲明:所呈交的本科畢業(yè)設(shè)計(jì)是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下,進(jìn)行研究工作所取得的成果,成果不存在知識產(chǎn)權(quán)爭議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外,本論文不含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體在文中均作了明確的說明并表示了謝意。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。 畢業(yè)設(shè)計(jì)作者簽名: 年 月 日花生剝殼分離機(jī)設(shè)計(jì) 學(xué) 生:許 笑指導(dǎo)老師: 張 嵐(湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)工學(xué)院,長沙 410128) 摘 要:碎殼損傷是影響花生籽粒品質(zhì)的重要因素之一,本文通過對滾筒柵條式花生脫殼機(jī)構(gòu)、鋼齒雙輥筒式花生脫殼裝置與錐體式花生剝殼機(jī)構(gòu)的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行分析研究,通過對各種不同花生去殼機(jī)的分析比較,確定并設(shè)計(jì)出滾筒式花生剝殼分離機(jī)的設(shè)計(jì)方案,對傳動(dòng)及重要機(jī)構(gòu)進(jìn)行必要的計(jì)算和說明。 關(guān)鍵詞:花生籽粒; 輥輪; 雙輥筒式; 分離Design of Peanut Shelling and Separating Device Student: Xu Xiao Tutor: Zhang Lan(College of Engineering f, Hunan Agricultural University, Changsha 410128, China)Abstract: The impact of broken peanut shells injury is an important factor in grain quality, the paper type through the peanut shelling drum Rack bodies, steel tooth double cylindrical drum device and the cone-type peanut shelling peanut sheller analysis of mechanism design agency Research and Experimental Research by institutions shelling shelling against the three kinds of performance comparison, for us to further understand the basic principles of shelling peanuts, peanut injury for the design of new low-shelling machine provides a useful reference.Key words: peanut seeds; trash rack roller-type; steel tooth double cylindrical drum; cone type1. 前言1.1花生脫殼機(jī)的簡介 我國花生脫殼機(jī)的研制自1965年原八機(jī)部下達(dá)花生脫殼機(jī)的研制課題以來,已有幾十種花生脫殼機(jī)問世。只進(jìn)行單一脫殼功能的花生脫殼機(jī)結(jié)構(gòu)簡單,價(jià)格便宜,以小型家用為主的花生脫殼機(jī)在我國一些地區(qū)廣泛應(yīng)用,能夠完成脫殼、分離、清選和分級功能的較大型花生脫殼機(jī)在一些大批量花生加工的企業(yè)中應(yīng)用較為普遍。國內(nèi)現(xiàn)有的花生脫殼機(jī)種類很多,如6BH一60型花生剝殼機(jī)、6BH一20B型花生剝殼機(jī)、6BH一20型花生脫殼機(jī)等,其作業(yè)效率為人工作業(yè)效率的2O60倍?;ㄉ摎C(jī)就是通過高速旋轉(zhuǎn)的機(jī)體,把花生外殼脫掉,而且保持花生完整的機(jī)器。要求:1、脫殼干凈、生產(chǎn)率高,對有清選裝置的脫殼機(jī),還要求有較高的清潔度。2、損失率低、破碎率小。3、結(jié)構(gòu)簡單,使用可靠,調(diào)整方便,功率消耗少,有一定的通用性,能脫多種作物,以提高機(jī)具的利用率。4、對花生(皮果)的要求?;ㄉ蓾襁m宜,太干則破碎率高,太濕則影響工作效率。農(nóng)村儲存的花生(皮果)一般較干,為使其干濕適宜可采用下列方法。、冬季脫殼,脫殼前用10千克左右的溫水均勻噴灑在50千克皮果上,并用塑料薄膜覆蓋10小時(shí)左右,然后再在陽光下晾曬1小時(shí)左右即可開始脫殼,其他季節(jié)用塑料薄膜覆蓋的時(shí)間為6小時(shí)左右,其余相同。、可將較干的花生(皮果)浸在大水池內(nèi),浸后立即撈出并用塑料薄膜覆蓋1天左右,再在陽光下晾曬,待干濕適宜后開始脫殼。5、對電壓的要求及工作場所的選擇。單相電動(dòng)機(jī)要正常工作,電壓需達(dá)到其額定電壓。農(nóng)村一般一個(gè)村莊只有一個(gè)變壓器,而戶戶又分散,加之所用電線及電路不很標(biāo)準(zhǔn),致使離變壓器較遠(yuǎn)的用戶電壓不足,因此,工作場所應(yīng)選擇離變壓器較近的地方。1.2 花生脫殼機(jī)的工作原理花生脫殼機(jī)有機(jī)架、風(fēng)扇、轉(zhuǎn)子、單相電機(jī)、入料斗、震動(dòng)篩、三角帶輪及其傳動(dòng)三角帶等組成。機(jī)具正常運(yùn)轉(zhuǎn)后,將花生定量、均勻、連續(xù)地投入進(jìn)料斗,花生在轉(zhuǎn)子的反復(fù)打擊、摩擦、碰撞作用下,花生殼破碎?;ㄉ<捌扑榈幕ㄉ鷼ぴ谵D(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)風(fēng)壓及打擊下,通過篩板,這時(shí),花生殼、粒受到旋轉(zhuǎn)風(fēng)扇的吹力作用,重量輕的花生殼被吹出機(jī)體外,花生粒通過風(fēng)機(jī)的篩選達(dá)到清選的目的。2. 花生剝殼機(jī)設(shè)計(jì)方案比較花生剝殼的原理很多,因此產(chǎn)生了很多種不同的花生剝殼機(jī)械?;ㄉ鷦儦げ考腔ㄉ鷦儦C(jī)的關(guān)鍵工作部件,剝殼部件的技術(shù)水平?jīng)Q定了機(jī)具作業(yè)剛花生仁破碎率、花生果一次剝凈率及生產(chǎn)效率等重要的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。在目前的生產(chǎn)銷售中,花生仁破碎率是社會最為關(guān)心的主要指標(biāo)。為了降低破碎率而探討新的剝殼原理,研制新式剝殼部件,便成為花生剝殼機(jī)械的重要研究課題。從六十年代初,開始在我國出現(xiàn)了封閉式紋桿滾筒,柵條凹板式花生剝殼機(jī)。自1983年以來,在已有的花生剝殼部件的研制基礎(chǔ)上,我國又相繼研制了多種不同結(jié)構(gòu)型式的新式剝殼部件,其主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo),特別是破殼率指標(biāo)大有改善。以下介紹一下我國上個(gè)世紀(jì)幾種主要的花生剝殼原理21 撞擊脫殼法撞擊法脫殼是籽粒高速運(yùn)動(dòng)時(shí)突然受阻而受到?jīng)_擊力,使外殼破碎而實(shí)現(xiàn)脫殼的目的。其典型設(shè)備為由高速回轉(zhuǎn)甩料盤及固定在甩料盤周圍的粗糙壁板組成的離心脫殼機(jī)。甩料盤使籽粒產(chǎn)生一個(gè)較大的離心力撞擊壁面,只要撞擊力足夠大,籽粒外殼就會產(chǎn)生較大的變形,進(jìn)而形成裂縫。當(dāng)籽粒離開壁面時(shí),由于外殼和籽仁具有不同的彈性變形而產(chǎn)生不同的運(yùn)動(dòng)速度,籽仁所受到的彈性力較小,運(yùn)動(dòng)速度也不如外殼,阻止了外殼迅速向外移動(dòng)而使其在裂縫處裂開,從而實(shí)現(xiàn)籽粒的脫殼。撞擊脫殼法適合于仁殼間結(jié)合力小,仁殼間隙較大且外殼較脆的籽粒,如葵花籽、甜蕎麥等。影響離心式脫殼機(jī)脫殼質(zhì)量的因素有:籽粒的水分含量、甩料盤的轉(zhuǎn)速、甩料盤的結(jié)構(gòu)等。2.2碾搓脫殼法 籽粒在固定磨片和運(yùn)動(dòng)著的磨片間受到強(qiáng)烈的碾搓作用,使籽料的外殼被撕裂而實(shí)現(xiàn)脫殼。其典型的設(shè)備為由一個(gè)固定圓盤和一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)圓盤組成的圓盤剝殼機(jī)。籽粒經(jīng)進(jìn)料口進(jìn)入定磨片和動(dòng)磨的間隙中,動(dòng)磨片轉(zhuǎn)動(dòng)的離心力使籽粒沿徑向向外運(yùn)動(dòng),也使籽粒與定磨間產(chǎn)生方向相反的摩擦力;同時(shí),磨片上的牙齒不斷對外殼進(jìn)行切裂,在摩擦力與剪切力的共同作用下使外殼產(chǎn)生裂紋直至破裂,并與籽仁脫離,達(dá)到脫殼的目的。其影響因素有:籽粒的水分含量、圓盤的直經(jīng)、轉(zhuǎn)速高低、磨片之間工作間隙的大小、磨片上槽紋的形狀和籽粒的均勻度等。2.3剪切脫殼法籽粒在固定刀架和轉(zhuǎn)鼓間受到相對運(yùn)動(dòng)著的刀板的剪切力的作用,外殼被切裂并打開, 實(shí)現(xiàn)外殼與籽仁的分離。其典型設(shè)備為由刀板轉(zhuǎn)鼓和刀板座為主要工作部件的刀板剝殼機(jī)。在刀板轉(zhuǎn)鼓和刀板座上均裝有刀板,刀板座呈凹形,帶有調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu),可根據(jù)籽顆粒的大小調(diào)節(jié)刀板座與刀板轉(zhuǎn)鼓之間的間隙。當(dāng)?shù)栋遛D(zhuǎn)鼓旋轉(zhuǎn)時(shí),與刀板之間產(chǎn)生剪切作用,使物料外殼破裂和脫落。主要適用于棉籽,特別是帶絨棉籽的剝殼,剝殼效果較好。由于其工作面較小,故易發(fā)生漏籽現(xiàn)象,重剝率較高。影響因素有:原料水分含量、轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速的高低、刀板之間的間隙大小等。2.4擠壓脫殼法擠壓法脫殼是靠一對直徑相同轉(zhuǎn)動(dòng)方向相反,轉(zhuǎn)速相等的圓柱輥,調(diào)整到適當(dāng)間隙,使籽粒通過間隙時(shí)受到輥的擠壓而破殼。其典型設(shè)備是對輥式杏核脫殼機(jī)。籽粒能否順利地進(jìn)入兩擠壓輥的間隙,取決于擠壓輥及與籽粒接觸的情況。要使籽粒在兩擠壓輥間被擠壓破殼,籽粒首先必須被夾住,然后被卷入兩輥間隙被擠壓破殼。當(dāng)籽粒質(zhì)量較小可以忽略時(shí),在: a 120,符合包角要求。 帶速 v=D1n1601000 (6) v=3.14125720601000 =4.71m/s 傳動(dòng)比 i=n1n2 (7) n2為 356.4r/min Ld=1600mm a=501.7mm1120,符合包角要求。 i=720356.4=2.02 V帶根數(shù) z=PcP0+P0kkl (7) P0單根V帶傳遞的功率,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.56。 P0單根V帶傳遞的功率增量,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.09。 k包角系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.96。 kl包角系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.99。 z=1.361.56+0.090.960.99=0.87 因此,只用1根V帶就可以滿足要求 張緊力 F0=500Pcvz2.5-kk+qv2 (8) qV帶質(zhì)量,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.10。 F0=5001.364.7112.5-0.960.96+0.14.712 =172.5N軸上的載荷 FQ=2zF0sin12 (9) FQ=21172.5sin165.12=342.1N 軸上載荷將在軸的設(shè)計(jì)中用到,至此,該皮帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)就完成。6.1.2電動(dòng)機(jī)帶輪與慢輥帶輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)上一節(jié)已經(jīng)選用了A型帶,電動(dòng)機(jī)皮帶輪直徑也已經(jīng)確定。 D3帶輪直徑為 D3=1-D1n1n3 (10)n3D3帶輪的轉(zhuǎn)速,此處為慢速輥轉(zhuǎn)速250r/min。 D3=1-1%125720250=356.4mm 取標(biāo)準(zhǔn)帶輪直徑 D3=355mm。帶根數(shù) z=1FQ=342.1N D3=355mmD3帶輪的實(shí)際轉(zhuǎn)速 n3=1-D1n1D3 (11) n3=1-1%125720355=251r/min 皮帶的長度 L=Dm+2a+2a (12) DmDm=D1+D32=125+3552=240mm。 =D3-D12=355-1252=115mm。 a 初取中心距,考慮到整個(gè)傳動(dòng)的布置,取為600mm。 L=3.14240+2600+1152600=1975mm 查書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取標(biāo)準(zhǔn)帶長Ld=2000mm。 則實(shí)際中心距 a=L-Dm4+14L-Dm2-82 (13) a=1600-3.142404+141600-3.142402-81152 =612.4mm D1帶輪包角 1=180-D3-D1a60 (14) 1=180-355-125612.460 =157.5 1=157.5120,符合包角要求。 帶速 v=D1n1601000 (15) v=3.14125720601000 =4.71m/s 傳動(dòng)比 i=n1n3 n3為 251r/min Ld=2000mm a=612.4mm1120,符合包角要求。 i=720251=2.87 V帶根數(shù) z=PcP0+P0kkl (16) Pc傳遞到慢輥帶輪的功率的計(jì)算功率,由于振動(dòng)篩經(jīng)過此皮帶輪傳動(dòng),故包含振動(dòng)篩功率,按2.5 kW計(jì)。 P0單根V帶傳遞的功率,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.56。 P0單根V帶傳遞的功率增量,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.09。 k包角系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.95。 kl包角系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.06。 z=2.51.11+0.090.951.06=2.07 因此,選用2根V帶就可以滿足要求 張緊力 F0=500Pcvz2.5-kk+qv2 (17) F0=5002.54.7122.5-0.950.95+0.14.712 =218.7N軸上的載荷 FQ=2zF0sin12 (18) FQ=22218.7sin157.52=858N軸上載荷將在軸的設(shè)計(jì)中用到,至此,該皮帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)就完成。7 換向齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)此處的齒輪只用來改變慢輥的轉(zhuǎn)動(dòng)方向,而不需要改變轉(zhuǎn)速,因此傳動(dòng)比i=1。此處使屬于閉式軟齒面標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng),先以齒面接觸疲勞強(qiáng)度來確定基本參數(shù),再校核彎曲疲勞強(qiáng)度。由于比i=1,因此兩個(gè)齒輪的受力情況一致,故只需計(jì)算一個(gè)齒輪,另一個(gè)齒輪的參數(shù)完全一樣。在1.2節(jié)中分析了齒輪的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理,現(xiàn)查書機(jī)械設(shè)計(jì)3,其硬度為229286HB,平均取258HB。帶根數(shù)z=2 FQ=858N i=171 齒輪基本尺寸設(shè)計(jì)齒輪受到的轉(zhuǎn)矩來自于慢輥,因此齒輪轉(zhuǎn)矩 T=Ftdm2 (19) Ft 慢輥的切向力,1.3節(jié)中已經(jīng)計(jì)算出來為1680N。 dm慢輥的直徑350mm。 T=16803502=294000Nmm許用接觸應(yīng)力 H=0.9Hlim (20) Hlim接觸疲勞極限,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,為580MPa。 H=0.9580=522MPa初步計(jì)算齒輪直徑 d=Ad3TdH2u+1u AdAd值據(jù)書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取82。 d齒寬系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取0.6。 u 齒數(shù)比,由于傳動(dòng)比為1,故齒數(shù)比也為1。 d=8232940000.652221+11=125.6mm選取直徑為d=128mm,則齒寬 b=dd b=0.6128=76.8mm圓整后取齒寬b=77mm。圓周速度 v=dn601000 (21) n齒輪轉(zhuǎn)速,與慢輥的轉(zhuǎn)速一致,為251r/min。 v=3.14128251601000=1.68m/s 因此由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,選8級精度。閉式軟齒面?zhèn)鲃?dòng)齒數(shù)宜為2040,此處初選齒數(shù)為30,則模數(shù) m=dz m=12830=4.26 (22)選取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m=4,則齒數(shù) z=dm=1284=327.2齒輪接觸疲勞強(qiáng)度校核齒輪受到的切向力 Ft=Td Ft=294000128=2296.9N (23)驗(yàn)算 KAFtb (24)KA使用系數(shù),據(jù)書機(jī)械設(shè)計(jì)3,選1.25。 KAFtb=1.252296.977=37.3N/m100N/m因此查書機(jī)械設(shè)計(jì)3,齒間載荷分配系數(shù) KH=1Z2 (25)z接觸疲勞強(qiáng)度重合度系數(shù) Z=4-3 (26)端面重合度 =1.88-3.21z1+1z2 =1.88-3.2132+132=1.68則接觸疲勞強(qiáng)度重合度系數(shù) Z=4-1.683=0.88那么齒間載荷分配系數(shù) KH=10.882=1.29齒向載荷分配系數(shù)由書機(jī)械設(shè)計(jì)3得KH=A+B1+0.6bd2bd2 (27) A、B由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,分別取為1.09和0.16。KH=1.09+0.161+0.6771282771282 =1.22載荷系數(shù) K=KAKVKHKH (28)KV動(dòng)載系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取KV=1.05。 K=1.251.051.291.17=1.98許用接觸應(yīng)力 H=HlimZNSHmin (29)ZN 接觸壽命系數(shù),由于無特殊要求,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.3。SHmin接觸最小安全系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.02。 H=5801.31.02=739.2MPa實(shí)際接觸應(yīng)力 H=ZEZHZ2KTbd2u+1u (30)ZE彈性系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為189.8MPa。ZH節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,應(yīng)取為2.5。 H=189.82.50.8821.982940007712821+11 =567.3MPaH=567.3MPaH=739.2MPa,故接觸疲勞強(qiáng)度校核合格,可以接著校核彎曲疲勞強(qiáng)度。如果此處驗(yàn)算不合格,則應(yīng)該重新確定齒輪的各項(xiàng)參數(shù),直到接觸疲勞校核合格才可以進(jìn)一步校核。7.3校核齒輪接彎曲疲勞強(qiáng)度彎曲疲勞強(qiáng)度的齒間載荷分配系數(shù)由書機(jī)械設(shè)計(jì)3得 KF=1Y (31)Y彎曲強(qiáng)度重合度系數(shù) Y=0.25+0.75 Y=0.25+0.751.68=0.7那么彎曲疲勞強(qiáng)度的齒間載荷分配系數(shù) KF=10.7=1.44驗(yàn)算齒寬與全齒高之比 bh=772.254=8.56因此彎曲疲勞強(qiáng)度的齒向載荷分配系數(shù)由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取KF=1.15。載荷系數(shù) K =KAKVKFKF (32)K =1.251.051.441.15=2.17許用彎曲應(yīng)力 F=FlimYNYXSFmin (33)Flim彎曲疲勞極限,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為450MPa。YN 彎曲壽命系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.15。YX 尺寸系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1。SFmin 彎曲最小安全系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.25。 F=4501.1511.25=414MPa實(shí)際彎曲應(yīng)力 F=2KTbdmYFaYSaY (34)YFa齒形系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.25。YSa應(yīng)力修正系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.63。 F=22.172940007712842.531.630.7 =93MPaF=93MPaF=414MPa,故彎曲疲勞強(qiáng)度校核合格。5.4齒輪設(shè)計(jì)小結(jié)經(jīng)過計(jì)算以及校核,可以確定齒輪的基本參數(shù),進(jìn)而得到齒輪的尺寸如表3。換向齒輪參數(shù)表3 換向齒輪參數(shù)Table3 The reversing gear parameters 名稱符號公式數(shù)值mm齒數(shù)z32分度圓直徑dd=mz128齒頂高h(yuǎn)aha=ha*m4齒根高h(yuǎn)fhf=ha*+c*m5齒頂圓直徑dada=d+2ha136齒根圓直徑dfdf=d-2hf118中心距aa=12mz1+z2256孔徑d055齒寬b778 清選裝置設(shè)計(jì)花生經(jīng)過箱體內(nèi)的剝殼過程后,將由此裝置對其進(jìn)行殼仁分離,分離的基本原理是利用花生殼與花生仁的重量及受力面積的不同,用氣流對其進(jìn)行分離。重量稍重的不被氣流吹走,直接下落到花生仁收集通道,而重量較輕的花生殼將被風(fēng)機(jī)吹來的氣流帶入到花生殼收集通道。具體結(jié)構(gòu)見裝配圖。8.1風(fēng)機(jī)及裝置選擇清選機(jī)構(gòu)也是本設(shè)計(jì)中的重要部分,清選機(jī)構(gòu)多采用振動(dòng)篩配合清選風(fēng)機(jī),來達(dá)到清選的目的,最后得到清潔的花生米。去殼后,花生和花生殼的混合物就落在振動(dòng)篩上,振動(dòng)篩在振動(dòng)篩曲軸及風(fēng)機(jī)的作用下做往復(fù)運(yùn)動(dòng),花生殼就被過濾掉,花生仁從振動(dòng)篩的左邊流走?;ㄉ鷼ね鶑?fù)過程中受到風(fēng)機(jī)的作用,只要控制好送風(fēng)量,花生殼和粉塵就被吹走,得到清潔的花生米。清選裝置包括振動(dòng)篩和一個(gè)有獨(dú)立電機(jī)的風(fēng)機(jī),由于清選效果由諸多因素決定,因此只能在有條件的實(shí)驗(yàn)中能夠達(dá)到很滿意的清選效果。因此,本設(shè)計(jì)中參考已有振動(dòng)篩來確定參數(shù)。振動(dòng)篩主要參數(shù)如表4。表4 振動(dòng)篩相關(guān)參數(shù)Table4 Vibrating screen related parameters項(xiàng)目值曲軸轉(zhuǎn)速220r/min曲柄偏心距40mm連桿長度200 mm長吊桿長度130 mm短吊桿長度120 mm吊桿間距280mm振動(dòng)篩尺寸490mm290mm風(fēng)扇電動(dòng)機(jī)選擇分馬力異步電動(dòng)機(jī)CO2-7114,其參數(shù)如表表5 篩選風(fēng)扇參數(shù)表Table5 Filter fan parameter table型號功率/W電流/ A電壓/ V頻率/ Hz轉(zhuǎn)速/( r/min)CO2-71141201.88220501400 效率/%功率因數(shù)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩啟動(dòng)電流/A最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩500.58391.8該風(fēng)扇電機(jī)安裝可以調(diào)速的裝置,以便在清選的時(shí)候可以控制風(fēng)速,從而達(dá)到較好的清選效果。8.2 振動(dòng)篩皮帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 振動(dòng)篩的動(dòng)力是從換向齒輪軸上的皮帶輪傳出來的,在2.1節(jié)已經(jīng)選用了A型帶,初取換向齒輪軸小皮帶輪直徑D4=125mm。 D5帶輪直徑為D5=1-D4n4n5 (35) n5D5帶輪的轉(zhuǎn)速,此處為振動(dòng)篩曲軸轉(zhuǎn)速220r/min。D5=1-1%125251220=141.2mm 取標(biāo)準(zhǔn)帶輪直徑D5=150mm。 D3帶輪的實(shí)際轉(zhuǎn)速n5=1-D4n4D5 (35)n3=1-1%125251150=209.2r/min 皮帶的長度L=Dm+2a+2a DmDm=D4+D52=125+1502=137.5mm。 =D5-D42=250-1252=12.5mm。 a 初取中心距,考慮到整個(gè)傳動(dòng)的布置,取為600mm。L=3.14137.5+2600+12.52600=1632.2mm 查書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取標(biāo)準(zhǔn)帶長Ld=1800mm。 則實(shí)際中心距a=L-Dm4+14L-Dm2-82 (36)a=1800-3.14137.54+141800-3.14137.52-812.52 =683.9mm D1帶輪包角1=180-D5-D4a601=180-250-125612.460=177.8 1=177.8120,1120,符合包角要求。 帶速v=D4n4601000 (37)v=3.14125251601000 =1.64m/s 傳動(dòng)比i=n4n5 i=251209.2=1.2 (38)V帶根數(shù)z=PcP0+P0kkl (39) Pc傳遞到振動(dòng)篩的功率的計(jì)算功率,按1 kW計(jì)。 P0單根V帶傳遞的功率,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.94。 P0單根V帶傳遞的功率增量,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.04。 k包角系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為0.99。 kl包角系數(shù),由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,取為1.01。z=10.94+0.090.991.01=1.02 因此,選用1根V帶就可以滿足要求 張緊力F0=500Pcvz2.5-kk+qv2 (40)F0=50011.6412.5-0.990.99+0.11.642 =465.3N軸上的載荷FQ=2zF0sin12 (41)FQ=21465.3sin177.82=930.4N按照傳動(dòng)布置的要求,此力在平面內(nèi)的角度為293。軸上載荷將在軸的設(shè)計(jì)中用到,至此,該皮帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)就完成。9 軸的設(shè)計(jì)9.1 慢速輥軸設(shè)計(jì)輥輪轉(zhuǎn)動(dòng)是花生脫殼的主要設(shè)計(jì)部件,輥輪軸選用直軸中的階梯軸。由于慢輥軸與快輥軸承受的扭矩大小基本一樣,所以慢輥軸選定與快輥軸相同的軸承,是滿足最小直徑要求的,因此根據(jù)選定的軸承來設(shè)計(jì)慢輥軸的結(jié)構(gòu)。當(dāng)軸的支承距離未定時(shí),無法由強(qiáng)度確定軸徑,要用初步估算的辦法,即按純扭矩并降低許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力確定軸徑d,參考文獻(xiàn)18計(jì)算公式:dA (22)式中: P-表示軸所傳遞的功率,KW; n-表示軸的轉(zhuǎn)速,;A-表示由軸的許用切應(yīng)力所確定的系數(shù)。 (23) (24) (25)根據(jù)上述公式,確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)表3,取A=110,于是得:9.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸上零件擬定裝配圖如圖4。圖4 慢輥軸示意圖Figure4 Slow roll shaft assembly drawing1軸段,安裝深溝球軸承,尺寸為故d-=45mm,l-=21mm。2軸段,為軸承定位,直徑為51,為了保持齒輪與殼體之間的間隙,l-=30mm。齒輪處用彈性擋圈定位,查手冊機(jī)械課程設(shè)計(jì)手冊2選用:3段軸徑為55 mm,材料為65Mn,熱處理44-51HRC,經(jīng)表面氧化處理的A型軸用彈性擋圈。擋圈GB-T 894.1-1986。直徑55mm,長550mm4軸段,為齒輪定位,根據(jù)定位要求,故取直徑51mm, l-=12mm。5軸段,安裝深溝球軸承,尺寸為故d-=45mm,l-=21mm。查閱書機(jī)械設(shè)計(jì)3,軸各處倒角或倒圓為1.2 mm。9.1.2軸的彎扭合成校核。軸在載荷作用下,將產(chǎn)生彎曲或扭轉(zhuǎn)變形。軸的彎曲剛度以撓度或偏轉(zhuǎn)角來度量;扭轉(zhuǎn)剛度以扭轉(zhuǎn)角來度量。軸的剛度校核計(jì)算通常是計(jì)算出軸在受載時(shí)的變形量,并控制其不大于允許值。軸的彎曲剛度校核計(jì)算: (28)式中:階梯軸第i段的長度 階梯軸第i段的直徑 L階梯軸的計(jì)算長度 Z階梯軸計(jì)算長度內(nèi)的軸段數(shù)。當(dāng)載荷作用于兩軸承之間時(shí),L=l(l)為支撐跨距;軸的彎曲剛度條件為撓度:yy偏轉(zhuǎn)角:ab,在處)代入數(shù)據(jù)得,經(jīng)校核,軸的設(shè)計(jì)符合要求。校核受力面的強(qiáng)度ca=McaW (42)經(jīng)計(jì)算受力面的合成彎矩為500868.3Nmmca=500868.30.1513=37.8MPa前已選定軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì),查書機(jī)械設(shè)計(jì)3,-1=60MPa。ca=37.8MPa-1=6 10 軸承校核、鍵校核、潤滑與裝配使用這一章對前幾章所使用的軸承進(jìn)行校核,選用鍵連接中鍵的型號并進(jìn)行校核,選用潤滑方式,裝配合使用說明10.1軸承校核與潤滑 本設(shè)計(jì)中只選用了深溝球軸承6209 GB|T276-1994故只考慮該軸承,但由于對軸承壽命無要求,并且軸承受力較小,故滿足一般要求,不進(jìn)行校核。 滾動(dòng)軸承的潤滑根據(jù)速度因數(shù)進(jìn)行選擇,速度因數(shù)dn d與軸承配合軸徑的直徑,所有軸均為45 mm。 n工作轉(zhuǎn)速,四根軸中最大轉(zhuǎn)速為356.4 r/min。dn=45356.4=16038mm r/min根據(jù)書機(jī)械設(shè)計(jì)3,選擇脂潤滑,考慮其工作情況,不屬于高速和高溫場合,因此選用一般的軸承脂潤滑即可。采用氈封圈密封。10.2鍵校核本設(shè)計(jì)中選擇了三種鍵??燧亷л喤c振動(dòng)篩是同樣的鍵,b=8mm,h=7mm,l=28mm:鍵 828GB/T1906-1997慢輥帶輪鍵,b=10mm,h=8mm,l=70mm:鍵 1070GB/T1906-1997脫殼輥鍵,b=16mm,h=10mm,l=80mm:鍵 1680GB/T1906-1997齒輪鍵,b=16mm,h=10mm,l=70mm:鍵 1670GB/T1906-1997鍵聯(lián)接所承受的應(yīng)力,參考書機(jī)械課程設(shè)計(jì)手冊2 p=2Tkld l 接觸有效長度。 k鍵與輪轂鍵槽接觸高度,k=0.5h。 d該段軸軸徑??燧亷л嗘I承受應(yīng)力p1=2466490.5728-825=67MPa ( 43)許用擠壓應(yīng)力p,由書機(jī)械設(shè)計(jì)3,選用110MPa,p1=67MPap。慢輥帶輪鍵承受應(yīng)力p2=2932980.5870-1055=14.25MPp校核合格。 脫殼輥鍵承受應(yīng)力p3=2466490.51080-1655=5.3MPp 校核合格。齒輪鍵承受應(yīng)力p4=2466490.51
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