【四層】局部三層幼兒園2315土木工程設(shè)計
【四層】局部三層幼兒園2315土木工程設(shè)計,【溫馨提示】壓縮包內(nèi)含CAD圖有預(yù)覽點開可看。打包內(nèi)容里dwg后綴的文件為CAD圖,可編輯,無水印,高清圖,壓縮包內(nèi)文檔可直接點開預(yù)覽,需要原稿請自助充值下載,所見才能所得,請細心查看有疑問可以咨詢QQ:11970985或197216396
華北水利水電學(xué)院土木與交通學(xué)院土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(論文)任務(wù)書課題名稱鄭州市某幼兒園指導(dǎo)教師潘麗云課題來源模擬課題類型AY注:1、課題來源包括科研(注明項目類型,如基金項目、攻關(guān)項目、某企事業(yè)單位項目等)、教學(xué)、生產(chǎn)、模擬、自選。2、課題類型:(1)A工程設(shè)計;B技術(shù)開發(fā);C軟件工程;D理論研究; (2)X真實課題;Y模擬課題;Z虛擬課題;要求(1)、(2)均要填,如AY,BY等。1. 畢業(yè)設(shè)計(論文)依據(jù)1.1 工程概況1.場地平坦、無障礙物,可根據(jù)場地情況任意假設(shè)一總平面布置圖。2.氣象條件基本風(fēng)壓和基本雪壓見建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)。3.工程地質(zhì)條件根據(jù)對建筑基地的勘察結(jié)果,地基承載力特征值為270kN/m2。建筑場地類別:類場地;地震設(shè)防烈度:見建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB 50011-2002)。 4.各種用房的活荷載標準值見現(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范。1.2 建筑規(guī)模及功能要求1.建筑規(guī)模:大型。按托兒大班、小班、中班和大班各設(shè)3個班。層數(shù)4層局部3層框架結(jié)構(gòu)。2.功能要求:(1)生活用房:有活動室、寢室、衛(wèi)生間、衣帽儲藏、音樂室、舞蹈室、手工室、計算機室等。(2)服務(wù)用房:有保健室、隔離室、教職工辦公室、會議室及教職工廁所等。要求每層均設(shè)衛(wèi)生間,屋面為上人屋面。2. 畢業(yè)設(shè)計(論文)任務(wù)2.1開題報告在調(diào)研、充分理解課題內(nèi)容和要求的基礎(chǔ)上,寫出3000漢字左右的開題報告。開題報告嚴格按照科技論文的格式編寫,要注重調(diào)研原始資料的完整敘述,文獻查閱應(yīng)在10篇以上,參考文獻應(yīng)在5篇以上,并在報告引用處注明編號。開題報告經(jīng)指導(dǎo)教師檢查合格后方可進入畢業(yè)設(shè)計(論文)工作。2.2 畢業(yè)設(shè)計(論文)具體內(nèi)容確定畢業(yè)設(shè)計(論文)所需完成的圖紙、計算書等各任務(wù)的詳細內(nèi)容和要求。對畢業(yè)設(shè)計和畢業(yè)論文的具體要求詳見教務(wù)處華北水利水電學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(論文)規(guī)范(院教字2000038號)。2.3 外文資料翻譯根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(論文)內(nèi)容,完成與該畢業(yè)設(shè)計(論文)方向相關(guān)的外文資料的翻譯,翻譯工作量不少于3000漢字,要求譯文準確流暢。3. 畢業(yè)設(shè)計(論文)提交的成果3.1畢業(yè)設(shè)計書(論文)A、封面;B、畢業(yè)設(shè)計(論文)任務(wù)書;C、畢業(yè)設(shè)計(論文)開題報告;D、中文摘要;E、英文摘要;F、目錄;G、正文;H、參考文獻;L、附錄封 面 由學(xué)校統(tǒng)一印制,按要求打?。ㄔ斠娊虅?wù)處網(wǎng)頁)任 務(wù) 書 由指導(dǎo)教師填寫,裝訂于指定位置,教師簽字后生效;開題報告 由學(xué)生認真書寫,經(jīng)指導(dǎo)教師簽字后的開題報告有效;摘 要 中文摘要字數(shù)應(yīng)在400字左右,包括設(shè)計(論文)題目、論文摘要、關(guān)鍵詞為(3至5個),英文摘要應(yīng)與中文摘要內(nèi)容相對應(yīng)。目 錄 按三級標題編寫,要求層次清晰,且要與正文標題一致。主要包括摘要、正文主要層次標題、參考文獻、附錄等。正 文 論文正文包括緒論(或前言、概述等)、論文主體、結(jié)論。工科論文要符合科技論文格式,正文要標明章節(jié),正文文字:設(shè)計說明書應(yīng)在10000字以上;論文應(yīng)在6000字以上。外文原文及翻譯 要求翻譯的原文是論文的參考文獻,或與論文密切相關(guān)的資料,譯文應(yīng)不少于2000漢字。參考文獻 必須是學(xué)生本人真正閱讀過的雜志類文獻、圖書類文獻等,要與設(shè)計(論文)工作直接相關(guān)。附 錄 主要包括外文原文及翻譯、計算機源程序,有關(guān)圖紙等。3.2要求提交的成果包括紙質(zhì)和電子文檔兩部分。 華北水利水電學(xué)院畢業(yè)設(shè)計結(jié)構(gòu)計算書1設(shè)計資料1.1 工程名稱:鄭州市某幼兒園1.2 地 點:鄭州市城區(qū)1.3 工程概況:建筑高度為16.500m,共四層局部三層,室內(nèi)設(shè)計標高0.000室外高差0.45m,具體見平面布置圖及剖面圖。1.4 材料選用:混凝土:C30;鋼 筋:縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,其余采用熱軋鋼筋HPB235;墻 體:外墻、分戶墻均采用加氣混凝土砌體,其尺寸為 重度 ;門: 木門,; 窗:鋼塑窗,;玻璃門,。 1.5 樓面作法:樓板頂面為水磨石地面,樓板底面為15mm厚白灰砂漿天花 抹 面,外加V型輕鋼龍骨吊頂。 1.6 屋面作法:現(xiàn)澆樓板上依次鋪20mm厚水泥砂漿找平層、300mm厚水泥 珍珠制品隔熱找平層、20mm厚水泥砂漿找平層和SDC120復(fù)合卷材,下 面依次為15mm厚白灰砂漿天花抹面和V型輕鋼龍骨吊頂。 1.7 基本風(fēng)壓:o=0.45KN/m2(地面粗糙度屬C類)。 基本雪壓:S0=0.4KN/m2。 1.8 抗震設(shè)防烈度:七度(0.2g)第二組,框架抗震等級為二級。 活荷載:上人屋面活荷載2.0KN/m2,辦公室樓面及走廊活荷載2.0KN/m2, 2 梁、柱截面尺寸的幾計算本建筑采用大開間,為了使結(jié)構(gòu)的整體剛度較好,屋面、樓面、樓梯等采用現(xiàn)澆結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)為柱下獨立基礎(chǔ)。結(jié)合本建筑的平面、立面和剖面情況,本幼兒園的平面結(jié)構(gòu)布置圖如圖2.1所示。本建筑的柱距為。根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置,本建筑除個別板為單向板外,其余均為雙向板。雙向板的厚度,本建筑的樓面板和屋面板的厚度均取。2.1 框架橫梁截面尺寸框架橫梁截面高度,截面寬度,本結(jié)構(gòu)中取mm,??v向框架梁和橫向L-1的截面均取和框架橫梁相同。2.2 框架柱截面尺寸 本建筑抗震設(shè)防烈度為7度, 取=1.25 =4 = 公式中:柱橫截面面積,取方形時,邊長為;驗算截面以上樓層層數(shù);驗算柱的負荷面積;混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值; 初步確定柱的尺寸為??蚣芰骸⒅幪柡徒孛娉叽缛鐖D2.1所示,為了簡化施工,各柱截面從底層到頂層不改變。 第 74 頁 共 74 頁圖2.1 結(jié)構(gòu)平面布置圖2.3 確定框架計算簡圖圖2.1所示的框架結(jié)構(gòu)體系縱向和橫向均為框架結(jié)構(gòu),是一個空間結(jié)構(gòu)體系理應(yīng)按空間結(jié)構(gòu)進行計算,但是,本計算只作橫向平面框架計算。縱向平面框架的計算方法與橫向相同,故在此從略。本建筑中,橫向框架的間距均為,荷載基本相同,可選用一榀框架進行計算與配筋,其余框架可參照此榀框架進行配筋。現(xiàn)以B軸線的KJ-B為計算單元。框架的計算單元如圖2.1所示??蚣苤豆逃诨A(chǔ)頂面,框架梁與柱剛接。對于各層柱的截面尺寸不變,故梁跨等于柱截面型心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面,室內(nèi)外高差為-0.45m,基礎(chǔ)頂面至室外地坪取-0.65m,故基礎(chǔ)頂標高至+0.000的距離定為-1.10m,二層樓面標高為3.6m,故底層柱高為4.7m,其余各層柱高從樓面算至上一層樓面(即層高),故二三層為3.6m,頂層為4.5m由此可繪出框架的計算簡圖如圖2.2所示。2.4 框架梁柱的線剛度計算由于樓面板與框架梁的混凝土一起現(xiàn)澆,對于中框架梁取I=2I左梁跨:中跨梁: 右跨梁: 底層柱: 中間層柱:頂層柱: 令,則其余各桿件的相對線剛度為: 圖2.2 框架梁柱的計算簡圖框架梁柱的相對線剛度如圖1.2所示,作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。3 荷載計算 為了使今后的內(nèi)力組合便于計算,荷載計算宜按標準值計算3.1 恒載標準值計算3.1.1 屋面屋面:剛性防水屋面 2.34KN/結(jié)構(gòu)層:100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰層:10厚混合砂漿 0.17KN/合計 5.013.1.2 各層走廊樓面樓面:水磨石樓面 0.65 KN/結(jié)構(gòu)層:100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰層: 10厚混合砂漿 0.17KN/合計 3.32 KN/3.1.3 標準層樓面樓面:水磨石樓面 0.65 KN/結(jié)構(gòu)層:100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰層: 10厚混合砂漿 0.17KN/合計 3.32 KN/3.1.4 梁自重自重 250.2(0.40.1)=1.5 KN/m抹灰層: 10厚混合砂漿 (0.4-0.1+0.2)20.14=0.17KN/m合計 1.67 KN/m3.1.5 柱自重自重 250.40.4=4 KN/m抹灰層:10厚水泥砂漿 0.010.4417=0.27 KN/m合計 4.27 KN/m3.1.6 外縱橫墻自重頂層:縱墻 2.40.255.5=3.3 KN/m鋼塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墻面 (4.5-1.5)0.5=1.5KN/m水泥砂漿內(nèi)墻面 (4.5-1.5)0.36=1.08 KN/m合計 6.405KN/m標準層:縱墻 1.50.255.5=2.06 KN/m鋼塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墻面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂漿內(nèi)墻面 (3.6-2.1)0.36=0.756 KN/m合計 4.39 KN/m底層:縱墻 (4.7-2.1-0.6-0.4)0.55.5=2.89KN/m鋼塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墻面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂漿內(nèi)墻面 (3.6-1.5)0.36=0.756 KN/m合計 5.22KN/m3.1.7 內(nèi)縱橫墻自重標準層:縱墻 (3.6-0.6)0.25.5=3.3 KN/m水泥砂漿內(nèi)墻面 (3.6-0.6)0.362=2.16 KN/m合計 5.46 KN/m頂層:縱墻 (4.5-0.6)0.25.5=4.29 KN/m水泥砂漿內(nèi)墻面 (4.5-0.6)0.362=2.81 KN/m合計 7.1 KN/m3.2活荷載標準值計算3.2.1 屋面和樓面活荷載標準值由建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范查得上人屋面 2.0 KN/樓面: 教室 2.0 KN/走廊 2.0 KN/3.2.2雪荷載標準值 屋面活荷載與雪荷載不同時考慮,兩者中取較大值。3.4 豎向荷載計算 確定板傳遞梁的荷載時,要一個板區(qū)格一個板區(qū)格地考慮.區(qū)分此板區(qū)格是單向板還是雙向板.本建筑樓面荷載地傳遞示意圖如圖3.1所示。 圖3.1 板傳荷載示意圖3.4.1 (9)(10)軸間框架梁屋面板傳給梁的荷載恒載: 活載: 樓面板傳給梁的荷載恒載: 活載: 梁自重標準值: (9)-(10) 軸間框架梁均布荷載為: 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 活載=板傳荷載=樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載=活載=板傳荷載=3.4.2 (10)-(11)軸間框架梁屋面板傳給梁的荷載恒載: 活載: 樓面板傳給梁的荷載恒載: 活載: 梁自重標準值: B-C軸間框架梁均布荷載為: 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 活載=板傳荷載=樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 活載=板傳荷載=3.4.3(11)(12)軸間框架梁由于對稱關(guān)系,(11)(12)軸間框架梁均布荷載與(9)(10)軸間框架梁均布荷載相同,所以:(11)(12)軸間框架梁均布荷載為: 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 活載=板傳荷載=樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載=活載=板傳荷載=3.4.4 (9)軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=(1.67+3.46)4.5+13.39+=57.6KN頂層柱活載=板傳荷載=13.78 KN三層柱恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載=4.5(1.67+6.41)+8.87+3.321.53+0.53.321.53=59.24 KN三層柱活載=板傳荷載=13.78 KN標準層柱恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載=4.5(1.67+4.39)+8.87+9.34+4.67=50.15KN標準層柱活載=板傳荷載=13.78 KN基礎(chǔ)頂面恒載=底層內(nèi)縱墻自重=(2.0+5.22)4.5=32.49KN3.4.5(10)軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱女兒墻自重(做法:墻高,混凝土壓頂)頂層柱恒載= 梁自重+板傳荷載 =頂層柱活載=板傳荷載 三層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =三層柱活載=板傳活載 標準層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =標準層柱活載=板傳活載 基礎(chǔ)頂面恒載=梁自重+底層外縱墻自重 =(2.5+5.46)4.5=35.82 KN3.4.6 (11)軸柱縱向集中荷載的計算根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱關(guān)系得出(11)軸柱縱向集中荷載與(10)軸柱縱向集中荷載相同。所以:(11)軸柱縱向集中荷載為:頂層柱恒載=79.32KN頂層柱活載=22.44KN三層柱恒載=81.29KN三層柱活載=22.44KN標準層柱恒載=69.38KN標準層柱活載=22.44KN基礎(chǔ)頂面恒載=35.82KN3.4.7 (12)軸柱縱向集中荷載的計算(12)軸柱縱向集中荷載與(9)軸柱縱向集中荷載相同。所以:(12)軸柱的縱向集中荷載為:頂層柱恒載=57.6KN頂層柱活載=13.78KN三層柱恒載=59.24KN三層柱活載=13.78KN標準層柱恒載=50.15KN標準層柱活載=13.78KN基礎(chǔ)頂面恒載=32.49KN框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖2.2所示(圖中數(shù)值均為標準值)。由于(9)(10)軸線梁的外邊線都與柱的外邊線齊平,故軸上的豎向集中荷載與柱軸線偏心,偏心距為。 圖3.2 豎向受荷總圖4 框架柱抗側(cè)剛度D計算4.1橫向D值的計算過程和結(jié)果見表4.1、 4.2和表4.3。 橫向頂層D值計算 表4.1構(gòu)件名稱數(shù)量(9)軸柱0.363029618174(10)軸柱0.6055090525450(11)軸柱 0.6055090525450(12)軸柱0.363029618174D=87248KN/m 橫向二三層D值的計算 表4.2構(gòu)件名稱數(shù)量(9)軸柱0.315080630480(10)軸柱0.579340546700(11)軸柱0.579340546700(12)軸柱0.315080630480D=154360KN/m 橫向底層D值的計算 表4.3構(gòu)件名稱數(shù)量(9)軸柱0.3682718616308(10)軸柱0.6364697523485(11)軸柱0.6364697523485(12)軸柱0.3682718616308D=79586KN/m5 豎向荷載作用下的內(nèi)力分析5.1 重力荷載代表值的計算屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值+0.5雪荷載標準值樓面處重力荷載標準值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值+0.5樓面活荷載標準值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層高范圍內(nèi)(屋面處取頂層的一半)的結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重。5.1.1 屋面處的重力荷載標準值的計算女兒墻的重力荷載標準值屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造自重標準值頂層上半層的墻重: 5.1.2 四層樓面處重力荷載標準值計算 5.1.3 二三層樓面處重力荷載標準值計算 5.1.4底層樓面處重力荷載標準值計算 5.1.5頂層雪荷載標準值計算5.1.6樓面活荷載標準值計算 5.1.7總重力荷載代表值的計算屋面處: =屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重+0.5雪荷載標準值 四層樓面處: =樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重+0.5樓面活荷載標準值 二三層樓面處: =樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重+0.5樓面活荷載標準值 底層樓面處:=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重+0.5樓面活荷載標準值 6 水平地震作用下的內(nèi)力分析本建筑物的高度為15m40m,以剪切變形為主,且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布,故可采用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)基本自振周期有多種計算方法。下面用假想頂點位移法進行計算。用假想頂點位移T計算結(jié)構(gòu)基本自振周期。現(xiàn)列表計算假想頂點位移(表6.1)。假想頂點側(cè)移T計算結(jié)果 表6.1層次42079.722079.728472.880.02380.198432161.984241.71543600.02750.174622041.886283.581543600.04070.147112188.78472.88795860.01060.1064結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)=0.6,則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為: T=1.7=1.70.6=0.45s6.1 多遇水平地震作用計算本工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度,場地土為II類,設(shè)計地震分組為第二組,查抗震設(shè)計規(guī)范得:=0.08 =0.35s由于, 故 =式中 -衰減系數(shù),在的區(qū)間取0.9; -阻尼調(diào)整系數(shù),取1.0??v向地震影響系數(shù): =(0.35/0.45)0.90.08=0.0638=0.451.4=0.49s,不考慮頂部附加水平地震作用的影響。對于多質(zhì)點體系,結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標準值: 如圖6.1所示。圖6.1 樓層水平地震作用標準值(單位kN)質(zhì)點的水平地震作用標準值,樓層地震剪力及樓層層間位移的計算過程和結(jié)果見表6.2。水平地震作用標準值、樓層地震剪力和樓層層間位移的計算 表6.2層(KN)(m)(KN)(KN)(m)42079.9216.434107.487069.5175.48175.48872480.0020132161.9811.925727.687069.5132.36307.851543600.0019922041.888.316947.687069.587.19395.041543600.0025612188.74.710286.987069.552.92447.95795860.00562樓層最大位移與樓層層高之比: 滿足位移要求。6.2 框架地震內(nèi)力計算計算過程和結(jié)果如表6.3-表6.9所示。橫向水平地震作用下(9)軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算 表6.3層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)45.848.608.60-17.199.07314.0227.7827.78-31.4619.01221.7260.9460.94-51.4920.70149.34115.96115.96-95.29136.63 橫向水平地震作用下(10)軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算 表6.4層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)48.69-4.14-4.17-21.6717.42326.209.089.08-51.1443.12251.5252.8852.88-96.0188.51161.74122.86122.86-134.59155.60橫向水平地震作用下(11)軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算 表6.5層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)48.694.144.17-21.6717.42326.20-9.08-9.08-51.1443.12251.52-52.88-52.88-96.0188.51161.74-122.86-122.86-134.59155.60 橫向水平地震作用下(12)軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算 表6.6層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)45.84-8.60-8.60-17.199.07314.02-27.78-27.78-31.4619.01221.7260.9460.94-51.4920.70149.34115.96115.96-95.29136.63橫向水平地震作用下(9)(10)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表6.7層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)417.19-8.600-17.19-8.60340.53-19.182.17-36.18-19.18270.50-33.164.17-62.16-33.161121.99-55.0211.95-98.10-55.02橫向水平地震作用下(10)(11)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表6.8層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)44.46-4.460-4.46-4.46332.38-32.40-0.02-32.40-32.40276.96-76.960-76.96-76.961125-1250-125-125橫向水平地震作用下(11)(12)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表6.9層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)417.36-8.72-0.08-17.53-8.72336.41-19.152.28-40.97-19.35262.39-33.34-4.29-70.97-33.34197.67-54.70-11.74-121.15-54.70圖6.2:地震作用下框架彎矩圖圖6.3:地震作用下框架剪力圖圖6.3:地震作用下框架軸力圖圖6.2:地震作用下框架彎矩圖圖6.3:地震作用下框架剪力圖圖6.3:地震作用下框架軸力圖7 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析風(fēng)荷載作用下框架梁柱剪力,軸力和柱端彎矩計算過程見表7.17.8及內(nèi)力圖:式中基本風(fēng)壓= B=4.5m風(fēng)荷載集中力計算 表7.1離地高度(m)15.750.7511.30.454.52.46.8111.250.7411.30.453.64.57.897.650.7411.30.453.63.67.014.050.7411.30.453.63.67.01風(fēng)荷載作用下(9)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表7.2層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.341.81.8-3.712.3232.605.435.43-5.413.9523.3210.7210.72-7.324.6316.3618.2918.29-12.1217.77風(fēng)荷載作用下(10)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表7.3層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)42.05-0.29-0.29-4.994.2534.762.592.59-9.058.0927.519.389.38-13.8613.1818.0518.9018.90-17.4520.38風(fēng)荷載作用下(11)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表7.4層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)42.050.290.29-4.994.2534.76-2.59-2.59-9.058.0927.51-9.38-9.38-13.8613.1818.05-18.90-18.90-17.4520.38風(fēng)荷載作用下(12)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表7.5層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.34-1.8-1.8-3.712.3232.60-5.43-5.43-5.413.9523.32-10.72-10.72-7.324.6316.36-18.29-18.29-12.1217.77風(fēng)荷載作用下(9)(10)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表7.6層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)43.71-1.800.11-3.49-1.8037.73-3.630.47-6.78-3.63211.27-5.280.69-9.88-5.28116.75-7.5711.95-13.54-7.57風(fēng)荷載作用下(10)(11)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表7.7層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)41.51-1.510-1.51-1.5136.52-6.520-6.52-6.52212.08-12.080-12.08-12.08117.10-17.100-17.10-17.10風(fēng)荷載作用下(11)(12)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表7.8層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)43.49-1.80-0.13-3.74-1.8136.78-3.63-0.47-7.73-3.6329.88-5.29-0.69-11.27-5.29113.50-7.54-1.58-16.66-7.54圖7.1:風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖圖7.2:地震作用下框架剪力圖圖7.3:地震作用下框架軸力圖圖7.1:風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖圖7.3:風(fēng)荷載作用下框架軸力圖8 恒載作用下的內(nèi)力分析恒載作用下框架梁柱剪力,軸力和柱端彎矩計算過程見表8.18.7及內(nèi)力圖:恒載作用下(9)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表8.1層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)4-5.04-86.14-105.6213.66-9.013-3.61-186.99-202.336.28-6.722-4.18-274.17-289.547.30-7.731-1.40-360.58-360.654.362.23 恒載作用下(10)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表8.2層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.13-116.77-135.99-3.491.6030.24-242.12-257.49-0.150.7120.97-352.139.38-1.601.9010.35-462.93-483.00-1.100.54 恒載作用下(11)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表8.3層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.13-116.77-135.99-3.491.6030.24-242.12-257.49-0.150.7120.97-352.139.38-1.601.9010.35-462.93-483.00-1.100.54 恒載作用下(12)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表8.4層號 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)4-5.04-86.14-105.6213.66-9.013-3.61-186.99-202.336.28-6.722-4.18-274.17-289.547.30-7.731-1.40-360.58-360.654.362.23 恒載作用下(9)(10)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表8.5層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)4-7.1726.1421.47-10.13-28.083-9.4319.9913.12-6.49-17.952-8.5819.5713.42-6.74-18.371-7.0918.7813.71-7.66-19.16 恒載作用下(10)(11)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表8.6層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)4-4.345.09-1.61-4.34-5.093-0.493.821.90-0.49-3.822-1.353.821.04-1.35-3.821-1.823.820.57-1.82-3.82 恒載作用下(11)(12)軸框架梁剪力和梁端彎矩的計算 表8.7層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)4-7.1726.1421.47-10.13-28.083-9.4319.9913.12-6.49-17.952-8.5819.5713.42-6.74-18.371-7.0918.7813.71-7.66-19.16圖8.1:恒載作用下框架彎矩圖圖8.2:恒載作用下框架軸力圖圖8.3:恒載作用下框架剪力圖9 活載作用下的內(nèi)力分析活載作用下框架梁柱剪力,軸力和柱端彎矩計算過程見表9.19.7及內(nèi)力圖:活載作用下(9)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表9.1層號 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)4-2.01-24.26-24.265.14-3.893-1.88-49.13-49.133.39-3.392-2.07-73.84-73.843.57-3.861-0.71-98.23-98.232.21-1.13活載作用下(10)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表9.2層號 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)40.62-35.20-35.20-1.581.1930.58-69.79-69.79-1.021.0720.80-104.54-104.54-1.341.5510.28-139.16-139.16-0.890.44活載作用下(11)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表9.3層號 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)40.62-35.20-35.20-1.581.1930.58-69.79-69.79-1.021.0720.80-104.54-104.54-1.341.5510.28-139.16-139.16-0.890.44活載作用下(12)軸框架柱剪力軸力和柱端彎矩的計算 表9.4層號 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)4-2.01-24.26-24.265.14-3.893-1.88-49.13-49.133.39-3.392-2.07-73.84-73.843.57-3.861-0.71-98.23-98.232.21-1.13活載作用下(9)-(10)軸框架梁剪力和彎矩計算 表9.5層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)4-2.779.417.61-3.37-9.83-4.4710.016.83-3.24-9.202-4.319.466.79-3.04-9.351-3.549.547.03-3.76-9.68活載作用下(10)-(11)軸框架梁剪力和彎矩計算 表9.6層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)4-1.5351.500.59-1.53-1.503-0.771.50-0.17-0.77-1.502-10.841.50-0.10-0.84-1.501-1.171.500.23-1.17-1.50 活載作用下(11)-(12)軸框架梁剪力和彎矩計算 表9.7層號左跨中右M(kn.m)V(kn)M(kn.m)M(kn.m)V(kn)4-2.779.417.61-3.37-9.83-4.4710.016.83-3.24-9.202-4.319.466.79-3.04-9.351-3.549.547.03-3.76-9.68圖9.1:活載作用下框架彎矩圖圖9.2:活載作用下框架軸力圖圖9.3:活載作用下框架剪力圖10 內(nèi)力組合10.1 豎向荷載作用下的彎矩調(diào)幅計算各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后,根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時,應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。當(dāng)有地震作用時,應(yīng)分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合、由永久荷載效應(yīng)控制的組合及重力荷載代表值與地震作用的組合。比較三種組合的內(nèi)力,取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處,為此,進行組合前,應(yīng)先計算各控制截面處(支座邊緣處)的內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值按式:計算?;钶d作用下的彎矩調(diào)幅計算 表10.1內(nèi)力類型梁端剪力(kn)梁端彎矩(kn)調(diào)幅后彎矩(kn)左右左右左跨中右一層(9)(10)梁9.549.68-4.16-4.42-3.547.03-3.76(10)(11)梁1.501.50-1.38-1.38-1.170.23-1.17二層(9)(10)梁9.469.35-5.07-4.07-4.316.79-3.46(10)(11)梁1.501.50-0.99-0.99-0.84-0.1-0.84三層(9)(10)梁10.019.20-5.26-3.81-4.476.83-3.24(10)(11)梁1.501.50-0.91-0.91-0.77-0.17-0.77四層(9)(10)梁9.419.80-3.26-3.97-2.777.16-3.37(10)(11)梁1.501.50-1.8-1.8-1.530.59-1.53恒載作用下的彎矩調(diào)幅計算 表10.2內(nèi)力類型梁端剪力(kn)梁端彎矩(kn)調(diào)幅后彎矩(kn)左右左右左跨中右一層(9)(10)梁18.7819.16-8.34-9.01-7.097.6613.71(10)(11)梁3.823.82-2.14-2.14-1.820.57-1.82二層(9)(10)梁19.5718.37-10.09-7.93-8.5813.42-3.46(10)(11)梁3.823.82-1.59-1.59-1.351.04-1.35三層(9)(10)梁19.9917.95-11.29-7.63-9.4313.12-6.49(10)(11)梁3.823.82-0.58-0.58-0.491.90-0.49四層(9)(10)梁26.1428.08-8.43-11.92-7.1721.47-10.13(10)(11)梁5.095.09-5.11-5.11-4.34-1.16-4.34 框架梁內(nèi)力組合表 表10.3層次截面內(nèi)力種類荷載類別恒載活載左風(fēng)右風(fēng)左震右震4層邊梁左M-7.17-2.83.71-3.717.19-17.2V26.149.41-1.81.8-8.68.6跨中M21.477.610.11-0.100右M-10.13-3.4-3.53.49-17.217.19V-28.08-9.8-1.81.8-8.68.64層中梁左M-4.34-1.51.51-1.54.46-4.46V5.091.5-1.51.51-4.464.46跨中M-1.160.590000右M-4.34-1.5-1.51.51-4.464.46V-5.09-1.5-1.51.51-4.464.463層邊梁左M9.43-4.57.73-7.740.53-40.5V19.9910-3.63.63-19.219.18跨中M13.126.830.47-0.52.17-2.17右M-6.49-3.2-6.86.78-36.236.18V-17.95-9.2-3.63.63-19.219.183層中梁左M-0.49-0.86.52-6.532.38-32.4V3.821.5-6.56.52-32.432.4跨中M1.9-0.200-0.020.02右M-0.49-0.8-6.56.52-32.432.4V-3.821.5-6.56.52-32.432.42層邊梁左M-8.58-4.311.3-1170.5-70.5V19.579.46-5.35.28-33.233.16跨中M13.426.790.69-0.74.17-4.17右M-6.74-3.5-9.99.88-33.233.16V-18.37-9.4-5.35.28-62.262.162層中間梁左M-1.35-0.812.1-1276.96-77V3.821.50000跨中M1.04-0.112.1-12-7776.96右M-1.35-0.8-1212.1-7776.96V-3.82-1.5-9.99.88-7776.961層邊梁左M-7.09-3.516.8-17122-122V18.789.54-7.67.57-5555.02跨中M13.717.031.6-1.611.95-12右M-7.66-3.8-1413.5-98.198.1V-19.16-9.7-7.67.57-5555.021層中間梁左M-1.82-1.217.1-17125-125V3.821.5-1717.1-125125跨中M0.570.230000右M-1.82-1.2-1717.1-125125V-3.82-1.5-1717.1-125125框架梁內(nèi)力組合續(xù)表 表10.4層次截面組合種類123456784層邊梁左M-12.48-3.41-13.8-7.4196-16.769-11.612.08-32.61V44.54228.84833.
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