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結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化分析液壓錘系統(tǒng)
摘要
為了提高沖擊性能，應(yīng)優(yōu)化液壓錘的結(jié)構(gòu)。在本文中，液壓錘的活塞和換向閥體系的8個重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)范圍進行初審;然后電腦優(yōu)化的方法，并根據(jù)實驗發(fā)現(xiàn)不同參數(shù)的最佳值參數(shù)分析方法所提供的ADAMS軟件。這些工作的方法和最好的設(shè)計值液壓錘的參數(shù)。最后，最佳的虛擬樣機液壓沖擊能量破碎錘進行了計算，并與原來的沖擊性能相比。結(jié)果表明，影響液壓錘的性能已顯著改善。
關(guān)鍵詞：液壓錘；結(jié)構(gòu)參數(shù)；優(yōu)化分析；影響性能；ADAMS
1。介紹
液壓破碎機,主要包括三個重要的部分活塞,閥和蓄能器,分布是一個打破工具,將液壓能源械沖擊能量和輸出能量的影響通過液壓壓力推動活塞做往復(fù)運動[1]。由于其顯著的特征,比如高沖擊能量和生產(chǎn)力,精湛的使用安全,良好的工作適應(yīng)能力和可靠性,它是廣泛應(yīng)用于礦山巖石和工程打破等施工拆除的混凝土組件和重建舊的城市[2、3]。盡管它重要的功能,許多問題仍然存在液壓破碎錘行業(yè),如理論分析;加工技術(shù)研究和測試方法。和最重要的問題是如何提高的影響性能的液壓錘[3]。為了改善影響性能,結(jié)構(gòu)的液壓錘應(yīng)優(yōu)化。在本文中,一些至關(guān)重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇和優(yōu)化。在優(yōu)化,結(jié)果表明,影響性能液壓錘得到了顯著改善
2。選擇液壓錘優(yōu)化的目標和設(shè)計變量
至于目前的水平的控制理論的發(fā)展,問題,如何匹配非線性子系統(tǒng)為了達到一個最優(yōu)的系統(tǒng)是不會好地解決理論上。在系統(tǒng)的液壓打破錘,閥門和之間的關(guān)系活塞是密切和相互依存的,所以很難找到單獨的閥為獲得最佳性能或一個單獨的活塞為獲得最佳性能,構(gòu)成一種最優(yōu)性能破碎錘系統(tǒng)。因此,最終的目標的優(yōu)化設(shè)計的液壓錘是得到一組最優(yōu)結(jié)構(gòu)參數(shù)的整體水力斷裂系統(tǒng),但不一定滿足最佳性能的需要每個子系統(tǒng)[4]。
2.1。選擇的優(yōu)化目標
本文選擇了液壓沖擊能量打破錘作為優(yōu)化目標,密切的關(guān)系影響性能[5]。影響能源的液壓錘的定義是打破,在規(guī)定的條件下,產(chǎn)生的能量在單一影響活塞的液壓錘。
E == (1)
在那里,E是液壓錘的沖擊能量,M是活塞質(zhì)量的液壓錘,V是最后的沖擊速度的液壓錘活塞。
2.2。選擇設(shè)計變量
根據(jù)最后的沖擊活塞速度的影響能源的活塞可以計算。理論分析和實驗結(jié)果表明,該活塞速度有關(guān)系與系統(tǒng)參數(shù),如輸入數(shù)量的系統(tǒng)和最初的通脹壓力氮氣室[6、7]。更重要的是,它有關(guān)系系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)參數(shù),如有效的工作面積前和后腔活塞和位置反饋孔回報率和影響中風(fēng)等等。
能源消費的換向閥芯由的三個主要領(lǐng)域:第一個是液壓能源損失,第二個是閥孔節(jié)流損失,第三是泄漏損失。他們有直接的關(guān)系有效工作區(qū)域前和后腔的換向閥芯,和地點的換向信號港口的閥芯[8]。當(dāng)這些參數(shù)改變,換向速度和數(shù)量的閥芯液壓油將相應(yīng)改變[9]。
通過以上分析,結(jié)構(gòu)參數(shù)液壓錘系統(tǒng)需要優(yōu)化的是表1中列出的詳細。
為了使優(yōu)化結(jié)果更加可靠,實際工作條件實驗中引用。工作參數(shù)的測量值是進口的到亞當(dāng)斯[10],即工作壓力是10 Mpa,初始通貨膨脹壓力的氮氣房間0.8 Mpa,油返回背壓為2.3 Mpa和活塞行程是有限在90毫米
3。設(shè)計和研究的結(jié)構(gòu)參數(shù)
為了觀察結(jié)構(gòu)參數(shù)對的影響影響性能的液壓錘系統(tǒng),以下設(shè)計和研究這些參數(shù)是找到
表1設(shè)計變量需要進行優(yōu)化。
Name of design variable
Name in ADAMS
Initial value (mm)
Piston bottom radius
R_piston_lower
34.1
Piston top radius
R_piston_upper
32.25
Radius of former cavity
R_valve_lower
19.75
of valve core
Radius of rear cavity
R_valve_upper
19.4
of valve core
Location of reversing
signal port of valve core
Signal_1
4.5
of return stroke
Location of reversing
signal port of valve core
Signal_2
12.5
of impact stroke
Location of piston
Signal_3
54.5
braking signal hole
Location of piston
Signal_4
66.5
braking signal hole
注意:信號端口的位置之間的距離洞和前閥門腔表面。哪些參數(shù)有最大的影響影響性能的范圍內(nèi)分別設(shè)計。
3.1。設(shè)計和研究活塞參數(shù)
沖擊能量是與最后的沖擊速度,這與中風(fēng)的時間和加速度,而行程時間是直接關(guān)系到旅游的活塞。
此外,行程時間和加速度是相互聯(lián)系的?？梢钥吹皆趫D1中,當(dāng)活塞底部半徑是改變從33.6毫米到34.6毫米,影響液壓錘的能量保持不變,然后下降。隨著活塞底部半徑增加到34.35毫米,活塞沖擊能量和差旅急劇減少。當(dāng)該地區(qū)的前腔進一步減少,Trail5所示的圖2中,活塞不正常工作。所以活塞底部半徑不能太大,它應(yīng)該包含在34.35毫米。雖然當(dāng)區(qū)前腔活塞的增加,該系統(tǒng)可以實現(xiàn)高沖擊能量,我們不能盲目地增加操作區(qū)域。因為從Trail1的圖2中,我們可以看到,當(dāng)?shù)撞堪霃绞?3.6毫米的旅行接近90毫米,接近嗎警報值活塞行程的旅行,和影響能源不是比底部上升半徑是33.85毫米。
通過設(shè)計和研究全面,活塞底半徑應(yīng)控制從33.85毫米到34.35毫米。
同樣的,活塞頂半徑應(yīng)控制從31.125毫米到33.25毫米的位置制動信號端口的閥芯的回程應(yīng)該控制從63.25毫米到69.75毫米,和位置的制動信號端口的閥芯的影響行程應(yīng)控制從54毫米到60毫米。
通過設(shè)計和研究結(jié)構(gòu)參數(shù)活塞,每個設(shè)計變量的范圍確定。然后,這些設(shè)計變量的靈敏度范圍內(nèi)進行了計算分析。結(jié)果被顯示在圖3和4。
從分析結(jié)果,頂部和底部活塞有更高的靈敏度半徑和位置的制動信號端口的閥芯的影響中風(fēng)和回程有一比較低的靈敏度,但他們的相互影響不可忽視的沖擊能量。所以,關(guān)系的位置制動信號閥芯港影響中風(fēng)和回程,之間的關(guān)系的頂部和底部半徑活塞將分析實驗研究的結(jié)構(gòu)參數(shù)。
3.2。設(shè)計和研究結(jié)構(gòu)參數(shù)換向閥的核心
閥芯的結(jié)構(gòu)范圍的特征參數(shù)也可以通過實驗確定最初。工作面積前腔的換向閥應(yīng)控制從19.55毫米到19.75毫米。和工作后腔的面積應(yīng)控制換向閥從19.05毫米到19.55毫米。當(dāng)位置信號端口的閥芯的移動回程,兩個活塞旅行和沖擊速度增加,但總體變化相對較小,影響影響能源不是很重要。在相反,位置信號端口的閥芯的影響中風(fēng)影響很小。沖擊能量可以在一個非常小的區(qū)域不同,活塞運動幾乎沒有變化的特征記錄。
通過實驗分析、r閥低和r閥上更敏感比信號1和信號2?？紤]從設(shè)計變量單獨的半徑前和后腔的閥芯顯示更多影響能量的影響比位置制動信號端口的閥芯的影響和回程,但是影響他們之間的互動是不容忽視的。在后續(xù)的研究中,根據(jù)不同的影響這些變量的交互作用,精確的范圍的r閥低和r閥上部和優(yōu)化設(shè)計值的信號1和信號2可以確定,可以提高效率的優(yōu)化分析。
4。試驗研究結(jié)構(gòu)參數(shù)
很難找到一個相互影響沖擊能量虛擬樣機液壓錘的不同設(shè)計參數(shù)。為了找到最優(yōu)設(shè)計參數(shù)的組合,具有最佳沖擊能量的影響,實驗是用來研究在不同的設(shè)計參數(shù)組合。
4.1。試驗研究活塞結(jié)構(gòu)參數(shù)
為了獲得影響性能的液壓錘的影響下的相互作用不同活塞結(jié)構(gòu)參數(shù),兩組實驗進行了。
在實驗中，工作區(qū)域的比例的前和后腔活塞,定義,通過影響性能的液壓錘下呢價值的影響的r活塞低和r活塞上可以分析。然后確定準確值的信號3和4的信號,通過分析影響性能的影響下液壓錘他們的。
4.1.1。實驗研究在頂部和底部半徑活塞
測試數(shù)據(jù)的分析后的活塞結(jié)構(gòu)參數(shù) 這個圖可以獲得,它顯示的關(guān)系沖擊能量和β在圖5。從這個圖,的價值應(yīng)控制在0.5到0.6的沖擊能量高于500 j .從實驗分析的范圍從0.5到0.6b是,它提供了優(yōu)化分析的參考。
4 1 2。試驗研究制動位置信號端口的活塞
從以前的設(shè)計研究和敏感性分析的參數(shù)范圍的距離的兩個信號港口的決心。下一步是找到的比例這兩個參數(shù),可以提高沖擊能量液壓錘系統(tǒng)。
從實驗研究的結(jié)果,最大的和最小沖擊能量和相應(yīng)的值的兩個參數(shù)如表2所示。
表2表明,沖擊能量變化一個小區(qū)域當(dāng)信號3和4的信號變化。移動位置的兩個信號端口在適當(dāng)?shù)臅r候,活塞旅行和沖擊能量可以得到改善在某種程度上。簡而言之,制動位置信號端口的活塞有影響性能影響不大。為了減少計算時間后續(xù)的優(yōu)化、信號3的值和信號4確定為57毫米和68.75毫米
4.2。試驗研究結(jié)構(gòu)參數(shù)的換向閥芯
在相同的方式,在實驗中,a,比率 ɑ工作區(qū)域前和后腔的換向閥核心,是定義,通過影響性能
液壓錘的影響下的價值r閥低和r閥上可以分析。然后確定準確值的信號1和信號2、通過anglicizing影響性能的液壓錘的影響之下,這是如表3所示。從實驗分析,該范圍的從1.066到1.2,它提供了參考優(yōu)化分析。從研究的實驗結(jié)果,最大和最小沖擊能量和對應(yīng)兩個參數(shù)值如表4所示。移動位置的兩個信號適當(dāng)躲藏,旅游可以增加活塞,這樣沖擊能改善。
5。優(yōu)化設(shè)計分析結(jié)構(gòu)參數(shù)
通過設(shè)計和實驗研究的結(jié)構(gòu)參數(shù)的活塞和換向閥芯,最后的范圍或者準確的值確定每個參數(shù)。
在為了獲得最大的液壓錘沖擊能量和價值的個人設(shè)計變量、優(yōu)化設(shè)計和分析是必要的在最后的結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計分析,參數(shù)對應(yīng)最佳的影響液壓錘的能量是顯示在表5和性能比較之前和之后的優(yōu)化被顯示在表6。
通過參數(shù)分析設(shè)計參數(shù),液壓錘沖擊能量的提高。比較影響性能的之前和之后的優(yōu)化被顯示在圖6。
6。結(jié)論
本文提供了結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化活塞系統(tǒng)和換向閥的核心系統(tǒng)虛擬樣機液壓錘,因此它的影響能源可以提高與原來的性能在某種程度上。
根據(jù)初始設(shè)計參數(shù)的原始模型中,所有的范圍確定的參數(shù)通過設(shè)計研究。然后,通過參數(shù)敏感性分析、規(guī)律和程度的沖擊能量的影響由于設(shè)計獲取參數(shù)。在參數(shù)設(shè)計研究和后續(xù)實驗研究,優(yōu)化分析的效率被大大改進的。四個實驗的基礎(chǔ)上對活塞頂部和底半徑,半徑的前、后腔的換向閥,換向信號端口的位置的閥門核心和位置的制動信號端口的活塞,兩個設(shè)計變量和構(gòu)建成功。和這兩個變量的位置確定了四個信號端口,這提供了參考優(yōu)化設(shè)計。
優(yōu)化設(shè)計后的結(jié)構(gòu)分析參數(shù),最好的設(shè)計結(jié)構(gòu)參數(shù)的八個活塞和換向閥系統(tǒng),得到和最優(yōu)沖擊能量的虛擬樣機液壓錘進行了分析和比較與原來的影響性能。結(jié)果顯示影響性能的液壓錘已經(jīng)明顯改善。
引用
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清華大學(xué)出版社,北京,2005。
本科畢業(yè)設(shè)計(論文)
題目：車載雷達液壓升降系統(tǒng)設(shè)計
系 別 機電信息系
專 業(yè) 機械設(shè)計制造及其自動化
班 級
學(xué) 生
學(xué) 號
導(dǎo) 師
2013年05月
車載雷達液壓升級系統(tǒng)設(shè)計
摘要
隨著國際形勢的動蕩，局部戰(zhàn)爭的不斷爆發(fā)，現(xiàn)代武器裝備的不斷更新，現(xiàn)代戰(zhàn)爭已進入了電子戰(zhàn)，信息戰(zhàn)時代，傳統(tǒng)的機動型雷達已經(jīng)不能滿足現(xiàn)代戰(zhàn)爭的需要。各國為了提高自己的防衛(wèi)，跟蹤，識別和反擊能力，高機動地面雷達應(yīng)運而生。
天線快速，可靠地機動架設(shè)和撤收是車載雷達的基本要求之一。按傳動系統(tǒng)的不同，雷達天線升降機構(gòu)可分為機電式和液壓式。與機電式相比，在輸出同樣功率的條件下，液壓式的體積和質(zhì)量小，承載能力大，可以完成較大重量雷達天線的架設(shè)，還可大大簡化機械結(jié)構(gòu)，減少機械零部件的數(shù)目，也便于實現(xiàn)自動控制。隨著科技的發(fā)展，液壓式傳動系統(tǒng)已逐漸在雷達天線升降機構(gòu)中被采用。本設(shè)計采用一種翻轉(zhuǎn)式液壓舉升機構(gòu)及其液壓系統(tǒng)，可實現(xiàn)對較大型天線的高架，并且在天線的舉升過程中，天線的姿態(tài)不變，架撤收過程平穩(wěn)，可靠，快速
關(guān)鍵詞：液壓升降系統(tǒng)；汽車；雷達；
I
The design of car radar hydraulic upgrade system
Abtract
Turmoil as the international situation, local wars breaking out, constantly updated, modern weapons and equipment of modern warfare has entered the electronic warfare, information warfare era, the traditional mobile radar can not meet the needs of modern warfare. Countries in order to improve their defense, tracking, identification, and fight back ability, high-motorized ground radar came into being.
Fast, reliable motorized antenna erection and dismantling is one of the basic requirements of the automotive radar. For differences in the transmission system, the radar antenna lifting mechanism can be divided into electro-mechanical and hydraulic. With electromechanical compared to the same output power conditions, the hydraulic volume and mass of small carrying capacity, the larger weight of the radar antenna can be completed erection, but also greatly simplifies the mechanical structure, reducing the number of mechanical parts, also easy to achieve automatic control. With the development of science and technology, the hydraulic drive system has been gradually the radar antenna lifting mechanism is used. This design uses a flip-hydraulic lifting mechanism and its hydraulic system, can be elevated to the larger antenna, and in the process of lifting of the antenna, the antenna of the same attitude, erecting the closing process is smooth, reliable, fast
Keywords: hydraulic lift system; cars; radar;
II
目 錄
1 緒論 1
1.1 課題研究背景 1
1.2 雷達車的特點 1
1.3 國內(nèi)外機動雷達現(xiàn)狀分析 2
1.4 設(shè)計的目的及任務(wù) 3
2 舉升系統(tǒng)總體方案設(shè)計 5
2.1天線升降裝置對液壓系統(tǒng)的要求 5
2.2總體技術(shù)方案 5
2.3系統(tǒng)主要技術(shù)參數(shù)的確定 7
2.4舉升機構(gòu)液壓系統(tǒng)及工作原理的設(shè)計 9
2.5設(shè)計特點分析 11
3 舉升機構(gòu)的液壓系統(tǒng)設(shè)計計算 12
3.1 主液壓缸的設(shè)計 12
3.1.1 液壓缸缸體厚度計算 13
3.2.2 液壓缸長度確定 13
3.2.3 缸體的材料 14
3.3.4 活塞桿直徑的設(shè)計 14
3.3.5 活塞桿的材料 15
3.2 副液壓缸的設(shè)計 17
3.2.1 液壓缸缸體厚度計算 17
3.3 活塞的設(shè)計 18
3.3.1 活塞的材料 18
3.4 導(dǎo)向套的設(shè)計與計算 19
3.4.1 最小導(dǎo)向確定長度H的 19
3.4.2 導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu) 20
3.4.3 導(dǎo)向套的材料 20
3.5 端蓋和缸低的設(shè)計與計算` 20
3.5.1 缸蓋的材料 21
3.6 缸體的長度確定 22
3.7 緩沖裝置的設(shè)計 22
3.8 密封件的選用 22
3.9 動密封部位密封圈的選用 23
3.10 液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu) 23
3.11 液壓缸油口的設(shè)計 25
4 液壓泵的參數(shù)計算 26
4.1 泵的工作環(huán)境 26
4.2 主液壓缸液壓泵流量的確定 27
4.3 副缸液壓泵流量的確定 27
4.4 主缸電動機功率的確定 28
4.5 副缸電動機功率的確定 28
4.7 油箱容積的確定 29
4.8 油管的選擇 30
4.9 液壓系統(tǒng)熱性能驗算 30
5 液壓系統(tǒng)的安裝 32
5.1 安裝的基本要求： 32
5.1.1 系統(tǒng)安裝前注意事項 32
5.1.2 系統(tǒng)安裝時的注意事項 32
5.1.3 系統(tǒng)安裝方法 34
5.2液壓系統(tǒng)的調(diào)試 35
5.2.1 調(diào)試的目的 35
5.2.2 調(diào)試的步驟 35
5.2.3 調(diào)試的主要內(nèi)容 36
結(jié)論 38
參考文獻 39
致謝 40
畢業(yè)設(shè)計（論文）知識產(chǎn)權(quán)聲明 41
畢業(yè)設(shè)計（論文）獨創(chuàng)性聲明 42
IV
1 緒論
1 緒論
1.1課題研究背景
雷達一般有固定式和移動式兩種。以前為了適應(yīng)戰(zhàn)爭的需要，雷達要實現(xiàn)陣地轉(zhuǎn)移，人們對最初的機動雷達只是理解為機械牽引移動型雷達，根據(jù)地面雷達的不同，在幾小時到幾十個小時內(nèi)能完成拆收或進入工作狀態(tài)的雷達稱之為機動性雷達。這種機動型地面雷達在二戰(zhàn)期間起了一定的作用。隨著國際形勢的動蕩，局部戰(zhàn)爭的不斷爆發(fā)，現(xiàn)代武器裝備的不斷更新，現(xiàn)代戰(zhàn)爭已進入了電子戰(zhàn)，信息站時代，傳統(tǒng)的機動型雷達已經(jīng)不能滿足現(xiàn)代戰(zhàn)爭的需要。各國為了提高自己的防衛(wèi)，跟蹤，識別和反擊能力，高機動地面雷達應(yīng)運而生。
1.2 雷達車的特點
現(xiàn)代高科技技術(shù)戰(zhàn)爭對雷達的越野作戰(zhàn)和戰(zhàn)場生存能力提出了越來越高的要求，為達到戰(zhàn)時快速組網(wǎng)及補充戰(zhàn)損的目的，高速的機動性能已成為現(xiàn)代軍事雷達的必備素質(zhì)。作為地面防空系統(tǒng)主要組成之一的地面雷達，其機動性越來越受到重視。
雷達的機動性是指雷達快速隱蔽和轉(zhuǎn)移陣地的能力，是雷達使用性能的重要指標，它涉及雷達從一個陣地的工作狀態(tài)，經(jīng)過拆收，越野行軍，進入另一個陣地架設(shè)轉(zhuǎn)入工作狀態(tài)的諸多環(huán)節(jié)。提高地面雷達的機動性，一方面可將其作為固定站作為戰(zhàn)時毀損雷達的補充，以獲得更多空情，另一方面也是雷達在戰(zhàn)爭中提高自身生存能力的有效措施之一。
對雷達機動性的要求一般包括：雷達整機的架撤時間和操作人員的數(shù)量，運送單元的數(shù)量，對各種裝載運輸?shù)囊?，陣地的適應(yīng)性等。因此采用高可靠性，高自動化的架設(shè)系統(tǒng)，不但能有效的減少操作人員的數(shù)量，降低作業(yè)強度，而且可以大大縮短作業(yè)時間，提高雷達設(shè)備的機動性。
高機動雷達負有加強雷達網(wǎng)，補充戰(zhàn)損，隨行前伸等作戰(zhàn)使命，可以豐富
部隊的作戰(zhàn)模式，提高防御系統(tǒng)應(yīng)變突發(fā)事件的能力，在提高雷達網(wǎng)生存和重組能力以及保持雷達網(wǎng)完整方面將發(fā)揮不可替代的作用
運輸行駛能力只要包括以下幾點：
越野能力，戰(zhàn)時雷達整機講面臨復(fù)雜多變的地理環(huán)境，如泥土路、泥濘路等，此
6
畢業(yè)設(shè)計（論文）
時仍然要求雷達能夠以一定的速度可靠地形式，雷達載車的性能對整 機的行駛能力有直接影響，因此，載車的越野能力是選型時首要考慮的問題，其基本車型必須是滿足《軍用越野汽車機動性要求》的各項規(guī)定。一般來說，機動性雷達車的選型的原則是優(yōu)先選用國產(chǎn)系列的越野載重基型車輛。
1) 通過能力，即雷達整機各運輸單元外形尺寸在公路、鐵路運輸時必須符合國家有關(guān)的運輸界限要求。
(1) 公路運輸：應(yīng)滿足公路運輸限界。
(2) 鐵路運輸：應(yīng)滿足鐵路裝載荃本界限。
(3) 雷達總重不超過小型橋梁的承重能力。
雷達天線升降機構(gòu)，其升降機構(gòu)按照傳動形式的不同，可分為為機電式和液壓式。與機電式相比，在輸出同樣功率的條件下，液壓式的體積和質(zhì)量小，承載能力大，可以完成較大重量雷達天線的架設(shè)，還可大大簡化機械結(jié)構(gòu)，減少機械零部件的數(shù)目，也便于實現(xiàn)自動控制。隨著科技的發(fā)展，液壓式傳動系統(tǒng)已逐漸在雷達天線升降機構(gòu)中被采用，可實現(xiàn)對較大型天線的高架，并且在天線的舉升過程中，天線的姿態(tài)不變，架撤收過程平穩(wěn)，可靠，快速。因此液壓式傳動系統(tǒng)已逐漸在雷達天線升降系統(tǒng)中被采用。塔架式雷達天線升降機構(gòu)的研究和設(shè)計正事本著上述要求擬定的。
1.3 國內(nèi)外機動雷達現(xiàn)狀分析
冷戰(zhàn)時期，由于兩大軍事集團的長期對峙，西方國家十分重視機動雷達尤其是高機動雷達的發(fā)展與研制?，F(xiàn)在隨著國際形勢的動蕩，局部戰(zhàn)爭的不斷爆發(fā)，現(xiàn)代武器裝備的不斷更新，現(xiàn)代戰(zhàn)爭已進入了電子戰(zhàn)，信息戰(zhàn)時代，傳統(tǒng)的機動型雷達已經(jīng)不能滿足現(xiàn)代戰(zhàn)爭的需求。各國為了提高自己的防衛(wèi)，跟蹤，識別和反擊能力，高機動地面雷達應(yīng)運而生。大批各種型號的機動雷達裝備部隊，并且將高機動雷達部署在戰(zhàn)略要地，以提高雷達網(wǎng)的彈性和整個防控系統(tǒng)的穩(wěn)定性，下面是近三司使年來西方各國裝備的集中主要的高機動雷達。
畢業(yè)設(shè)計（論文）
表1.1 各國裝備的高機動雷達
型號
工作波段
測距
架設(shè)時間
用途
技術(shù)體制
美國
AN/TPS-61
2.9-3.1GHZ
140Km
3分鐘
對空搜索
兩坐標雷達
美國
LAADS
L波段
60Km
7分鐘
低空警戒
兩坐標雷達
英國
Gainfanen
S波段
140Km
1分鐘
低空警戒
兩坐標雷達
德國
TRMS
S波段
200Km
3分鐘
防空預(yù)警
三坐標雷達
日本
NPN-510
S波段
135Km
3分鐘
防空預(yù)警
三坐標雷達
不難看出目前世界各國都把防空雷達網(wǎng)建設(shè)中如何發(fā)展機動作戰(zhàn)力量和研制高機動雷達當(dāng)成一件大事來抓，這就是高技術(shù)局部戰(zhàn)爭的必然趨勢。獨聯(lián)體國家的70000部防空雷達大部分是車載式機動雷達，并且有相當(dāng)數(shù)量為高機動雷達，英國和法國的雷達站幾乎不采用固定式，而采用可運輸單元，一旦需要，機動雷達可在較短時間內(nèi)轉(zhuǎn)移到新的陣地展開工作；日本的機動雷達站與固定雷達站之比，近年來，由原來的1：14升到1：25，而且雷達天線可以折疊運輸，雷達具有較好的偵測性能、抗干擾能力和自動化入網(wǎng)能力。我國周邊的一些國家和地區(qū)也十分重視雷達的機動和銀幣。臺灣則大力發(fā)展機動雷達，其固定雷達天線外，其余部分均可以進入坑道。軍事力量最強的美國也是十分重視雷達的機動性國家，他們的艦載、機載和衛(wèi)星偵察雷達可以實現(xiàn)全球范圍內(nèi)的機動，并且其雷達情報網(wǎng)抗摧毀能力已達到完善的程度。
1.4設(shè)計的目的及任務(wù)
在車載雷達中，天線的快速、可靠地機動架設(shè)和撤收是其基本要求之一，雷達天線升降機構(gòu)按傳動系統(tǒng)的不同，可以分為機電式和電液式。機電式升降機構(gòu)技術(shù)在國內(nèi)外都很成熟。但是機電式的升降機構(gòu)的控制及傳動結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，同時單位驅(qū)動載荷的重量較大，而電液系統(tǒng)與之相比就有一定的優(yōu)點?，F(xiàn)代高技術(shù)對雷達的越野作戰(zhàn)與戰(zhàn)場生存能力提出了越來越高的要求,以達到戰(zhàn)時快速組網(wǎng)及補充戰(zhàn)損的目的，高度的機動能力已經(jīng)成為現(xiàn)代軍事雷達的必備素質(zhì)。因此，對于雷達設(shè)計師來說，在考慮整機電性能指標、可靠性、可維護性、可保障性、安全性、可操作性、經(jīng)濟性及加工工藝性等因素的同時，還須從結(jié)構(gòu)上對其機動性作出精心構(gòu)思。該選題以車載雷達天線升降機構(gòu)系統(tǒng)為設(shè)計對象。以車載雷達天線升降機構(gòu)系統(tǒng)為設(shè)計對象，緊密結(jié)合機械設(shè)計制造及自動化專業(yè)的相關(guān)基礎(chǔ)技術(shù)和專業(yè)技術(shù)，對于鍛煉學(xué)生綜合應(yīng)用液壓傳動、機械制造工程、機械設(shè)計、機械CAD等基本專業(yè)知識解決工程實際問題的能力以及獨立工作的能力具有積極的促進作用。
2 舉升系統(tǒng)總體方案設(shè)計
2 舉升系統(tǒng)總體方案設(shè)計
2.1天線升降裝置對液壓系統(tǒng)的要求
在天線升降裝置中液壓系統(tǒng)主要完成的功能是天線高架舉升和舉升到位后的位置鎖定。作為一種野外作業(yè)的軍品，舉升的口徑大、透空率較小的天線，因此雷達天線液壓升降裝置與一般液壓升降機相比有相似之處也有它的側(cè)重點。
相似之處：為防止升降過程中機構(gòu)的卡死及控制天線陣面扭曲值在允許范圍內(nèi)須保證：兩個驅(qū)動液壓缸的同步；天線陣面降落過程的負值負載平衡；環(huán)境適應(yīng)性、可靠性、安全性、維修性等。
側(cè)重點：(1)為滿足雷達的機動性要求，天線升降必須在3min內(nèi)完成，既要提高升降的平均速度又要避免到位時形成較大沖擊，對天線系統(tǒng)造成不良影響。(2)風(fēng)向的不同引起的動力特性在機構(gòu)的升舉的過程中有較大的差異。如從工作狀態(tài)轉(zhuǎn)為運輸狀態(tài)，液壓缸的活塞桿收縮產(chǎn)生拉力，當(dāng)車尾來風(fēng)事，液壓缸所受的正負載最大，反之則減小。變負責(zé)將導(dǎo)致系統(tǒng)工作不穩(wěn)定，在臨界位時特別不完全。(3)當(dāng)雷達天線舉升高度較高且風(fēng)速較大時，風(fēng)載荷引起的顛覆力矩直接威脅著設(shè)備的安全和工作的可靠性，此外天線處于工作位置時對天線轉(zhuǎn)臺的水平度要求在±5'以內(nèi)，因此對舉升機構(gòu)的剛度及鎖緊裝置的定位精度和定位可靠性都提出了嚴格要求。(4)要有冗余系統(tǒng)為備份。
2.2總體技術(shù)方案
車載天線升降裝置的結(jié)構(gòu)形式主要有曲臂式、垂直升降式和平行四連桿。對于舉升高度較高的中大型雷達天線多采用平行四連桿式，本方案擬將6m×4m口徑的大型雷達天線舉升到離地7m，經(jīng)綜合考慮，選用平行四連桿機構(gòu)。該機構(gòu)主要由底座，主、副舉升連桿，天線轉(zhuǎn)臺，液壓驅(qū)動系統(tǒng)自動鎖定機構(gòu)（圖中未畫出）等組成。
底座是整個舉升機構(gòu)的支撐基礎(chǔ)，固定在雷達地盤上，2跟同等規(guī)格的主連桿與底座和天線回轉(zhuǎn)臺鉸接，另外2根等長的連桿作為輔助支撐與主連桿一起構(gòu)成平行四連桿機構(gòu)，整個平行四連桿由2個同步液壓缸驅(qū)動，每個液壓缸分別通過鉸點與1主連桿鉸接，平行四連桿機構(gòu)在液壓缸的驅(qū)動下，帶動天線回轉(zhuǎn)臺始
（論文）
終以水平狀態(tài)運動。舉升到位后，由液壓系統(tǒng)的鎖緊裝置鎖定舉升機構(gòu)以保障雷達的穩(wěn)定工作。對于平行四連桿結(jié)構(gòu)，舉升高度與落位運輸時的長度是一致的，由于車身裝載空間有限，舉升系統(tǒng)必須與雷達其他部分一體化設(shè)計，才能滿足舉升高度的前提下，既優(yōu)化空間尺寸、確保運輸狀態(tài)的通過能力，又保證各部件比例協(xié)調(diào)，外形美觀。
為滿足通過性要求，對雷達車總體尺寸要求：
整車長度≦11500mm
整車寬度≦2500mm
整車高度≦3300mm
已知條件：
舉升高度7000mm
天線長度6000mm
天線寬度4000mm
天線轉(zhuǎn)臺尺寸1000mm×1000mm×1000mm；載車底盤距地面高度1100mm；
駕駛室及電子方艙所占長度4160mm。經(jīng)計算取底座長度方向尺寸為950mm，主副連桿的長度為3920mm。由于天線口徑大，在運輸時需用機電控制方式進行折疊以保證高度及寬度方向通過性要求，在此不做詳述。液壓系統(tǒng)中負載一定的情況下，液壓缸鉸點位置的確定，對缸結(jié)構(gòu)設(shè)計及系統(tǒng)中的相關(guān)器件均存在較大的影響。液壓缸能產(chǎn)生有效推力的大小與液壓缸的支點位置、初始狀態(tài)、液壓缸與舉升機構(gòu)的相對位置有關(guān)。經(jīng)優(yōu)化，取主舉升連桿與底座鉸點、液壓缸與載車底盤鉸點之間的水平距離為400mm；豎直距離為630mm；主舉升連桿與底座鉸點、主舉升連桿與液壓缸鉸點之間的長度為2250mm。
天線快速，可靠地機動架設(shè)和撤收是車載雷達的基本要求之一。按傳動系統(tǒng)的不同，雷達天線升降機構(gòu)可分為機電式和液壓式。與機電式相比，在輸出同樣功率的條件下，液壓式的體積和質(zhì)量小，承載能力大，可以完成較大重量雷達天線的架設(shè)，還可大大簡化機械結(jié)構(gòu)，減少機械零部件的數(shù)目，也便于實現(xiàn)自動控制。隨著科技的發(fā)展，液壓式傳動系統(tǒng)已逐漸在雷達天線升降機構(gòu)中被采用。本設(shè)計采用一種翻轉(zhuǎn)式液壓舉升機構(gòu)及其液壓系統(tǒng)，可實現(xiàn)對較大型天線的高架，并且在天線的舉升過程中，天線的姿態(tài)不變，架撤收過程平穩(wěn)，可靠，快速。
圖2.1機械結(jié)構(gòu)的工作原理圖
該舉升機構(gòu)的機械部分由天線座，主液壓缸和副缸等組成，如圖2.1-（a）所示，天線首先由副缸從圖（a）位置扶正至圖（b）所示位置，同時主缸通過同步結(jié)構(gòu)與支承桿保持平行運動至垂直位置，再由主缸將天線舉升到一定的高度?；厥諘r靠重力回落，然后再由副缸回收到車座上。舉升過程中的特點是負載在不斷變化，且在舉升過程中的某一時刻出現(xiàn)超越負載，風(fēng)載荷的影響是影響系統(tǒng)穩(wěn)定工作的不可忽視的因素，在風(fēng)力較大時尤其如此。
2.3系統(tǒng)主要技術(shù)參數(shù)的確定
設(shè)計指標為：總舉升高度8~10m，舉升時間小于3min，8級風(fēng)下正常工作，無電時能完成應(yīng)急撤收。根據(jù)結(jié)構(gòu)，主油缸設(shè)計為單作用柱塞式，行程3000mm，運行速度為26m/s；副油缸的總運行距離為600mm，副油缸運行速度為10mm/s；液壓系統(tǒng)工作在低速條件下。系統(tǒng)工作重重力負載4000kg,主油缸工作壓力為5.1MPa，副油缸的推力為15.3MPa。系統(tǒng)工作在中、高壓條件下。且副油缸的工作壓力遠遠大于主油缸的工作壓力。主油缸所需的流量為33L/min，副油缸所需的流量為11L/min。
本液壓系統(tǒng)以傳遞動力為主，保證足夠的動力是基本要求。另外，還要考慮系統(tǒng)的穩(wěn)定性、可靠性、可維護性、安全性及效率。一、穩(wěn)定性是指系統(tǒng)工作時的運動平穩(wěn)性及系統(tǒng)性能的穩(wěn)定性（如環(huán)境溫度對油液的影響等因素）。二、可靠性是指系統(tǒng)不因意外的原因而無法工作（如油管破裂、無電等情況）。三、可維護性是指系統(tǒng)盡可能簡單，元件盡可能選用標準件，結(jié)構(gòu)上盡可能使維護方便。四、安全性是指不因液壓系統(tǒng)的故障導(dǎo)致天線架的倒塌或其他事故（如下降失控，天線由于重力加速下落）。五、效率是指液壓系統(tǒng)的各種能量損失盡可能的小。上述要求中，處滿足系統(tǒng)的動力要求外，最重要的是保證系統(tǒng)的安全性和可靠性。
表2.1 車載雷達天線升降機構(gòu)液壓系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù)
項目
參數(shù)
單位
系統(tǒng)工作總重力負載
4000
kg
主缸
總行程
3.0
m
工作壓力
5.1
Mpa
流量
33
L／min
副缸
總行程
0.6
m
工作壓力
15.3
Mpa
流量
11
L／min
2.4舉升機構(gòu)液壓系統(tǒng)及工作原理的設(shè)計
根據(jù)設(shè)計要求和工作需求，設(shè)計舉升液壓回路圖如下：
1- 油箱 2- 齒輪泵 3- 過濾器 4、9、17- 電磁換向閥5、6、15- 單向閥 7、16- 調(diào)速閥 8- 溢流閥 10、18- 手動換向閥11- 安全閥 12- 單向調(diào)速閥 13、20、21- 防爆閥 14- 舉升天線套缸19- 平衡閥 22、23- 副缸 24- 手動泵 25、26- 壓力繼電器
圖2.2 車載雷達天線升降機構(gòu)液壓系統(tǒng)原理圖
液壓泵組:由定量齒輪泵2、手動泵24、單向閥5組成。定量齒輪泵在有電時向液壓缸供油,手動泵在無電時向液壓缸供油,單向閥隔斷兩泵,防止手動泵供油時液壓油流向齒輪泵。
液壓缸組:由舉升天線的單作用套缸14、扶正天線的副缸22、副缸23、防爆閥13、20 和21 組成。主升缸采用單作用式柱塞套缸,缸徑較大,能提供很大的舉升力,靠自重回落和滿足舉升高度的要求,副缸采用雙作用缸,完成天線的扶正和回收,防爆閥用于防止天線在舉升或回落時油管意外破裂而發(fā)生事故。
舉升控制閥組:由單向閥6、調(diào)速閥7、溢流閥8、三位四通電磁換向閥9、二位四通手動換向閥10、安全閥11、單向調(diào)速閥12 組成。
扶正控制閥組:由單向閥15、調(diào)速閥16、三位四通電磁換向閥17、二位四通手動換閥18、平衡閥19、單向調(diào)速閥12 組成。
結(jié)合系統(tǒng)的電磁鐵動作順序表2.2對系統(tǒng)的工作過程說明如下：
表2.2電磁鐵動作順序表
動作
信號來源
電磁鐵YA
點動
自動
4
9(左）
9(右)
17(左）
17(右）
1
起點
SB1
+
2
扶正
SB2
KP1
+
3
舉升
SB3
+
KP2
4
回落
SB4
+
5
回收
SB5
+
1. 起動:齒輪泵起動,二位二通電磁換向閥4 接通,系統(tǒng)卸載起動。
2. 扶正:二位二通電磁換向閥4 斷電,三位四通電磁換向閥17 左位接通,壓力油通過平衡閥的單向閥進入副缸的下腔,到達預(yù)定的位置后,油壓上升,壓力繼電器KP1 發(fā)出信號,三位四通電磁換向閥17 回中位,二位二通電磁換向閥4 再次接通,系統(tǒng)卸載運行。
3. 舉升:二位二通電磁換向閥4 斷電,三位四通電磁換向閥9 左位接通,壓力油通過單向調(diào)速閥進入主缸的下腔,到達位置后,油壓上升,壓力繼電器KP2發(fā)出信號,換向閥回中位;單向調(diào)速閥用于控制上升速度。
4. 回落:三位四通電磁換向閥9 右位接通,主缸下腔油經(jīng)閥12、換向閥9 右位,由單向閥6、調(diào)速閥7及過濾器3 回油箱;閥11 用于換向閥9、單向閥6、調(diào)速閥7 及過濾器3 等故障時應(yīng)急回收時使用。
5. 回收:齒輪泵起動,二位二通電磁換向閥4 接通,系統(tǒng)卸載起動。當(dāng)三位四通電磁換向閥17 右位接通時,二位二通電磁換向閥4 斷電,副缸上腔進油,下腔油經(jīng)過平衡閥19 ,三位四通電磁換向閥17 右位,單向閥15、調(diào)速閥16 及過濾器3 回油箱。到達預(yù)定的位置后,油壓升高,壓力繼電器KP1 發(fā)出信號,液壓泵停機,三位四通電磁換向閥17 回中位。
2.5設(shè)計特點分析
由上可知，該系統(tǒng)有以下特點：
(1) 手動系統(tǒng)與電機系統(tǒng)可使液壓系統(tǒng)工作在有電和無電兩種條件下，提高了
11
3 舉升機構(gòu)的液壓系統(tǒng)設(shè)計計算
(2) 設(shè)備的應(yīng)急能力和可靠性；主油缸回路與副油缸回路采用串聯(lián)方式，可避免錯誤動作。
(3) 背壓閥6、調(diào)速閥7、單向調(diào)速閥12組成調(diào)速回路，控制主升油缸回落時的速度，防止天線因重力回落時超速，并使速度平穩(wěn)。平衡閥19、調(diào)速閥16、背壓閥15使副油缸在扶正和回收時，平衡變化的負載和克服負值負載，并使速度平衡。由于主升油缸油路的工作狀態(tài)與副主升油缸回路的工作狀態(tài)相差較大，采用了分別控制的調(diào)速背壓閥；
(4) 系統(tǒng)采用疊加閥使得系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，動作平穩(wěn)、泄露少，使用安全可靠、維修容易，也便于改進。換向閥采用截止式換向閥，密封性好，幾乎無泄露，天線可停留在任意位置穩(wěn)定工作。采用安全閥，可防止舉升時由于過載引起的事故。
3 舉升機構(gòu)的液壓系統(tǒng)設(shè)計計算
基本參數(shù)是車載雷達天線的基本技術(shù)數(shù)據(jù)，是根據(jù)雷達的用途及結(jié)構(gòu)類型來確定的，它反映了車載雷達工作能力及特點，也基本上確定了雷達的輪廓尺寸及本體總質(zhì)量等。
3.1主液壓缸的設(shè)計
由于按照設(shè)計標準總舉升高度8~10m，舉升時間小于3min，8級風(fēng)下正常工作，無電時能完成應(yīng)急撤收，故此次設(shè)計按照最大舉升高度來設(shè)計。由于主液壓缸的行程為3m。主液壓缸采用單作用柱塞式套缸，缸徑較大，能提供很大的載荷作用下的舉升力，同時能夠滿足夠重力回落和撤收的要求。并且工作過程為快進→工進→快退三個過程的工作循環(huán)。液壓缸的機械效率=0.95
工作時候的負載是最大的，
1. 工作壓力P=5.1MPa
2. 液壓缸的內(nèi)徑計算
D= (3.1)
=
= 101.5㎜
查《液壓傳動與控制手冊》經(jīng)過標準化處理D=100mm
表3.1 液壓缸內(nèi)徑系列
8
10
12
16
20
25
32
40
50
63
41
（論文）
80
100
125
160
200
250
320
400
500
3.1.1液壓缸缸體厚度計算
缸體是液壓缸中最重要的零件，當(dāng)液壓缸的工作壓力較高和缸體內(nèi)徑較大時，必須進行強度校核。缸體的常用材料為20、25、35、45號剛的無縫鋼管。
論文）
在這幾種材料中45號剛的性能最為優(yōu)良，所以這里選用45號剛作為缸體的材
料。
(3.2)
式中，Py---實驗壓力，MPa，當(dāng)液壓缸額定壓力Pn≤5.1MPa時，Py=1.5Pn，當(dāng)Pn≤16MPa時，Py=1.25Pn
[]---缸筒材料許用應(yīng)力，N/mm。為材料的抗拉強度。
注：1）.額定壓力Pn
額定壓力又稱公稱壓力即系統(tǒng)壓力，Pn=5.1MPa
2）.最高允許壓力Pmax
Pmax≤1.5Pn=1.25×5.1=6.375MPa
液壓缸缸筒材料采用45鋼，則抗拉強度：=600MPa
安全系數(shù)n按《液壓傳動與控制手冊》P243表2-10取n=5.
則許用應(yīng)力
=10,滿足10.所以液壓缸厚度取5mm。
則液壓缸缸體外徑為110mm。
3.2.2液壓缸長度確定
液壓缸長度L根據(jù)工作部件的行程長度確定。從制造上考慮，一般液壓缸的長度L不會大于液壓缸直徑的20到30陪。此次設(shè)計取30倍。
L=30D=30×100=3000㎜
3.2.3缸體的材料
液壓缸缸體的常用材料為20、35、45號無縫鋼管。因20號鋼的機械性能略低，且不能調(diào)質(zhì)，應(yīng)用較少。當(dāng)缸筒與缸底、缸頭、管接頭或耳軸等件需要焊接時，則應(yīng)采用焊接性能比較號的35號鋼，粗加工后調(diào)質(zhì)。一般情況下，均采
用45號鋼，并應(yīng)調(diào)質(zhì)到241~285HB。
缸體毛坯可采用鍛剛，鑄鐵或鑄鐵件。鑄剛可采用ZG35B等材料，鑄鐵可采用HT200~HT350之間的幾個牌號或球墨鑄鐵。特殊情況可采用鋁合金等材料。
1.主要表面粗糙度
液壓缸內(nèi)圓柱表面粗糙度為Ra0.2~0.4。
2.缸體的技術(shù)要求
⑴缸體內(nèi)徑采用H8、9配合。表面粗糙度：當(dāng)活塞采用橡膠密封圈時，Ra為0.1~0.4，當(dāng)活塞用活塞環(huán)密封時，Ra為0.2~0.4。且均需衍磨。
⑵缸體內(nèi)徑D的圓度公差值可按9、10或11級精度選取，圓柱度公差值應(yīng)按8級精度選取。
⑶缸體端面T的垂直度公差可按7級精度選取。
⑷當(dāng)缸體與缸頭采用螺紋聯(lián)接時，螺紋應(yīng)取為6級精度的公制螺紋。
⑸當(dāng)缸體帶有耳環(huán)或銷軸時，孔徑或軸徑的中心線對缸體內(nèi)孔軸線的垂直公差值應(yīng)按9級精度選取。
⑹為了防止腐蝕和提高壽命，缸體內(nèi)表面應(yīng)鍍以厚度為30~40的鉻層，鍍后進行衍磨或拋光。
3.3.4活塞桿直徑的設(shè)計
查《液壓傳動與控制手冊》根據(jù)桿徑比d/D，一般的選取的原則是：當(dāng)活塞桿受拉時，一般選取d/D=0.5-0.7。本次設(shè)計選擇d/D=0.7即d=0.7D=0.7×100=70mm
表3.2 活塞桿直徑系列
4
5
6
8
10
12
14
16
18
20
22
25
28
32
36
40
45
50
56
63
70
80
90
100
110
125
140
160
180
200
220
250
280
320
360
400
故取d=70mm
2.活塞桿強度計算
(3.3)
式中[]--許用應(yīng)力；[]=
（Q235鋼的抗拉強度為375-500MPa，取400MPa，安全系數(shù)取5，即活塞桿的強度適中）
3.活塞桿的結(jié)構(gòu)設(shè)計
活塞桿的外端頭部與負載的拖動電機機構(gòu)相連接，為了避免活塞桿在工作產(chǎn)生偏心負載力，適應(yīng)液壓缸的安裝要求，提高其工作效率，應(yīng)根據(jù)負載的具體情況，選擇適當(dāng)?shù)幕钊麠U端部結(jié)構(gòu)。
4.活塞桿的密封與防塵
活塞桿的密封形式有Y形密封圈，U形夾織物密封圈、O形密封圈、V形密封圈。采用薄剛片組合防塵圈時，防塵圈與活塞桿的配合可按H9/f9選取。薄剛片厚度為0.5mm。為方便設(shè)計和維護，本方案選擇O型密封圈。
液壓缸工作行程長度可以根據(jù)執(zhí)行機構(gòu)實行工作的最大行程確定，并參照
表3-3選取標準。液壓缸活塞行程參數(shù)優(yōu)先次序按表3-3中的a、b、c選用。
表3.3(a)液壓缸行程系列（GB 2349-80）
25
50
80
100
125
160
200
250
320
400
500
630
800
1000
1250
1600
2000
2500
3200
4000
表3.3(b)液壓缸行程系列（GB 2349-80）
40
63
90
100
140
180
220
280
360
450
550
700
900
1100
1400
1800
2200
2800
3600
表3.3(c)液壓缸行程系列（GB 2349-80）
240
260
300
340
380
420
480
530
600
650
750
850
950
1050
1200
1300
1500
1700
1900
2100
2400
2600
3000
3400
3800
3.3.5活塞桿的材料
1.材料
實心活塞桿材料為35鋼、45鋼；空心活塞桿材料為35鋼、45缸的無縫鋼管。
2.主要表面粗糙度
桿外圓柱粗糙為Ra0.4~0.8
3.技術(shù)要求
圖3.1活塞桿
a)實心活塞桿??? b)空心活塞桿
(1)活塞桿的熱處理：粗加工后調(diào)質(zhì)到硬度為229～285HB，必要時，再經(jīng)高頻淬火，硬度達45～55HRC。
(2)活塞桿d和d1的圓度公差值，按9、10或11級精度選取。
選取10級精度。
(3)活塞桿d的圓柱度公差值，應(yīng)按8級精度選取。
(4)活塞桿d對d1的徑向跳動公差值，應(yīng)為0.01mm。
(5)端面T的垂直度公差值，則應(yīng)按7級精度選取。
(6)活塞桿上的螺紋，一般應(yīng)按6級精度加工；如載荷較小，機械振動也較小時，允許按7級或8級精度制造。這里選擇按6級精度加工。
(7)活塞桿上若有聯(lián)接銷孔時，該孔徑按H11級加工。該孔軸線與活塞桿軸線的垂直公差值，按6級精度選取。
(8)活塞桿上下工作表面的粗糙度為Ra0.63μm，必要時，可以鍍鉻，鍍層厚度約為0.05mm，鍍后拋光。
3.2副液壓缸的設(shè)計
工作壓力P=15.3MPa
液壓缸的內(nèi)徑計算
(3.3
\\
查《液壓傳動與控制手冊》經(jīng)過標準化處理D=63mm
表3.4 液壓缸內(nèi)徑系列
8
10
12
16
20
25
32
40
50
63
80
100
125
160
200
250
320
400
500
3.2.1液壓缸缸體厚度計算
缸體是液壓缸中最重要的零件，當(dāng)液壓缸的工作壓力較高和缸體內(nèi)徑較大時，必須進行強度校核。缸體的常用材料為20、25、35、45號剛的無縫鋼管。在這幾種材料中45號剛的性能最為優(yōu)良，所以這里選用45號剛作為缸體的材料。
(3.4)
式中，Py---實驗壓力，MPa，當(dāng)液壓缸額定壓力Pn≤5.1MPa時，Py=1.5Pn，當(dāng)Pn≤16MPa時，Py=1.25Pn
[]---缸筒材料許用應(yīng)力，N/mm。[]=
為材料的抗拉強度。
注：1.額定壓力Pn
額定壓力又稱公稱壓力即系統(tǒng)壓力，Pn=15.3MPa
2.最高允許壓力Pmax
Pmax≤1.5Pn=1.25×15.3=19.125MPa
液壓缸缸筒材料采用45鋼，則抗拉強度：=600MPa
安全系數(shù)n按《液壓傳動與控制手冊》P243表2-10取n=5.
則許用應(yīng)力[]=120MPa
=10,滿足10.所以液壓缸厚度取5mm。
則液壓缸缸體外徑為73mm。
3.液壓缸長度的確定
液壓缸長度L根據(jù)工作部件的行程長度確定。從制造上考慮，一般液壓缸的長度L不會大于液壓缸直徑的20-30倍。
3.3活塞的設(shè)計
由于活塞在也壓力的作用下沿缸筒往復(fù)滑動，因此，它于缸筒的配合應(yīng)該
適當(dāng)，既不能過緊，又不能間隙過大。配合過緊，不僅使最低啟動壓力增大，降低機械效率，而且容易損壞缸筒和活塞的配合表面；間隙過大，會引起液壓缸內(nèi)部泄露，降低容積效率，使液壓缸達不到要求的設(shè)計性能。
活塞與缸體的密封形式分為：間隙密封（用于低壓系統(tǒng)中的液壓缸活塞的密封）、活塞環(huán)密封（適用于溫度變化范圍大、要求摩擦力小、壽命長的活塞密封）、密封圈密封三大類。期中密封圈密封又包括O型密封圈（密封性能好，磨蹭系數(shù)小，安裝空間?。?、Y形密封圈（在20MPa壓力下、往復(fù)運動速度較高的液壓缸密封)、Y形密封圈（耐高壓，耐磨性好，低溫性能好，逐漸取代Y形密封圈）、V形密封圈（可用于50MPa壓力下，耐久性好，但摩擦阻力大）。綜合以上因素，考慮選用O型密封圈。
3.3.1.活塞的材料
1.活塞的材料
缸徑較小的整體式活塞用35、45鋼，其他多用灰鑄鐵HT300、HT350（有外徑上套有尼龍66、尼龍1010或加布酚醛塑料的耐磨環(huán)）以及鋁合金等。
2. 主要表面粗糙度
活塞外圓柱表面粗糙度為Ra0.8~1.6
3. 技術(shù)要求
(1) 外徑的圓度、圓柱不大于外徑公差之半；
(2) 外徑D對內(nèi)徑d1的徑向圓跳動不大于外徑公差之半；
(3) 端面T對軸線垂直度在直徑100mm上不大于0.04mm
(4) 活塞外徑用橡膠密封時可取f7~f9配合，內(nèi)孔與活塞的配合可取H8.
3.4導(dǎo)向套的設(shè)計與計算
3.4.1最小導(dǎo)向確定長度H的
當(dāng)活塞桿全部伸出時，從活塞支撐面中點到導(dǎo)向套滑動面中點的距離稱為最小導(dǎo)向長度。如果導(dǎo)向長度過短，將使液壓缸因間隙引起的初始撓度增大，影響液壓缸工作性能和穩(wěn)定性。因此，在設(shè)計時必須保證液壓缸有一定的最小導(dǎo)向長度。根據(jù)經(jīng)驗，當(dāng)液壓缸最大行程為L，缸筒直徑為D時，最小導(dǎo)向長度為：一般導(dǎo)向套滑動的長度A，在缸徑小于80mm時取A=（0.6~1.0)D，當(dāng)缸徑大于80mm時取A=（0.6~1.0）d。若導(dǎo)向長度H不夠時，可在活塞桿上增加一個導(dǎo)向套K（圖3-1）來增加H值。隔套K的寬度
圖3.2液壓缸結(jié)構(gòu)簡圖
因此：最小導(dǎo)向長度H≥＋=(＋)㎝,取H=9㎝；
導(dǎo)向套滑動面長度A=0.8×5.6㎝=4.48㎝
活塞寬度B=0.9×80㎝=7.2㎝
隔套K的寬度C=H-（A＋B）=[9-(4.48+72)]㎝=1.3㎝
3.4.2導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu)
導(dǎo)向套有普通導(dǎo)向套、易拆導(dǎo)向套、球面導(dǎo)向套和靜壓導(dǎo)向套，可按工作情況適當(dāng)選擇。
1）普通導(dǎo)向套 這種導(dǎo)向套安裝在支撐架或者端蓋上，油槽內(nèi)的壓力油起潤滑作用和張開密封圈唇邊而起密封作用。
2）易拆導(dǎo)向套 這種導(dǎo)向套作用螺釘或者螺紋固定在端蓋上。當(dāng)導(dǎo)向套和密封圈磨損而需要更換時，不必拆卸端蓋和活塞桿就能行進，維修十分方便。它適用于工作條件惡劣，需要經(jīng)常更換導(dǎo)向套和密封圈而又不允許拆卸液壓缸的情況下。
3）球面導(dǎo)向套 這種導(dǎo)向套的外球與端蓋接觸，當(dāng)活塞桿受一偏心力負載而引起放心傾斜時，導(dǎo)向套可以自動調(diào)位，使導(dǎo)向套的內(nèi)控磨損也比較均勻。
靜壓導(dǎo)向套 活塞桿往復(fù)運動頻率高、速度快、震動大的液壓缸，可以采用靜壓導(dǎo)向套。由于活塞桿與導(dǎo)向套之間有壓力油膜，它們之間不存在直接接觸，而是在壓力油中浮動，所以摩擦因數(shù)小、無磨損、剛性好、能吸收震動、同軸度高、但制作復(fù)雜，要有專用的靜壓系統(tǒng)。
3.4.3導(dǎo)向套的材料
1.導(dǎo)向套材料
常用青銅、耐磨鑄鐵、球墨鑄鐵。聚四氟乙烯。
2.主要表面粗糙度
導(dǎo)向表面粗糙度Ra0.8
3.技術(shù)要求
導(dǎo)向套的長度一般取活塞桿直徑的60%~100%；
外徑與內(nèi)徑的同軸度不大于內(nèi)控公差之半。
3.5端蓋和缸低的設(shè)計與計算`
在單活塞液壓缸中，有活塞桿通過的端蓋叫端蓋，無活塞桿通過的缸蓋叫缸頭或缸底。端蓋、缸低與缸筒構(gòu)成密封的壓力溶腔，它不僅要有足夠的強度以承受壓力，而且必須有一定的連接強度。端蓋上有活塞桿導(dǎo)向孔（或?qū)蛱椎目祝┘胺缐m塞、密封圈槽，還有連接螺紋孔，受力情況比較復(fù)雜，設(shè)計的不好容易損壞。
端蓋的設(shè)計計算
端蓋厚h為：(3.5)
式中 D---螺釘孔分布直徑，㎝
P---也壓力，㎏f/c㎡
d---密封環(huán)形端面平均直徑，㎝；
[]---材料的需用應(yīng)力，㎏f/c㎡。
2.缸底的設(shè)計
缸底分平底缸，橢圓缸底，半球形缸底。
3.端蓋的結(jié)構(gòu)
端蓋在結(jié)構(gòu)上除要解決與缸體的連接與密封外，還必須考慮活塞桿的導(dǎo)向，密封和防塵等問題。缸體端部的連接形式有以下幾種：
1)焊接 特點是結(jié)構(gòu)簡單，尺寸小，質(zhì)量小，使用廣泛。缸體焊接后可能變相，且內(nèi)缸不易加工。主要用于柱塞式液壓缸。
2)螺紋連接（外螺紋、內(nèi)螺紋）特點是徑向尺寸小，質(zhì)量較小，使用廣泛。缸體外徑恤加工，且應(yīng)與內(nèi)徑同軸；裝卸用專用工具；安裝時應(yīng)防止密封圈扭曲。
3)法蘭連接 特點是結(jié)構(gòu)較簡單，易加工、易裝卸，使用廣泛。徑向尺寸較大，質(zhì)量比螺紋連接的大。非焊接式法蘭的端部應(yīng)鐓粗。
4)拉桿連接 特點是結(jié)構(gòu)通用性好。缸體加工容易，裝卸方便，使用廣泛。外形尺寸大，質(zhì)量大。用于載荷較大的雙作用缸。
5)半球連接，它又分為外半球和內(nèi)半球兩種。外半球連接的特點是質(zhì)量比拉桿連接小，缸體外徑需加工。半環(huán)槽消弱了缸體，為此缸體壁厚應(yīng)加厚。內(nèi)半環(huán)連接的特點是結(jié)構(gòu)緊湊，質(zhì)量小。安裝時端部進入缸體較深，密封圈有可能被油口邊緣擦傷。
6)鋼絲連接 特點是結(jié)構(gòu)簡單，尺寸小，質(zhì)量小。
3.5.1缸蓋的材料
1.缸蓋的材料
缸蓋材料一般用35、45號鋼鍛件。當(dāng)缸蓋兼作導(dǎo)向套時，應(yīng)采用鑄鐵并在其工作表面堆焊青銅，黃銅或其它耐磨材料，導(dǎo)向套也可單獨制成后壓入缸蓋內(nèi)孔。
2.主要表面粗糙度
配合表面粗糙度為Ra0.8~1.6
3.技術(shù)要求
配合表面圓度、圓柱度不大于直徑公差之半；
d2、d3對D的同軸度不大于0.03mm
端面A、B對孔軸的垂直對在直徑100mm上不大于0.04mm
3.6 缸體的長度確定
液壓缸缸體內(nèi)部長度應(yīng)等于活塞的行程與活塞的寬度之和。缸體外形長度還需要考慮到兩端端蓋的厚度。一般液壓缸缸體長度不應(yīng)大于缸體內(nèi)徑的20~30倍。取系數(shù)為5，則液壓缸缸體長度：L=5×10=50㎝.
3.7 緩沖裝置的設(shè)計
液壓缸的活塞桿具有一定的質(zhì)量，在液壓力的驅(qū)動下運動時具有很大的動量。在他們行程終端，當(dāng)桿頭進入液壓缸的端蓋和缸底部分時，會引起機械碰撞，產(chǎn)生很大的沖擊和噪聲。采用緩沖裝置，就是為了避免這一種機械碰撞，但沖擊壓力仍然存在，大約是額定工作壓力的兩倍，這就必然會嚴重影響液壓缸和整體液壓系統(tǒng)的強度及正常工作。緩沖裝置可以防止和減少液壓缸活塞及活塞桿等運動部件在運動時對缸底或端蓋的沖擊，在它們的行程終端能實現(xiàn)速度的遞減，直至為零。
當(dāng)液壓缸中活塞運動速度在6m/min以下時，一般不設(shè)緩沖裝置，而運動速度在12m/min以上時，不需設(shè)置緩沖裝置。在該組合機床液壓系統(tǒng)中，動力滑臺的最大速度為4m/min，因此沒有必要設(shè)計緩沖裝置。
3.8密封件的選用
1. 對密封件的選用
液壓缸工作中要達到零泄漏、摩擦小和耐磨損的要求。在設(shè)計時，正確地選擇密封件、導(dǎo)向套（支承環(huán)）和防塵圈的結(jié)構(gòu)形式和材料都是很重要的。從現(xiàn)代的密封技術(shù)來分析，液壓缸的活塞和活塞桿及其密封、導(dǎo)向和防塵等應(yīng)作為一個綜合的密封系統(tǒng)來考慮，具有可靠的密封系統(tǒng)，才能使液壓缸有良好的工作狀態(tài)和理想的使用壽命。
在液壓元件中，液壓缸的密封要求是比較高的，特別是一些特殊液壓缸，如擺動液壓缸等。液壓缸不僅有靜密封，更多的部位是動密封，而且工作壓力高。這就要求密封件的密封性能要好、耐磨損、對溫度的適應(yīng)范圍大、彈性好、永久變形小、有適當(dāng)?shù)臋C械強度、摩擦阻力小、容易制造和裝拆、能隨壓力的升高而提高密封能力和利于自動補償磨損。
密封件一般以斷面形狀分類，有O形、Y形、U形、V形、J形、L形和Yx形等。除Q形外，其他都屬于唇形密封件。密封件的材料必須與它相接觸的材料及環(huán)境相適應(yīng)。
O型密封圈的選用
液壓缸的靜密封部位主要有活塞內(nèi)孔與活塞桿、支承座、外圓與缸筒內(nèi)孔、端蓋與缸體端面等處。這些部位雖然都是靜密封.但因工作油液壓力大，稍有意外，就會引起過量的內(nèi)漏和外漏。
靜密封部位使用的密封件基本上是0形密封圈。O形密封圈雖小，卻是一種精密的橡膠制品，在復(fù)雜的使用條件下具有較好的尺寸穩(wěn)定性和保持自身特性的性能。在設(shè)計選用時，根據(jù)使用條件選擇適宜的材料和尺寸，采取合理的安裝維護措施，才能達到較滿意的密封效果。
安裝O形圈的溝槽有多種形式，如矩形、三角形、V形、燕尾形、半圓形、邪底形等，可根據(jù)不同的使用條件選擇，不能一概而論。使用最多的是溝槽是矩形，其加工簡便，但容易引起密封圈咬邊、扭轉(zhuǎn)等現(xiàn)象。
3.9動密封部位密封圈的選用
液壓缸動密封部位主要有活塞與缸筒的密封、活塞桿與支撐座（導(dǎo)向套）的密封等。
Y形密封圈是我國液壓缸行業(yè)使用及其廣泛的往復(fù)運動密封圈。它是一種軸、孔互不通用的密封圈。一般，使用壓力低于16MPa時，可不用擋圈而單獨使用。當(dāng)超過16MPa并用于活塞動密封裝置時，應(yīng)使用擋圈，以防止間隙“擠出”。
3.10液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu)
液壓缸的安裝形式很多，但大致可分為兩類：
1）軸線固定類 這類安裝形式的液壓缸在工作時，軸線位置固定不變。機床上的 液壓缸大多是采用這種安裝形式。
（1）通用拉桿式 在兩端缸蓋上鉆出通孔，用雙頭螺桿將缸和安裝座連接拉緊。一般用于短行程、壓力低的液壓缸。
（2）法蘭式 用液壓缸上的法蘭將其固定在機器上。 法蘭設(shè)置在活塞桿端的缸 頭上，外側(cè)面與機械安裝面貼緊，這叫頭部外法蘭式。由于液壓缸工 作時反作用力的作用，安裝螺栓承受液壓力的拉伸作用，因而安裝螺 栓的直徑較大，并且要求強度計算。法蘭設(shè)置在活塞桿端的缸頭上，內(nèi)側(cè)面與機械安裝面貼緊，這叫 頭部內(nèi)法蘭式。液壓缸工作時，安裝螺栓受力不大，主要靠安裝支承 面承受，所以法蘭直徑較小，結(jié)構(gòu)較緊湊。這種安裝形式在固定安裝 形式中應(yīng)用得最多。法蘭設(shè)置在缸的底部，與機械安裝面用螺栓緊固，這叫尾部法蘭式。這種安裝形式使液壓缸懸伸，安裝長度較大，穩(wěn)定性差。
（3）支座式 將液壓缸頭尾兩端的凸緣與支座緊固在一起。支座可置于液壓缸 左右的徑向、切向，也可置于軸向底部的前后端。徑向安裝時，安裝 面與活塞桿軸線在同一平面上，液壓缸工作時，安裝螺栓只承受剪切力；切向和軸向安裝時，活塞的軸線與支座底面有一定的距離，安裝 螺栓既受剪切力，又承受因存在傾翻力矩而產(chǎn)生的彎曲力。切向安裝 時傾翻力矩比軸向安裝時要小一些。對于支座安裝形式，GS3766—83 的 2.2.2 條規(guī)定：“支座式液壓 缸如不采用鍵或銷承受剪切力時， 則底腳固定螺栓必須經(jīng)受全部剪切 力而不致引起危險”。
2)線擺動類 液壓缸在往復(fù)運動時，由于機構(gòu)的相互作用使其軸線產(chǎn)生擺動，達到調(diào)整位置和方向的要求。安裝這類液壓缸，安裝形式也只能采用 使其能擺動的鉸接方式。工程機械、農(nóng)業(yè)機械、翻斗汽車和船舶甲板 機械等所用的液壓缸多用這類安裝形式。
(1)耳軸式 將固定在液壓缸上的鉸軸安裝在機械的軸座內(nèi)， 使液壓缸軸線能在某個平面內(nèi)自由擺動.耳軸設(shè)置在液壓缸頭部的叫頭部耳軸式。這種安裝形式的液壓 缸，擺動幅度較小，但穩(wěn)定性較好。耳軸設(shè)置在液壓缸尾部的尾部耳軸式。這種安裝形式的液壓缸，擺動幅度較大,但穩(wěn)定性較差。
耳軸設(shè)置在液壓缸中部的叫中間耳軸式，其擺動幅度和穩(wěn)定性一般。
(1)耳