二級(jí)圓柱齒輪減速器裝配圖和設(shè)計(jì)說明書
二級(jí)圓柱齒輪減速器裝配圖和設(shè)計(jì)說明書,二級(jí),圓柱齒輪,減速器,裝配,以及,設(shè)計(jì),說明書,仿單
機(jī)械課程設(shè)計(jì)說明書1. 設(shè)計(jì)任務(wù)書1) 設(shè)計(jì)任務(wù)設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng),要求傳動(dòng)系統(tǒng)中含有V帶和兩級(jí)圓柱齒輪減速器。2) 原始數(shù)據(jù)輸送帶有效拉力F=46000N輸送帶工作速度v=0.55 m/s (允許誤差5%);輸送機(jī)滾筒直徑d=475 mm;減速器設(shè)計(jì)壽命5年3) 工作條件兩班制工作,常溫下連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn);空載起動(dòng),工作載荷有輕微振動(dòng);電壓為380/220 V的三相交流電源。2. 傳動(dòng)系統(tǒng)方案的擬定帶式輸送機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)方案如下圖所示。帶式輸送機(jī)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。電動(dòng)機(jī)1通過V帶傳動(dòng)2將動(dòng)力傳入兩級(jí)圓柱齒輪減速器3,再經(jīng)過聯(lián)軸器4,將動(dòng)力傳至輸送機(jī)滾筒5,帶動(dòng)輸送機(jī)6工作。傳動(dòng)系統(tǒng)中經(jīng)V帶輪減速之后,再通過兩級(jí)齒輪減速器,其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,但齒輪相對(duì)于軸承位置不對(duì)稱,因此要求軸有較大的剛度,高速級(jí)為斜齒圓柱齒輪傳動(dòng),低速級(jí)為直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。3. 電動(dòng)機(jī)的選擇1) 電動(dòng)機(jī)容量的選擇由已知條件可以算出工作機(jī)所需有效功率Pw= = 2.53kW2)傳動(dòng)系統(tǒng)總效率5w輸送機(jī)滾筒軸至輸送帶之間的傳動(dòng)效率;c 聯(lián)軸器效率,c =0.99; g 閉式圓柱齒輪傳動(dòng)效率, =0.97 b 對(duì)滾動(dòng)軸承效率,b =0.99;b V帶效率,v =0.94; cy輸送機(jī)滾筒效率,cy =0.96;估算傳動(dòng)系統(tǒng)總效率=233445567w式中 23=v =0.94;34=bg=0.990.97=0.9603;45=bg=0.990.97=0.9603;56=bc=0.990.99=0.9801;7w=bcy=0.990.95=0.9504;系統(tǒng)總效率=233445567w =0.940.96030.96030.98010.9504=0.8074;工作機(jī)所需要電動(dòng)機(jī)功率Pr=3.14kW;由文獻(xiàn)1表3-2所列Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)中可以確定,滿足PmPr條件的電動(dòng)機(jī)額定功率Pm應(yīng)該取為4.0 kW。2) 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇根據(jù)已知條件由計(jì)算得知輸送機(jī)滾筒的工作轉(zhuǎn)速 22.132 r/min;由文獻(xiàn)1 表3-2初選同步轉(zhuǎn)速為1500 r/min和1000 r/min的電動(dòng)機(jī),對(duì)應(yīng)于額定功率Pm為4.0kw的電動(dòng)機(jī)型號(hào)應(yīng)分別取為Y112M-4型和Y132M1-6型。把Y112M-4型和Y132M1-6型電動(dòng)機(jī)有關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)及相應(yīng)算得的總傳動(dòng)比列于下表:方案的比較方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率(kW)同步轉(zhuǎn)速(r/min)滿載轉(zhuǎn)速(r/min)總傳動(dòng)比IY112M-44.01500144065.07IIY132M-64.0100096043.383) 電動(dòng)機(jī)型號(hào)的選擇對(duì)兩級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)來說,方案I選用的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高、質(zhì)量輕、價(jià)格低,總傳動(dòng)比為65.07,這對(duì)兩級(jí)減速傳動(dòng)來說不算大,故方案I較合理。選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī),型號(hào)為Y112M-4,其主要性能數(shù)據(jù)如下:電動(dòng)機(jī)額定功率 Pm=4.0 kW電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速 nm=1440 r/min電動(dòng)機(jī)中心高 H=112 mm電動(dòng)機(jī)軸伸直徑 D=28 mm電動(dòng)機(jī)軸伸長(zhǎng)度 E=60 mm4. 傳動(dòng)比的分配帶式輸送機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的總傳動(dòng)比i=65.07;由傳動(dòng)系統(tǒng)方案知i12=1;按表3-1查取V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比 iv=i23=2-4則V帶傳動(dòng)比取為 i23=3.5;由計(jì)算可得兩級(jí)圓柱齒輪減速器的總傳動(dòng)比 i=i34i45=18.591;為便于兩級(jí)圓柱齒輪減速器采用浸油潤(rùn)滑,當(dāng)兩級(jí)齒輪的配對(duì)材料相同,齒面硬度HBS350,齒寬系數(shù)相等時(shí),考慮齒面接觸強(qiáng)度接近相等的條件,取高速級(jí)傳動(dòng)比: i34=4.916低速級(jí)傳動(dòng)比i23= =3.782傳動(dòng)系統(tǒng)各級(jí)傳動(dòng)比分別為:i12=1; i23=3.5;i34=4.916; i45=3.782; 5. 傳動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算傳動(dòng)系統(tǒng)各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩計(jì)算如下:1軸(電動(dòng)機(jī)軸)n1= nm =1440 r/min; P1=Pr=3.134 kw;T1=9550=9550=20.785Nm;3軸(減速器高速軸)n3=411.429 r/min;P3=P113 =3.1340.94=2.946 kw;T3=9550 =68.382 Nm;4軸(減速器中間軸)n4=83.692 r/min;P4=P334 =2.9460.9603=2.829 kw;T4=9550 =322.814 Nm;5軸(減速箱低速軸)n5=22.132 r/min;P5=P445 =2.8290.9603=2.717 kw;T5= 9550=1172.39 Nm;6軸(輸送機(jī)滾筒軸)n6=22.132 r/min;P6=P556 =0.9801X2.717=2.663 kw;T6=9550=1149.090 Nm;將上述計(jì)算結(jié)果和傳動(dòng)比效率匯總?cè)绫恚狠S 號(hào)電動(dòng)機(jī)兩級(jí)圓柱齒輪減速器工作機(jī)1軸3軸4軸5軸6軸轉(zhuǎn)速n(r/min)1440411.42983.69222.13222.132功率P(kW)3.1342.9462.8292.7172.663轉(zhuǎn)矩T(Nm)20.78568.382322.8141172.891149.090聯(lián)接件傳動(dòng)件V帶齒輪齒輪聯(lián)軸器傳動(dòng)比i3.54.9163.7821傳動(dòng)效率0.940.96030.96030.98011) 低速級(jí)圓柱齒輪設(shè)計(jì)(此處的下標(biāo)1表示為小齒輪,2為大齒輪) 選擇齒輪材料及熱處理方式小齒輪選用45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì)處理,;大齒輪選用45號(hào)鋼,正火處理,; 確定許用接觸應(yīng)力和 MPa取疲勞極限應(yīng)力 根據(jù)接觸應(yīng)力變化次數(shù)按文獻(xiàn)3取接觸強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù)=1,=1;因1對(duì)齒輪均為軟尺面,故取工作硬化系數(shù)=1;一般計(jì)算中取潤(rùn)滑系數(shù)=1;按文獻(xiàn)3,當(dāng)失效概率低于1/100時(shí),取接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)。將以上數(shù)值代入許用接觸應(yīng)力計(jì)算公式得 按齒面接觸強(qiáng)度條件計(jì)算中心距a大齒輪轉(zhuǎn)矩 Nm理論傳動(dòng)比 齒寬系數(shù) 初取載荷系數(shù) 彈性系數(shù) 初取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 初取重合度系數(shù) 將以上數(shù)據(jù)帶入公式按表取 確定主要參數(shù)和計(jì)算主要尺寸模數(shù):齒數(shù):經(jīng)元整后取理論傳動(dòng)比實(shí)際傳動(dòng)比 :傳動(dòng)比誤差: (在允許誤差范圍內(nèi))分度圓直徑:齒寬:取 取 確定載荷系數(shù)K使用系數(shù),按表6-5,=1.0;動(dòng)載系數(shù),齒輪圓周速度齒輪精度,參考表6-6取為8級(jí)精度,按圖6-20,動(dòng)載荷系數(shù),齒向載荷分布系數(shù),端面重合度 =1.88-3.2(+)=1.88-3.2(+)=1.74當(dāng)總重合度 時(shí),則齒間載荷分配系數(shù)=1.24,最后求得在和系數(shù) 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度按文獻(xiàn)3,算得重合度系數(shù) = 由于,故設(shè)計(jì)偏于安全。 確定許用彎曲應(yīng)力 MPa按文獻(xiàn)3,取彎曲疲勞極限應(yīng)力根據(jù)彎曲應(yīng)力變化總次數(shù)取彎曲強(qiáng)度計(jì)算系數(shù)當(dāng)時(shí),尺寸系數(shù),按標(biāo)準(zhǔn)中有關(guān)規(guī)定,取試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)。按文獻(xiàn)3,當(dāng)失效概率低于1/100時(shí),取彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù)。代入公式得 驗(yàn)算齒輪彎曲強(qiáng)度 根據(jù)齒數(shù):。按文獻(xiàn)3,取齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)分別為 按文獻(xiàn)3算的重合度系數(shù)將以上數(shù)值代入應(yīng)力計(jì)算公式因?yàn)?,故齒輪彎曲強(qiáng)度滿足要求,設(shè)計(jì)偏于安全。 主要設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果中心距 a=170mm法面模數(shù) mn=2.5mm齒數(shù) =29 =107分度圓直徑 72.5mm =267.5mm 齒頂圓直徑 =77.54mm =272.5mm齒根圓直徑 =66.25mm =261.25mm齒寬 =65mm =60mm齒輪精度等級(jí) 8級(jí)材料及熱處理 小齒輪選用45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì),HBS1=229286,油潤(rùn)滑;大齒輪選用45號(hào)鋼,正火,HRS2=200230 ,油潤(rùn)滑;6.減速器傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算(數(shù)據(jù)圖表來源自文獻(xiàn)2)2) 高速級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 選擇齒輪材料及熱處理方式小齒輪1選用45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì)處理,HBS1=229286;大齒輪2選用45號(hào)鋼,正火處理,HRS2=169217 ; 確定許用接觸應(yīng)力和 MPa取疲勞極限應(yīng)力 根據(jù)接觸應(yīng)力變化次數(shù)按文獻(xiàn)3取接觸強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù)=1,=1;因1對(duì)齒輪均為軟尺面,故取工作硬化系數(shù)=1;一般計(jì)算中取潤(rùn)滑系數(shù)=1;按文獻(xiàn)3,當(dāng)失效概率低于1/100時(shí),取接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)。將以上數(shù)值代入許用接觸應(yīng)力計(jì)算公式得 按齒面接觸強(qiáng)度條件計(jì)算中心距a初取螺旋角=10,大齒輪轉(zhuǎn)矩 Nm理論傳動(dòng)比 齒寬系數(shù) 初取載荷系數(shù) 彈性系數(shù) 初取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 初取重合度系數(shù) 初取螺旋角系數(shù) 將以上數(shù)據(jù)帶入公式按表取 確定主要參數(shù)和計(jì)算主要尺寸中心距,按表42,低速級(jí)模數(shù):齒數(shù):初設(shè)理論傳動(dòng)比經(jīng)元整后取實(shí)際傳動(dòng)比 :傳動(dòng)比誤差: (在允許誤差范圍內(nèi))螺旋角:在范圍內(nèi),取小齒輪右旋,大齒輪左旋分度圓直徑:齒寬:取 取 確定載荷系數(shù)K使用系數(shù),按表6-5,=1.0;動(dòng)載系數(shù),齒輪圓周速度齒輪精度,參考表6-6取為7級(jí)精度,按圖6-20,齒向載荷分布系數(shù),端面重合度 =1.88-3.2(+)cos=1.88-3.2(+)cos12.95=1.596 縱向重合度 = =1.284 總重合度 =+=2.88,則齒間載荷分配系數(shù)=1.24 最后求得在和系數(shù) 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù),按圖6-30,=2.47 重合度系數(shù) =0.791 螺旋角系數(shù) =0.987 由于,故設(shè)計(jì)偏于安全。 確定許用彎曲應(yīng)力 MPa按文獻(xiàn)3,取彎曲疲勞極限應(yīng)力根據(jù)彎曲應(yīng)力變化總次數(shù)取彎曲強(qiáng)度計(jì)算系數(shù)當(dāng)時(shí),尺寸系數(shù),按標(biāo)準(zhǔn)中有關(guān)規(guī)定,取試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)。按文獻(xiàn)3,當(dāng)失效概率低于1/100時(shí),取彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù)。代入公式得 驗(yàn)算齒輪彎曲強(qiáng)度 根據(jù)當(dāng)量齒數(shù): 按文獻(xiàn)3,取齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)分別為 按文獻(xiàn)3算的重合度系數(shù) 按文獻(xiàn)3,當(dāng)縱向重合度時(shí),螺旋角系數(shù)。將以上數(shù)值代入應(yīng)力計(jì)算公式因?yàn)?,故齒輪彎曲強(qiáng)度滿足要求,設(shè)計(jì)偏于安全。 主要設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果中心距 a=118mm法面模數(shù) mn=2.5mm螺旋角 =12.95(小齒輪左旋、大齒輪右旋)齒數(shù) =16 =76分度圓直徑 =41.044mm =194.959mm 齒頂圓直徑 =46.044mm =199.959mm齒根圓直徑 =35.544mm =187.459mm齒寬 =50mm =45mm齒輪精度等級(jí) 7級(jí)材料及熱處理 小齒輪選用45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì),HBS1=226286,油潤(rùn)滑;大齒輪選用45號(hào)鋼,正火,HRS2=169217,油潤(rùn)滑;6. 減速器軸及軸上零件的設(shè)計(jì)1) 軸的布置軸的布置參照?qǐng)D已知數(shù)據(jù)考慮相鄰齒輪沿軸向不發(fā)生干涉,計(jì)入尺寸s=10 mm??紤]齒輪與箱體內(nèi)壁沿軸向不發(fā)生干涉,計(jì)入尺寸k=10 mm.為保證滾動(dòng)軸承放入箱體軸承座孔內(nèi),計(jì)入尺寸c=5 mm。初取軸承寬度分別為n1=20 mm,n2=22 mm,n3=22 mm。3根軸的支承跨距分別為: =175 mm; =177 mm; =177 mm;2) 軸的設(shè)計(jì) 高速軸(1軸)的設(shè)計(jì)軸上小齒輪的直徑較小,采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。選擇軸的材料及熱處理 45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì)。軸的受力分析軸的受力簡(jiǎn)圖如圖(a)所示。圖中=175mm;=50mm;=125mm;a) 計(jì)算齒輪的嚙合力b) 求水平面內(nèi)的支承反力,作水平面內(nèi)的彎矩圖軸在水平面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖如(b)所示。 Nmm軸在水平面內(nèi)的彎矩圖如圖(d)所示c) 求垂直面內(nèi)的支承反力,作水平面內(nèi)的彎矩圖軸在垂直面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖如圖(c)所示。 Nmm Nmm軸在垂直面內(nèi)的彎矩圖如圖(e)所示。d) 求支承反力,作軸的合成彎矩圖,轉(zhuǎn)矩圖 軸向力,故得擬用深溝球軸承,并采用兩端固定組合方式,故軸向力作用在軸承A上。 Nmm Nmm傳動(dòng)力矩 =24419.95 Nmme)軸的初步設(shè)計(jì)由文獻(xiàn)2表15-1和15-3查表得: ,取折算系數(shù)0.6由式所以 20.18mm, f)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 按經(jīng)驗(yàn)公式,減速器輸入端的軸端直徑 初步確定軸的最小直徑,由式(15-2)估算,查表得,所選電動(dòng)機(jī)軸直徑輸入軸端選用彈性套柱銷聯(lián)軸器 Tn=125N.mm,n=4600r/min;輸入軸端直徑選用de=32mm;安裝齒輪,聯(lián)軸器處軸肩結(jié)構(gòu)尺寸參考文獻(xiàn)1的表5-2確定所以高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如下: 中間軸(2軸)的設(shè)計(jì)選擇軸的材料及熱處理 45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì)a) 軸的受力分析軸的受力簡(jiǎn)圖如圖(a)所示。(a)(a)軸的受力簡(jiǎn)圖;(b)軸在水平面內(nèi)的受力分析;(c)軸在垂直面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖;(b)(c)圖中=177mm; ; 計(jì)算齒輪的嚙合力軸在水平面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖如(b)所示。 92327.34 Nmm 136741 Nmm軸在垂直面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖如圖(c)所示。 10195.41 Nmm = -15635.07Nmm26908.83 Nmm求支承反力,作軸的合成彎矩圖,轉(zhuǎn)矩圖 = 1821.34 N = 2382.30 N軸向力,故得擬用深溝球軸承,并采用兩端固定組合方式,故軸向力作用在軸承B上。 92888.56 Nmm 93461.82 Nmm Nmm =112329.53 Nmm b) 軸的初步設(shè)計(jì)由文獻(xiàn)2表15-1和15-3查表得:45號(hào)鋼調(diào)制處理, 取折算系數(shù)0.6由式 所以 26.99 mm 29.77 mm在軸C、D段開有二個(gè)鍵槽,直徑增大4%,28.07 mm,30.96 mm軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安裝齒輪,聯(lián)軸器處軸肩結(jié)構(gòu)尺寸參考文獻(xiàn)1的表5-2確定按經(jīng)驗(yàn)公式,減速器高速級(jí)從動(dòng)軸的危險(xiǎn)截面直徑D(0.30.35)a=(0.30.35)118=35.441.3 mm。取減速器中間軸的危險(xiǎn)截面的直徑 =40 mm;減速器中間軸的結(jié)構(gòu)圖。 低速軸(3軸)的設(shè)計(jì)選擇軸的材料及熱處理 45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì)(a)軸的受力簡(jiǎn)圖;(b)軸在水平面內(nèi)的受力分析;(c)軸在垂直面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖;(b)(c)(a)a) 軸的受力分析 b) 軸的受力簡(jiǎn)圖如圖(a)所示。圖中=177 mm; c) 計(jì)算齒輪的嚙合力 求水平面內(nèi)的支承反力,軸在水平面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖如(b)所示。 N N 116240.21 Nmm 求垂直面內(nèi)的支承反力,軸在垂直面內(nèi)的受力簡(jiǎn)圖如圖(c)所示。 N N 42298.58 Nmm 求支承反力,合成彎矩,轉(zhuǎn)矩 = 980.93 N = 2114.55 N 123697.03 Nmm 396969 Nmm d) 軸的初步設(shè)計(jì)由文獻(xiàn)2表15-1和15-3查表得: 取折算系數(shù)0.6由式 所以 35.76 mm 在軸C段開有1個(gè)鍵槽,直徑增大4%,37.19 mme) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)按經(jīng)驗(yàn)公式,減速器低速級(jí)從動(dòng)軸的危險(xiǎn)截面直徑=(0.30.35)a=(0.30.35)170=5159.5 mm。安裝齒輪,聯(lián)軸器處軸肩結(jié)構(gòu)尺寸參考文獻(xiàn)1的表5-2確定取減速器中間軸的危險(xiǎn)截面的直徑= 56 mm;減速器低速軸的結(jié)構(gòu)圖:7. 減速器滾動(dòng)軸承的選擇1) 高速軸(1軸)上滾動(dòng)軸承的選擇因?yàn)橹慰缇嗖淮?,故采用兩端固定式軸承組合方式,軸承類型選擇深溝球軸承,軸承的預(yù)期壽命為 h。由前計(jì)算結(jié)果所知,軸承所受徑向力 N軸向力 N基本額定動(dòng)載荷 KN,基本額定靜載荷 KN軸承工作轉(zhuǎn)速 r/min初選滾動(dòng)軸承 6206 GBT27694 (參見附錄E-2) e =0.21 X=0.56 Y =2.09,徑向當(dāng)量動(dòng)載荷 因?yàn)?所以選深溝球軸承6206 GBT27694 滿足要求。相關(guān)數(shù)據(jù)如下:D=72 mm B=19 mm mm 2) 中間軸(2軸)上滾動(dòng)軸承的選擇選擇深溝球軸承,軸承的預(yù)期壽命為 h。由前計(jì)算結(jié)果所知,軸承所受徑向力 N軸向力 N工作轉(zhuǎn)速 r/min初選軸承 6307 GBT27694 (參見附錄E-2)基本額定動(dòng)載荷33.2 KN基本額定靜載荷19.2 KN e =0.205 X=1 Y =2徑向當(dāng)量動(dòng)載荷 因?yàn)?所以選深溝球軸承6307 GBT27694滿足要求。相關(guān)數(shù)據(jù)如下:D=80 mm B=21 mm mm 3) 低速軸(3軸)上滾動(dòng)軸承的選擇選擇深溝球軸承,軸承的預(yù)期壽命為 h。由前計(jì)算結(jié)果所知,軸承所受徑向力 N工作轉(zhuǎn)速 r/min初選軸承 6239 GBT27694 (參見附錄E-2)基本額定動(dòng)載荷31.5 KN徑向當(dāng)量動(dòng)載荷 因?yàn)?所以選深溝球軸承6239 GBT27694滿足要求。相關(guān)數(shù)據(jù)如下:D=85 mm B=19 mm mm 8. 鍵聯(lián)接和聯(lián)軸器的選擇1) 高速軸(1軸)由前面的計(jì)算結(jié)果知:工作轉(zhuǎn)矩T=24.42 Nm,工作轉(zhuǎn)速 r/min選擇工作情況系數(shù) K=1.75計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Nm選TL型彈性套柱銷聯(lián)軸器。按附錄F,選用TL4聯(lián)軸器,型號(hào)為: GB432384許用轉(zhuǎn)矩T=63 Nm,許用轉(zhuǎn)速n=5700 r/min.因T,nn,故該聯(lián)軸器滿足要求。選A型普通平鍵: 初選鍵:b=8 mm,h=7 mm,L=34 mm,l=26 mm參考文獻(xiàn)5表4-3-18,=110MPa,=90MPa由表4-3-16, MPa MPa鍵的擠壓強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度都滿足要求。2) 中間軸(2軸)上鍵聯(lián)接的選擇由前面的計(jì)算結(jié)果知:工作轉(zhuǎn)矩T=112.33 Nm選A型普通平鍵。高速極大齒輪連接鍵:初?。篵=12 mm,h=8 mm,L=32 mm,l=20 mm鍵 1232 GB109679參考文獻(xiàn)5表4-3-18,=110 MPa,=90 MPa由表4-3-16, MPa MPa鍵的擠壓強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度都滿足要求。低速級(jí)小齒輪:初?。篵=12 mm,h=8 mm,L=56 mm,l=44 mm鍵 1280 GB109679參考文獻(xiàn)5表4-3-18,=110 MPa,=90 MPa由表4-3-16, MPa MPa鍵的擠壓強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度都滿足要求。3) 低速軸(3軸)上鍵聯(lián)接和聯(lián)軸器的選擇由前面的計(jì)算結(jié)果知:工作轉(zhuǎn)矩 T = 396.96Nm齒輪連接處選A型普通平鍵:初?。篵=16 mm,h=10 mm,L=50 mm,l=34 mm鍵 1650 GB107679參考文獻(xiàn)5表4-3-18,=110 MPa,=90 MPa由表4-3-16, MPa MPa鍵的擠壓強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度都滿足要求。聯(lián)軸器設(shè)計(jì),由前面的計(jì)算結(jié)果知:選擇工作情況系數(shù) K=1.75計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Nm選HL型彈性套柱銷聯(lián)軸器。按文獻(xiàn)6中表17-9,選用HL4聯(lián)軸器,型號(hào)為: GB432384。許用轉(zhuǎn)矩T=1250 Nm ,許用轉(zhuǎn)速n=4000 r/min.因T,nn,故該聯(lián)軸器滿足要求。聯(lián)軸器處選A型普通平鍵初?。篵=10 mm,h=8 mm,L=74 mm,l=64 mm 鍵 1074 GB107679參考文獻(xiàn)5表4-3-18,=110 MPa,=90 MPa由表4-3-16, MPa MPa鍵的擠壓強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度都滿足要求。9. 減速器箱體及附件的設(shè)計(jì)箱體有關(guān)尺寸:箱體壁厚: 箱蓋壁厚: 箱座凸緣厚度: 箱蓋凸緣厚度: 箱座底凸緣厚度: 箱座上的肋厚: 箱蓋上的肋厚: 地腳螺栓直徑: 地腳螺栓數(shù)目: 螺栓通孔直徑: 螺栓沉頭座直徑: 地腳凸緣尺寸: 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑: 螺栓通孔直徑: 螺栓沉頭座直徑: 剖分面凸緣尺寸: 上下箱聯(lián)結(jié)螺栓直徑: 螺栓通孔直徑: 螺栓沉頭座直徑: 剖分面凸緣尺寸: 定位銷直徑: 軸承旁凸臺(tái)半徑: 大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 箱體外壁至軸承座端面距離 剖分面至底面高度: 軸承蓋:1軸:2軸:3軸:10. 潤(rùn)滑方式、潤(rùn)滑劑及密封裝置的選擇齒輪采用脂潤(rùn)滑,工業(yè)閉式齒輪油,GB 5903-95,粘度牌號(hào):L-CKB150,運(yùn)動(dòng)粘度135165 mm/s(40),傾點(diǎn)-8,粘度指數(shù)大于90軸承采用脂潤(rùn)滑,通用鉀基潤(rùn)滑脂,GB7324-94,代號(hào)1號(hào),滴點(diǎn)大于170,工作錐入度3134mm(25,150g)密封用氈圈密封。11. 設(shè)計(jì)小結(jié)在此次的機(jī)械課程設(shè)計(jì)中,通過對(duì)減速器的設(shè)計(jì),我有了很多的收獲。首先,通過這一次的課程設(shè)計(jì),我進(jìn)一步鞏固和加深了所學(xué)的機(jī)械設(shè)計(jì)基本理論、基本概念和基本知識(shí),培養(yǎng)了自己分析和解決與本課程有關(guān)的具體機(jī)械所涉及的實(shí)際問題的能力。對(duì)減速器的所有組件都有了更加深刻的理解,為后續(xù)課程的學(xué)習(xí)奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。而且,這次課程設(shè)計(jì)過程中,我與同班同學(xué)們的激烈討論讓我認(rèn)識(shí)深刻地感受到了“眾人拾材火焰高”。其次,通過這次課程設(shè)計(jì),對(duì)減速器各傳動(dòng)機(jī)構(gòu)以及機(jī)構(gòu)選型、運(yùn)動(dòng)方案的確定以及齒輪傳動(dòng)進(jìn)行運(yùn)動(dòng)分析有了初步詳細(xì)精確話的了解,這都將為我以后參加工作實(shí)踐有很大的幫助。我覺得非常有成就感,培養(yǎng)了我對(duì)機(jī)械課程設(shè)計(jì)很深的學(xué)習(xí)興趣。這次課程設(shè)計(jì)我投入了不少時(shí)間和精力,我覺得這是完全值得的。我獨(dú)立思考的能力得到了進(jìn)一步的加強(qiáng),與此同時(shí),又增強(qiáng)了我對(duì)積極求解的理解。在我的設(shè)計(jì)過程中,我采用了邊設(shè)計(jì)邊查閱資料的形式,因?yàn)楹芏嘣碇R(shí)我都不懂,只有不斷地翻閱資料,這樣,我才能更加了解減速器的構(gòu)成及其減速原理等等知識(shí)。在這次的減速器設(shè)計(jì)中,我顯得很是幼稚不成熟,但是我從光是學(xué)習(xí)書本上的理論走上實(shí)際的設(shè)計(jì),并自己動(dòng)手做出了自己的東西,我已經(jīng)有了一個(gè)很好的起點(diǎn),我在這過程中漸漸明白了我學(xué)的那些專業(yè)知識(shí)有什么用,我要干什么,就像學(xué)步的娃娃,終于可以一點(diǎn)一點(diǎn)的走起來,雖然我現(xiàn)在走得不平穩(wěn),會(huì)摔倒,但是,我走出了這最難的一步,我相信我在以后的設(shè)計(jì)路上我會(huì)走得更加踏實(shí)平穩(wěn)。另外,我想提出自己的幾點(diǎn)建議。希望學(xué)院里面能多給學(xué)生一些這樣的自己動(dòng)手的機(jī)會(huì),以提高學(xué)生的課程設(shè)計(jì)能力。培養(yǎng)學(xué)生的思考能力,這樣有利于我們學(xué)院的學(xué)生的實(shí)踐素質(zhì)的提高,增加學(xué)院的就業(yè)率,同時(shí)也能增加學(xué)院在學(xué)校里面對(duì)影響力。在最后,我要衷心感謝老師這個(gè)學(xué)期以來的悉心教導(dǎo)與鼓勵(lì)。這次課程設(shè)計(jì)制作過程中老師始終在我們身邊指引我們方向,讓我們學(xué)會(huì)怎樣解決問題,但是并沒有動(dòng)手幫我們解決任何麻煩,我知道老師想教我的是遇到問題,怎樣試著去解決,而不是幫我把問題解決掉,謝謝老師的良苦用心。相信我們每個(gè)人在這次課程設(shè)計(jì)中都學(xué)到很多,能到在出校門之后,遇到問題知道怎樣去尋找解決之道,并從中學(xué)到了非常多的知識(shí),收獲的不僅僅是書面的東西,更多的是生活中實(shí)踐的問題。再一次衷心感謝老師!13. 參考文獻(xiàn)1 任金泉主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì). 西安:西安交通大學(xué)出版社,20032 陳國(guó)定主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,20053 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì)編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)減速箱和變速器.北京:機(jī)械工業(yè)出版社20074 成大先主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)軸承.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,20045 成大先主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)聯(lián)接與緊固. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社,20046 成大先主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)軸及其連接.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,20047 成大先主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械傳動(dòng). 北京:化學(xué)工業(yè)出版社,20048 胡家秀編,機(jī)械工業(yè)出版社,簡(jiǎn)明機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè),1999.10Pw=2.53 kWPr=3.14 kWPm=4.0 kWY112M-4Pm=4.0 kW=1440 r/mini=65.07i12=1i23=3.5i34=4.916i45=3.782n1=1440 r/minP1=3.134 KwT1=20.785 Nmn3=411.429 r/minP3=2.946 kwT3=68.382 Nmn4=83.692 r/minP4=2.829 kwT4=322.814 Nmn5=22.132 r/minP5=2.717 kwT5=1172.39 Nmn6=22.132 r/minP6=2.663 kwT6=1149.090 Nm小齒輪:45鋼調(diào)質(zhì)大齒輪:45鋼正火K=1.6676206 GBT276946307GBT276946208 GBT276946329 GBT2769432
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