汽車(chē)-轎車(chē)驅(qū)動(dòng)橋,汽車(chē),轎車(chē),驅(qū)動(dòng) 廣西工學(xué)院 2011屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 課題名稱(chēng) 汽車(chē)單級(jí)驅(qū)動(dòng)橋總成設(shè)計(jì) 系 別 汽車(chē)工程系 專(zhuān) 業(yè) 汽車(chē)服務(wù)工程 班 級(jí) 汽服071 學(xué) 號(hào) 2007 姓 名 指導(dǎo)教師 2011 年 5 月 廣西工學(xué)院2010屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 廣 西 工 學(xué) 院 2010屆畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū) 汽車(chē)單級(jí)驅(qū)動(dòng)橋總成設(shè)計(jì) 系 別 汽車(chē)工程系 專(zhuān) 業(yè) 汽車(chē)服務(wù)工程 班 級(jí) 汽1 學(xué) 號(hào) 200701 姓 名 指導(dǎo)教師 教研室主任 系 主 任 2011 年 3 月 摘 要 本次設(shè)計(jì)為參照乘用轎車(chē)驅(qū)動(dòng)橋來(lái)進(jìn)行的，目的是為了檢驗(yàn)大學(xué)幾年的學(xué)習(xí)成果以及為將來(lái)的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。說(shuō)明書(shū)中闡述了驅(qū)動(dòng)橋殼的功能與作用、設(shè)計(jì)的要求及其工作原理，通過(guò)查閱大量的汽車(chē)設(shè)計(jì)資料，以及結(jié)合所學(xué)的知識(shí)，對(duì)該驅(qū)動(dòng)橋殼進(jìn)行了方案論證、結(jié)構(gòu)方案分析以及設(shè)計(jì)計(jì)算。本次設(shè)計(jì)的驅(qū)動(dòng)橋采用半浮式半軸的整體式橋殼單級(jí)螺旋錐齒輪傳動(dòng)。普通對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪（兩個(gè)）的差速形式。設(shè)計(jì)中包括了驅(qū)動(dòng)橋殼、主減速器和差速器等各項(xiàng)參數(shù)的確定，其中包括主要參數(shù)的選擇計(jì)算、受力情況、強(qiáng)度校核等，并且還對(duì)一對(duì)齒輪上的支承軸承進(jìn)行了壽命校核。以及對(duì)本次設(shè)計(jì)做出總結(jié)。整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)歷時(shí)兩個(gè)多月，在老師的悉心指導(dǎo)和同學(xué)的熱心幫助下得以順利完成。最后感謝在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間給予我?guī)椭睦蠋熀屯瑢W(xué)。從這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我必將受益非淺。 關(guān)鍵詞： 乘用轎車(chē) 驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì) 后橋 主減速器 Abstract The second-row seat designed for passenger car drive axle housing to carry out, . The purpose was to test the University of years of learning outcomesAs well as future work to lay a solid foundation for work. Set forth in the specification prepared by the drive axle housing function、The design requirements and its working principle, Through access to a large number of automotive design information, As well as the combination of learned knowledge, Of the drive axle housing program carried out feasibility studies, Structural analysis and design and calculation programs. The design of the drive axle with semi-floating axle as a whole Bridge Shell Single-stage spiral bevel gear. General symmetric cone planetary gear (2) in differential form. Design, including the drive axle housing, The parameters of the main reduction gear and differential determination of Including the main parameters of the choice of calculation, Force situation, Intensity calibration, etc. And also to the two pairs of gears on the supporting bearings of the life of checking. In the final, to sum up this design. Lasted for more than two months the whole graduation project, the teachers of your instructors and fellow students enthusiastic assistance has been completed smoothly. Finally thank for giving me during the graduation project to help teachers and students. Graduation from this design, I will greatly benefit from. Keywords: Passenger car Bridge Design Rear axle Main reducer IV  目錄 摘 要 I Abstract II 前 言 1 第一章 總體方案設(shè)計(jì) 2 1.1 車(chē)型參數(shù) 2 1.2 概 述 2 1.3 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式及選擇 3 1.4 主減速器設(shè)計(jì) 4 1.4.1 主減速器結(jié)構(gòu)方案分析 5 1.4.2 單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式分析 4 1.4.3 雙曲面齒輪傳動(dòng)與螺旋錐齒輪傳動(dòng)比較選擇 6 1.5主減速器主、從動(dòng)錐齒輪的支承方案 7 1.5.1主動(dòng)錐齒輪的支承 7 1.5.2 從動(dòng)錐齒輪的支承選擇 9 1.6 差速器設(shè)計(jì) 9 1.6.1 對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器 9 1.6.2 強(qiáng)制鎖止式防滑差速器 9 1.6.3自鎖式差速器 10 1.7 驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)裝置 10 1.7.1 半浮式半軸 11 1.7.2 3/4浮式 11 1.7.3 全浮式半軸 11 1.8 驅(qū)動(dòng)橋殼設(shè)計(jì) 12 1.8.1 驅(qū)動(dòng)橋殼應(yīng)滿(mǎn)足如下設(shè)計(jì)要求 12 1.8.2 驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)方案分析 12 第二章 主減速器設(shè)計(jì) 14 2.1 錐齒輪計(jì)算載荷的確定 14 2.1.1 按日常行駛轉(zhuǎn)矩MGF確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷 14 2.1.2 按發(fā)動(dòng)機(jī)最大使用轉(zhuǎn)矩來(lái)確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷MGe 15 2.1.3按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷MGS 15 2.2 錐齒輪主要參數(shù)的選擇 16 2.1.1 主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)Z1、Z2的選擇 16 2.2.2 從動(dòng)錐齒輪大端節(jié)圓直徑和端面模數(shù)的選擇 17 2.2.3 齒面寬b的選取 17 2.2.4 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪的螺旋方向 18 2.2.5 螺旋角βm的選擇 18 2.2.6 齒輪法向壓力角的選擇 18 2.3 主減速器螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 19 2.3.1 單位齒長(zhǎng)上的圓周力 21 2.3.2 輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算 22 2.3.3 輪齒接觸強(qiáng)度的計(jì)算 23 2.4主減速器軸承計(jì)算及選擇 24 2.4.1錐齒輪面上的作用力 24 2.4.2 主減速器軸承載荷的計(jì)算 27 2.4.3 錐齒輪軸承型號(hào)的確定 28 2.5主減速器齒輪的材料及熱處理 30 2.6主減速器的潤(rùn)滑 31 第三章 差速器設(shè)計(jì) 32 3.1概述 32 3.2差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇 32 3.3圓錐行星齒輪差速器 32 3.4 差速器錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 35 第四章 半軸的設(shè)計(jì) 38 4.1 概述 38 4.2半軸的計(jì)算 38 4.3 半軸花鍵的強(qiáng)度計(jì)算 40 4.4半軸的強(qiáng)度校核 41 4.5 半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料與熱處理 42 第五章 橋殼的設(shè)計(jì) 43 5.1驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)方案選擇 43 5.2 驅(qū)動(dòng)橋殼強(qiáng)度計(jì)算 45 5.3 材料的選擇 48 結(jié) 束 語(yǔ) 50 致謝 51 參考文獻(xiàn) 52 廣西工學(xué)院2010屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 前 言 隨著經(jīng)濟(jì)和科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，汽車(chē)工業(yè)也逐漸成為我國(guó)的支柱產(chǎn)業(yè)，汽車(chē)已經(jīng)進(jìn)入千家萬(wàn)戶(hù)。而隨著我國(guó)加入了WTO，人民的生活水平得到不斷提高，微型客貨兩用車(chē)、轎車(chē)等高級(jí)消費(fèi)品已進(jìn)入平常家庭。 在我國(guó)，汽車(chē)工業(yè)起步較晚。入世后，我國(guó)的汽車(chē)工業(yè)面臨更多的機(jī)遇和挑戰(zhàn)，隨著改革開(kāi)放，我國(guó)的汽車(chē)工業(yè)也將會(huì)有質(zhì)的飛躍。隨著汽車(chē)工業(yè)的不斷壯大，以及汽車(chē)行業(yè)持續(xù)快速的發(fā)展，如何設(shè)計(jì)出更經(jīng)濟(jì)實(shí)惠，工作可靠，性能優(yōu)良，且符合中國(guó)國(guó)情的汽車(chē)已經(jīng)是當(dāng)前汽車(chē)設(shè)計(jì)者的緊迫問(wèn)題，也是我們作為汽車(chē)工程本科畢業(yè)生，必須肩負(fù)的重任。在面臨著前所未有的機(jī)遇的同時(shí)，我們要努力為我們的汽車(chē)工業(yè)做出應(yīng)有的貢獻(xiàn)。經(jīng)過(guò)四年的刻苦學(xué)習(xí)，我掌握了多門(mén)基礎(chǔ)知識(shí)和專(zhuān)業(yè)知識(shí)。更閱讀了大量的專(zhuān)業(yè)書(shū)籍，為從事汽車(chē)行業(yè)的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。在大學(xué)畢業(yè)，即將走向工作崗位之際，按國(guó)家教委的要求，進(jìn)行了這次設(shè)計(jì)。畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)我們?cè)诖髮W(xué)期間所學(xué)知識(shí)的一次檢閱，充分體現(xiàn)了一個(gè)設(shè)計(jì)者的知識(shí)掌握程度和創(chuàng)新思想。畢業(yè)設(shè)計(jì)總體質(zhì)量的好壞也直接體現(xiàn)了畢業(yè)生的獨(dú)立創(chuàng)造設(shè)計(jì)能力。由于畢業(yè)設(shè)計(jì)具有特殊的重要意義，在兩個(gè)多月的畢業(yè)設(shè)計(jì)時(shí)間里我們到單位實(shí)習(xí)，并閱讀了大量的汽車(chē)資料，虛心向老師請(qǐng)教，且在老師的指導(dǎo)下，將老師傳授的設(shè)計(jì)方法運(yùn)用到自己的設(shè)計(jì)中，使本次畢業(yè)設(shè)計(jì)得以順利完成。 本人的設(shè)計(jì)題目、要求及任務(wù)是： 汽車(chē)單級(jí)驅(qū)動(dòng)橋總成設(shè)計(jì) 第一章 總體方案設(shè)計(jì) 1.1 車(chē)型參數(shù)［1］ 本設(shè)計(jì)的車(chē)型：乘用轎車(chē) 參考車(chē)型：標(biāo)致505GTi 型號(hào)：505GTi Estate 牌號(hào)：標(biāo)致 名稱(chēng)：乘用轎車(chē) 生產(chǎn)廠家：標(biāo)致 本設(shè)計(jì)車(chē)型的主要參數(shù)： 外型尺寸（長(zhǎng)寬高）： 4898×1730×1540 前后輪距：1470/1440mm 總質(zhì)量：1580kg 整備質(zhì)量：1393kg 最小離地間隙：130mm 最高車(chē)速：170km/h 發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩：188/4250（N.m/r/min） 最大功率：97kw/5750（r/min） 變速器速比：1檔3.59, 2檔2.09，3檔1.37，4檔1.00，5檔0.82 倒檔3.63 主減速器速比：4.11 輪輞規(guī)格：62J×14，輪胎類(lèi)型與規(guī)格：195/70R14 1.2 概 述 驅(qū)動(dòng)橋處于動(dòng)力傳動(dòng)系的末端，不僅是汽車(chē)的動(dòng)力傳遞機(jī)構(gòu)，也是行走機(jī)構(gòu)。其基本功能是增大由傳動(dòng)軸或變速器傳來(lái)的轉(zhuǎn)矩，并將動(dòng)力合理地分配給左、右驅(qū)動(dòng)功能。 驅(qū)動(dòng)橋是汽車(chē)傳動(dòng)系中的主要總成之一。驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)是否合理直接關(guān)系到汽車(chē)使用性能的好壞。 驅(qū)動(dòng)橋一般由主減速器、差速器、車(chē)輪傳動(dòng)裝置和驅(qū)動(dòng)橋殼等組成。 主減速器：將低由傳動(dòng)軸傳來(lái)的轉(zhuǎn)速并增大扭矩。 差速器：在兩輸出軸間分配轉(zhuǎn)矩并保證兩輸出軸可能以不同的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)。 半軸：接受并傳遞轉(zhuǎn)矩到兩邊驅(qū)動(dòng)車(chē)輪。 驅(qū)動(dòng)橋殼：支承汽車(chē)整體質(zhì)量，并承受由車(chē)輪傳來(lái)的由路面不平引起的反力和反力矩，并經(jīng)懸架傳遞給支架或車(chē)身。 驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)應(yīng)當(dāng)滿(mǎn)足如下基本要求： 1.? 所選擇的主減速比應(yīng)能保證汽車(chē)具有最佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性。 2.? 外形尺寸要小，保證有必要的離地間隙。 3.? ?齒輪及其它傳動(dòng)件工作平穩(wěn)，噪聲小。 4. ?在各種轉(zhuǎn)速和載荷下具有高的傳動(dòng)效率。 5.? 在保證足夠的強(qiáng)度、剛度條件下，應(yīng)力求質(zhì)量小，尤其是簧下質(zhì)量應(yīng)盡量小，以改善汽車(chē)平順性。 6.? 與懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào)，對(duì)于轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，還應(yīng)與轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)協(xié) 調(diào)。 7. 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工工藝性好，制造容易，拆裝，調(diào)整方便。 1.3 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式及選擇［2］ 驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)形式與驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的懸架形式密切相關(guān)。當(dāng)車(chē)輪采用非獨(dú)立懸架時(shí)，驅(qū)動(dòng)橋應(yīng)為非斷開(kāi)式(或稱(chēng)為整體式)，即驅(qū)動(dòng)橋殼是一根連接左右驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的剛性空心梁，而主減速器、差速器及車(chē)輪傳動(dòng)裝置(由左、右半軸組成)都裝在它里面。當(dāng)采用獨(dú)立懸架時(shí)，為保證運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào)，驅(qū)動(dòng)橋應(yīng)為斷開(kāi)式。這種驅(qū)動(dòng)橋無(wú)剛性的整體外殼，主減速器及其殼體裝在車(chē)架或車(chē)身上，兩側(cè)驅(qū)動(dòng)車(chē)輪則與車(chē)架或車(chē)身作彈性聯(lián)系，并可彼此獨(dú)立地分別相對(duì)于車(chē)架或車(chē)身作上下擺動(dòng)，車(chē)輪傳動(dòng)裝置采用萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)；當(dāng)車(chē)輪采用獨(dú)立懸架時(shí)，驅(qū)動(dòng)橋應(yīng)為斷開(kāi)式?，F(xiàn)把它們各自的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)分析（如：表1-1）： 表1-1驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式及選擇 形式 斷開(kāi)驅(qū)動(dòng)橋 非斷開(kāi)驅(qū)動(dòng)橋 特點(diǎn) 結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 橋殼分段，彼此之間用鉸鏈連接，可作相對(duì)運(yùn)動(dòng)；主減速器、差速器等固定在支架或車(chē)身上，兩側(cè)驅(qū)動(dòng)輪通過(guò)獨(dú)立懸架與支架或車(chē)身連接，兩輪可彼此獨(dú)立地相對(duì)于支架或車(chē)身上下跳動(dòng) 橋殼是一根支承在左、右驅(qū)動(dòng)輪上的剛性空心梁，而主減速器、差速器和半軸等傳動(dòng)部件都裝在其內(nèi)；整個(gè)驅(qū)動(dòng)橋通過(guò)懸架與支架或車(chē)身連接 優(yōu)點(diǎn) 減低簧下質(zhì)量從而改善汽車(chē)通過(guò)性，提高行使平順性，平均車(chē)速提高。降低車(chē)輪和車(chē)橋上的動(dòng)載荷，提高了零部件的使用壽命。與地面接觸良好，抗側(cè)滑能力提高，汽車(chē)的持縱穩(wěn)定性更好 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造工藝性好，成本低，工作可靠，維修和調(diào)整容易 缺點(diǎn) 結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成本較高 簧下質(zhì)量大，對(duì)降低動(dòng)載荷不利，平順性差，Hmin小，通過(guò)性不好 應(yīng)用 越野車(chē)、轎車(chē) 各種貨車(chē)、客車(chē)及多數(shù)越野車(chē)和部分轎車(chē) 選取 非斷開(kāi)驅(qū)動(dòng)橋 1.4 主減速器設(shè)計(jì) 1.4.1 主減速器結(jié)構(gòu)方案分析 汽車(chē)的主減速器有單級(jí)主減速器和雙級(jí)主減速器，減速型式的選擇與汽車(chē)的類(lèi)型及使用條件有關(guān)，有時(shí)也與制造廠已有的產(chǎn)品系列及制造條件有關(guān)，但它主要取決于由動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性等整車(chē)性能所要求的主減速比i0的大小及驅(qū)動(dòng)橋下的離地間隙、驅(qū)動(dòng)橋的數(shù)目及布置型式等。 本車(chē)型采用單級(jí)主減速器，由于單級(jí)主減速器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、尺寸緊湊及制造成本低等優(yōu)點(diǎn)，因而廣泛地用在主減速比i0≤7.6的各種中小型汽車(chē)上。例如：轎車(chē)、輕型載貨汽車(chē)都是采用單級(jí)主減速器，大多數(shù)中型載貨汽車(chē)也采用這種型式。 1.4.2 單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式分析 單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式主要有四種：螺旋錐齒輪傳動(dòng)、雙曲面齒輪傳動(dòng)、圓柱齒輪傳動(dòng)和蝸輪蝸桿傳動(dòng)。它們的傳動(dòng)形式如圖［3］（1-1）： 圖1-1單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式 1） 雙曲面齒輪傳動(dòng) 雙曲面齒輪傳動(dòng)的主、從動(dòng)齒輪的軸線相互垂直而不相交，主動(dòng)齒輪軸線相對(duì)從動(dòng)齒輪軸線在空間偏移一距離E（偏移距），由于偏移距的存在，使主動(dòng)齒輪螺旋角β1大于從動(dòng)齒輪螺旋角β2，從而使雙曲面齒輪傳動(dòng)比大于相同尺寸的螺旋錐齒輪傳動(dòng)比。 2）螺旋錐齒輪傳動(dòng) 而是逐漸從一端連續(xù)平穩(wěn)地轉(zhuǎn)移向另一端，另外，由于輪齒端面重疊的影響，至少有兩對(duì)以上的輪齒同時(shí)齒合，所以它工作平穩(wěn)，能承受較大的負(fù)荷，制造也簡(jiǎn)單。但在工作中噪聲大，對(duì)齒合精度很敏感，齒輪副錐頂稍有不吻合便會(huì)使工作條件急劇變壞，并伴隨磨損增大而噪聲增大。為保證齒輪副的正確齒合，必須將支承軸承預(yù)緊，提高了支承剛度，增大殼體剛度。 3）蝸桿蝸輪傳動(dòng) 蝸桿蝸輪傳動(dòng)比較大（i0﹥7）在任何轉(zhuǎn)速使用下均能工作非常平穩(wěn)且無(wú)噪聲，便于汽車(chē)的總布置及貫通式多橋驅(qū)動(dòng)的布置，能傳遞大的載荷，使用壽命長(zhǎng)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，折裝方便，調(diào)整容易。但制造成本高，傳動(dòng)效率低，應(yīng)用于重型多橋驅(qū)動(dòng)汽車(chē)和具有高轉(zhuǎn)速發(fā)動(dòng)機(jī)的大客車(chē)上。 4） 圓柱齒輪傳動(dòng) 圓柱齒輪傳動(dòng)一般采用斜齒輪，廣泛應(yīng)用于發(fā)動(dòng)機(jī)橫置且前置前驅(qū)動(dòng)的轎車(chē)驅(qū)動(dòng)橋和雙級(jí)主減速器置通式驅(qū)動(dòng)橋。 1.4.3 雙曲面齒輪傳動(dòng)與螺旋錐齒輪傳動(dòng)比較選擇 表1-2從動(dòng)輪的選擇 類(lèi)型 螺旋錐齒輪 雙曲面齒輪 優(yōu)點(diǎn) 由于螺旋角較大，摩擦損失較小，傳動(dòng)效率高達(dá)99%，抗膠合能力強(qiáng)，軸承負(fù)荷小，潤(rùn)滑成本低。工作平穩(wěn)、能承受較大的負(fù)荷、制造也簡(jiǎn)單。 兩者尺寸相同時(shí)，此種齒輪傳動(dòng)比i0大，當(dāng)i0一定且從動(dòng)齒輪尺寸相同時(shí)，此類(lèi)齒輪直徑大，輪齒強(qiáng)度大，剛度大。當(dāng)i0一定，主動(dòng)齒輪尺寸相同，此類(lèi)齒輪Hmin較大。此類(lèi)齒輪有側(cè)向滑動(dòng)和縱向滑動(dòng)，縱向滑動(dòng)可使其運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。β1>β2，重合度大，可提高傳動(dòng)平穩(wěn)性和彎曲強(qiáng)度。其主動(dòng)齒輪較大，加工時(shí)所需刀盤(pán)刀頂距較大，因而切削刃壽命較長(zhǎng)。 缺點(diǎn) 同尺寸時(shí)傳動(dòng)比小，同傳動(dòng)比時(shí)齒輪強(qiáng)度和剛度較小。Hmin小。在工作中噪聲大，對(duì)嚙合精度很敏感，齒輪副錐頂稍有不吻合便會(huì)使工作條件急劇變壞，并伴隨磨損增大和噪聲增大。 沿齒長(zhǎng)的縱向滑動(dòng)會(huì)使摩擦損失增加，降低傳動(dòng)效率。雙曲面齒輪副傳動(dòng)效率約為96％，齒面間大的壓力和摩擦功，可能導(dǎo)致油膜破壞和齒面燒結(jié)咬死，即抗膠合能力較低。雙曲面主動(dòng)齒輪具有較大的軸向力，使其軸承負(fù)荷增大。雙曲面齒輪傳動(dòng)必須采用可改善油膜強(qiáng)度和防刮傷添加劑的特種潤(rùn)滑油， 選 取 螺旋錐齒輪 1.5主減速器主、從動(dòng)錐齒輪的支承方案 主減速器中必須保證主、從動(dòng)齒輪具有良好的嚙合狀況，才能使它們很好的工作。齒輪的正確嚙合，除與齒輪的加工質(zhì)量、裝配調(diào)整及軸承、主減速器殼體的剛度有關(guān)以外，與齒輪的支承剛度密切相關(guān)。 1.5.1主動(dòng)錐齒輪的支承［4］ 主動(dòng)錐齒輪的支承形式可分為懸臂式支承和跨置式支承兩種。 圖1-2 主減速器錐齒輪的支承形式 a)主動(dòng)錐齒輪懸臂式 b)主動(dòng)錐齒輪跨置式 c)從動(dòng)錐齒輪 懸臂式支承結(jié)構(gòu)(圖1-2a)的特點(diǎn)是在錐齒輪大端一側(cè)采用較長(zhǎng)的軸頸，其上安裝兩個(gè)圓錐滾子軸承。為了減小懸臂長(zhǎng)度a和增加兩支承間的距離b，以改善支承剛度，應(yīng)使兩軸承圓錐滾子的大端朝外，使作用在齒輪上離開(kāi)錐頂?shù)妮S向力由靠近齒輪的軸承承受，而反向軸向力則由另一軸承承受。為了盡可能地增加支承剛度，支承距離b應(yīng)大于2.5倍的懸臂長(zhǎng)度a，且應(yīng)比齒輪節(jié)圓直徑的70％還大，另外靠近齒輪的軸徑應(yīng)不小于尺寸a。為了方便拆裝，應(yīng)使靠近齒輪的軸承的軸徑比另一軸承的支承軸徑大些?？拷X輪的支承軸承有時(shí)也采用圓柱滾子軸承，這時(shí)另一軸承必須采用能承受雙向軸向力的雙列圓錐滾子軸承。支承剛度除了與軸承形式、軸徑大小、支承間距離和懸臂長(zhǎng)度有關(guān)以外，還與軸承與軸及軸承與座孔之間的配合緊度有關(guān)。 懸臂式支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，支承剛度較差，用于傳遞轉(zhuǎn)矩較小的轎車(chē)、輕型貨車(chē)的單級(jí)主減速器及許多雙級(jí)主減速器中。 不跨置式支承結(jié)構(gòu)(圖1-2b)的特點(diǎn)是在錐齒輪的兩端均有軸承支承，這樣可大大增加支承剛度，又使軸承負(fù)荷減小，齒輪嚙合條件改善，因此齒輪的承載能力高于懸臂式。此外，由于齒輪大端一側(cè)軸頸上的兩個(gè)相對(duì)安裝的圓錐滾子軸承之間的距離很小，可以縮短主動(dòng)齒輪軸的長(zhǎng)度，使布置更緊湊，并可減小傳動(dòng)軸夾角，有利于整車(chē)布置。但是跨置式支承必須在主減速器殼體上有支承導(dǎo)向軸承所需要的軸承座，從而使主減速器殼體結(jié)構(gòu)復(fù)雜，加工成本提高。另外，因主、從動(dòng)齒輪之間的空間很小，致使主動(dòng)齒輪的導(dǎo)向軸承尺寸受到限制，有時(shí)甚至布置不下或使齒輪拆裝困難。跨置式支承中的導(dǎo)向軸承都為圓柱滾子軸承，并且內(nèi)外圈可以分離或根本不帶內(nèi)圈。它僅承受徑向力，尺寸根據(jù)布置位置而定，是易損壞的一個(gè)軸承。 參考所選車(chē)型屬于乘用轎車(chē)且僅用于跑一般運(yùn)輸，所需傳遞最大扭矩較小，因此主減速器主動(dòng)錐齒輪采用懸臂式支承。 1.5.2 從動(dòng)錐齒輪的支承選擇 從動(dòng)錐齒輪的支承(圖1-2c)，其支承剛度與軸承的形式、支承間的距離及軸承之間的分布比例有關(guān)。從動(dòng)錐齒輪多用圓錐滾子軸承支承。為了增加支承剛度，兩軸承的圓錐滾子大端應(yīng)向內(nèi)，以減小尺寸c+d。為了使從動(dòng)錐齒輪背面的差速器殼體處有足夠的位置設(shè)置加強(qiáng)肋以增強(qiáng)支承穩(wěn)定性，c+d應(yīng)不小于從動(dòng)錐齒輪大端分度圓直徑的70％。為了使載荷能盡量均勻分配在兩軸承上，應(yīng)盡量使尺寸c等于或大于尺寸d。在具有大的主傳動(dòng)比和徑向尺寸較大的從動(dòng)錐齒輪的主減速器中，為了限制從動(dòng)錐齒輪因受軸向力作用而產(chǎn)生偏移，在從動(dòng)錐齒輪的外緣背面加設(shè)輔助支承。輔助支承與從動(dòng)錐齒輪背面之間的間隙，應(yīng)保證偏移量達(dá)到允許極限時(shí)能制止從動(dòng)錐齒輪繼續(xù)變形。主、從動(dòng)齒輪受載變形或移動(dòng)的許用偏移量如圖（1-3c）所示。 ? 圖1-3a-b從動(dòng)錐齒輪輔助支承 圖1-3c 主、從動(dòng)錐齒輪的許用偏移量 1.6 差速器設(shè)計(jì) 差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇，應(yīng)從所設(shè)計(jì)汽車(chē)的類(lèi)型及其使用條件出發(fā)，以滿(mǎn)足該型汽車(chē)在給定的使用條件下的使用性能要求［5］。 差速器的結(jié)構(gòu)型式有多種。大多數(shù)汽車(chē)都屬于公路運(yùn)輸車(chē)輛，對(duì)于在公路上和市區(qū)行駛的汽車(chē)來(lái)說(shuō)，由于路面較好，各驅(qū)動(dòng)車(chē)輪與路面的附著系數(shù)變化很小，因此幾乎都采用了結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用于公路汽車(chē)也很可靠的普通對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器，作為安裝在左、右驅(qū)動(dòng)輪間的所謂輪間差速器使用；對(duì)于經(jīng)常行駛在泥濘、松軟土路或無(wú)路地區(qū)的越野汽車(chē)來(lái)說(shuō)，為了防止因某一側(cè)驅(qū)動(dòng)車(chē)輪滑轉(zhuǎn)而陷車(chē)，則可采用防滑差速器。后者又分為強(qiáng)制鎖止式和自鎖式兩類(lèi)。自鎖式差速器又有多種結(jié)構(gòu)型式的高摩擦式和自由輪式的以及變傳動(dòng)比式的。 1.6.1 對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器 普通的對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼，2個(gè)半軸齒輪，2個(gè)行星齒輪(少數(shù)汽車(chē)采用3個(gè)行星齒輪，小型、微型汽車(chē)多采用2個(gè)行星齒輪)，行星齒輪軸(不少裝4個(gè)行星齒輪的差逮器采用十字軸結(jié)構(gòu))，半軸齒輪及行星齒輪墊片等組成。由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用在公路汽車(chē)上也很可靠等優(yōu)點(diǎn)，最廣泛地用在轎車(chē)、客車(chē)和各種公路用載貨汽車(chē)上．有些越野汽車(chē)也采用了這種結(jié)構(gòu)，但用到越野汽車(chē)上需要采取防滑措施。例如加進(jìn)摩擦元件以增大其內(nèi)摩擦，提高其鎖緊系數(shù)；或加裝可操縱的、能強(qiáng)制鎖住差速器的裝置——差速鎖等。 由于整速器殼是裝在主減速器從動(dòng)齒輪上，故在確定主減速界從動(dòng)齒輪尺寸時(shí)，應(yīng)考慮差速器的安裝。差速器殼的輪廓尺寸也受到從動(dòng)齒輪及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承支座的限制。 1.6.2 強(qiáng)制鎖止式防滑差速器［6］ 充分利用牽引力的最簡(jiǎn)單的一種方法是在普通的圓錐齒輪差速器上加裝差速鎖，必要時(shí)將差速器鎖住。此時(shí)左、右驅(qū)動(dòng)車(chē)輪可以傳遞由附著力決定的全部轉(zhuǎn)矩。 當(dāng)汽車(chē)駛?cè)胼^好的路面時(shí)，差速器的鎖止機(jī)構(gòu)應(yīng)即時(shí)松開(kāi)，否則將產(chǎn)生與無(wú)差速器時(shí)一樣的問(wèn)題，例如使轉(zhuǎn)彎困難、輪胎加速磨損、使傳動(dòng)系零件過(guò)載和消耗過(guò)多的功率等。由于上述種種原因，強(qiáng)制鎖住差速器的方法未得到廣泛應(yīng)用。 1.6.3自鎖式差速器 為了充分利用汽車(chē)的牽引力，保證轉(zhuǎn)矩在驅(qū)動(dòng)車(chē)輪間的不等分配以提高抗滑能力，并避免上述強(qiáng)制鎖止式差速器的缺點(diǎn)，創(chuàng)造了各種類(lèi)型的自鎖式差速器。 用以評(píng)價(jià)自鎖式差速器性能的主要參數(shù)，是它的鎖緊系數(shù)。為了提高汽車(chē)的通過(guò)性，似乎是鎖緊系數(shù)愈大愈好，但是過(guò)大的鎖緊系數(shù)如前所述，不但對(duì)汽車(chē)轉(zhuǎn)向操縱的輕便靈活性、行駛的穩(wěn)定性、傳動(dòng)系的載荷、輪胎磨損和燃料消耗等，有不同程度的不良影響，而且無(wú)助于進(jìn)一步提高驅(qū)動(dòng)車(chē)輪抗滑能力。因此設(shè)計(jì)高通過(guò)性汽車(chē)差速器時(shí)，應(yīng)正確選擇鎖緊系數(shù)值。 一般越野汽車(chē)的低壓輪胎與地面的附著系數(shù)的最大值為0.7~0.8(在于燥的柏油或混凝工路面上)，而最小值為0.1~0.2(在開(kāi)始溶化的冰上)?？梢?jiàn)相差懸殊的附著系數(shù)的最大比值為8。因此，為了充分利用汽車(chē)牽引力，差速器的鎖緊系數(shù)K實(shí)際上選定為8就已足夠。而汽車(chē)在不好的道路和無(wú)路地區(qū)行駛的實(shí)踐表明，各驅(qū)動(dòng)車(chē)輪與地面附著系數(shù)不同數(shù)值之比，一般不超過(guò)3~4。因此選取K＝3~4是合適的，在這種情況下汽車(chē)的通過(guò)性可以得到顯著的提高，而其轉(zhuǎn)向操縱等使用性能實(shí)際上并不變壞。 自鎖式差速器有滑塊-凸輪式、蝸輪式、自由輪式等多種形式。 選取：普通對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪。 1.7 驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)裝置 驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)裝置位于汽車(chē)傳動(dòng)系的末端，其功用是將轉(zhuǎn)矩由差速器半軸齒輪傳給驅(qū)動(dòng)車(chē)輪。在斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋和轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋中，驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)裝置包括半軸和方向節(jié)傳動(dòng)裝置且多采用等速方向節(jié)。在一般非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋上，驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)裝置就是半軸，這時(shí)半軸將差速器半軸齒輪與輪轂連接起來(lái)，在裝有輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋上，半軸將半軸齒輪與輪邊減速器主動(dòng)齒輪連接起來(lái)。 普通非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋的半軸，根據(jù)其外端的支承型式或受力狀況的不同而分為半浮式、3/4浮式和全浮式三種。 如圖1-4所示： 圖1-4半軸支撐形式 1.7.1 半浮式半軸 半浮式半軸的內(nèi)端支承方式與上述相同，即半軸內(nèi)端不承受力及力矩。作用在車(chē)輪上的各反力及力矩都必須經(jīng)過(guò)半軸傳給驅(qū)動(dòng)橋殼。因半軸內(nèi)端不受彎矩，而外端卻承受全部彎矩和轉(zhuǎn)矩，故稱(chēng)為半浮式。 半浮式支承中，半軸與橋殼中的軸承一般只用一個(gè)，為使半軸和車(chē)輪不致于被向外的側(cè)向力拉出，該軸承必須承受向外的軸向力。 半浮式半軸支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，廣泛用于承受載荷較小的轎車(chē)上。 1.7.2 3/4浮式 3/4浮式半軸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)半軸外端僅有一個(gè)軸承并裝在驅(qū)動(dòng)橋殼半軸套管的端部，直接支承著車(chē)輪輪轂，而半軸則一其端部凸緣與輪轂用螺釘連接，該形式半軸受載情況與半浮式相似，只是載荷有所減輕、一般僅用在轎車(chē)和輕型貨車(chē)上。 1.7.3 全浮式半軸 全浮式半軸支承廣泛應(yīng)用在各種貨車(chē)上。輪轂通過(guò)兩個(gè)相距較遠(yuǎn)的圓錐滾子軸承支承在半軸套管上。半軸內(nèi)端用花鍵與差速器的半軸齒輪連接。在外端，路面對(duì)驅(qū)動(dòng)輪的作用力(垂直反力FZ、切向反力FX和側(cè)向反力Fr)以及由它們形成的彎矩，直接由輪轂通過(guò)兩個(gè)錐軸承傳給橋殼，完全不由半軸承受。同樣，在內(nèi)端作用在主減速器從動(dòng)錐齒輪上的力及彎矩全部由差速器殼直接承受，與半軸無(wú)關(guān)。因此這樣的半軸支承形式，使半軸只承受轉(zhuǎn)矩，而兩端均不承受任何反力和反力矩，故稱(chēng)為全浮式支承形式。所謂“浮”是對(duì)卸除半軸的彎曲負(fù)荷而言。 為防止輪轂及半軸在側(cè)向力作用下發(fā)生軸向竄動(dòng)，輪轂內(nèi)的兩個(gè)錐軸承的安裝方向必須使它們能分別承受向內(nèi)和向外的軸向力。軸承的預(yù)緊度可調(diào)整，并有鎖緊螺母鎖緊。 優(yōu)點(diǎn)：全浮式支承的半軸易于拆裝，只需擰下半軸凸緣上的螺釘，就可將半軸從半軸套管中抽出，而車(chē)輪和車(chē)橋照樣能支持住汽車(chē)。 選取：全浮式半軸 1.8 驅(qū)動(dòng)橋殼設(shè)計(jì) 驅(qū)動(dòng)橋殼的主要功用是支承汽車(chē)質(zhì)量，并承受由車(chē)輪傳來(lái)的路面反力和反力矩，并經(jīng)懸架傳給車(chē)架（或車(chē)身）；它又是主減速器，差速器，半軸的裝配基體。 1.8.1 驅(qū)動(dòng)橋殼應(yīng)滿(mǎn)足如下設(shè)計(jì)要求［7］ （1）應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度，以保證主減速器齒輪齒合正常并不使半軸產(chǎn)生附加彎曲應(yīng)力。 （2）在保證強(qiáng)度和剛度的前提下，盡量減小質(zhì)量以提高汽車(chē)行駛平順性。 （3）保證足夠的離地間隙。 （4）結(jié)構(gòu)工藝性好，成本低。 （5）保護(hù)裝于其上的傳動(dòng)系部件和防止泥水浸入。 （6）折裝、調(diào)整、維修方便。 1.8.2 驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)方案分析 驅(qū)動(dòng)橋殼大致可分為可分式、整體式和組合式三種。 1） 可分式橋殼 可分式橋殼的整個(gè)橋殼由一個(gè)垂直接合面分為左右兩部分，每一部分均由一個(gè)鑄件殼體和一個(gè)壓入其外端的半軸套管組成。半軸套管與殼體用鉚釘聯(lián)接。在裝配主減速器及差速器后左右兩半橋殼是通過(guò)在中央接合面處的一圈螺栓聯(lián)成一個(gè)整體。其特點(diǎn)是橋殼制造工藝簡(jiǎn)單、主減速器軸承支承剛度好。但對(duì)主減速器的裝配、調(diào)整及維修都很不方便，橋殼的強(qiáng)度和剛度也比較低。過(guò)去這種所謂兩段可分式橋殼見(jiàn)于輕型汽車(chē)，由于上述缺點(diǎn)現(xiàn)已很少采用。 2）整體式橋殼 整體式橋殼的特點(diǎn)是將整個(gè)橋殼制成一個(gè)整體，橋殼猶如一整體的空心粱，其強(qiáng)度及剛度都比較好。且橋殼與主減速器殼分作兩體，主減速器齒輪及差速器均裝在獨(dú)立的主減速殼里，構(gòu)成單獨(dú)的總成，調(diào)整好以后再由橋殼中部前面裝入橋殼內(nèi)，并與橋殼用螺栓固定在一起。使主減速器和差速器的拆裝、調(diào)整、維修、保養(yǎng)等都十分方便。 按制造工藝不同，整體式橋殼可分為鑄造式、鋼板沖壓焊接式和擴(kuò)張成形式三種。鑄造式橋殼的強(qiáng)度和剛度較大，但質(zhì)量大，加工面多，制造工藝復(fù)雜，主要用于中、重型貨車(chē)上。鋼板沖壓焊接式和擴(kuò)張成形式橋殼質(zhì)量小，材料利用率高，制造成本低，適于大量生產(chǎn)，廣泛應(yīng)用于轎車(chē)和中、小型貨車(chē)及部分重型貨車(chē)上。 3） 組合式橋殼 組合式橋殼是將主減速器殼與部分橋殼鑄造為一體而后用無(wú)縫鋼管分別壓入殼體兩端，兩者間用塞焊或銷(xiāo)釘固定，它的優(yōu)點(diǎn)是從動(dòng)齒輪軸承的支承剛度較好，主減速器的裝配、調(diào)整比可分式橋殼方便，然而要求有較高的加工精度，常用于轎車(chē)、輕型貨車(chē)中。 選取：整體式橋殼(鋼板沖壓焊接式) 本設(shè)計(jì)確定方案如下： 參考車(chē)型：標(biāo)致505GTi 驅(qū)動(dòng)形式：前置后驅(qū)動(dòng) 驅(qū)動(dòng)橋：非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋 主減速器：?jiǎn)渭?jí)主減速器（螺旋錐齒輪傳動(dòng)） 主動(dòng)齒輪支承方式：懸臂式支承 差速器：普通對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪（兩個(gè)） 半軸：全浮式半軸 橋殼：整體式橋殼 (鋼板沖壓焊接式) 第二章 主減速器設(shè)計(jì) 2.1 錐齒輪計(jì)算載荷的確定［8］ 2.1.1對(duì)于具有很大功率儲(chǔ)備的轎車(chē)、長(zhǎng)途公共汽車(chē)尤其是競(jìng)賽車(chē)來(lái)說(shuō)，在給定發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率及其轉(zhuǎn)速的情況下，所選擇的i值應(yīng)能保證這些汽車(chē)有盡可能高的最高車(chē)速。這時(shí)i值應(yīng)按下式來(lái)確定： 式中 ---------車(chē)輪的滾動(dòng)半徑，此處給定輪胎型號(hào)為195/70R14，查表得滾動(dòng)半徑為305mm。 igh---------變速器量高檔傳動(dòng)比。igh =0.82 把最大功率時(shí)轉(zhuǎn)速np=4250r/n ,最高車(chē)速=170km/h代入上式 計(jì)算得i=3.51 按日常行駛轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷 式中：----------汽車(chē)總重量，15800N； -----------車(chē)輪滾動(dòng)半徑，0.306m； ------------從動(dòng)錐齒輪到輪邊減速比，取1； -----------驅(qū)動(dòng)軸傳動(dòng)效率，圓弧錐齒輪取0.90； -----------公路坡度系數(shù)，它代表汽車(chē)在設(shè)計(jì)時(shí)要求能夠持續(xù)爬坡的能力，而不是公路的坡度系數(shù)，取0.08； -----------性能系數(shù)，代表汽車(chē)在坡度上的加速能力，取0.017； -----------道路滾動(dòng)阻力系數(shù)，計(jì)算時(shí)轎車(chē)取f＝0.010~0.015；載貨汽車(chē)取0.015~0.020；越野汽車(chē)取0.020~0.035；該車(chē)取0.015 代入公式可得：=601.66 所以，N.m 最大計(jì)算扭矩取1，2計(jì)算的較小值，所以 2132.07N.m 計(jì)算轉(zhuǎn)矩： N.m 2.1.2按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和最低擋傳動(dòng)比確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Ｔce Tce= 式中： Tce---------計(jì)算轉(zhuǎn)矩，Nm； Temax---------發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；Temax =188N.m n---------計(jì)算驅(qū)動(dòng)橋數(shù)， n= 1； if---------分動(dòng)器傳動(dòng)比， if= 1； i0---------主減速器傳動(dòng)比， i0=3.51； η---------變速器傳動(dòng)效率， η=0.90； k---------液力變矩器變矩系數(shù)， K=1； Kd---------由于猛接離合器而產(chǎn)生的動(dòng)載系數(shù)，Kd=1； i1---------變速器最低擋傳動(dòng)比，i1=3.59； 將數(shù)據(jù)代入上式可得： Tce=2132.07 N.m 2.1.3按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷 按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 式中：--------每個(gè)驅(qū)動(dòng)軸上的重量，為60%G=60%×15800=9480N --------加速時(shí)重量轉(zhuǎn)移系數(shù)，此處為1.1； ----------輪胎與路面的附著系數(shù)，對(duì)于一般輪胎的公路用汽車(chē)在良好的混凝土或?yàn)r青路上可取0.85； ---------車(chē)輪滾動(dòng)半徑，0.306m； ---------車(chē)輪到從動(dòng)錐齒輪間的傳動(dòng)比，取1； ----------車(chē)輪到從動(dòng)錐齒輪間的傳動(dòng)效率，一般為0.9； 將數(shù)據(jù)代入公式可得到=3013.69 N.m 2.2 錐齒輪主要參數(shù)的選擇［9］ 能夠表征齒輪副的參數(shù)有很多，主要參數(shù)有減速比（由總布置確定），主、從動(dòng)齒輪齒數(shù)Z1、Z2，從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓直徑d2、端面模數(shù)ms，法向壓力角αon，螺旋角βm等。 2.2.1 主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)z1、z2的選擇 對(duì)于單級(jí)主減速器，當(dāng)i0較大時(shí)，則應(yīng)盡量使主動(dòng)齒輪的齒數(shù)取值小些，以得到滿(mǎn)意的驅(qū)動(dòng)橋離地間隙。當(dāng)i0≥6時(shí)，z1的最小值可取為5，但為了嚙合平穩(wěn)及提高疲勞強(qiáng)度，z1最好大于5。當(dāng)i0較小(如i0=3.5~5)時(shí)，引可取為7~12，但這時(shí)常常會(huì)因主、從動(dòng)齒輪齒數(shù)太多、尺寸太大而不能保證所要求的橋下離地間隙。為了磨合均勻，主、從動(dòng)齒輪的齒數(shù)z1，z2之間應(yīng)避免有公約數(shù)；為了得到理想的齒面重疊系數(shù)，其齒數(shù)之和對(duì)于載貨汽車(chē)應(yīng)不少于40，對(duì)于轎車(chē)應(yīng)不少于50。在選取齒數(shù)時(shí)，應(yīng)根據(jù)減速比的值和齒輪加工方法確定主動(dòng)齒輪齒數(shù)z1，然后再選取z2。根據(jù)以上的說(shuō)法，此車(chē)所選z1=10，z2取41。 所以計(jì)算得i=3.51，2132.07N.m，N.m。 2.2.2 從動(dòng)錐齒輪大端節(jié)圓直徑和端面模數(shù)的選擇 從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓直徑徑（又叫分度圓直徑）可以根據(jù)從動(dòng)錐齒輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩按經(jīng)驗(yàn)公式確定［2］： d2=Kd2 （2-4） 式中：d2——從動(dòng)錐齒輪大端節(jié)圓半徑mm； Kd2——直徑系數(shù)，取13～16 ——從動(dòng)錐齒輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，取與中的最小值，N·m 初取d2=Kd2=210mm 從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓半徑確定后，端面模數(shù)m2可按m= d2/z2計(jì)算得： m= d2/z2=5.12mm 根據(jù)較核公式較核［3］： m=Km （2-5） 式中：Km——模數(shù)系數(shù)，取0.3～0.4； ——從動(dòng)錐齒輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，取與中的最小值，N·m ms=Km=（0.3～0.4）=4.050～5.400mm 計(jì)算后得較核m＞ d2/z2。故m=5mm 修正得 ： d2= ms/Z2=5×41=205mm 2.2.3 齒面寬b的選取 通常講齒面寬，指從動(dòng)大齒輪的齒面寬F2，螺旋錐齒輪副的小齒輪齒面寬F1較F2大10﹪，齒面寬過(guò)寬并不能增加輪齒的強(qiáng)度及壽命，反而由于加工原因，易引起齒根處應(yīng)力集中，一般齒面寬取： F2=0.155 d2=0.155×205=31.775mm 圓整為32mm， 所以b1=1.1×32=35mm 2.2.4 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪的螺旋方向 分為“左旋”與“右旋”兩種。對(duì)著齒面看去，如果輪齒的彎曲方向從其小端至大端為順時(shí)針走向時(shí)，則稱(chēng)為右旋齒，反時(shí)針時(shí)則稱(chēng)為左旋齒。主、從動(dòng)齒輪的螺旋方向是不同的。 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪在傳動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的軸向力，其方向決定于齒輪的螺旋方向和旋轉(zhuǎn)方向。螺旋方向的確定主要是根據(jù)所要求的軸向力的方向是離開(kāi)錐頂，這樣可以使齒輪嚙合間隙有增大的趨勢(shì)，不致于使輪齒卡死而損壞。因此，一般汽車(chē)主減速器的主動(dòng)錐齒輪為左旋方向，從動(dòng)錐齒輪為右旋。 2.2.5 螺旋角β的選擇 螺旋角是在節(jié)錐表面的展開(kāi)圖上定義的。節(jié)錐齒線(節(jié)錐表而與齒廓表面的交線)上任一點(diǎn)的螺旋角，是該點(diǎn)處的切線和節(jié)錐頂點(diǎn)與該點(diǎn)的連線之間的夾角。螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪的螺旋角沿節(jié)錐齒線是變化的，齒面寬中點(diǎn)處的螺旋角稱(chēng)為齒輪的中點(diǎn)螺旋角或名義螺旋角。 螺旋錐齒輪傳動(dòng)主、從動(dòng)齒輪的中點(diǎn)螺旋角或名義螺旋角是相等的。選擇齒乾的螺旋角時(shí)，應(yīng)考慮到它對(duì)齒面(或縱向)重疊系數(shù)、輪齒強(qiáng)度和軸向力的大小有影響。螺旋角應(yīng)足夠大以使重疊系數(shù)不小于1.25。因重疊系數(shù)愈大傳動(dòng)就愈平穩(wěn)噪聲就愈低。對(duì)轎車(chē)應(yīng)≥1.5～1.8。當(dāng)≥2.0時(shí)可得到很好的結(jié)果。螺旋角過(guò)大時(shí)會(huì)引起軸向力亦過(guò)大，因此應(yīng)有一個(gè)適當(dāng)?shù)姆秶?。汽?chē)主減速器錐齒輪的螺旋角多在35°~40°，轎車(chē)選擇較大的值來(lái)保證有較大的重疊系數(shù)。貨車(chē)通常取較小的值來(lái)防止軸向力過(guò)大。該車(chē)選為35° 2.2.6 齒輪法向壓力角的選擇 加大壓力角可以提高齒輪的強(qiáng)度，減少齒輪不產(chǎn)生根切的最小齒數(shù)，但對(duì)于尺寸小的齒輪，大壓力角易使齒頂變尖及刀尖寬度過(guò)小，并使齒輪的端面重疊系數(shù)下降，一般對(duì)于“格里森”制主減速器螺旋錐齒輪來(lái)說(shuō)，在此輕型轎車(chē)選擇壓力角 2.3 主減速器螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 完成主減速器螺旋錐齒輪的幾何參數(shù)的計(jì)算后對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，以保證主減速器錐齒輪有足夠的強(qiáng)度和壽命，能安全可靠的工作。 參數(shù)及其計(jì)算確定 名 稱(chēng) 代號(hào) 計(jì) 算 公 式 和 說(shuō) 明 計(jì)算結(jié)果 軸交角 按需要確定，一般，最常用 螺旋角 通常，最常用。 大端分度圓直徑 按照經(jīng)驗(yàn)公式初定，得到端面模數(shù)，然后 分錐角 ， 外錐距 齒寬系數(shù) 齒寬 中點(diǎn)模數(shù) 中點(diǎn)法向模數(shù) 中點(diǎn)分度圓直徑 中點(diǎn)錐距 頂隙 ，頂隙系數(shù) 齒頂高 ，齒頂高系數(shù) ， 齒根高 , 工作齒高 全齒高 齒根角 齒頂角 頂錐角 根錐角 2.3.1 單位齒長(zhǎng)上的圓周力［10］ 1）按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)速計(jì)算 （2-6） 式中： Temax——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，取188N/m； ig—— 變速器速比，取i1=3.59 ， i5=0.82； d1—— 主動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑，取50mm； F—— 從動(dòng)齒輪的齒面寬，取32mm， =2× 188×3.59×1000/(50×32)=843.65N/mm =2×188× 0.82×1000/(50×32)=192.7N/mm 2）按輪胎的最大附著力矩計(jì)算 式中G2一—驅(qū)動(dòng)橋?qū)λ降孛娴呢?fù)荷，N；該車(chē)為滿(mǎn)載量為1580kg，所以為15484/2=7742N ——輪胎與地面的附著系數(shù)；該車(chē)為0.85 rr——輪胎的滾動(dòng)半徑，m；該車(chē)為0.306 d2——主減速器從動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑，mm。該車(chē)為205 =2×7742×0.85×0.306×1000/(35×205)=561.31N/mm 表許用單位齒長(zhǎng)上的圓周力2-2 按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算 按最大附著力矩計(jì)算 附著系數(shù) 1檔 2檔 直接檔 轎車(chē) 893 536 321 893 0.85 貨車(chē) 1429 250 1429 0.85 公共汽車(chē) 982 214 0.85 牽引汽車(chē) 536 250 0.65 2.3.2 輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算 （2-7） 式中：—— 計(jì)算彎曲應(yīng)力，N/mm2； —— 所討論的齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，N·m,對(duì)于從動(dòng)齒輪，按與中的最小值者和計(jì)算；對(duì)于主動(dòng)齒輪，還需將上述計(jì)算轉(zhuǎn)矩?fù)Q算到主動(dòng)齒輪上； K0 ——載荷系數(shù)，對(duì)于汽車(chē)K0=1； Ks ——尺寸系數(shù)，它反映了材料的不均勻性，與齒輪尺寸及熱處理等因素有關(guān)，當(dāng)ms≥1.6mm時(shí)，Ks=(ms/25.4)0.25 ；此車(chē)為：0.67 Km ——齒面載荷分配系數(shù)，對(duì)于懸臂式支承Km=1.10~1.25，對(duì)于跨置式支承，Km=1.0~1.1；該車(chē)為懸臂式支承，故選1.25 Kv ——質(zhì)量系數(shù)，它與齒輪精度及齒輪分度圓上的切線速度對(duì)齒間載荷的影響有光關(guān)，接觸好、周接及同心度準(zhǔn)確時(shí)，取Kv=1； ms ——端面模數(shù)，取5； F ——所討論的齒輪面寬；該車(chē)為F1=32, F2=35 Z ——所討論的齒輪的齒數(shù)； Z2=41, Z1=10 J ——所討論的齒輪的輪齒彎曲應(yīng)力的綜合系數(shù)，計(jì)算彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù)，大齒輪取0.235，小齒輪取0.230 按與中的最小值計(jì)算從動(dòng)錐齒輪的彎曲疲勞應(yīng)力： =2×2132.07×1×0.67×1.25×1000/（1×52×32×41×0.235） =463.45N/mm2 按計(jì)算： =2×607.43×1×0.67×1.25×1000/（1×52×32×41×0.235）=132.02N/mm2 主動(dòng)錐齒輪的彎曲應(yīng)力計(jì)算： =2132.07×10/41=500.01N·m =607.43×10/41=148.15N·m 按與中的較小值計(jì)算: =2×600.29×1×0.67×1.25×1000/（1×52×35×10×0.230） =416.16N/mm2 按計(jì)算： =2×121.98×1×0.67×1.25×1000/（1×52×35×10×0.230） =123.30N/mm2 根據(jù)公式，按與兩者的較小值計(jì)算是的最大彎曲應(yīng)力，對(duì)于汽車(chē)主減速器齒輪，不應(yīng)超過(guò)700 N/mm2（或不超過(guò)材料強(qiáng)度極限的75%）；按計(jì)算的彎曲應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)210.9 N/mm2，破壞的循環(huán)次數(shù)為6×106。計(jì)算得出的值為都不超過(guò)極限值，是合格的。 2.3.3 輪齒接觸強(qiáng)度的計(jì)算 （2-8） 式中：Cp —— 綜合彈性系數(shù)，對(duì)于鋼制齒輪副，取Cp=232.6N?/mm； d1 —— 主動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑，該車(chē)為32mm； Mp—— 主動(dòng)齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩，為T(mén)GF=148.15N·m，TG=500.01N·m； Ks —— 尺寸系數(shù)，它考慮了齒輪尺寸對(duì)淬透性的影響，在缺乏經(jīng)驗(yàn)的情況下，取Ks=1；此車(chē)選為0.67 Kf —— 表面品質(zhì)系數(shù)，它取決于齒面最后加工的性質(zhì)，一般情況下對(duì)于制造精確的齒輪取Kf=1； K0 —— 載荷系數(shù)，對(duì)于汽車(chē)K0=1； Km—— 齒面載荷分配系數(shù)，對(duì)于懸臂式支承，Km=1.10~1.25，該車(chē)取1.25； Kv —— 質(zhì)量系數(shù)，它與齒輪精度及齒輪分度圓上的切線速度對(duì)齒間載荷的影響有光關(guān)，接觸好、周接及同心度準(zhǔn)確是時(shí)，取Kv=1; b —— 齒面寬，取50mm； J—— 齒面接觸強(qiáng)度的綜合系數(shù)，取得0.230［3］。 按TGF計(jì)算： =741.1N/mm2 按TGe、TGs兩者的較小值計(jì)算： =1644.1N/mm2 主從動(dòng)齒輪的接觸應(yīng)力是相等的。按最大轉(zhuǎn)矩（TGe、TGs兩者的較小值）計(jì)算時(shí)，許用接觸應(yīng)力為2800 N/mm2；按日常行駛轉(zhuǎn)矩TGF計(jì)算式1750 N/mm2。 按最大轉(zhuǎn)矩（TGe、TGs兩者的較小值）計(jì)算時(shí)值為1644.1N/mm2，不超過(guò)許用接觸應(yīng)力2800 N/mm2；按日常行駛轉(zhuǎn)矩TGF計(jì)算時(shí)值為741.1N/mm2，不超過(guò)許用接觸應(yīng)力1750 N/mm2。符合條件。 2.4 主減速器軸承計(jì)算及選擇 2.4.1錐齒輪齒面上的作用力 錐齒輪在工作過(guò)程中，相互嚙合的齒面上作用有一法向力。該法向力可分解為沿齒輪切向方向的圓周力、沿齒輪軸線方向的軸向力及垂直于齒輪軸線的徑向力。 為計(jì)算作用在齒輪的圓周力，首先需要確定計(jì)算轉(zhuǎn)矩。汽車(chē)在行駛過(guò)程中，由于變速器擋位的改變，且發(fā)動(dòng)機(jī)也不全處于最大轉(zhuǎn)矩狀態(tài)，故主減速器齒輪的工作轉(zhuǎn)矩處于經(jīng)常變化中。實(shí)踐表明，軸承的主要損壞形式為疲勞損傷，所以應(yīng)按輸入的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩進(jìn)行計(jì)算。作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩可按下式計(jì)算： 　(2-11) 式中：——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，在此取188N·m； 　　　，…——變速器在各擋的使用率，可參考表2-3選取； 　　　，…——變速器各擋的傳動(dòng)比； 　　　，…——變速器在各擋時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)的利用率，可參考表2-3選?。? 表2-3　及的參考值 經(jīng)計(jì)算為119.28Ｎ·ｍ (1) 齒寬中點(diǎn)處的圓周力F ＝N　 式中：——作用在該齒輪上的轉(zhuǎn)矩，作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩，為上式計(jì)算結(jié)果。 ——該齒輪的齒面寬中點(diǎn)處的分度圓直徑. 對(duì)于圓錐齒輪的齒面中點(diǎn)的分度圓直徑 經(jīng)計(jì)算＝205-32.sin73.6°=174.30mm =42.51mm 按上式主減速器主動(dòng)錐齒輪齒寬中點(diǎn)處的圓周力 ==1368.67N （2）錐齒輪的軸向力和徑向力 圖2-3 主動(dòng)錐齒輪齒面的受力圖 如圖2-3，主動(dòng)錐齒輪螺旋方向?yàn)樽笮瑥腻F頂看旋轉(zhuǎn)方向?yàn)槟鏁r(shí)針，F(xiàn) 為作用在節(jié)錐面上的齒面寬中點(diǎn)A處的法向力，在A點(diǎn)處的螺旋方向的法平面內(nèi)，F(xiàn)分解成兩個(gè)相互垂直的力F和，F(xiàn)垂直于OA且位于∠OO′A所在的平面，位于以O(shè)A為切線的節(jié)錐切平面內(nèi)。在此平面內(nèi)又可分為沿切線方向的圓周力F和沿節(jié)圓母線方向的力。F與之間的夾角為螺旋角，F(xiàn)與之間的夾角為法向壓力角，這樣就有： 作用在主動(dòng)錐齒輪齒面上的軸向力A和徑向力R分別為 由以上二式可計(jì)算得： =1109.01N =351.08N 以上二式參考《汽車(chē)設(shè)計(jì)》。 2.4.2主減速器軸承載荷的計(jì)算［11］ 軸承的軸向載荷就是上述的齒輪的軸向力。但如果采用圓錐滾子軸承作支承時(shí)，還應(yīng)考慮徑向力所應(yīng)起的派生軸向力的影響。而軸承的徑向載荷則是上述齒輪的徑向力，圓周力及軸向力這三者所引起的軸承徑向支承反力的向量和。當(dāng)主減速器的齒輪尺寸，支承形式和軸承位置已確定，則可計(jì)算出軸承的徑向載荷。 軸承布置圖如下： 其中：a=85mm，b=50mm，c=70mm，d=110mm。 軸承受力如下表 軸承號(hào) 力的名稱(chēng) 公 式 計(jì) 算 結(jié) 果 第 I 條 A 徑向力 1859.02N 軸向力 1109.01N 第 II 條 B 徑向力 641.90N 軸向力 0 0 第 III 條 C 徑向力 1201.