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附件 A 高速帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì) G. 蘭 摘要 本文主要探討 高速帶 式 輸送機(jī)設(shè)計(jì) 方面的問題 。帶 式 輸送機(jī)的 輸送量取決于輸 送帶的 速度 、 傳送帶寬度和 托輥槽形 角。 然而 輸 送帶速度 的 選擇 又受到各種實(shí)際條件的 限制，在本文 有這方面的討 論。 輸 送帶速度也影響傳送帶的 性能 ，例如它的能源消耗和它連續(xù) 運(yùn)行的 穩(wěn)定 性 。 一種計(jì)算輸 送帶的能源消耗 的方法就是 通過 考慮運(yùn)輸過程中的各種能量損耗來進(jìn)行 估 算的 。 輸 送帶速度的 不同使得 安全 系數(shù)的要求也各不相同 ， 這也 影響輸 送帶 所要求的強(qiáng)度 。一 種新的計(jì)算輸 送帶速度對(duì)安全 系數(shù)的影響的 方 法 在本文中被 介紹。 最后 ， 輸 送帶速度的沖擊對(duì) 各組成部分的 選擇和對(duì)中轉(zhuǎn)站設(shè)計(jì) 的影響也在本文中 被討 論。 1 概述 過去的 研究 已經(jīng)證實(shí) 使用窄 帶輸送機(jī) 的經(jīng)濟(jì)可行性， 輸送帶的速度變快要求輸送帶的寬度隨之變寬，低速輸送機(jī)適于長(zhǎng)距離輸送 。 例如 圖 [1] - [5]。 現(xiàn)在 ，傳送帶 以 8 m/沒有問題的 。 無論怎樣 ， 輸送帶 速度 在 10m/s 到 20 m/s 在 技術(shù)上是 (動(dòng)態(tài)地 )可行的，并且也許 在 經(jīng)濟(jì)上 也是 可行的。本文 將輸 送帶速度在 10 和 20 m/s 之間的 定義 為高 速 。 輸 送帶速度在 10m/s 之下的 定義 為低 速 。使用高速 輸 送帶 的 目 的并 不 在于它本身。 如果 使用 高速 輸 送帶不是經(jīng)濟(jì)上有利， 或則， 如果安全和可靠的操作沒有保證的，那么就 應(yīng)該選擇低速 輸 送帶。 輸 送帶速度的選擇是總 的 設(shè)計(jì)過程的一部分。 靜態(tài)或穩(wěn)定 的 設(shè)計(jì)方法決 定了 帶 式 輸送機(jī)的 優(yōu)化 設(shè)計(jì)。 在 這些 設(shè)計(jì) 方法 中輸 送帶 被認(rèn)為 是剛性 的 ， 靜止的 。 這 增加了輸送機(jī) 穩(wěn)定 運(yùn)行的質(zhì)量和也決定了帶式 輸送機(jī) 各零部件的尺寸 。 穩(wěn)定操作包括傳送帶穩(wěn)定 運(yùn)行時(shí)的 張 力、相對(duì)各種物料載荷的能量 消 耗 和相關(guān)的 工作環(huán)境 情況。 應(yīng)該體會(huì) 到找到 最優(yōu) 的設(shè)計(jì) 不 是一次性 的 努力，而是一個(gè) 反 復(fù) 的 過程 [6]。 優(yōu)化設(shè)計(jì)，開始 于優(yōu)化 的 決心， 終于符合要求的確定的控制算法和組成輸送機(jī)的各零部件確定的位置和尺寸的大小， 例如驅(qū)動(dòng)，閘和飛輪， 可由 動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)方法 確定 。 在這些設(shè)計(jì)方法 中 ，也 涉及 動(dòng)態(tài)分析， 輸 送帶 可看作 是一個(gè)三維 的 彈性體。三維波動(dòng) 用來研究 大 的局部受 力 傳輸?shù)臅r(shí)間 和沿 輸 送帶 的 干擾傳輸 的 位移 [7]。 在這種理論 中，輸送帶被劃分成一系列的有限元。 有限元 一體化為 有彈性 的彈簧 和 塊 。 有限元素的結(jié)構(gòu)性特征 能 代表 輸 送帶的 流 變特征。 動(dòng)態(tài)分析 產(chǎn)生在動(dòng)態(tài) 操作時(shí) 輸送 帶 產(chǎn)生的 張力和 能量消 耗 ， 例如在 帶 式 輸送機(jī) 啟動(dòng) 和 制動(dòng)時(shí) 。 本文 主要討 論高速 輸送機(jī)的 設(shè)計(jì)，特 別是使用高速 輸 送帶對(duì) 輸 送帶 在 能源消耗和安全 系數(shù) 要求 方面的影響 。 使用高速 輸 送帶也要求 輸送機(jī)的各零部件有 高可靠性 ， 例如 托輥組應(yīng) 達(dá)到 所要求的使用壽命 。 高速帶 式 輸送機(jī)設(shè)計(jì)的另一個(gè)重要方面是高效率的 裝料和卸載的合理 安排。 這些方面 在本文中 將被簡(jiǎn)單地 討 論。 2 帶速 傳送帶速度選擇 整體皮帶輸送機(jī) 的 最低 成本 在傳送帶寬度 1.0 m 的系列 范圍內(nèi) [2]。 所要求 的輸送 量可以 在這個(gè) 傳送帶寬度范圍 中 選擇和 也可以 選擇 符合輸送量 要求 的任 何 必要的輸送帶速度。 圖 1 例子顯示 了 傳送帶速度和傳送帶寬度的組合 所 達(dá)到 的 具 體 輸送機(jī)的輸送量。 在本例中假設(shè)， 物料的 容積密度是 850 kg/煤炭 )，并且 槽形托輥的槽角 和 附加角分別為 35 °和 20 °。 圖 1 ： 各種輸送帶的 寬度 相 對(duì)不同的 輸送 量的 熟 送帶 的 速度 然而傳送帶速度選擇 又被 實(shí) 際工作環(huán)境 限制。 第一個(gè)方面是傳送帶的 可成槽性， 在圖 1 沒有 給出 與 輸 送 帶強(qiáng)度 (規(guī)定值 )的聯(lián)系， 這 部分取決于 輸送 機(jī) 的 長(zhǎng)度和海拔。 為使送帶的 可成槽性 被保證必須選擇傳送帶寬度和 強(qiáng)度 。 如果 輸 送帶 沒有 充足的 可成槽性就不會(huì) 有 適當(dāng)?shù)?運(yùn)行軌跡 。 這導(dǎo)致傳送帶連續(xù) 運(yùn)行 的不穩(wěn)定，特別 是 高速傳送帶， 這 是不允許 的。 通常，傳送帶制造者期待 輸送機(jī)空載時(shí)， 40%傳送帶寬度 上進(jìn)行著直線運(yùn)行，并且與承載托 輥的正 常接觸 。 第二方面是空氣在傳送帶 上 相對(duì)疏松固體物料的速度 （ 空 氣 相對(duì)速 度 )。 如果相對(duì)空速超出某些極限后灰塵將 產(chǎn)生重要影響 。 這特別是 對(duì) 礦井 產(chǎn)生了 潛在問題 影響，因?yàn)榈V井為了通氣存在 向下氣流?？账俚南鄬?duì)極限取決于四周情況和粒狀材料特征。 第三個(gè)方面是帶 式 輸送機(jī)系統(tǒng)引起的噪聲。 隨著傳送帶速度的增加，噪聲級(jí) 別也 通常增加。 在住宅區(qū) 噪聲級(jí)限于 65 雖然噪聲級(jí)受 輸送機(jī)的 支持結(jié)構(gòu)和 輸送機(jī)的覆蓋層 的設(shè)計(jì)的影響很大，這也是選擇 輸 送帶速度的一個(gè)限制因素。 輸送帶速度變化 帶 式 輸送機(jī)系統(tǒng)的能 量 消耗隨傳送帶速度的變 化而 變化， 這 將在第 3 部分 中論述 。 為了節(jié)省 能量 ， 傳送帶速度 應(yīng) 調(diào)整與 供料點(diǎn)的 粒狀 物 料 特性匹配 。 如果傳送帶 正在滿載運(yùn)行， 那么它應(yīng)該 運(yùn)行 在高 (設(shè)計(jì) )速度。 傳送帶速度可以在物質(zhì) (容量 )輸入點(diǎn) 進(jìn)行 調(diào)整。 這將維 持 傳送帶 在帶槽內(nèi) 的 連續(xù) 裝填和在傳送帶的 連續(xù) 的粒狀材料 的 裝載。 傳送帶 帶槽在 恒定的裝填 時(shí) 產(chǎn)生一個(gè)最 優(yōu) 的裝貨比率，并且每個(gè) 輸 送物 料單 元被 期望消耗能源量 最 低。 比較 各種 傳送帶速度 不同的輸送機(jī) 能源消耗 相差 將 近 10% [8]。 與提供的 各種 粒狀 物 料流的 相對(duì)應(yīng)的不同的 傳送帶速度有以下好處： ? 在裝載區(qū)的傳送帶 有 較少 的磨損 ? 更 低噪聲 輻 射 ? 通過減少輸送帶的張力，可以避免 傳送帶在凹面曲線的傳送帶 的提升，也可以改善輸送帶的定位 不足 包括： ? 驅(qū)動(dòng)和制動(dòng)系統(tǒng)的可 控 性的投資成本 ? 伴隨 傳送帶速度 變化的 放電拋物線 的 變 化 ? 在一個(gè)輸送機(jī)系統(tǒng)中控制系統(tǒng)要求控制 輸送機(jī)各 個(gè)輸送部分 ? 恒定的高 速 傳送帶 的預(yù)緊力 ? 在 托 輥的 上 恒定的 大 粒狀 物 料 裝載 一個(gè) 預(yù)先 節(jié)能 的 分析 將決定設(shè)計(jì) 安裝更加昂貴，更加復(fù)雜的輸送機(jī)系統(tǒng)是否值得。 3 能源消耗 客戶 可能要 求輸送機(jī)系統(tǒng)的能源消耗的規(guī)格，例如定量 限制 最大值 計(jì)劃的線路 上滿足 運(yùn)輸疏松固體物料的設(shè)計(jì) 要求 。 對(duì)于長(zhǎng) 距離運(yùn)輸 系統(tǒng)，能源消耗主要取決于 托輥 工作 時(shí)所 克服 的壓力的抵抗力 [9]。 這傳送帶抵抗 力，依據(jù)經(jīng)驗(yàn)是由于 托 輥 上的 膠帶 覆蓋層 的黏彈性 (被延遲的時(shí)間 )在受壓時(shí)產(chǎn)生的 。 對(duì)于廠內(nèi)的帶式輸送機(jī)，在受載區(qū)域運(yùn)行時(shí)所受側(cè)抵抗也影響的 能源消耗。 側(cè) 抵抗包括發(fā)生在輸入點(diǎn) 物 料加速度的抵抗 和 在滑道的 側(cè)面上的摩擦和抵抗。 皮帶輸送機(jī)的必需的推進(jìn)力取決于總摩擦阻力和總物質(zhì) 提升 力的總和。 摩擦阻力包括滯后損失， 它 可以 認(rèn)為 作為黏摩擦 (與 速度 有關(guān) )的組成部分 。 ，但 它 不能在 最大推 動(dòng)力 時(shí)確定 輸送機(jī)系統(tǒng)的能源消耗是否是合理。 比較不同的運(yùn)輸系統(tǒng)的能源消耗的最佳的方法將比較他們的運(yùn)輸效率。 運(yùn)輸效率 有 很多 方法比較運(yùn)輸效率。 第一 種，也是 廣泛被運(yùn)用的方法 是 比較等效摩擦因子 ，例如 f 因素。 使用等效摩擦因子的好處是它可 以看作是 一條空 載 的傳送帶。 使用一個(gè)等效摩擦因子缺點(diǎn)是它不是 ‘ 單 純的 ’ 效率數(shù)字。 它 也 考 慮到傳送帶的 質(zhì) 量， 托輥 的折算質(zhì)量和被運(yùn)輸?shù)牟牧系?質(zhì) 量。 一個(gè) 單 純的效率數(shù)字，僅考慮到被運(yùn)輸 物 料的 質(zhì) 量。 第二個(gè)方法將比較運(yùn)輸費(fèi)用， 如 者 $/ 使用運(yùn)輸費(fèi)用的好處是這個(gè)數(shù)字 因 管理 目的而 廣泛 應(yīng) 用。 使用運(yùn)輸費(fèi)用的缺點(diǎn)是它不直接地 反映輸送機(jī) 系統(tǒng)的效率 三 、 多數(shù) “ 單 純的 ” 方法是比較運(yùn)輸 中的 損失因 數(shù) [10]。 運(yùn)輸損失 因數(shù) 是 基于 克服摩擦損失 的 推進(jìn)力 的 要求 和 運(yùn)輸工作之間的比率 而定的 (忽略 驅(qū)動(dòng) 效率和功率損失或者粒狀 物 料 的 上升 /降低 的要求 )。 運(yùn)輸工作被定義 為 粒狀材料被運(yùn)輸?shù)臄?shù)量和平 均運(yùn)輸速度。 使用運(yùn)輸損 耗因數(shù) 的好處是他們可以與其他交通工具運(yùn)輸比較損失因素，象卡車和火車。 缺點(diǎn)是運(yùn)輸 損耗因數(shù) 取決于材料的被運(yùn)輸?shù)臄?shù)量，暗示它不能 認(rèn)為 是為一臺(tái)空 載的皮帶輸送機(jī)。 下 面列舉了 一 些 運(yùn)輸系統(tǒng) 的 運(yùn)輸 損耗因數(shù)來 說明 這個(gè) 概念： 連續(xù) 運(yùn)輸： ? 泥漿運(yùn)輸 大約為 皮帶輸送機(jī) 大約在 間 ? 振動(dòng)的 喂料機(jī) 在 1 之間 ? 氣力輸送機(jī) 大約為 10 不連續(xù) 運(yùn)輸： ? 船 安全系數(shù) 在 間 ? 火車 約為 卡車 約在 間 滾筒抵抗力 對(duì)于長(zhǎng)的陸上 運(yùn)輸 系統(tǒng)，被完成的工作主要取決于克服 滾筒 抵抗 力的 能源消耗。 滾筒 被做 成 象鋼或鋁的相對(duì)地堅(jiān)硬材料，而 輸 送帶 的覆蓋層 由橡膠或 更軟的材料制成。 因此 輸 送帶的底部 覆蓋層 傳送帶 在滾筒上移動(dòng)產(chǎn)生凹痕 ， 這歸因于 傳送帶 的 重量和粒狀 物料 的重量。 傳送帶的 底部覆蓋層 的壓縮部分 的恢復(fù)， 由于它的黏彈性將花費(fèi) 一些時(shí)間。 輸 送帶的 底部覆蓋層在這個(gè) 時(shí)延 中將 在傳送帶和 滾筒 之間 產(chǎn)生了 不對(duì)稱 應(yīng)力 ，看圖 2。 這 個(gè)抵抗 抵抗力 的合力的 量 稱為滾筒的 抵抗力。 這力 的大小 取決于 覆蓋層 材料的黏彈性， 滾筒 的半徑，傳送帶 的重力 和疏松固體物料的 重量和傳送帶在垂直平面的 產(chǎn)生曲線 的 曲率半徑。 圖 2 ： 傳送帶和 滾筒之間引起的 不對(duì)稱 應(yīng)力 [7] 知道滾筒的 抵抗 力與 傳送帶速度 的關(guān)系對(duì) 適當(dāng)?shù)倪x擇傳送帶速度 很 重要 [11]。 圖 3 ：典型膠 面滾筒 的損失因素 [7] 首先， 滾筒的 抵抗 力 取決于 作用 在傳送帶的 上的 垂直載 荷 ，是傳送帶和粒狀材料重量的總和。 如果在傳送帶的垂直 面內(nèi) 裝載 因數(shù) 減 少 2 那么 滾筒 抵抗 力隨之 減少 可以認(rèn)為輸送機(jī)的輸送能力是隨著 傳送帶速度的增加 而使 大塊 物料 裝載隨 之 減少。 所以，隨著傳送帶速度的增加， 滾筒的 抵抗 力會(huì) 成比例減少。 其次， 滾筒的 抵抗 力 取決于 槽型托 輥的大小。 如果 滾筒 直徑因 數(shù) 增加 2 那么 滾筒的抵抗 力因數(shù)就會(huì)隨之 減少 一般來說 槽形托 輥直徑隨著傳送帶速度的增加 而 增加 ，但也受到 軸承 必要的使用壽命的 限制。 隨著傳送帶速度的增加， 滾筒的 抵抗 力會(huì) 減少。 第三， 滾筒的 抵抗 力 取決于傳送帶的 覆蓋層 材料的黏彈性。 這些 特性 取決于變形率，看圖 3。 在它的 轉(zhuǎn) 彎處的 變形率取決于傳送帶 覆蓋層 的變形區(qū)域的大小 (根據(jù)傳送帶和最大塊度 )和傳送帶速度。 一般來說 滾筒的 抵抗 力 隨著變形率的增加 而增加 (圍繞速度 )，但 僅 是一個(gè)相對(duì)地小 的量 。 第四， 滾筒的 抵抗 力 取決于傳送帶的 覆蓋層的 厚度。 如果后 覆 蓋 層 厚度增加因 數(shù) 2那么 滾筒 抵抗 力隨之 增加因 數(shù) 隨著傳送帶速度的增加，傳送帶 覆蓋層的磨損量也增量，則 滾筒 抵抗 力也 增加。 應(yīng)該體會(huì) 滾筒 抵抗 力 ，雖然重要，不是唯一的速度 依靠的阻力 。例如 槽形托 輥的 抵抗 力 取決于垂直的裝載 和 他們旋轉(zhuǎn)的速度。 垂直的裝載的作用，直接地取決于傳送帶速度，是 主要 方面 。 旋轉(zhuǎn)的速度的作用 影響較 小。 另一抵抗 力的產(chǎn)生是 由于疏松固體物料在輸入點(diǎn)的加速度。 假設(shè) 粒狀材料直接落在傳送帶上 ， 這抵抗 隨著 傳送帶速度二次方地增加。 特別是廠內(nèi)的 皮帶輸送機(jī) ， 這 力的 影響 很 小 。 例子 要說明上 述 被談?wù)摰母拍钭?我們 考慮一條 輸送 量 為 5000 6 的 傳送帶。槽形托輥 角度 ，附加 角度和 物料 密度各自取 35 °， 20°和 850 kg/ 圖 4 顯示達(dá)到必需的 5000 送 量傳送帶寬度 和 傳送帶速度 的關(guān)系 。 這個(gè)圖 與 圖 1 有些相似。 圖 4 圖 5 和 6 顯示 在固定輸送帶速度要求時(shí) 傳送帶 的強(qiáng)度 和 的驅(qū)動(dòng) 力 的關(guān)系 。 所需 傳送帶 驅(qū)動(dòng) 力減少， 在圖中可以看出 隨著傳送帶速度的增加 ，驅(qū)動(dòng) 力 的 增加 ，輸送帶強(qiáng)度下降 。 圖 7 顯示 不同 傳送帶速度 的 損失因 數(shù) 和 f 因 數(shù) 。 運(yùn)輸損失因素總是高于 為 f 因素考慮傳送帶的 體積 (在分母 )，而運(yùn)輸損失因素只 考慮了 疏松固體物料的 體積 。 直觀地， 可以認(rèn)為 在高 速 傳送帶速度范圍將有經(jīng)濟(jì)上最 優(yōu) 的傳送帶速度。然而最 優(yōu) 的傳送帶速度 選擇 ，要求 有 更多信息并且 它 超出 了 本文 的 討論 范圍之外。 圖 5 圖 6 圖 7 橡膠化合物 滾筒的 抵抗 力 取決于傳送帶的 覆蓋層 的黏彈 特 性 ， 如前部分所述。 這暗示 滾筒 抵抗力 可以通過選擇今天在市場(chǎng)上可利用的一種特別 的滾筒覆蓋 (橡膠 )化合物 來 減少。 使用這種特別化合物 將增加一個(gè)小的成本 ，但是 這個(gè)成本 可以通過使用一種正常耐磨的化合物 作為覆蓋層的 上層覆蓋的 來 限制。 這 個(gè) 情況 要求充分地 利 用底部化合物的節(jié)能作用。 滾筒的 抵抗 力的定量表征 是 這個(gè)滾筒 抵抗顯示 為 ^1/3，其中棕褐色是損耗角和E 化合物的存貯模數(shù)。 合理的 滾筒 抵抗 力 表現(xiàn)的化合物顯示在 下。 圖 8 顯示典型的介 質(zhì) 對(duì) 優(yōu)良 橡膠的顯示。在 這 個(gè)圖 中也 能被看 出： 一種具體橡膠化合物 的 選擇 在一定的工作環(huán)境溫度下對(duì) 皮帶輸送機(jī)能源消耗的影響， 。 必須做出一 個(gè) 評(píng)論 (警告 )。如果僅一位傳送帶制造商提供 這個(gè)輸送帶 ，這種 低 滾筒抵抗力 化合物的特別傳送帶 就 不應(yīng) 被 選擇。 在那 種情況下 ，使用時(shí)， 只要選擇 可 以 執(zhí)行輸送機(jī)系統(tǒng) 要求 與它的設(shè)計(jì)規(guī)格 相符的 傳送帶 就可以 。 選擇這種輸 送帶制造商超過一位 ，那么選擇阻力上限被限制的輸送帶是更好的， 花費(fèi) 的成本方面來說 也 是 明智 的 ， 圖 8 ： 在某 溫度 情況下滾筒在 四 種 不同橡膠的抵抗顯示 4 安全因素的要求 為 了滿足 設(shè)計(jì) 要求 ， 2101， 048， 和 準(zhǔn) 都 提供傳送帶裝載可 允許 的 安全 系數(shù) (極限。 二種類型的安全 系數(shù) 是 可以區(qū)分的 ： 穩(wěn)定連續(xù) 運(yùn)行時(shí) 的安全 系數(shù) 和 不穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)的 安全 系數(shù) 。 一般來說在穩(wěn)定連續(xù) 運(yùn)行時(shí)的 安全 系數(shù)是依據(jù)以下要求給出的 ： （ 1） 穩(wěn)定 式 (滿載 和 空載 ，夏天和冬天 )和非 穩(wěn)定式的 傳送帶 張力 （ 2） 輸送帶的 張 力來自于 水平和豎曲線 的額外張力和變形 ， 槽形截面的相變，輸送帶的轉(zhuǎn)彎，輸送帶在皮帶輪圍繞產(chǎn)生的變形 。 （ 3） 皮帶輸送機(jī)系統(tǒng)維護(hù) （ 4） 皮帶輸送機(jī)系統(tǒng)操作的數(shù)據(jù)包括每天 工作的小時(shí)數(shù) 、每年 工作的天數(shù) 和工作年限 （ 5） 輸送帶 接 頭的 設(shè)計(jì)和疲勞特征包括那些傳送帶拉伸 承 載 的 構(gòu)件 (鋼 絲 繩或 絲 織物 和橡膠 的選擇 （ 6） 接 頭 工具 的 存貯和 裝卸 。 所有這六個(gè)項(xiàng)目，當(dāng)確定安全 系數(shù) 時(shí)， 都 應(yīng)該 被 考慮到。 準(zhǔn) 建議把 安全 系數(shù)作為約簡(jiǎn)因數(shù) 。 2101 標(biāo)準(zhǔn) 使用三個(gè) 約簡(jiǎn)因數(shù) 。 第一(常 是指針對(duì)針輸送帶強(qiáng)度（ 接合 )約簡(jiǎn)的疲勞因數(shù)。 第二 (慮 傳送帶在轉(zhuǎn) 彎 區(qū)域和 皮帶 輪等 產(chǎn)生的 額外力。 三 (慮 在開始和停止期間，傳送帶 產(chǎn)生 的額外動(dòng)態(tài) 應(yīng)力 。 所 需的極小的安全 系數(shù) 可以 按下式進(jìn)行計(jì)算 ： (1-(r0+r1+ (1) 準(zhǔn)也給三個(gè) 約簡(jiǎn)因數(shù) 的值。 例如，在 “ 正常 ” 工作狀態(tài) 下的 鋼 絲 繩傳送帶 的值如下： 生安全因素 。 依據(jù) 準(zhǔn) 設(shè)計(jì)的 長(zhǎng) 距離 帶 式 輸送機(jī)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 是完全可以應(yīng)用的。但 主要缺點(diǎn) 是傳送帶速度選擇 所依據(jù)的 輸送機(jī)系統(tǒng)操作的數(shù)據(jù)和傳送帶的真正的疲勞性質(zhì)沒有被考慮到。 這些因素 應(yīng)該被 考慮 ，為了 達(dá)到傳送帶定制安全 系數(shù)的要求，輸送機(jī)系統(tǒng) 操作的數(shù)據(jù) 應(yīng)該被考慮到 。 隨著裝載周期的增加， 因 數(shù) 獨(dú)立 于 傳送帶的疲勞 特 性減少的 。 假設(shè)， 因數(shù) 10,000 個(gè)載 荷循環(huán) 周期 內(nèi) 隨裝載周期 性地 (傳送帶的 發(fā)展隨著 皮帶輸送機(jī) 發(fā)展的 )從 0 到 少 (準(zhǔn)的略計(jì) ) ： ) (a F>8. be of IN of in is s of It is to to a by s r1 r2 of of of s r0 of of of 0,000 IN ) (N<(2) is of 0,000 r0 s a 0,000 m, a 000 of be N=[(3600 V)/(2L)]3) is L H of of of 3) is . : of of ro be 2) of as . is 0. 2 0: 2101 r0 he as a of be 1) 0. is 1. 1: 1 it be on is .5 if is m/s, 0 in is 0 m/s. of at at on of to be by of or as as of . 5 n of 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