裝配圖低位放頂煤液壓支架的設計(1),裝配,低位,放頂煤,液壓,支架,設計 關于在KUZBASS煤田的NADBAIKAIMSKII-I的裂縫中馬力液壓支架系統(tǒng)阻力變化的巖石壓力表現(xiàn) S.T.Kuznetsov,V.A.Bessonnikov,和V.T.Gorokhov UDC 622.831 : 622.284-523.3 為了深入研究支架和表面巖石之間的反應,自1964年以來，全聯(lián)盟科研礦勘查研究所( vnimi )已經進行試點,并開始對Kuzbass的馬力支架進行試驗。 從工程學的角度來看,實驗的目的是確定液壓支架的最佳計算,工作 初凝載荷. 實驗涉及的一個連續(xù)變化的工作條件和環(huán)境負荷的程序; 在馬力支架組的限制地區(qū)巖石崩落被阻擋。 OMKT單位[1-4]分別用于調查. 這篇論文給出的調查結果反應在十一月七日Leninugol地區(qū)的Kuzbassugol煤田群Nadbaikaimskii-i煤田的第22巖面和支架的力的變化， 一個前沿的序列變化、一個支撐載荷的MK表面設備的軌跡. 這個表面的是長度60rn ,工作支柱高400米. 表面從制定出的支柱的上面開始到 位于最底層的進入24的面被一個6-8米寬的支柱所分割 .在工作面無故障, 梯度為2-30 ,煤層總厚度是2.6-2.7米,工作厚度1.75米. 在煤層的下部，有兩個0.1和0.4米的泥質帶未開采. 煤炭的硬度很平均. 工作深度為70米. Argilltte位于煤層5-7米以上的砂巖上面. 鉆孔是為了勘察頂部地質結構和力學性能. 核心的研究顯示argillite包含了一些微弱的跨層接口(滑動面) , 煤階和植物殘體. 表1給出斷裂強度垂直在argtllite 各種接口分層。 為了破碎直接頂和評估煤床起伏的厚度, 假設在平均強度（0.04－0.06kg/cm2）的煤層表面分離 . 相當厚的煤層僅僅出現(xiàn)在第四階和第六階; 懸在這些煤層上可高達4.5-5.0米(表2 ,圖9和10 ) . 較厚的煤層大多分布在第六階以上,爆炸開采法區(qū)間相應較大. MK裝備一直被描述在[5] 中. 在煤面中心的八支架部分進行測量(從1925年至1932年) , 一種測量方法 (整個面有57節(jié))是把好多壓力計安排在這里和第32段被A.A.Skochinskii煤炭協(xié)會配備了自記式儀器上, 觀察期可以分為三個階段; 第一,在這一部分設定為40噸和80噸負荷的道具; 第二期的壓力, 分別80及160噸, 而第三期54和108噸, (僅在第二和第三階段依靠閥門改變了測量值,) . 在開始觀測的時候該壓力計被用來記錄測量站道具的氣門值; 但后來發(fā)現(xiàn)道具都不能確定標準載荷( 50噸) 而是平均到40噸. 因此,一旦第一階段已經結束了,才發(fā)現(xiàn)無法降低運行負荷, 因為在許多情況下,這是關閉的設定負荷. 經過一段時間的觀察,工作面前進了78米; 在第一階段的進展是43米, 在二階段是20米,而在第三階段是15米. 在每一個階段的最初推力( pi.t. ); 道具負載機子通過( pppk )和挪移或預支的支援組 ( ppp ) ; 我們還測定了道具的最大負荷,這段期間一周期( pmax )和每個周期道具產量 ( ahc ) . 全聯(lián)盟科研礦勘查研究所( vnimi ) ,列寧格勒. 譯自fiziko - tekhni - cheskte problemy razrabotki poleznikh iskopaemykh ,第3期, pp . 20-28 , 5-6 , 1969年. 原文章提交的1967年5月23日. 249 在第三階段的最后周期,,我們也測量沿支架前后線的支護效率 在第一階段的觀察, 在ksh - 1電源裝載機同一個單一歐杰并采取了狹長煤( 0.6米)在兩個運動中(先下切上折然后下切) ; 在第二及第三階段, 機器用了兩個augers并一次性切斷整個網絡. 在第一宗案件,道具是先進的,除了在第二行的機器 , 而在第二則略有延遲. 因此,在第一階段, 面對狹長的房頂仍然比2,3期一段更長的時間無依無靠到道具的兩端,不過, 在沉降周期速度的對比分析,顯示從初始推力運動到通過本機(采出的煤)支架分布 ,從挖掘出的煤炭到恒定不變的不同路段的所有三個階段(盡管在第一階段,從采出的煤轉移比階段2和3，更長的時間過去了, ) ,即 實在沒有理由去假定與階段2和3 不同的1階段的裝載. 表3列出了液壓支架及支架部分觀測的每一階段的平均裝載和產量數(shù)字如平均周期時間( t ) . 這里x是平均值,max是個別道具最長值， o是標準差, V為變異系數(shù), N是測量值. 分析統(tǒng)計值t[6]表明在第一階段,平均負荷率和平均產值與階段2和3 相差很大,而當時在階段2和3間只有微不足道的差異. 因此,如果我們增加工作負荷每件在54噸( 108萬噸,每節(jié))以上，本質上是沒有任何改變的產量(和煤頂 移位)和實際負荷給予的道具. 在第二及第三階段, 道具操作為主的變形設定限 而其負荷開發(fā)交流- 35/10與特征的初步堅韌的產量,因為它們的最高價值超出最高限額在底部. 表3顯示支架的產量和負載量成反比關系在各個階段之間. 如在omkt道具[4] 這種關系描述了雙曲啊-- pmax –在測量結果的基礎上測量為主導的道具,只有在每節(jié)中支持的納戈爾諾-卡拉巴赫設備系數(shù)A和B分別評為: H型aa.8 prnax -- 28,8曲線顯示為連續(xù)線圖. 1 . 這是不可能的, 但是,構造類似的曲線為立柱和路段作為一個整體; 所以，虛線顯示了trailing支持的關系， 點1和2的位置(領導和拖尾s 創(chuàng)作于第一階段的測量)表明,當?shù)谰唛y門載為40噸,立柱在變載荷的條件, 因為甚至稍有減少負荷伴隨著增加產量,所以減少閥門的設置低于50萬噸. 頂板條件更糟糕的第一階段，因為空隙和第一sures形成, 產量和負載值變化在第一階段比第二及第三階段更加明顯,. 注意到,在每一個階段限額內的,直接關系著產量和負載(圖2 ) ; 換句話說,產量越大載荷越大.在各個階段的屈服極限和載荷成反比例關系,說明了當?shù)谰唛y門設定在高負荷時平均實際載荷較高,且與產量較小值道具(相當于僅有少頂板位移值) . 但是,但是任何一個設置的閥門, 任何一個支架的產量和載荷都是成一定的直接關系,從一個周期到另一個周期;假如頂板位移量在任何一個周期都很大, 立柱的載荷呈很大的上升趨勢. 這不僅應發(fā)生的支架的載荷為固定的環(huán)境中同時發(fā)生在變載荷的條件下,。當支架工作在變化的載荷情況下直接關系圖可以反映立柱是在加載還是在卸載當支架工作在固定的載荷情況下，我們必須對我們得到的結果進行解釋我們要證明所有的立柱呈現(xiàn)不變的載荷當他們在加載的時候. 在此情況下,閥的頂部位移和支架的產量在沒個周期都遵循載荷恒定定律。 產量和載荷之間的關系如圖2中的直線aa所示。在地一階段，支架并不是承受恒定不變的載荷; 即安全閥摔因此曲線1趨于垂直隨著負荷增加. 低頂位移值,支持沒有拿起工作負荷和操作一個崛起負荷原則; 一種直接的關系被發(fā)現(xiàn)之間的產量和負荷. 因此,在這會比較正確,為理想的情況下,無論如何,來形容這種關系的破滅 bb線,組件構成一個較低傾向于頂部(大致平行于直線段二和三)和上層垂直頂部. 但壞處crepancies的設置和動作的閥門以及在負荷和產量測量,一定要把測試點只有大約在曲線,那么 我們取得了穩(wěn)步上升的非線性關系. 252 . 3 . a )第一階段:阻力達80噸, qav = 25.4噸/ mz ; b )第二階段: 抵抗的阻力達160噸, qav = 32.8噸/ mz ; 三)第三階段:阻力達108萬噸, qav = 32.4噸/米2 . pinions . 注意到起始線路一,二 和三沿軸線abscissae大致相當于最初的推力. 譬如,一些鎖道具為劣質品,讓他們的負荷減少而不是增加后的初始推力. 在這種情況下一連串的要點將在于接近最初的推力(如頂部dis安置,最后在負載周期scarcely不同于初始推力) 而另一點是這樣安排的,由于產量增加, 負載顯示不增加,反而下降. 建構一個沿曲線這點的話, 這就表明,產量和負荷在每一階段成反比關系,. 這在有效的道具頂板位移值和產量將只取決于工作效率的道具. 為了說明這個問題,如圖2所示我們已表現(xiàn)出任意曲線bb以外,發(fā)生故障的道具. 如果在發(fā)生大規(guī)模測量,有相當大的數(shù)量,或者甚至大多數(shù)錯誤道具 當時的實驗數(shù)據(jù),為每一個特定階段指出了明確的逆關系的產量和負荷. 不過,這樣的關系將有很大程度的虛構,甚至導致一些錯誤的結論. 在場的一個新興的曲線蟾蜍下跌曲線bb不刻劃 過渡條件的設定負荷. 主要危險造成這種錯誤解讀的實驗數(shù)據(jù),就是曲線resem - bling曲線bb給出的每個證據(jù)劇增頂板位移及產量只有當?shù)谰哓摵啥己艿? 這可能導致錯誤的結論,即理論支撐負荷明顯降低. 從這個角度來看,有必要更嚴格地界定一般形式的方程系數(shù) 并倡"互動不規(guī)則"構建訴油菜波波夫從大規(guī)模的測量在莫斯科煤田[7] . 圖3顯示曲線illustrating垂直負荷分布在頂部煤層的路段在mk支持系統(tǒng) 根據(jù)此平均值支持負載測試的階段. 作了以下的假設:在構造這些曲線: 對外裝頂部煤層服從線性分布規(guī)律; 負載傳送到道具,從廢邊部分是不是包括(總面積的浪費邊緣部分計劃是大約1平方米. 雖然大部份的垂直負荷從這個杠桿傳遞到基地) ; 外部勢力遍布整個長度的煤層. 在這些假設的曲線,前端的頂部煤層呈陰性，身體感覺不到; 最高負準格爾- nates與該地區(qū)的負面部份的曲線都比較小. 負曲線證實的分布規(guī)律,外部勢力不是直線(如表,例如 由曲線數(shù)據(jù)的第一階段) ,外部勢力不超過分配長度頂部煤層. 后者觀察認同的事實:盡管存在抗壓液壓墨盒fftments , 絕大多數(shù)兩端懸臂梁不接觸車頂一段長度為0.5米左右. 一個近似分析,考慮到小面積的曲線, 我們可以消除其消極部分的曲線, 保持均勢的力量,一右一左的生成物, 排除這些部件從剩余的曲線(求和曲線是連續(xù)線 同時刪除的是沖出線) . ap - proximately 0.5-0.6米的前端的頂部煤層是不受任何外力(如我們9922 ) . 根據(jù)該曲線,平均比壓25-38和32 tons/m2on頂部煤層階段,最高的勢力在后座力的頂部煤層共57個, 76及77 tons/m2 . 注意到,即使在法律管轄的海員外部力量分布在頂部煤層的非直線 各部分左右的resultanta仍然持平. 政府的立場與resultant均受比例載荷的主導和拖尾道具. 只有把這種有可能增加負荷,部分的轉播到道具的屋頂上,通過領導懸臂設備 為了獲得一個線性分布外部勢力右邊沿著頂部煤層(三角形) 而同時忽略任何從廢墟方向傳遞的部分, 它是重要負荷領導道具的約2.7倍,即在trailingprops . 如果包括這部分的力量轉播是從廢墟邊緣部分, 那么這一價值都必須重新估計但絕不能低于1.5-1.7 . 因此, 用研究的結果來衡量產品MK支持系統(tǒng)研究，證實了早先的建議,由全聯(lián)盟研究所的科研地雷探測就必須增加負荷超過道具與道具之間的摩擦 一系列的頂板-支- ing道具系統(tǒng)[8 , 9] . 至于面對先進,我們看到定期增加的負荷和產量的道路. 但是,這些都不涉及到較長的周期,而是定期打破機架主題頂板(圖4 ) . 在這三個階段之間,這些現(xiàn)象是相同的,每4-6米( 7-9周期 而明顯的結果,四-六折掛在頂板(見表2 ) . 增加負荷觀察 一段距離2.5-3米的前進, 而增產路一段1.3-1.9米的一步. 波動限負荷和產量的途徑(尤其是后者) 第二及第三階段均小于1階段. 這表明,雖然在creased負荷的章節(jié). 從75-80高達110-160噸未能elh - ninate這些現(xiàn)象, 它曾在2015年支持流離失所. 換句話說, 二手巖石壓力的現(xiàn)象,這種可以控制的. 分析屋面降低費率顯示前效應 采礦作業(yè)的人認為,平均匯率為0.0081毫米/分鐘( 0.5毫米/小時) ,隨后0.2毫米/分鐘; 平均每個周期為0.05毫米/分鐘,最高0.67 ram /雨. 當一臺機器是先進不斷 其效果開始顯現(xiàn)后, 7米,而當機是死, 其效果是感到經過12米的一段時間內這種效應感到約有10-15%的 周期的長短, 但是,約70%的總位移屋頂每循環(huán)發(fā)生在這個時期. 最高率觀察 5-6 rn落后的機器而當鄰近的部分是先進的, 產量在hydrau - lic支持包含大約0.6就收斂了側向巖接近了 支持. 從測量頂板位移率 我們可以得出結論,周期長短僅有輕微影響位移值,因為這些沉降率仍 低到采礦作業(yè)開始產生效果. 不同周期長短高達5-10 h 可能伴隨著產量的1.5-3.0毫米. 位移率,采礦前效應依然 幾乎不變,均受tem - porary變形的煤,垂在地上,床分離 彎曲的屋頂病床. 1 . 文獻引用世宗庫茲涅佐夫,蘇霍姆bessonnlkov ,五湯匙gorokhov , et al . , "經驗在使用omkt單位kuzbass地雷,以減少阻力象征了液壓支架, " tekhnologiya 我~ konomiki ugledo - bycht ,第2 - 12 ( 1965 ) . 2 , 3 . 4 . 5 . 6 . 7 . 8 . 9 . s . t . 庫茲涅佐夫和V . t . gorokhov , "法近似測定負載對保護和支援地方 omkt路段, "我tekhnologiya ~ konomikl ugledobychl號 9 ( 1966 ) . s . t . 庫茲涅佐夫和V . 湯匙 gorokhov , "評估的最小必要阻力omkt支持相繼撤出壓力的液壓支柱, " tekhnologtya 我~ konomikt ugledobycht ,沒有14.10 ( 1966年) . s . t . 庫茲涅佐夫, v . 甲bessonnikov ,蛋白質. g . pekarskii , "實驗結果逐次減少阻力和初始推力的液壓支架的omkt 股, "柏林- tekhn . probl . razrabotkt polezn . iskop . 號 6 ( 1966 ) . p . n . permyakov ,五. l . 波波夫, et al . , MK可以采出組[俄羅斯] , nedra ,莫斯科( 1966 ) . 一. k . mitropol'skh ,技術統(tǒng)計計算[俄] , fizmatgiz ,莫斯科( 1961年) . v . l . 波波夫,互動powered gupportswith的surroundingrocks在莫斯科煤田,提交摘要的論文, izd . mgi , 莫斯科( 1966年) . s . t . 庫茲涅佐夫和M . v . 墨, "結果坑考驗米- 87支持在庫茲巴斯和研究它的樂趣damental計劃借 模特兒" , tr . vnimi , xlv , izd . vnimi ,列寧格勒( 1962 ) . s . t . 庫茲涅佐夫和F . p . glushikhin , "互動支架與圍巖, "煤炭' 12 ( 1963 ) . 256