裝配圖單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)設(shè)計(jì),裝配,轉(zhuǎn)子,可逆,式錘式,破碎,設(shè)計(jì) 四川理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第1章 緒論(破碎機(jī)械概述) 1.1破碎機(jī)械用途及破碎理論 1.1.1破碎機(jī)械概念 破碎機(jī)械是對(duì)固體物料施加機(jī)械力，克服物料的內(nèi)聚力，使之碎裂成小塊物料的設(shè)備。 1.1.2破碎機(jī)械用途 破碎機(jī)械是原料、材料、燃料、電力和鋼鐵等基礎(chǔ)工業(yè)部門生產(chǎn)過程中的主要設(shè)備之一。在礦山工程和建設(shè)工程上，破碎機(jī)械多用來破碎爆破開采所得的天然石料，使之成為規(guī)定尺寸的礦石或碎石。在硅酸鹽工業(yè)中，固體原料、燃料和半成品需要經(jīng)過各種破碎加工，使其粒度達(dá)到各道工序所要求的尺寸，以便進(jìn)行進(jìn)一步加工操作。 通常的破碎過程有粗碎、中碎、細(xì)碎三種，其入粒度和出粒度如表1-1所示。所采用的破碎機(jī)械相應(yīng)地有粗碎機(jī)、中碎機(jī)、細(xì)碎機(jī)三種。 表1-1 物料粗碎、中碎、細(xì)碎的劃分（mm） 類別 入料粒度 出料粒度 粗碎 300～900 100～350 中碎 100～350 20～100 細(xì)碎 50～100 5～15 制備水凝、石灰時(shí)，細(xì)碎后的物料，還需要進(jìn)一步粉末。按照粉磨程度，可分為粗磨、細(xì)磨、超細(xì)磨三種。 超細(xì)磨，物料粉磨到5um左右 粗磨，物料粉磨到0.1mm左右 粉磨 細(xì)磨，物料粉磨到60um左右 所采用的粉磨機(jī)相應(yīng)地有粗磨機(jī)、細(xì)磨機(jī)和超細(xì)磨機(jī)三種。 在加工過程中，破碎機(jī)的效率比粉磨機(jī)高得多，先破碎再洗磨，能顯著地提高加工效率，也降低電能消耗。 工業(yè)上常用物料破碎前的平均粒度D與破碎后的平均粒度d之比來衡量破碎過程中物料尺寸變化情況，比值i稱為破碎比（即平均破碎比）。破碎比是破碎機(jī)主要參數(shù)之一。 i=D/d 為更簡易地表示物料破碎程度和比較各種破碎機(jī)的主要性能，也可以用破碎機(jī)的最大進(jìn)料口尺寸與最大出料口尺寸之比來作為破碎比，稱為標(biāo)稱破碎比。 在實(shí)際破碎加工時(shí)，裝入破碎機(jī)的最大物料尺寸一般總是小于容許的最大進(jìn)料口尺寸，所以，平均破碎比只相當(dāng)于標(biāo)稱破碎比的0.7～0.9。 每種破碎機(jī)的破碎比有一定限度，破碎機(jī)械的破碎比一般是 i=3～30。如果物料破碎的加工要求超過一種破碎機(jī)的破碎比，則必須采用兩臺(tái)或多臺(tái)破碎機(jī)串連加工，稱為多級(jí)破碎。多級(jí)破碎時(shí)，原料尺寸與最終成品尺寸之比，稱總破碎比i0，如果各級(jí)破碎的破碎比各是i1、i2、……in,則總破碎比i0為 i0=i1i2i3……in 1.1.3破碎理論 各種礦石的機(jī)械性能是各不相同的，如表1-2所示，然而礦石的抗壓強(qiáng)度均大于其抗彎強(qiáng)度或抗拉強(qiáng)度。 表1-2 各種礦石的物理機(jī)械性能 礦石性質(zhì) 礦石種類 壓碎強(qiáng)度極限δBkg/cm2 普氏硬度系數(shù)f 軟礦石 煤 方鉛礦 菱鐵礦 無煙煤 閃鋅礦 疏松石灰石 20～40 45 70 90 100 400 2～4 低于中硬礦石 致密石灰石 褐鐵礦 磁鐵礦 500～1300 820 1065 6～10 礦石性質(zhì) 礦石種類 壓碎強(qiáng)度極限δBkg/cm2 普氏硬度系數(shù)f 中硬礦石 花崗巖 純褐鐵礦 正長石 大理石 致密砂巖 1200～1500 1250 1250～1560 500～1500 1600 12～15 高于中硬礦石 半假象赤鐵礦 灰綠巖 閃長石 片麻巖 1580～1955 1800～2400 2000 1720～2200 15～18 極硬礦石 石英巖 閃長巖 班巖 銅礦石 鐵磁鐵礦 玄武巖 花崗長英巖 1980～2180 1800～2400 1530～2800 1500～2800 2340 2000～300 3500 18～20 目前，在工程上采用的破碎和磨碎方法，主要是借助機(jī)械的作用力。最常見的有以下幾種類型。 1）擠壓破碎 如圖1-1所示，是利用兩破碎工作面靠近時(shí)對(duì)物料施加壓力，使其破碎作用力逐漸加大。 圖1-1 2）劈裂破碎 如圖1-2所示，是利用尖齒楔入物料時(shí)產(chǎn)生的劈力，力的作用較為集中，使物料沿劈裂面破碎成兩塊，并在劈力作用點(diǎn)處產(chǎn)生局部破碎。 圖1-2 3）折斷或彎曲破碎 如圖1-3所示，在破碎工作面之間的物料，如同承受集中負(fù)荷兩支點(diǎn)（或多支點(diǎn)）梁。除在作用點(diǎn)處受劈力之外，主要是使物料受彎曲力而破碎。 圖1-3 4）磨碎 如圖1-4所示，它是破碎工作面在物料上相對(duì)滑動(dòng)，對(duì)物料施加剪切力。這種力作用于物料的表面部分，因此適用于細(xì)物料的磨碎。 圖1-4 5）沖擊破碎 如圖1-5所示，沖擊力瞬時(shí)作用于物料上，物料急劇粉碎。 破碎、磨碎機(jī)械，往往是以一種方法為主，以其他一種或兩種方法為輔來破碎物料。 圖1-5 現(xiàn)有的破碎理論，均有一定的局限性，沒有完全地解釋礦石破碎的實(shí)質(zhì)。同時(shí)，也未總結(jié)出適用于工業(yè)生產(chǎn)，能切實(shí)指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)踐的數(shù)學(xué)理論。目前，比較主要的幾種破碎理論是：面積假說、體積假說和裂縫假說。 面積假說：破碎物料時(shí)消耗的功（W）與被破碎物料所增加的表面積（S）成正比。應(yīng)用本假說只有在脆性物料的細(xì)磨過程中才能得出與實(shí)際相近的結(jié)果。 體積假說：把物料破碎成幾何形狀相似的小顆粒，所需功耗與被破碎物料的體積或重量成正比。此假說對(duì)于彈性或脆性物料，在粗碎或中碎時(shí)，計(jì)算結(jié)果比較接近實(shí)際。 裂縫假說：此種假說介于前兩種假說之間，又稱為第三破碎理論。 破碎機(jī)械所施加的機(jī)械力，可以是擠壓力、劈裂力、彎曲力、剪切力等，在一般機(jī)械中大多是兩種或兩種以上機(jī)械力的綜合。對(duì)于堅(jiān)硬的物料和塑性的物料，適宜采用產(chǎn)生沖擊和劈裂作用的機(jī)械；對(duì)于粘性和韌性的物料，適宜采用產(chǎn)生擠壓和碾磨作用的機(jī)械。 1.2破碎機(jī)械的分類和運(yùn)用范圍 1.2.1分類 根據(jù)機(jī)械的工作原理和結(jié)構(gòu)特征，目前在工業(yè)生產(chǎn)上廣泛使用的破碎機(jī)械有：顎式破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、旋回式破碎機(jī)、錘式破碎機(jī)、輥式破碎機(jī)等。 粉磨機(jī)械常用的類型有：球磨機(jī)、棒磨機(jī)、振動(dòng)磨機(jī)、無介質(zhì)磨機(jī)、噴射式磨機(jī)等，它們的總破碎比可達(dá)1000以上。 1.2.2運(yùn)用范圍 各種破碎機(jī)械的結(jié)構(gòu)和作用不同，其運(yùn)用范圍也不全相同。 顎式破碎機(jī)和圓錐破碎機(jī)適合于破碎非常堅(jiān)硬的巖石（極限抗壓強(qiáng)度在150～250MPa）； 旋回式破碎機(jī)適合于破碎堅(jiān)硬（極限強(qiáng)度在100MPa左右）的巖石； 錘式破碎機(jī)適合于破碎中等硬度的脆性巖石（極限強(qiáng)度在100MPa以下）； 輥式破碎機(jī)適合于破碎中等硬度的韌性巖石（極限強(qiáng)度在70MPa左右）。 1.2.3各種破碎機(jī)械的主要破碎作用 顎式破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)和輥式破碎機(jī)等，以擠壓作用為主； 錘式破碎機(jī)和反擊破碎機(jī)等，以沖擊作用為主； 輪碾機(jī)和輥式磨機(jī)等，以擠壓作用為主； 球磨機(jī)、棒磨機(jī)、振動(dòng)磨機(jī)在噴射機(jī)等，以磨削兼撞擊作用為主； 表1-3 破碎機(jī)械類別總表 破碎類別 粗碎 中碎 細(xì)碎 粗磨 細(xì)磨 超細(xì)磨 原料粒度 300～900mm 100～350mm 50～100mm 5～15mm 0．1mm 60um 原料硬度 150～250MPa 100MPa左右 70～100MPa ─ ─ ─ 成品粒度 100～350mm 20～100mm 5～15mm 0.1mm 60um 5um 破碎比 3～6 6～25 10～40 ─ ─ >100 機(jī)種選用 顎式破碎機(jī)\圓錐破碎機(jī) 圓錐破碎機(jī)\錘式破碎機(jī)\反擊式破碎機(jī) 輥式破碎機(jī)\輪碾機(jī) 輪碾機(jī)\球磨機(jī) 振動(dòng)磨機(jī)\噴射式磨機(jī) 噴射式磨機(jī) 1.3 破碎機(jī)械發(fā)展現(xiàn)狀 破碎機(jī)是當(dāng)代飛?速發(fā)展的經(jīng)濟(jì)社會(huì)必不可少的一個(gè)工業(yè)環(huán)節(jié)。在各種金屬、非金屬、化工礦物原料及建筑材?料的加工過程中，粉碎作業(yè)要消耗巨大的能?量，而且又是個(gè)低效作業(yè)。物料粉碎過程中，由于作業(yè)中產(chǎn)生發(fā)聲、發(fā)熱、振動(dòng)和摩擦等作?用，使能源大量消耗。因而多年來界內(nèi)人士一直在研究如何達(dá)到節(jié)能、高效地完成破碎和磨碎過程。從理論研究到創(chuàng)新設(shè)備(包括改造舊有的設(shè)備)直至改變生產(chǎn)工藝流程。 　　目前破碎理論、工藝和設(shè)備的研究主要著重于：(1)研究在破碎中節(jié)能、高效的理論，也力求找出新?理論突破人們已熟知的破碎三大理論；(2)研究新的非機(jī)械力的高能或多力場聯(lián)合作用的破?碎設(shè)備，目前還未有研制成型，正處于研究階段；(3)改進(jìn)現(xiàn)有設(shè)備，這方面經(jīng)常是根?據(jù)用戶自己需要來進(jìn)行，而不見市場上大規(guī)模生產(chǎn)或研制新設(shè)備。 對(duì)于上述諸問題，由于國外礦山自80年代以來發(fā)展緩慢使得這方面進(jìn)展不大。國外新設(shè)備較少，國內(nèi)由于國營大型礦山投入極少，也沒有什么發(fā)展，而中型小礦山由于各地原料的需求不等，近幾年得到一定的發(fā)展。 1.4破碎機(jī)械市場前景 破碎機(jī)械亦屬于礦山、冶金專用設(shè)備。據(jù)相關(guān)資料，我國國內(nèi)礦山、冶金和專用設(shè)備制造業(yè)2006年的總資產(chǎn)額是24044239.8萬元，較上一年度增加了23.47%。 在未來幾年內(nèi)，隨著中國整體經(jīng)濟(jì)的不斷升溫。中國的礦山、冶金設(shè)備制造這一行業(yè)在廣泛吸納各方面資金和技術(shù)的情況下，在國家大搞四化建設(shè)拉動(dòng)內(nèi)需的宏觀政策的操控下，在越來越趨于靈活機(jī)動(dòng)的市場機(jī)制的引導(dǎo)下，國內(nèi)的礦山、冶金專用設(shè)備制造業(yè)完全有望再更上一個(gè)新臺(tái)階。 41 第2章 單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2.1行業(yè)現(xiàn)狀 目前破碎理論、工藝和設(shè)備的研究主要著重于： 1）、研究在破碎中節(jié)能、高效的理論，也力求找出新?理論突破人們已熟知的破碎三大理論； 2）、研究新的非機(jī)械力的高能或多力場聯(lián)合作用的破?碎設(shè)備，目前還沒見有工業(yè)化的設(shè)備，只是研究階段； 3）、改進(jìn)現(xiàn)有設(shè)備，這方面經(jīng)常是根?據(jù)用戶自己需要來進(jìn)行，而不見市場上大規(guī)模生產(chǎn)或研制新設(shè)備。 而對(duì)于此類破碎機(jī)目前仍采用傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)制造方法： 1）、機(jī)殼內(nèi)的破碎板（襯板）為一塊整板，因?yàn)槠扑榘宓哪p并不是每一處都是均勻磨損，當(dāng)一處磨損較嚴(yán)重時(shí)必須整塊板換掉，這樣浪費(fèi)成本；破碎板上無刀口，降低了破碎生產(chǎn)率； 2）、篩板采用若干篦條拼接而成，更換費(fèi)時(shí)，降低了剛度，可靠性下降； 3）、錘頭與錘桿為一整體，更換時(shí)必須將機(jī)殼取下，更換費(fèi)時(shí)，影響生產(chǎn)率； 4）、因出料口的結(jié)構(gòu)，此類破碎機(jī)只用于工人出料； 5）、破碎機(jī)在工作時(shí)，灰塵較大，無任何防塵、除塵裝置，影響工作人員身體健康、污染環(huán)境。 2.2生產(chǎn)需求情況 “十一五”期間，煤炭工業(yè)的生產(chǎn)技術(shù)水平將明顯提高。國家將建成140個(gè)高效安全現(xiàn)代化礦井，國家將加大對(duì)煤礦建設(shè)項(xiàng)目的支持力度，已先后有17個(gè)煤炭建設(shè)項(xiàng)目，由國家開發(fā)銀行出具貸款承諾，還將100多個(gè)高檔普采工作面升為綜采工作面，100多個(gè)普采工作面升為高檔普采工作面。這樣，中國大型煤礦采掘機(jī)械化程度將達(dá)到95%。中型煤礦的機(jī)械化程度將達(dá)到80%以上；大型煤礦國內(nèi)先進(jìn)水平裝備率達(dá)到20%，國際先進(jìn)水平裝備率達(dá)到6%，中型煤礦國內(nèi)先進(jìn)水平裝備率達(dá)到10%，小型煤礦機(jī)械化、半機(jī)械化程度達(dá)30%以上。據(jù)此分析，就我國煤礦這一方面都將推動(dòng)像此類的礦山機(jī)械的進(jìn)一步發(fā)展，還有其它礦山的進(jìn)一步規(guī)?；?，系統(tǒng)化，完整化。所以像此類的礦山機(jī)械因結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、自重較小、單位產(chǎn)品的功率消耗少；生產(chǎn)率較高，破碎比大，產(chǎn)品的粒度小而均勻，呈立方體形，過度破碎現(xiàn)象少；工作連續(xù)可靠，維護(hù)修理方便，易損件容易檢查和更換，等優(yōu)點(diǎn)，再加上設(shè)計(jì)制造的標(biāo)準(zhǔn)化，規(guī)?；托路f化，它將有十分廣闊的市場前景。 2.3設(shè)計(jì)創(chuàng)新點(diǎn) （1）、改變了傳統(tǒng)破碎板（襯板）為一塊平板的設(shè)計(jì)方案，采用截面形狀為梯形的三塊板拼接而成，使其整個(gè)破碎板面形成若于個(gè)刀口，提高破碎生產(chǎn)率；隨時(shí)可根據(jù)各塊襯板的磨損程度而單獨(dú)更換，降低了成本。 （2）、篩板為兩塊拼接而成，提高其剛度，維修更換方便； （3）、設(shè)計(jì)了出料斗，使此破碎機(jī)既可用于較大規(guī)模生產(chǎn)的自動(dòng)出料，也可用于中小規(guī)模的人工出料； （4）、錘頭與錘桿可拆卸，在工作過程中可根據(jù)各錘頭的磨損情況單獨(dú)更換，且在更換錘頭時(shí)不需要將機(jī)殼取下，從出料口方可更換錘頭，大大減少了更換錘頭時(shí)間，提高了生產(chǎn)率； （5）、在機(jī)殼內(nèi)設(shè)計(jì)了除塵噴水頭，當(dāng)在破碎粉塵較大的物料時(shí)可打開噴水頭，這樣不但減少了粉塵對(duì)工作人員健康的影響，也更利于環(huán)保。 2.4用途、類型和工作原理 2.4.1用途 單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)利用高速回轉(zhuǎn)的錘頭沖擊物料，使其沿自然裂縫、層理面和節(jié)理面等薄弱處而破裂的破碎機(jī)械。從第一章可知此類破碎機(jī)適用于破碎含水量小于12%，抗壓強(qiáng)度小于120MPa的物料。被廣泛地用于水凝、選煤、化工、電力、冶金等工業(yè)部門中，主要用來對(duì)石灰石、煤、焦炭、頁巖、石膏、爐渣等中硬和軟物料進(jìn)行中、細(xì)破碎。 2.4.2類型 錘式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)類型很多，按回轉(zhuǎn)軸數(shù)可分為單轉(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子兩類；按轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)方向可分為可逆式和不可逆式兩類；按錘頭的排列方式，可分為單排式和多排式兩種；按錘頭在轉(zhuǎn)子上的連接方式可分為固定錘式和活動(dòng)錘式兩類；按用途不同分為一般用途和特殊用途兩類。其中以單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)運(yùn)用最為廣泛。 2.4.3工作原理 錘式破碎機(jī)利用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)帶有錘頭的轉(zhuǎn)子（轉(zhuǎn)子由主軸、圓盤、銷軸和錘子組成），使轉(zhuǎn)子在破碎腔內(nèi)高速旋轉(zhuǎn)。當(dāng)物料從給料口進(jìn)入機(jī)內(nèi)，物料將受高速運(yùn)動(dòng)的錘子的打擊、沖擊、剪切、研磨作用而被粉碎。破碎了的物料從錘頭處獲得動(dòng)能，以高速向機(jī)殼內(nèi)壁的破碎板（襯板）和篩板上沖擊，同時(shí)還受到物料間相互撞擊，而被第二次破碎。被粉碎后的物料中小于篩孔尺寸的物料將通過篩板排出，大于篩孔尺寸的物料將繼續(xù)被阻留在篩板上繼續(xù)受到錘子的打擊和研磨，直至最后能通過篩板排出機(jī)外。 2.5錘式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu) 2.5.1單轉(zhuǎn)子不可逆式錘式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu) 如圖2-2所示是單轉(zhuǎn)子不可逆式錘式破碎機(jī)。它由機(jī)殼1、轉(zhuǎn)子2、篦條3、破碎板4和軸承5等部分組成。 圖2-1單轉(zhuǎn)子不可逆式錘式破碎機(jī) 1－機(jī)殼 2－轉(zhuǎn)子 3－篦條 4－破碎板 5－軸承 6－主軸 7－錘架 8－錘頭銷 9－錘頭 10－錘盤 11－飛輪 機(jī)殼(上機(jī)殼和下機(jī)殼)用鋼板焊接而成。上部為進(jìn)料口，機(jī)殼內(nèi)部鑲有高錳鋼襯板，襯板磨損后可以更換。機(jī)殼和軸之間的漏灰現(xiàn)象嚴(yán)重，特設(shè)有軸封。機(jī)殼下部直接安放在混凝土基礎(chǔ)上，并用地腳螺栓固定。為了便于檢修、調(diào)整和更換篦條，下機(jī)殼的前后兩面均開有一個(gè)檢修孔。為了檢修、更換錘頭方便，兩側(cè)壁也對(duì)稱地開有檢修孔。 轉(zhuǎn)子由主軸6，錘頭架7組成。錘架上用錘頭銷軸8將錘頭9分排懸掛在錘架之間，為了防止錘架和錘頭和軸向串動(dòng)，錘架兩端用壓緊錘盤10和鎖緊螺母固定，轉(zhuǎn)子支承在兩個(gè)滾動(dòng)軸承5上。為了使轉(zhuǎn)子在運(yùn)動(dòng)中儲(chǔ)存一下的動(dòng)能，避免破碎大塊物料時(shí)，錘頭的速度損失不致過大或減小電動(dòng)機(jī)的尖峰負(fù)荷，在主軸一端還裝有一個(gè)飛輪11。 2.5.2單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu) 不可逆式錘式破碎機(jī)具有一個(gè)嚴(yán)重的缺點(diǎn)，就是錘頭極易一面磨損。若要把錘頭再翻轉(zhuǎn)過來使用另一面，則必須停車把錘頭卸下，再倒個(gè)裝上，這樣就消耗了很多的時(shí)間，浪費(fèi)了人力，降低了生產(chǎn)效率。而實(shí)際生產(chǎn)中，為了減少人力消耗，往往錘頭只磨損一面就換成新的，這樣就造成了很大的浪費(fèi)。 為了克服這個(gè)缺點(diǎn)，在實(shí)際生產(chǎn)中大多都采用可逆式破碎機(jī)。這種破碎機(jī)的轉(zhuǎn)子可從正、反兩方面回轉(zhuǎn)。當(dāng)錘頭某面磨損后，只要將電機(jī)反轉(zhuǎn)就可以了。這樣就增加了錘頭的使用壽命，提高了破碎機(jī)的作業(yè)率，增加了生產(chǎn)能力。 單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)與單轉(zhuǎn)子不可逆式錘式破碎機(jī)相比較復(fù)雜，但基本結(jié)構(gòu)也差不多。單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)的轉(zhuǎn)子可以正、反兩個(gè)方向旋轉(zhuǎn)，所以它的主要零、部件都是對(duì)稱布置的，進(jìn)料口位于機(jī)器的正中上方。其主軸上裝有錘盤，每兩個(gè)圓盤通過銷軸懸掛錘頭，主軸兩端支承在滾動(dòng)軸承上。電動(dòng)機(jī)通過聯(lián)軸器直接帶動(dòng)轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)。 2.6單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)主要參數(shù)的設(shè)計(jì)計(jì)算 2.6.1主要結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與計(jì)算 2.6.1.1轉(zhuǎn)子的直徑與長度 轉(zhuǎn)子的直徑一般根據(jù)給料塊的尺寸來確定，通常轉(zhuǎn)子直徑D按下式計(jì)算 （2-1） Dmax 最大給料粒度 從第一章我們知道錘式破碎機(jī)主要用于對(duì)中等粒度的物料進(jìn)行破碎，其破碎粒度為100～350。 因物料的形狀、大小并不完全規(guī)則，為了使破碎機(jī)在工作時(shí)錘頭處有盡可能大的動(dòng)能，此處系數(shù)取5。 Dmax=200 則轉(zhuǎn)子直徑 D=1000 轉(zhuǎn)子的長度由破碎機(jī)生產(chǎn)率的大小而定，其轉(zhuǎn)子長度按下式計(jì)算 L=（0.7～1.5）D (2-2) 取系數(shù)為0.8 則轉(zhuǎn)子長度 L=800 2.6.1.2進(jìn)料口寬度與長度 錘式破碎機(jī)的進(jìn)料口長度與轉(zhuǎn)子長度相同，而進(jìn)料口寬度B>2Dmax Dma 最大進(jìn)料粒度 則 進(jìn)料口長度為800 進(jìn)料口寬度B>400,取B=500 2.6.1.3排料口尺寸 錘式破碎機(jī)的出料口尺寸由篦條間隙來控制,而篦條間隙由產(chǎn)品粒度的大小決定。 中碎時(shí)，產(chǎn)品的粒度為間隙的～；粗碎時(shí)，產(chǎn)品的平均粒度為間隙的～。 在第一章里我們知道錘式破碎機(jī)主要用于對(duì)中等粒度的物料進(jìn)行破碎。則篦條間隙為39～65，為了保證物料破碎后的料度為13，這里取篦條間隙為25。 2.6.1.4錘頭類型、材料及質(zhì)量的選擇 錘頭按其質(zhì)量可分為重型、中型和小型三種，如圖2-3所示。重型錘頭主要用在￠1000mm×800mm以上的錘式破碎機(jī)；中型錘頭一般用在￠800mm×600mm和￠600mm×400mm的錘式破碎機(jī)上；輕型錘頭主要用在小型破碎機(jī)上。此類破碎機(jī)選用重型錘頭。 c b a 圖2－2 a重型 b中型 c小型 錘頭的材料通常有白口鑄鐵、含錳12%～14%的高錳鋼和高錳低合金鋼ZG30MnSiTi，也可在錘頭表面焊一層3～4mm的硬合金。因?yàn)殄N頭在破碎腔內(nèi)直接與物料接觸受沖擊力較大，磨損也非?？?，高錳低合金鋼ZG30MnSiTi的綜合性能較好，選用。 錘頭的質(zhì)量直接影響到破碎效果和能量消耗，一般取錘頭質(zhì)量為裝入物料塊最大質(zhì)量的1.5(重型)～2（輕型）倍。 由公式 = (2-3) 取 m=17kg 2.6.2主要工作參數(shù)的設(shè)計(jì)計(jì)算 2.6.2.1轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計(jì)算 錘式破碎機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速按所需要的圓周速度來計(jì)算,而錘頭的圓周速度根據(jù)被破碎物料的性質(zhì)破碎產(chǎn)品的料度、錘頭的磨損、機(jī)器結(jié)構(gòu)等因素來確定。 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速 N= r/min (2-4) v 轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)速度，m/s； D 轉(zhuǎn)子直徑，m。 轉(zhuǎn)子的圓周速度為18～70m/s。一般中小型破碎機(jī)轉(zhuǎn)速為750～1500r/min圓周速度為25～70m/s大型破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速為200～350r/s。速度愈高，破碎后物料的粒度就愈小，錘頭、襯板、篦條的磨損也越大，功率消耗也隨之增加，對(duì)機(jī)器零部件的加工、安裝精度要求也隨之增高，所以在滿足產(chǎn)品粒度要求的情況下，轉(zhuǎn)子圓周速度應(yīng)取較低的轉(zhuǎn)速。 為達(dá)到所要求的生產(chǎn)率，取 v=38/s 則 n==726r/min 2.6.2.2生產(chǎn)率計(jì)算 錘式破碎機(jī)的生產(chǎn)率與破碎機(jī)的規(guī)格、轉(zhuǎn)速、出料篦條間隙寬度、給料粒度、給料狀況及物料性質(zhì)等因素有關(guān)。由經(jīng)驗(yàn)公式 Q=KDLρ t/h (2-5) Q 生產(chǎn)率，t/h; D,L 轉(zhuǎn)子的直徑和長度，m; ρ 物料的堆密度，t/m3； K 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。破碎石灰石等中硬物料時(shí)，K=30～40，機(jī)器的規(guī)格較大時(shí)，K取上限，機(jī)器規(guī)格較小時(shí)，取下限。破碎煤時(shí)，K=130～150。 破碎石灰石等中等物料時(shí) K=35， 則生產(chǎn)率 Q=35Х1Х0.8Х1.6=44.8 t/h 破碎煤時(shí) K=140, ρ=0.7 t/m3 則生產(chǎn)率 Q=140Х1Х0.8Х0.7=78.4 t/h 所以轉(zhuǎn)子直徑D=1000mm, 轉(zhuǎn)子長度L=800mm,能達(dá)到預(yù)計(jì)生產(chǎn)率,符合設(shè)計(jì)要求。 2.6.2.3電動(dòng)機(jī)功率的計(jì)算 錘式破碎機(jī)功率消耗與很多因素有關(guān)，但主要取決于物料的性質(zhì)、轉(zhuǎn)子的圓周速度、破碎比和生產(chǎn)率。 由經(jīng)驗(yàn)公式 Nd=K0D2Ln KW (2-6) Nd 電動(dòng)機(jī)功率,KW； D，L 轉(zhuǎn)子的直徑和長度，m； n 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速，r/min； K0 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。對(duì)于大型錘式破碎機(jī)，K0=（0.15～0.2）；中型破碎機(jī)， K0=0.15；小型破碎機(jī)，K0=0.1。 這里K0取0.18 則 Nd=0.18×12×0.8×726=104.54 KW 查《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》所選電動(dòng)機(jī)參數(shù)如表2-1所示 表2-1 型號(hào) 額定 功率 （KW） 額定 電壓 （V） 額定 電流 （A） 同步 轉(zhuǎn)速 （r/min) 效率 （%） 功率 因數(shù) COSφ 堵轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)矩 ──── 額定 轉(zhuǎn)矩 堵轉(zhuǎn) 電流 ──── 額定 電流 最大 轉(zhuǎn)矩 ──── 額定 轉(zhuǎn)矩 重量 （kg） Y315M2-8 132 380 262 750 92 0.81 1.3 6.5 1.8 1600 2.7主要零件設(shè)計(jì)及計(jì)算 2.7.1．主軸 主軸是支承轉(zhuǎn)子的主要零件，主要承受沖擊力。因此選用45鋼熱處使其具有較高的強(qiáng)度和韌性。其初設(shè)主軸草圖如圖2－4所示。 圖2-3 錘頭在工作時(shí)，主軸在水平面上所受力非常小，這里主要考慮錘頭工作時(shí)主軸在垂直面上的受力情況。 1）、暫不考慮錘頭轉(zhuǎn)動(dòng)慣量時(shí)，主軸的強(qiáng)度校核 情況一，當(dāng)錘頭處于如圖2－5所示狀態(tài)時(shí)主軸的強(qiáng)度校核 圖2－4 受力簡圖如下 圖2－5 轉(zhuǎn)矩 由公式 T=9549× 得 (2-7) T=9549×≈1710N/m 六個(gè)錘頭均勻分布在每一排的錘頭銷上，則每個(gè)錘頭上所受的轉(zhuǎn)矩相等，即 =======285N/m 轉(zhuǎn)矩圖為 圖2－6 每個(gè)錘頭上的破碎力 ========425.4N/m 彎矩 =0 =0.297=0.297×425=127.5N/m =0.424=0.424×425=178.2N/m =0.551=0.551×425=238N/m =0.677=0.677×425=289N/m =0.804=0.804×425=340N/m N/m =0.931=0.931×425=395.25N/m 彎矩圖為 圖2－7 當(dāng)量彎矩 由公式 = ， (2-8) α= (2-9) 主軸所選材料為45鋼，查機(jī)械設(shè)計(jì)第16章 有 =55，=95 則 α=0.58 ===208.76N/m ===243.5N/m ===289.78N/m ===332.9N/m ===378.05N/m ===395.25N/m 當(dāng)量彎矩圖為 圖2-8 情況二，當(dāng)錘頭處于圖2－10所示狀態(tài)時(shí)主軸的強(qiáng)度校核 圖2－9 `受力簡圖如下 圖2－10 轉(zhuǎn)矩 由公式 T=9549× 得 (2-10) T=9549×≈1710N/m 六個(gè)錘頭均勻分布在每一排的錘頭銷上，則每個(gè)錘頭上所受的轉(zhuǎn)矩相等，即 =======285N/m 轉(zhuǎn)矩圖為 圖2－11 每個(gè)錘頭上的破碎力 ========425.4N/m 彎矩 =0 =0.36=0.36Χ425=153N/m =0.49=0.49Χ425=208.25N/m =0.64=0.64Χ425=272N/m =0.74=0.74Χ425=314.5N/m =0.87=0.87Χ425=369.75N/m =1.00=1Χ425=425N/m N/m 彎矩圖為 圖2－12 當(dāng)量彎矩 由公式 = ，α= 主軸所選材料為45鋼，查機(jī)械設(shè)計(jì)第16章有 =55，=95 則 α=0.58 ===225.24N/m ===265.68N/m ===318.29N/m ===354.85N/m ===404.56N/m ===425N/m 當(dāng)量彎矩圖為 圖2－13 從以上兩種狀態(tài)看出，當(dāng)錘頭處于第二種狀態(tài)時(shí)主軸所受彎矩最大，危險(xiǎn)截面在第六個(gè)錘頭所對(duì)應(yīng)的主軸截面上。 此截面應(yīng)滿足條件 === =36mm 上式計(jì)算的主軸截面尺寸僅是在沒有考慮錘頭轉(zhuǎn)動(dòng)慣性時(shí)的尺寸。 2）、當(dāng)錘頭轉(zhuǎn)動(dòng)慣性存在時(shí)主軸的強(qiáng)度校核 在主軸圓周錘盤上均勻分布了四排錘頭，每排六個(gè)，取其中一個(gè)為研究對(duì)象如圖2－16所示。 圖2－14 當(dāng)錘頭與物料碰撞時(shí)，因沖擊力使錘頭瞬間向后偏倒，錘頭偏倒范圍如圖2-14所示，在OA與OB之間=130C°內(nèi)。令當(dāng)錘頭偏倒位于OB位置時(shí)的沖擊力（錘頭的慣性力） 對(duì)主軸的影響最大。 =mα (2-11) 錘頭從OA偏倒到OB位置的時(shí)間 ==0.029s 則 =75.67rad/s (2-12) =17.4m/s (2-13) 當(dāng)錘頭從OA到OB位置的時(shí)間很小，s時(shí) α== (2-14) 則 =170Χ17.4=2958N/m 綜上所述每個(gè)錘頭上的破碎力 =+=425.4+2958=3383.4N/m 此時(shí)主軸受力圖與圖2－16相同。 彎矩 =0 =0.36Χ3383.4=1218.02N/m =0.49Χ3383.4=1657.87N/m ==0.61Χ3383.4=2063.87N/m =0.74Χ3383.4=2503.72N/m =0.87Χ3383.4=2943.56N/m =3383.4N/m 彎矩圖為 N/m 圖2－15 當(dāng)量彎矩 由公式 = ，α= 主軸所選材料為45鋼，查機(jī)械設(shè)計(jì)第16章 有 =55，=95 則 α=0.58 ===1229.19N/m ===1666.09N/m ===2070.48N/m ===2509.17N/m ===2948.20N/m ===3383.4N/m 當(dāng)量彎矩圖為 圖2－16 從圖2－18看出在錘頭慣性力存在下，在第六個(gè)錘頭所對(duì)應(yīng)的主軸截面所受彎矩最大，此截面最危險(xiǎn)。 為保證主軸強(qiáng)度，此截面須滿足條件 === =88.20mm 當(dāng)破碎機(jī)在工作時(shí)，物料的大小并不均勻，當(dāng)遇到物料粒度比200mm略大時(shí)，錘頭上所受的單擊力較大，對(duì)主軸的強(qiáng)度的影響也較大，為了保證破碎機(jī)在一定超載情況下亦能正常工作，則對(duì)主軸載面考慮一安全系數(shù)n=1.2～2.5。這里取n=1.30，則主軸載面b=114.66mm，所以初設(shè)主軸載面b=120mm合符要求。 2.7.2錘頭銷 錘頭銷用于將錘頭聯(lián)結(jié)在錘盤上，當(dāng)錘頭轉(zhuǎn)動(dòng)破碎物料時(shí)，該銷受剪切作用，剪切力為錘頭的慣性力。 由公式 (2-15) 則 d 由前面主軸強(qiáng)度校核中有 =2958N/m 因一個(gè)錘頭所對(duì)應(yīng)段的錘頭銷被兩錘盤支撐， 則 =1479N/m 錘頭銷材料為45鋼，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 有 =80Mpa 將其代入 d 得 d49mm,取d50mm 破碎機(jī)在工作時(shí)，錘頭繞錘頭銷有一定轉(zhuǎn)動(dòng)，這樣對(duì)錘頭銷有一定的磨損，為了減少破碎機(jī)在工作時(shí)錘頭對(duì)錘頭銷的磨損，錘頭銷需淬火、調(diào)質(zhì)處理220～240HBS。 2.8.聯(lián)軸器選擇 2.8.1.聯(lián)軸器類型的選擇 可逆式錘式破碎機(jī)主要靠懸掛于錘頭銷上的錘頭轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性力將物料破碎，所受沖擊載荷嚴(yán)重。破碎機(jī)主軸與電動(dòng)機(jī)主軸在安裝、工作過程中也可能會(huì)產(chǎn)生相對(duì)位移，同時(shí)，此類型破碎機(jī)主軸需正反轉(zhuǎn)來調(diào)節(jié)錘頭的磨損量。所以選用齒式聯(lián)軸器。此類型聯(lián)軸器外形尺寸小，承載能力高，能在高速下可靠工作，具有良好的補(bǔ)償兩軸綜合位移的能力，適用于正反轉(zhuǎn)多變，大功率重型機(jī)械及長軸聯(lián)接。 2.8.2聯(lián)軸器型號(hào)的選擇 由公式 (2-16) －理論轉(zhuǎn)矩 N/m； －額定轉(zhuǎn)矩 N/m； －工作情況系數(shù)。 查《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》 有 =2.75 則 =2.75Χ1710=4702.5N/m 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》 選擇 GICL6聯(lián)軸器 ZB J19013－89（主動(dòng)端：Y型軸孔、A型鍵槽、、L=172mm；從動(dòng)端：型軸孔、B型鍵槽、、L=132mm） 2.9.鍵的選擇 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》聯(lián)軸器的主動(dòng)端初選鍵的規(guī)格為：鍵25Χ150 GB 1096-79；聯(lián)軸器從動(dòng)端初選鍵的規(guī)格為：鍵22Χ110 GB 1096-79。 2.9.1鍵強(qiáng)度校核 從《材料力學(xué)》中查得鍵的許用應(yīng)力，。從前面計(jì)算所得，軸上所受的扭轉(zhuǎn)力偶矩=1.71Kn/m。 2.9.1.1主動(dòng)端鍵強(qiáng)度校核 1)、剪切強(qiáng)度校核 圖2－18 圖2－17 如圖2－20所示，將平鍵沿n-n截面分成兩部分，并把n-n以下部分和軸作為一個(gè)整體考慮。令在n-n截面上切應(yīng)力均勻分布，則n-n截面上的剪切力為 (2-17) 對(duì)軸心取矩，由平衡方程，得 則有 =10.13MPa＜ 則 此平鍵滿足剪切強(qiáng)度條件，初選合格 2)、擠壓強(qiáng)度校核 圖2－19 如圖2－21所示，考慮鍵在n-n截面以后部分的平衡，在n-n截面上的剪切力，右側(cè)面上的擠壓力為 (2-18) 投影于水平方向，由平衡方程得 或 則 ＜ 故此平鍵滿足擠壓強(qiáng)度條件，初選合格 2.9.1.2從動(dòng)軸端鍵強(qiáng)度校核 1）、剪切強(qiáng)度校核 從動(dòng)端軸為雙鍵，如圖2-22所示 圖2-21 m m 圖2-20 同理將兩平鍵分別沿n-n截面與m-m截面分開，把n-n、m-m以下部分和軸作為一個(gè)整體的研究對(duì)象如圖2-23所示。令n-n與m-m截面上切應(yīng)力均勻分布且相等，則n-n、m-m截面上的剪切應(yīng)力為 對(duì)矩心取矩，由平衡方程 ，得 =8.83MPa＜ 則 此兩平鍵滿足剪切強(qiáng)度條件，初選合格 2）、擠壓強(qiáng)度校核 兩平鍵的規(guī)格完全相同，所受到的擠壓力也完全相同，則只需校核其中一鍵即可，只要此對(duì)平鍵將滿足擠壓強(qiáng)度條件。 選擇上面一平鍵為校核對(duì)象，如圖2-21所示?？紤]鍵在n-n截面以上部分的平衡，在n-n截面上的剪切力，右側(cè)面上的擠壓力為 投影于水平方向，由平衡方程得 或 則 27.75MPa＜ 則 此對(duì)平鍵滿足擠壓強(qiáng)度要求，初選合格 3.1噴水管設(shè)計(jì)及選擇 破碎機(jī)在破碎粉塵較大的物料時(shí)，為了防止粉塵過大飛濺而影響工作人員身體健康和更利于環(huán)保，特在機(jī)殼上設(shè)計(jì)了兩根噴水管，當(dāng)破碎粉塵較大的物料時(shí)即可打開水泵滅塵。 考慮到破碎機(jī)在工作時(shí)，物料在破碎腔內(nèi)受到錘頭的打擊及物料間的撞擊作用下，呈無規(guī)律的飛濺運(yùn)動(dòng)，雖然噴水管安裝在機(jī)殼上端，但為了防止物料長期飛濺對(duì)水管有磨損破壞作用，特選用外徑為30mm,內(nèi)徑為15mm的16Mn厚壁鋼管。為了均勻可靠地防止粉塵飛濺，在鋼管長度范圍內(nèi)設(shè)計(jì)了6個(gè)1mm的噴水孔，如圖2-22所示。 圖2-22 噴水管結(jié)構(gòu)示意圖 3.2聯(lián)軸器安全螺栓直徑確定 為了使此破碎機(jī)在工作中更安全更可靠，除了用電氣元件對(duì)其進(jìn)行過載、短路、欠壓、失壓等保護(hù)外，在聯(lián)軸器連接處以安全螺栓作為機(jī)械保護(hù)。如圖2-23所示 圖2-23 聯(lián)軸器截面示意圖 為了使此破碎機(jī)在嚴(yán)重過載時(shí)不至出現(xiàn)事故，則選用4顆20鋼螺栓為安全螺栓，當(dāng)載荷超過一定極限值時(shí)，此安全螺栓被剪斷，起到保護(hù)作用。由已知條件螺栓直徑計(jì)算如下： /m 取 d=10mm 3.3軸承選擇及基本額定壽命計(jì)算 破碎機(jī)屬于強(qiáng)沖擊，工作時(shí)間非常長，重載的工程機(jī)械，則要求軸承具有強(qiáng)的承載能力和對(duì)溫度敏感等能力，則選擇型號(hào)為22216C/W33的調(diào)心滾子軸承。 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》軸承壽命 h （2-19） 當(dāng)量動(dòng)載荷 （2-20） 因?yàn)榇溯S承處非常小，基本趨于零 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》，有， 則 由于機(jī)械工作時(shí)常具有振動(dòng)和沖擊。則軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷由 （2-21） 因?yàn)槠扑闄C(jī)在工作時(shí)沖擊非常大取沖擊載荷系數(shù)=3 則 P=5130N 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》此軸承基本額定動(dòng)載荷C=115000 則 則此軸承的基本額定壽命約為2.8年,符合實(shí)際生產(chǎn)，選擇合格。 第3章 單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)控制電路設(shè)計(jì) 3.1設(shè)計(jì)原理 此破碎機(jī)需正反轉(zhuǎn)控制，因電動(dòng)機(jī)的功率非常大(130kw),在起動(dòng)時(shí)必須降壓起動(dòng)。在起動(dòng)時(shí)將電動(dòng)機(jī)定子繞組接成Y形，每相繞組所承受的電壓為220V，當(dāng)起動(dòng)完畢時(shí)將自動(dòng)換成△形運(yùn)行。 3.2控制電路原理圖 該控制電路原理圖如圖3-1所示 圖3-1 3.2.1控制電路邏輯表達(dá)式 KM4= KM1= KT= KM3= KM2= 3.2.2控制電路原理 當(dāng)按下SB2后，KM1線圈得并自鎖，同時(shí)KT、KM3線圈也得電，KM1、KM3主觸頭同時(shí)閉合，電動(dòng)機(jī)M繞組接成Y形，電動(dòng)機(jī)降壓起動(dòng)。經(jīng)KT延時(shí)，其延時(shí)動(dòng)斷觸頭斷開，KM3線圈斷電，延時(shí)動(dòng)合觸頭閉合，KM2線圈得電，這時(shí)，KM1、KM2主觸頭處于閉合狀態(tài)，電動(dòng)機(jī)繞組轉(zhuǎn)換成△連接，全壓起動(dòng)。 注：在控制電路中，KM2、KM3兩個(gè)常閉觸頭分別串在KM2、KM3線圈的控制電路中，使KM2、KM3線圈不能同時(shí)得電，以防止主電路可能造成的短路故障。 3.3元器件選擇 1）、刀開關(guān)QS 查《電氣控制系統(tǒng)與可編程控制器》 選擇 HD 11-400/319 2）、熔斷器FU 查查《電氣控制系統(tǒng)與可編程控制器》 選擇 RT3-630/400 3）、交流接觸器KM 查《電氣控制系統(tǒng)與可編程控制器》 主電動(dòng)機(jī)控制選擇 CJ12T-400 水泵電動(dòng)機(jī)控制選擇 CJ12T-10 4）熱繼電器FR 查《電氣控制系統(tǒng)與可編程控制器》 以額定電流選取 (3-1) 為使安全更可靠,取 故主電動(dòng)機(jī)保護(hù)選擇 JR 20-250W 水泵電動(dòng)機(jī)保護(hù)選擇區(qū) JR 20-6.3W 5）、時(shí)間繼電器KT 查《電氣控制系統(tǒng)與可編程控制器》 選擇 JS23-3 6）、水泵 此水泵主要在破碎機(jī)破碎粉塵較大的物料時(shí)，防塵使用，其工作壓力要求不需太高這里可選擇：型號(hào)為25WBZ-30-0.125，最大流量為 ,功率為125W，轉(zhuǎn)速n=2860r/min的自吸泵。 第4章 單轉(zhuǎn)子可逆式錘式破碎機(jī)安裝調(diào)試使用說明書 4.1混凝土機(jī)座設(shè)計(jì) 混凝土機(jī)座這里主要設(shè)計(jì)了兩種結(jié)構(gòu)，一種為兩混凝土機(jī)座間空隙，空隙內(nèi)用于安裝輸送帶。主用于較大型生產(chǎn)的自動(dòng)出料，即破碎機(jī)出料口下面安裝輸送帶，破碎后的物料從出料口排出落在輸送帶并上將其帶走如圖4-1所示；另一種結(jié)構(gòu)為兩混凝土機(jī)座之間增設(shè)了一斜面混凝土臺(tái)，如圖4-2所示。主要用于較小型的生產(chǎn)，便于人工出料，當(dāng)破碎后的物料從出料端排出后落到斜面臺(tái)上，物料將沿斜面滑下，此時(shí)可將運(yùn)料小車靠近斜面，物料將進(jìn)入小車。 圖4-1 1-混凝土機(jī)座 2-預(yù)埋螺栓 3-支撐架 4-電機(jī) 5-聯(lián)軸器 6-上機(jī)殼 7-軸承座 8-下機(jī)殼 9-出料斗10-傳輸帶 圖4-2混凝土機(jī)座 4.2安裝過程 1)、將支撐架安裝于混凝土機(jī)座上，以混凝土機(jī)座上的預(yù)埋螺栓壓緊； 2）、將襯板、篩板分另安裝于上機(jī)殼、下機(jī)殼上； 3）、主軸部件裝配； 4）、將下機(jī)殼安裝于支撐架上，以螺栓壓緊； 5）、將主軸部件安裝于下機(jī)殼上； 6）、將電動(dòng)機(jī)安裝在支撐架上； 7）、聯(lián)軸器連接電動(dòng)機(jī)主軸與破碎機(jī)主軸； 8）、安裝上機(jī)殼，并以螺栓將上下機(jī)殼連接； 9）、從下機(jī)殼下端安裝出料斗；（此步用于自動(dòng)的輸送帶出料） 10）、安裝噴水管。 4.3調(diào)試及維修 4.3.1調(diào)試 1）、破碎機(jī)安裝完成后，檢查各部件是否連接可靠，各部件之間是否有干涉現(xiàn)象； 2）、檢查完成后，初步通電2小時(shí)空載試運(yùn)轉(zhuǎn)，觀察各部件間是否有干涉等異?，F(xiàn)象發(fā)生； 3）、初步試運(yùn)行后若無異常現(xiàn)象發(fā)生，連續(xù)4～8小時(shí)負(fù)載運(yùn)行。注意，此步仍然是試運(yùn)行階段，先給少量物料，若無異常現(xiàn)象出現(xiàn)，2小時(shí)后給全料觀察，此時(shí)應(yīng)特別注意主軸上軸承的溫度變化，其溫度應(yīng)在60C°以下。特別注意：當(dāng)破碎機(jī)起動(dòng)運(yùn)轉(zhuǎn)正常后才可加入物料。 4.3.2維修 1)、當(dāng)錘頭一面磨損后，將電動(dòng)機(jī)反轉(zhuǎn)，以另一面工作； 2）當(dāng)錘頭兩面均磨損后，若裝有出料斗，則將出料斗和篩板拆下，擰松錘頭與錘桿的連接螺栓，更換錘頭即可； 3）、當(dāng)篩板磨損后，若裝有出料斗，則將出料斗拆下，擰松篩板與下機(jī)殼的連接螺栓更換即可； 4）、當(dāng)襯板磨損后，取下上機(jī)殼，松開襯板與上機(jī)殼的連接螺栓更換即可； 5）、在破碎機(jī)工作過程中，若發(fā)現(xiàn)機(jī)體其它部件有輕微的裂紋，可用E4303-J422￠3.2～4.0焊條進(jìn)行焊接。 第五章 結(jié)論 此型號(hào)的可逆式單轉(zhuǎn)子錘式破碎機(jī)特點(diǎn)如下： 1）、結(jié)構(gòu)簡單，成本低廉，使用、調(diào)試、維修方便； 2）、錘頭和錘桿可換，大大減少了更換錘頭的時(shí)間，提高了生產(chǎn)率； 3）、采用正反轉(zhuǎn)制電路，錘頭一面磨損后，接入反向運(yùn)轉(zhuǎn)，用錘頭另一面工作，降低了成本，提高了更換錘頭的時(shí)間，提高了生產(chǎn)率； 4）、篩板和襯板采用多塊拼接而成，可根據(jù)每塊的磨損情況不同分更換，降低了成本； 5）、采用機(jī)殼下端裝拆篩板，簡單省時(shí)，減少篩板更換時(shí)間，提高生產(chǎn)率； 6）、設(shè)計(jì)了出料斗，可用于較大型生產(chǎn)的自動(dòng)出料，且出料斗從機(jī)殼下端安裝，與機(jī)殼連接處結(jié)構(gòu)簡單可靠，裝拆十分方便。同時(shí)，當(dāng)此破碎機(jī)用于較小型的生產(chǎn)，人工出料時(shí)，拆下出料斗即可； 7）、在機(jī)殼內(nèi)設(shè)計(jì)了除塵噴水頭，當(dāng)在破碎粉塵較大的物料時(shí)可打開噴水頭，這樣不但減少了粉塵對(duì)工作人員健康的影響，也更利于環(huán)保。 基于此類型破碎機(jī)上述特點(diǎn)，此類型破碎機(jī)能廣泛用于小型、中型、較大型生產(chǎn)的礦山、建設(shè)、工業(yè)等部門中對(duì)中等硬度物料的中細(xì)碎。 設(shè)計(jì)總結(jié) 畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)四年來理論基礎(chǔ)知道和專業(yè)基礎(chǔ)知識(shí)學(xué)習(xí)過程中最后階段采用的一種總結(jié)性的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)，是對(duì)專業(yè)基礎(chǔ)知識(shí)的一次考驗(yàn)與綜合運(yùn)用。通過畢業(yè)設(shè)計(jì)能使學(xué)生綜合運(yùn)用大學(xué)幾年來所學(xué)的理論和專業(yè)知識(shí)和在生產(chǎn)實(shí)習(xí)過程中學(xué)到的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，以全面、系統(tǒng)、地培養(yǎng)學(xué)生獨(dú)立思考能力、創(chuàng)新能力、解決實(shí)際問題等能力。 畢業(yè)設(shè)計(jì)三個(gè)月里，在導(dǎo)師的指導(dǎo)和同學(xué)的幫助下已順利完成。在這幾個(gè)月里從對(duì)所設(shè)計(jì)產(chǎn)品市場需求情況的調(diào)查、目前研究現(xiàn)狀的了解、相關(guān)資料的查閱、結(jié)構(gòu)初步設(shè)計(jì)方案的提出、及最后總方案的確定，在這每一個(gè)環(huán)節(jié)中我都嚴(yán)格要求自己：一個(gè)從事機(jī)械專業(yè)的人員，既要熟悉設(shè)計(jì)，更要熟悉工藝和控制，也要有能預(yù)測市場的能力。在這個(gè)過程中，不但培養(yǎng)了我獨(dú)立思考、分析問題的能力也培養(yǎng)了我的創(chuàng)新能力、解決實(shí)際問題的能力及理論與實(shí)踐相結(jié)合的能力。 在這短短三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)里，也深感自己還存在很多不足，如理論知識(shí)的不扎實(shí)、實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的欠缺、理論與實(shí)踐的優(yōu)化結(jié)合等等。我將在以后的學(xué)習(xí)和工作中繼續(xù)對(duì)專業(yè)理論知識(shí)的深入學(xué)習(xí)和對(duì)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的認(rèn)真總結(jié)，做到理論與實(shí)踐有機(jī)結(jié)合，爭做一名“有志”、“有德”、“博學(xué)”適合當(dāng)代社會(huì)發(fā)展所需要的優(yōu)秀社會(huì)青年。 參考文獻(xiàn) ［1］ 《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫組編.機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè) 下冊(cè).第三版.北京:冶金工業(yè)出版社,1994 ［2］ 吳宗澤,羅圣國主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè).第二版.北京:高等教育出版社,1999 ［3］ 劉鴻文主編.材料力學(xué).第四版.北京:高等教育出版社,2004 ［4］ 邱宣懷主編.機(jī)械設(shè)計(jì).第四版.北京: 高等教育出版社,1997 ［5］ 陳遠(yuǎn)齡主編.機(jī)床電氣自動(dòng)控制.重慶:重慶大學(xué)出版社,1995 ［6］ 哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研室.理論力學(xué).第六版.北京:高等教育出版社,2002 ［7］ 沈?qū)W勤主編.公差配合與技術(shù)測量.北京: 高等教育出版社,1998 ［8］ 機(jī)械工業(yè)技師考評(píng)培訓(xùn)教材編審委員會(huì)編.焊工技師培訓(xùn)教材.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2005 ［9］ 勞動(dòng)人事部培訓(xùn)變業(yè)局.焊工工藝學(xué).第二版.北京:中國勞動(dòng)出版社,1992 ［10］ 劉朝儒,彭福蔭主編.機(jī)械制圖.第四版.北京:高等教育出版社，2001 ［11］胡宗武主編.非標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003 ［12］劉樹英.破碎粉磨機(jī)械設(shè)計(jì).吉林：東北大學(xué)出版社，2001 ［13］常曉玲主編.電氣控制系統(tǒng)與可編程控制器.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006 致謝 通過近三個(gè)月的忙碌,本次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)基本完成， 在這里首先要感謝我的指導(dǎo)老師趙虎老師。趙虎老師平日里工作繁多，但在我完成畢業(yè)設(shè)計(jì)的每個(gè)階段，從查閱資料，設(shè)計(jì)草案的確定和修改，中期檢查，后期精心指導(dǎo)，在這整個(gè)過程中趙虎老師都給予了我悉心的指導(dǎo)。除了敬佩趙虎老師的專業(yè)水平外，他的治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)和科學(xué)研究的精神也是我永遠(yuǎn)學(xué)習(xí)的榜樣，并將積極影響我今后的學(xué)習(xí)和工作。 其次非常感謝所有老師在這大學(xué)四年里對(duì)我的精心指導(dǎo)和幫助，在專業(yè)方面使我打下了較為扎實(shí)的基礎(chǔ)。同時(shí)也非常感謝所有同學(xué)對(duì)我的幫助與關(guān)心，正是因?yàn)橛辛四銈兊膸椭c指導(dǎo)，此次畢業(yè)設(shè)計(jì)才得以順利完成，正是有了你們的支持與鼓勵(lì)才使我四年的大學(xué)生活變得充實(shí)、豐富、多彩。 短短的大學(xué)四年即將走完，在這里十分感謝四川理工學(xué)院給我提供了一個(gè)培養(yǎng)我組織、交際、創(chuàng)新能力等綜合能力和展現(xiàn)自我特長的大舞臺(tái)。在這四年里使我更換了新的血液與大腦，看清了社會(huì)發(fā)展的趨勢(shì)，也更加清楚地認(rèn)識(shí)了自己，明白了自己的奮斗方向與人生目標(biāo)。短促的四年大學(xué)生活將是我人生路上一盞盞永遠(yuǎn)不滅的探路燈。 最后，真誠地感謝四川理工學(xué)院在這大學(xué)四年來對(duì)我的培養(yǎng)與熏陶，忠心地祝愿母校的明天更加輝煌！培養(yǎng)出一批批有志、有德、博學(xué)的優(yōu)秀社會(huì)人才。