滾筒攪拌機減速器的設計【含CAD圖紙全套+畢業(yè)答辯論文】
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購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 下載文檔送全套 紙 14951605 或 1304139763 湘潭大學興湘學院畢業(yè) 設計說明書 題 目: 滾筒攪拌機減速器的設計 專 業(yè): 機械設計制造及其自化 學 號: 2010963113 姓 名: 姜旺 指導教師: 姜勝強 完成日期: 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 下載文檔送全套 紙 14951605 或 1304139763 湘潭大學興湘學院 畢業(yè)論文(設計)任務書 論文(設計)題目 : 滾筒攪拌機減速器的設計 學號 : 2010963113 姓名: 姜旺 專業(yè) : 機械設計制造及其自動化 指導教師: 姜勝強 系主任: 劉柏希 一、主要內(nèi)容及基本要求 主要內(nèi)容:設計滾筒式攪拌機行星齒輪減速器 , 選擇其電動機, 確定總傳動比和齒數(shù),畫出其裝備圖和零件圖 基 本要求:電機的基本功率為 傳動比 40出轉數(shù) 20r/許傳動比偏差為 求每天工作 16 小時 ,要求行星齒輪減速器結構緊湊,傳動效率高。 二、重點研究的問題 重點研究 滾筒式攪拌機減速器的選擇與使用情況, 確定好行星齒輪的傳動比, 畫出行星齒輪減速器 的總體裝備圖 和零件圖 。 了解行星齒輪是怎么樣傳動,理解出其工作原理,從而帶動攪拌機的運動使其進行攪拌作用,運用于建筑工程,水利工程等工程機械。提高生產(chǎn)效率保障生產(chǎn)質量。 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 下載文檔送全套 紙 14951605 或 1304139763 三、進度安排 序號 各階段完成的內(nèi)容 完成時間 1 查閱資料、調研 1 2 開題報告、制訂設計方案 3 3 實驗(設計) 5 4 分析、調試等 7 5 寫出初稿 11 6 修改,寫出第二稿 12 7 寫出正式稿 13 周 8 答辯 14 周 四、應收集的資料及主要參考文獻 1、成大先《機械設計手冊》(第三版第一卷)( M)化學工業(yè)出版社 ,、成大先《機械設計手冊》(第三版第二卷)( M)化學工業(yè)出版社 ,、成大先《機械設計手冊》(第三版第三 卷)( M)化學工業(yè)出版社 ,、成大先《機械設計手冊》(第三版第五卷)( M)化學工業(yè)出版社 ,、孫恒,陳作模,葛文杰《機械原理》( M)高等教育出版社, 濮良貴,紀明剛《機械設計》(第八版)( M)高等教育出版社, 、吳宗澤,羅圣國《機械設計課程設計手冊》( M)高等教育出版社, 、周良得,朱泗芳《現(xiàn)代工程圖學》( M)湖南科學技術出版社, 、哈爾濱工業(yè)大學理論力學教研室 《 理論力學( I) 》 (第 7版)( M)高 等 湘潭大學興湘學院 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 下載文檔送全套 紙 14951605 或 1304139763 畢業(yè)論文(設計)評閱表 學號 2010963113 姓名 姜 旺 專業(yè) 機械設計制造及其自動化 畢業(yè)論文(設計)題目: 滾筒攪拌機減速器的設計 湘潭大學興湘學院 評價項目 評 價 內(nèi) 容 選題 現(xiàn)學科、專業(yè)特點和教學計劃的基本要求,達到綜合訓練的目的; 量是否適當; 生產(chǎn)、科研、社會等實際相結合。 能力 合歸納資料的能力; 究方法和手段的運用能力; 論文 (設計)質量 述是否充分,結構是否嚴謹合理;實驗是否正確,設計、計算、分析處理是否科學;技術用語是否準確,符號是否統(tǒng)一,圖表圖紙是否完備、整潔、正確,引文是否規(guī)范; 無觀點提煉,綜合概括能力如何; 值或實際應用價值,有無創(chuàng)新之處。 綜 合 評 價 該生畢業(yè)設計,選題符合要求。難度、份量適當,有綜合歸納文獻資料的能力及綜合運用知識的能力,具備一定的計算機應用能力,設計說明書結構合理,文字通順。 評閱人: 2010 年 5 月 日 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 下載文檔送全套 紙 14951605 或 1304139763 畢業(yè)論文(設計)鑒定意見 學號: 2010963113 姓名: 姜 旺 專業(yè): 機械設計制造及其自動化 畢業(yè)論文(設計 說明書) 47 頁 圖 表 張 論文(設計)題目: 滾筒攪拌機減速器的設計 內(nèi)容提要: 系統(tǒng)研究行星齒輪傳動和調試工作,通過行星齒輪 減速器進行傳動運輸攪拌,把電動機的動力通過行星齒輪減速器傳動給滾筒進行攪拌。行星齒輪傳動在我國已有了許多年的發(fā)展史,很早就有了應用。然而,自 20世紀 60年代以來,我國才開始對行星齒輪傳動進行了較深入、系統(tǒng)的研究和試制工作。無論是在設計理論方面,還是在試制和應用實踐方面,均取得了較大的成就 ,并獲得了許多的研究成果。近 20多年來,尤其是我國改革開放以來,隨著我國科學技術水平的進步和發(fā)展,我國已從世界上許多工業(yè)發(fā)達國家引進了大量先進的機械設備和技術,經(jīng)過我國機械科技人員不斷積極的吸收和消化,與時俱進,開拓創(chuàng)新地努 力奮進,使我國的行星傳動技術有了迅速的發(fā)展。 [ 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 下載文檔送全套 紙 14951605 或 1304139763 指導教師評語 該生在畢業(yè)設計中,積極認真,鉆研思考,按時按量,能較好地運用所學知識,有綜合運用文獻及計算機的能力,設計任務完成的較好,設計及說明書符合要求,分析問題和解決問題的能力得到提升。 同意其參加答辯,建議成績評定為 指導教師: 年 月 日 答辯簡要情況及評語 根據(jù)答辯情況,答辯 小組同意其成績評定為 答辯小組組長: 年 月 日 答辯委員會意見 經(jīng)答辯委員會討論,同意該畢業(yè)論文(設計)成績評定為 答辯委員會主任: 年 月 日 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 下載文檔送全套 紙 14951605 或 1304139763 目錄 第一章 引言 …… ………………………………………………………………………………………… ... 項目研究的目的意義 …………………………………………………………………………… .... 攪拌的任務 ……………… ……………………………………………………………………… ...第二章 行星齒輪傳動設計計算 ………………………………………………………………………… ... 驅動裝置工作條件 … …………………………………………………………………………… ...動機規(guī)格 … …………………………………………………………………………………… 4 傳動比及輸出轉速 …… ……………………………………………………………………… 4 2. 設計方案的確定 … ………………………………………………………………………………… 5 3. 齒輪設計計算 ………………………………………………………………………………… ...… 一級行星齒輪傳動 ………………………………………………………………………… … 5 二級行星齒輪傳動 ……………………………………………………………………… ..… 14 總 … ………………………………………………………………………………………… . 第三章 行星輪軸強度計算 ……………………………………………………………………………… . 第一級行星輪軸的計算 …………………………………… ……………………………… … … 24 2. 第二級行星輪軸的計算 …………………………………………………………………… ..… .四章 輸出齒輪軸計算 ……………………………………………………………………………… .… 25 1. 輸出軸彎曲剛度計算 ………………………………………………………………………… ..… 25 2. 輸出軸扭轉剛度計算 ………………………………………………………………………… ..… 27 第五章 花鍵強度校核 … ………………………………………………………………………………… 六章 太陽輪花鍵強度計算 … ……………………… ………………………………………………… . 輸入端太陽輪軸強度校核 … …………………………………………………………………… 31 2. 第二級太陽輪花鍵軸強度校核 … ……………………………………………………………… 32 3. 輸出級花鍵強度校核 … ………………………………………………………………………… 33 第七章 軸承壽命分析 … ………………………………………………………………………………… . 第一級軸承校核 … ……………………………………………………………………………... . 第二級軸承校核 … ………………………………………… …………………………………… 37 3. 電動機輸入處深溝球軸承校核 …………………………………………………………… ...… . 圓錐滾子軸承校核 …………………………………………………………………………… … 39 第八章 螺栓預緊力矩及強度計算 …………………………………………………………………… .… 40 1. 第一級螺紋聯(lián)接強度計算 … ………………………………………………………………….. . 第二級箱體聯(lián)接強度計算 …………………………………………………………………… … 41 第九章 潤滑與密封 …………………………………………………………… …………………….. … ... 潤滑油參數(shù)表 ………………………………………………………………………………… … 42 2. 潤滑脂參數(shù)表 … ………………………………………………………………………………… 43 第十章 裝配尺寸鏈 … …………………………………………………………………………………… . 總體尺寸鏈的計算 ……………………………………………………………………………… 44 第十一章 結論 …………………………………………………………………………………… ...… 45 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 1 滾筒攪拌機減速器的設計 摘要 :本文完成對一個滾 筒攪拌機兩級行星齒輪減速器的結構設計。與國內(nèi)外已有的減速器相比,此減速器具有更大的傳動比,它具有結構緊湊、外觀尺寸小和重量輕等優(yōu)點。 論文首先介紹了課題的背景以及齒輪減速器的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢然后比較各傳動比結構,從而確定了傳動的基本類型。論文主題部分是對傳動結構的設計計算,通過分配傳動比確定齒輪減速器的大致結構之 后,對其進行了整體結構的設計計算和校核。 關鍵詞 : 行星齒輪,變位,傳動機構 a of in it a so is as of on of As as is by of is of be be is is 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 2 第一章 引言 近年來隨著我國經(jīng)濟建設及科學技術的迅速增長,基本建設規(guī)模的不斷擴大,建設隊伍不斷增加,大城市基礎建設、房地產(chǎn)開發(fā)業(yè)的迅速發(fā)展,推動了混泥土生產(chǎn)量的迅速提高,機械設備在建設施工中的地位也日益顯著。加強施工隊伍的裝備,是改善施工條件,提高施工速度、工程質量經(jīng)濟效益的保障。 混凝土生產(chǎn)是改變傳統(tǒng)的現(xiàn)場分散攪拌混凝土的生產(chǎn)方式,實現(xiàn)建筑工業(yè)化的一項重要改革?;炷恋纳唐坊a(chǎn)因其生產(chǎn)的高度專業(yè)化和集中化等特點大大提高了混凝土工程質量,節(jié)約原材料,加快,提高勞動生產(chǎn)率, 減輕勞動強度,同時也因其節(jié)省施工用地,改善勞動條件,減少環(huán)境污染而使人類受益。 由于混凝土機械的工作對象是砂石、水泥等混合料,且用量大,工作環(huán)境惡劣。因此現(xiàn)代混凝土施工機械已經(jīng)在向高技術、高效能、多品種、自動化和智能化的方向發(fā)展,以改善工作條件及提高生產(chǎn)率。 攪拌是混凝土生產(chǎn)工藝過程中極重要的一道工序,所以應盡可能的是處在攪拌過程中的拌合料各組分的運動軌跡在相對集中區(qū)域內(nèi)互相交錯穿插,在整個拌合料體積中最大限度的生產(chǎn)相互摩擦,并盡可能提高各組分體積參與運動的次數(shù)和運動軌跡的交叉頻率,為混凝土的拌合實現(xiàn)宏 觀和微觀勻質性創(chuàng)造最有利的條件,因此混凝土施工因向機械化和自動化方向發(fā)展。 混凝土攪拌機的設計,是為了滿足市場需求,完善產(chǎn)品新的系列,適應建筑施工和實驗室工作的要求。它是在封閉的環(huán)境中,實現(xiàn)對物料的攪拌和輸送,攪拌及輸送效果良好,對環(huán)境污染少能夠改善施工現(xiàn)場施工條件,保障工人身心健康,降低工人施工強度,提高施工效率,減少施工中對環(huán)境的破壞。 滾筒式攪拌機具有結構緊湊,傳動效率高,噪聲低,使用壽命長,運行平穩(wěn),工作可靠等優(yōu)點,并且適合在各種惡劣環(huán)境下工作,所以目前國內(nèi)外廣泛應用于購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 3 社會的個股領域和部門。滾筒式 攪拌機又集電動機、減速器和軸承于一體的高效先進的新型輸送動力驅動系統(tǒng)。它的工作原理是把電動機的動力通過減速器傳遞到滾筒。滾筒攪拌機減速器設計的是否合理直接影響到生產(chǎn)率、傳輸效果等重要指標 。 所以我將對其減速器進行研究和設計,這也是我設計的主要任務。 一般認為混凝土攪拌的任務: 到宏觀及微觀上的勻質; 其各顆粒表面被水浸潤,促使彌散現(xiàn)象的發(fā)展; 進水泥顆粒與其他物料顆粒的結合,形成理想的水化生成物; 礙界面結合層的形成,故應使物料顆粒間多次碰撞和互相摩擦,以減少灰塵薄膜的影響; 加速達到勻質化。 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 4 第二章 行星齒輪傳動設計計算 1.驅動裝置工況條件 1. 1.電動機規(guī)格 驅動裝置采用 Y 系列三相異步電動機,具體規(guī)格見下表: 表 290格參數(shù)表 型號 額定制動轉矩( 最大轉矩 額定功率 /源電壓 滿載轉速 阻尼系數(shù) 80 910r/: 表 290類型 A L D(40 335 24 1. 2.總傳動比及輸出轉速 已知齒輪總傳動比 I=910/20=出轉速 n=20r/ 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 5 2. 設計方案確定 已知傳動比為 出轉速為 20r/載當量值為 于負載當量值和傳動比都不是很大,因此可以采用兩級級行星齒輪傳動。 3. 齒輪設計計算 根據(jù)設計手冊上多級行星齒輪傳動各級傳動之間等強度且尺寸最小的傳動比分配原則 ,高速級傳動比可以取大些,低速級傳動比可以取小些。 初定各級傳動比 : 3. 1.第Ⅰ 級行星齒輪傳動 1) 配齒計算 查 [1]表 17. 2— 1 選擇行星輪數(shù)目,取 n w=3,設輸入轉速為 960r/定 各 輪 齒 齒 數(shù) , 選3 ,4 ,3 。 因 此 實 際 傳 動 比1831 1 7 . 3 8 513z? ? ? ? ?,按接觸強度初算 輸入轉矩 2 1 8 7 . 9 9 9 / 2 7 0 8 . 1 0 4T T i? ? ?載荷不均勻系數(shù) 在一對 陽輪傳動的轉矩 8 . 1 0 4 1 . 1 5 3 . 1 0 63 ? ? ? ? [1]表 17. 2=數(shù)比 u 34 2 . 6 1 513z? ? ? 太陽輪的材料采用 12星輪的材料用 20面硬度 56~60 [1]圖 16. 2取1358齒輪材料選用 42買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 6 1282度為 973 取齒寬系數(shù) ??則中心距 a ? ? ? ? 33 22l i 5 3 . 1 0 64 8 3 1 4 8 3 2 . 6 1 5 1 2 7 . 7 80 . 4 2 . 6 1 5 1 3 5 8?? ? ? ? ? ???數(shù) 2 2 2 7 . 7 8 1 . 1 81 3 3 4a I c ? ? ???模數(shù) m=2 未變位時中心距 ? ? ? ?11 2 1 3 3 4 4 722a I c Ia m z z? ? ? ? ? ? ?于太陽輪齒數(shù)小于 17,為了避免發(fā)生根切,將中心距調整為 49計算其變位系數(shù)。 2) 齒輪變位計算 a) 確定行星輪齒數(shù) 對于 用角變位;對于 用高變位。 由于已經(jīng)確定中心距為 49據(jù) [4]齒輪手冊上冊表 算有如下表(見下頁): 表 3 第一級行星傳動齒輪計算結果匯總 序號 名稱 代號 計算公式 計算結果 1 模數(shù) m 取標準值 2 分度圓壓力角 ? 取標準值 20? ?? 3 齒頂高系數(shù) *取標準值 * 14 徑向間隙系數(shù) *c 取標準值 * 5 分度圓柱螺旋角 ? 0?? 0?? 6 分度圓直徑 d , 2 1 3 2 6ad m m m m? ? ? 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 7 3 4 6 8cd m m m m? ? ?2 8 3 1 6 6bd m m m m? ? ? 7 未變位時中心距 a 1 ()21 ()2a c a cb c b ca d da d d????1 ( 2 6 6 8 ) 4 721 (1 6 6 6 8 ) 4 92m m m ma m m m m? ? ?? ? ?8 實際中心距 'a 取兩個之間最大的 ' 49a 9 中心距變動系數(shù) y ''??4 9 4 7 124 9 4 9 02????10 嚙合角 '? c o s ' c o s'? 由于 動中心距未變,故嚙合角為 20 度 47c o s ' c o s 2 0 0 . 9 0 1 3 3 449? ???' ?? 動嚙合角為 20 度 11 總變位系數(shù) x? ( ' )2 t a in v in v???? ??? 由于 動采用高變位,所以 x?=0 1 3 3 4 ( 2 5 . 6 6 2 0 )2 t a n 2 01 . 1 4 1x i n v i n v??? ?????x?=0 12 變位系數(shù)的分配 [4]齒輪手冊圖 配得關系 x?=0,得到據(jù)齒數(shù)比 34 2 . 6 1 513z? ? ?,按齒輪手冊圖 配得66=13 齒頂高變動系數(shù) y? y x y?? ? ? 1 . 1 4 1 1 0 . 1 4 1y? ? ? ? 0y?? 14 齒根圓直徑 222fa a c c d hd d hd d h??????1222 6 2 1 . 3 6 8 2 3 . 2 6 46 8 2 1 . 3 5 0 6 5 . 3 0 01 6 6 2 3 . 6 5 0 1 7 3 . 3 0m md m md m m? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ?購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 8 15 齒頂圓直徑 *222'a a a a aa c c a ca b d hd d hd d a a c m????? ? ?2 6 2 2 . 8 5 0 3 1 . 76 8 2 2 . 8 6 8 7 3 . 7 3 66 5 . 3 2 4 9 2 0 . 2 5 21 6 4 . 3m md m ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ??16 齒頂高 **()0 . 5 ( )a a a aa c a ca b b a bh m h x yh m h x yh d d? ? ? ?? ? ? ???2 ( 1 0 . 5 6 6 0 . 1 4 1 )2 . 8 5 02 ( 1 0 . 5 7 5 0 . 1 4 1 )2 . 8 6 80 . 5 ( 1 6 6 1 6 4 . 3 )0 . 8 5m m m ? ??? ? ?????17 齒根高 ******()()fa a a a bh m h c xh m h c xh m h c x? ? ?? ? ?? ? ?2 (1 0 . 2 5 0 . 5 6 6 )1 . 3 6 82 (1 0 . 2 5 0 . 5 7 5 )1 . 3 5 02 (1 0 . 2 5 0 . 5 7 5 )3 . 6 5 0m m ? ??? ? ??? ? ??3)校核齒面接觸強度和齒根彎曲強度 ① 校核 由于太陽輪和行星輪傳動相當于定軸線齒輪傳動,故可以用定軸線齒輪傳動的強度計算公式來校核 11 11 2 6 2 2 9 5 17 . 3 8 5 2 . 71 0 0 0 6 0 1 0 0 0 6 0??? ??? ? ? ? ??? ??? ? ? ?? ? ???m/s 齒面接觸疲勞強度公式: 11 E A V H HF Z K K K Kb d u? ? ? ???? ( 3 式中H?—— 計算接觸應力 節(jié)點區(qū)域系數(shù),按 [1]圖 Z—— 材料彈性系數(shù),按 [1]表 ??—— 接觸強度計算的重合度與螺旋角 系數(shù),按 [1]圖 取Z?? =買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 9 分度圓上的圓周力, 2 2 3 . 1 0 6 2 3 8 . 9 20 . 0 2 6d ?? ? ?N u —— 齒數(shù)比, 34 2 . 6 1 513z? ? ?b —— 齒寬, 0 . 4 5 0 2 0 ? ? ? 取 b =20K—— 使用系數(shù),按 [1]表 K—— 動載系數(shù),按 [1]式 (K?—— 齒向載荷分布系數(shù),按 [1]表 K?—— 齒間載荷分配系數(shù),按 [1]表 以上各數(shù)值代入( 3得 2 3 8 . 9 2 . 6 1 5 12 . 4 2 1 8 9 . 8 0 . 9 4 7 1 . 3 1 . 0 7 3 1 . 3 4 8 1 . 0 2 7 5 3 3 . 4 82 0 2 6 2 . 6 1 5H M P a??? ? ? ? ? ? ? ? ??許用接觸應力 l i mm i T L V R W Z ? ( 3 — 試驗齒輪的接觸疲勞極限應力,按 [1]圖 1358 接觸強度計算的壽命系數(shù),按 [1]圖 潤滑油膜影響系數(shù),按 [1]圖 Z—— 工作硬化系數(shù),按 [1]圖 Z—— 接觸強度計算的尺寸系數(shù),按 [1]圖 接觸強度最小安全系數(shù),按 [1]表 各數(shù)值代入式( 3,得 1 3 5 8 1 . 0 4 2 0 . 9 5 1 1 10751 . 2 5? ? ? ???為H?安全。 2. 第二級太陽輪花鍵軸強度校核 1). P=陽輪 2質處理,由 [3]表 3得: 930?b?685?s?4501 ??? 601 ??? 2) 太陽輪 取 A=104(按 [2]表 6取,因只受扭矩作用,載荷較平衡) 軸的危險截面的最小直徑 33221 . 9 51 0 4 1 9 . 1 83 1 0 . 8? ? 2d =20) 太陽輪 由于此太陽輪 可以按只 考慮扭轉作用的強度計算公式來校核。考慮到此軸會發(fā)生正反轉,因此應按交變應力作用下的計算公式來校核。此時,危險截面的抗扭截面系數(shù)為 3 3 3 63 . 1 4 ( 2 0 1 0 ) 1 . 5 7 1 01 6 1 6??? ? ? ? ? ?買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 32 最大扭轉應力m a x 66 0 . 3 3 8 . 4 11 . 5 7 1 0? ? ??小扭轉應力 m ??r=時安全系數(shù) S ???????? ?? ? 1式中 1?? —— 對稱循環(huán)應力下的材料扭轉疲勞極限,取 1?? =260K—— 扭轉時的應力集中系數(shù),按 [2]表 6?K= —— 表面質量系數(shù),按 [2]表 6 ? =?—— 扭轉時的尺寸影響系數(shù),按 [2]表 6??=a?—— 扭轉應力的應力幅,取a?=?—— 材料扭轉時的平均應力折算系數(shù),按 [2]表 6??=m?—— 平均應力,取m?=0 代入各數(shù)值得 260 3 . 3 51 . 6 3 8 . 4 1 00 . 8 9 0 . 8 9S ?????按 [2]表 6用安全系數(shù) S>安全。 3. 輸出級花鍵軸強度校核 1) 已知輸入功率 P=n=陽輪 2質處理,由 [3]表 3得: 930?b?685?s?501 ??? 2601 ??? 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 33 2) 初算太陽輪 取 A=100(按 [2]表 6取,因只受扭矩作用,載荷較平衡) 軸的危險截面的最小直徑 33111 . 9 51 0 0 6 1 . 2 28 . 5? ? 4d =62) 精確校核太陽輪 由于此太陽輪 可以按只考慮扭轉作用的強度計算公式來校核。考慮到此軸會發(fā)生正反轉,因此應按交變應力作用下的計算公式來校核。此時,危險截面的抗扭截面系數(shù)為 3 3 3 63 . 1 4 ( 6 2 1 0 ) 4 6 . 7 9 1 01 6 1 6??? ? ? ? ? ?大扭轉應力m a x 62188 4 6 . 7 24 6 . 7 9 1 0? ? ??小扭轉應力 m 6 ? ??r=時安全系數(shù) S ???????? ?? ? 1式中 1?? —— 對稱循環(huán)應力下的材料扭轉疲勞極限,取 1?? =260K—— 扭轉時的應力集中系數(shù),按 [2]表 6?K= —— 表面質量系數(shù),按 [2]表 6 ? =?—— 扭轉時的尺寸影響系數(shù),按 [2]表 6??=a?—— 扭轉應力的應力幅,取a?=?—— 材料扭轉時的平均應力折算系數(shù),按 [2]表 6??=買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 34 m?—— 平均應力,取m?=0 代入各數(shù)值得 260 2 . 2 61 . 6 2 4 6 . 7 2 00 . 8 9 0 . 7 4S ?????按 [2]表 6用安全系數(shù) S>安全。購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 35 第七章 軸承壽命分析 由軸承壽命公式,得 61060CL ?????? ( 8 式中: — 軸承壽命,(小時); C —— 基本額定動載荷( N); P —— 當量動載荷( N); 對接觸角 0?? 時, P X , ( 8 對接觸角 0?? 時, P ( 8 X、 3]表 —— 壽命指數(shù), 球軸承 ? =3,滾子軸承 103??; n —— 軸承轉速( r/. 同時,又有 2 1a c aa c bz z z z?? ?? ( 8 式中: 1n —— 太陽輪轉速, r/2n —— 行星輪轉速, r/az、bz、 分別為太陽輪 、內(nèi)齒輪及行星輪齒數(shù); 經(jīng)計算,一至三級的太陽輪和行星輪轉速依次為: 11 2 2 9 5 / m i , 12 4 2 9 m i ; 21 3 1 0 m i , 22 6 1 / m i ; 31 4 3 m , 32 1 4 / m i ; 1. 第一級軸承校核 所選軸承型號為; 15? 19? 17 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 36 其相應的參數(shù)如下: 11300NC r ? , 103??; 查 [3]表 行星輪圓周力為: 1000T n 8 單個行星輪作用在行星輪軸的力: 1 2 ( 8 這里, 3, 11 2 1 3 1322m zr a ?? ? ?, (轉矩單位: 度單位 力的單位: N) 軸承受徑向力 1 代入數(shù)據(jù)計算: 119549 9 5 4 9 1 . 9 5 8 . 1 1 ( )2295P a n? ????功 1 0 0 0 8 . 1 1 2 0 7 . 9 53 1 3F t ???? N 1 2 2 2 0 7 . 9 5 4 1 5 . 9 0t? ? ? ? ?N 1 4 1 5 . 9 0P ? ?(N) 將所有數(shù)值代入( 8,的 121066113001 0 1 0 63 2 . 3 4 1 0 ( )6 0 6 0 4 2 9 . 6 4 1 5 . 9C r hL ? ??? ? ? ? ????? ? ???? 1 2 7 0 . 7 5 ( )2 4 3 6 0L nL n ??? 年 所以該軸承壽命約 足要求。 2. 第二級軸承校核 所選軸承型號為; 25? 35? 30 其相應的參數(shù)如下: 47000NC r ? , 103??; 查 [3]表 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 37 行星輪圓周力為: 1000T n 8 單個行星輪作用在行星輪軸的力: 1 2F ( 8 這里, 3, 11 2 1 6 1622m zr a ?? ? ?, (轉矩單位: 度單位 力的單位: N) 軸承受徑向力: 1 代入數(shù)據(jù)計算: 219549 9 5 4 9 1 . 9 5 6 0 . 0 ( )3 1 0 . 8P a n? ????功 1 0 0 0 6 0 . 0 12503 1 6F t ???? (N) 1 2 2 1 2 5 0 2 5 0 0? ? ? ?(N) 1 2500P ? ?(N) 將所有數(shù)值代入( 8,的 221066470001 0 1 0 3 64 . 8 2 ( )106 0 6 0 6 1 . 0 7 2 5 0 0C r hL ? ??? ? ? ? ????? ? ???? 1 5 5 8 . 0 8 ( )2 4 3 6 0L nL n ??? 年 所以該軸承壽命約 ,滿足要求。 3. 電動機輸入處深溝球軸承校核 所選軸承型號為; 16012 其相應的參數(shù)如下: 20000NC r ? , ? =3, 17600C , 0 3m 承該軸承徑向受力不大,可認為是 0,由于變獎減速器運動為 360 ,當電動機成倒 90 時,第一級太陽輪全部壓在該軸承上,估算出該齒輪軸向上受第一級太陽輪幾其相連套筒及軸承本身的重力,共計約 40N,即軸承受軸向力 40 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 38 則得 4 0 / 1 7 6 0 0 0 . 0 0 2 2 7F aC ?查 [3]表 線性插值法計算出 e= X=Y= . 5 6 0 0 . 3 8 4 0 1 5 . 2 ( )P X Y ? ? ? ? ? ? 將所有數(shù)值代入( 8,得 10366 200001 0 1 0 1 . 6 5 1 0 ( )6 0 6 0 2 2 9 5 1 5 . 2C r hL n ?? ??? ? ? ? ????? ?????101 1 . 6 5 10 2 0 ( )2 4 3 0 0 2 4 3 0 0L nL n ?? ? ? ? ??? 年所以該軸承壽命滿足要求。 的校核 由裝配圖可看出減速器兩圓錐滾子軸承與輸出齒輪滿足下圖關系; 圖 7 輸出齒輪受力簡圖 因為輸出齒輪; m=14, z=14 計算出輸出齒輪徑向力: 32 2 9 5 4 9 1 . 9 5 1 0 2 0 8 1 3 6 . 0 51 4 1 4 8 . 5Tt g t g t ? ? ?? ? ? ???( N) 由圖可以計算出:1 5 6 1 5 NF r ? , 2 1 3 7 5 1 NF r ? 滑油密封處圓錐滾子 軸承的校核 所選軸承型號為; 30216 其相應的參數(shù)如下: 154000 NC r ? , 103??, m=e=由于變獎減速器運動為 360 ,當電動機成 90 時,各級太陽輪和行星輪都壓在該軸承上,估算出該總的軸和輪的質量及其上所負零件和軸承本身的重力,共計約 2000N,即受軸向力 1 2000N,同時由徑向力產(chǎn)生的附加軸向力, 購買文檔就送對應 紙 咨詢 14951605 39 1 0 . 4 2 5 6 1 5 . 4 4 2 3 5 8 . 4 82 ? ? ?N 則總的軸向力為 12F F Fa a a? ? ?2000+N) 因為1/ ,故 X=Y=以 1 0 . 4 0 5 6 1 5 . 4 4 1 . 3 0 4 3 5 8 . 4 8 7 9 1 2 . 2P X ? ? ? ? ? ?N 將所有數(shù)值代入( 8,的 10661540001 0 1 0 73 3 . 8 9 1 06 0 6 0 8 . 5 7 9 1 2 . 2C rL ? ??? ? ? ? ????? ? ???? 1 5 4 0 1 . 4 3 2 0 ( )2 4 3 0 0L nL n ? ? ? ?? 年 所以該軸承壽命滿足要求。 滑脂密封處圓錐滾子軸承的校核 所選軸承型號為; 30218 其相應的參數(shù)如下: 199000 NC r ? , 103??, e= m=于變獎減速器運動為 360 ,當電動機成 90 時,各級太陽輪和行星輪都壓在該軸承上, 估算出該總的軸和輪的質量其上所負零件和軸承本身的重力,共計約 2000N,即受軸向力 1 2000N,同時由徑向力產(chǎn)生的附加軸向力, 1 0 . 4 2 1 3 7 5 1 . 4 9 5 7 7 5 . 6 32 ? ? ?N 則總的軸向力為 12F F Fa a a? ? ?2000+N) 因為2/ e- 配套講稿:
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