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全套 CAD 圖紙- 1 -機 械 制 造課 程 設 計 (論 文 )題 目: 閥體的機械加工工藝規(guī)程及鉆 4-M6 螺紋孔夾具設計 全套圖紙加 153893706所 在 學 院全套 CAD 圖紙- 2 -專 業(yè)班 級姓 名學 號指 導 老 師年 月 日目 錄目 錄 - 2 -序 言 - 4 -1 閥體的工藝分析及生產類型的確定 .- 5 -1.1閥體的作用 .- 5 -1.3閥體的工藝分析 - 5 -1.4閥體的生產類型 - 6 -2 確定毛坯、繪制毛坯圖 .- 6 -2.1選擇毛坯種類 - 6 -2.2毛坯形狀的確定 - 7 -2.3毛坯尺寸的確定 - 8 -3 擬定閥體工藝路線 - 8 -3.1定位基準的選擇 - 8 -3.2表面加工方法的確定 - 8 -3.3加工階段的劃分 - 9 -全套 CAD 圖紙- 3 -3.4工序的集中與分散 .- 10 -3.5工序順序的安排 - 10 -3.6確定閥體工藝路線 .- 11 -4 工藝裝備的選擇 - 12 -4.1機床的選用 - 12 -4.2刀具的選用 .- 14 -4.3量具的選用 .- 14 -5加工余量、工序尺寸的確定 - 14 -5.1確定加工余量的目的 - 14 -5.2工序余量的選用原則 - 14 -5.3閥體零件的加工余量 - 15 -6 切削用量、時間定額的計算 .- 15 -6.1切削用量的計算 - 15 -6.1.1粗銑下端面的切削用量計算 .- 16 -6.1.2精銑下端面的切削用量的計算 .- 16 -6.1.3鉆 螺紋孔 - 17 -M84?6.2時間定額的計算 - 17 -6.2.1基本時間 的計算 .- 17 -mt6.2.2輔助時間 的計算 - 18 -a6.2.3其他時間的計算 .- 19 -第 5 章 鉆 4-M6 螺紋孔夾具設計 - 19 -5.1 研究原始質料 .- 19 -5.2 定位、夾緊方案的選擇 - 21 -5.3 切削力及夾緊力的計算 - 21 -5.4 誤差分析與計算 - 23 -5.5 定位銷選用 .- 24 -全套 CAD 圖紙- 4 -4.6 鉆套、襯套、鉆模板設計與選用 .- 25 -5.7 確定夾具體結構和總體結構 .- 26 -5.8 夾具設計及操作的簡要說明 - 27 -結論 .- 28 -參考文獻 .- 29 -序 言機械制造技術基礎學是以機械制造中的工藝問題為研究對象，實踐性較強的一門學科，通過對此門學科的課程設計，使我在下述各方面得到了鍛煉：⒈能熟練運用機械制造技術基礎課程中的基本理論以及在生產實習中學到的實踐知識，正確的解決一個零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線的安排、工藝尺寸的確定等問題，保證零件的加工質量。⒉提高結構設計能力。通過設計夾具的訓練，獲得根據被加工零件的加工要求，設計出高效、省力、既經濟合理又能保證加工質量的夾具的能力。⒊學會使用手冊及圖表資料。⒋培養(yǎng)了一定的創(chuàng)新能力。全套 CAD 圖紙- 5 -通過對拔叉的工藝及夾具設計，匯總所學專業(yè)知識如一體(如《互換性與測量技術基礎》、《機械設計》、《金屬切削機床概論》、《機械制造工藝學》、《金屬切削原理與刀具》等)。讓我們對所學的專業(yè)課得以鞏固、復習及實用，在理論與實踐上有機結合；使我們對各科的作用更加深刻的熟悉與理解，并為以后的實際工作奠定堅實的基礎！1 閥體的工藝分析及生產類型的確定1.1閥體的作用題目所給的零件時閥體，主要作用是通過螺紋與其他零件連接，達到控制流體開關、方向、壓力及流量。1.2閥體的技術要求加工表面尺寸及偏差mm公差及精度等級表面粗糙度um形位公差 mm閥體下端面 72 IT10 6.3閥體上端面 72 IT10 6.3閥體前端面 57 IT10 6.3閥體后端面 57 IT10 6.3對于 A垂直度0.0628H7孔 28 IT8 3.2φ35 孔 35 IT12 12.5φ36 孔 36 IT12 12.5φ22H8 孔 22 IT8 3.2對于 B垂直度0.06φ32H8 孔 32 IT8 3.2對于 B垂直度0.06M8螺紋孔 8 IT13M6螺紋孔 6 IT13全套 CAD 圖紙- 6 -1.3閥體的工藝分析閥體是一個很重要的零件，因為其零件尺寸比較小，結構形狀較復雜，其加工內孔的精度要求較高，此外還有上下端面，孔端面需要加工，對精度要去也很高。其內孔對孔端面有垂直度要求，因為其尺寸精度，幾何形狀精度和相互位置精度以及表面質量均影響閥是否能夠良好的密封，進而影響其使用性能，因此它的加工時非常關鍵和重要的作用全套 CAD 圖紙- 7 -1.4閥體的生產類型根據設計題目和設計要求確定生產類型是大批大量2 確定毛坯、繪制毛坯圖2.1選擇毛坯種類毛坯種類的選擇主要依據的是以下幾種因素：（1）設計圖樣規(guī)定的材料及機械性能；（2）零件的結構形狀及外形尺寸；（3）零件制造經濟性；（4）生產綱領；（5）現(xiàn)有的毛坯制造水平。由零件圖可知零件材料為 HT250，生產批量為大批大量，零件結構一般復雜，所以選擇金屬型澆鑄，因為生產率很高，所以可以免去多次造型，工件尺寸較小，單邊余量不大，需要結構細密，能承受較大的壓力，所以選擇鑄件做毛坯。確定毛坯的尺寸公差和機械加工余量2.2毛坯形狀的確定毛坯形狀應力求接近成品形狀，以減少機械加工余量。（1）鑄件孔的最小尺寸，根據《機械制造技術基礎課程設計》表 2-7可查得，鑄件孔的最小尺寸為 10~20mm。（2）鑄件的最小壁厚。根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表 2.2-7查得，鑄件的最小壁厚為 4mm。（3）鑄件的拔模斜度。鑄件垂直于分型面上，需要鑄造斜度，且各面的斜度數值應盡可能一致，以便于制造鑄模。根據《機械制造技術基礎課程設計》表 2-8可得：鑄造方法斜度位置金屬性鑄造全套 CAD 圖紙- 8 -外表面 0°30′內表面 1°（4）鑄件圓角半徑。鑄件壁部連接處的轉角應有鑄造圓角。主要是為減少應力集中，防止沖砂、裂紋等缺陷。一般為鄰壁厚度的 1/3~1/5，中小鑄件圓角半徑為 3~5mm。（5）鑄件澆鑄位置及分型面選擇。鑄件的重要加工面或主要工作面一般應處于底面或側面，應避免氣孔、砂眼、疏松、縮孔等缺陷出現(xiàn)在工作面上；大平面盡可能朝下或采用傾斜澆鑄，避免夾砂或夾渣缺陷；鑄件的薄壁部分放在下部或側面，以免產生澆鑄不足的情況。2.3毛坯尺寸的確定選擇的毛坯鑄造方法是金屬模機器造型，零件的最大尺寸?250mm，鑄件的機械加工余量等級則為 5~7級（查《機械制造技術基礎課程設計》表 2-11），選擇 6級。從《機械制造工藝設計簡明手冊》表 2.2-4中查得全長 94.5mm的加工余量為 2.5mm，即該毛坯尺寸為 99.5mm；全長為 57mm的加工余量為 2.5mm，即該毛坯的尺寸為 62mm，加工余量為 2 mm，即該毛坯的尺寸為 加工余量為 1.5 mm ，即該8H72? H726?35毛坯的尺寸為 ， 加工余量為 2 mm，即該毛坯的尺寸為 ，3.5H8? 0H82?加工余量為 2.5 mm，即該毛坯的尺寸為 ， 加工余量為 1.5 mm，即該3 9.毛坯的尺寸為 。4.3 擬定閥體工藝路線3.1定位基準的選擇粗基準的選擇作為粗基準的表面平整，沒有飛邊、毛刺或其他表面缺陷。選擇閥體上端面和前端面作為粗基準。采用閥體上端面作為精基準加工下端面及以前端面作粗基準加工后端面，可以為后續(xù)工序準備好精基準。精基準的選擇根據該閥體零件的技術要求和裝配要求，選擇閥體下端面和后端面作為精基準，零件上的很多表面都可以采用它們作為基準進行加工，即遵循了“基準全套 CAD 圖紙- 9 -統(tǒng)一”原則。閥體的下端面和后端面是設計基準，選用其作精基準定位加工閥體上端面和前端面以及定位孔，實現(xiàn)了設計基準和工藝基準的重合，保證了被加工表面的垂直度要求。3.2表面加工方法的確定根據閥體零件圖上各加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，確定加工件各表面的加工方法如表加工面 尺寸精度等級 表面粗糙度 加工方案閥體下端面 IT10 6.3 粗銑—精銑閥體上端面 IT10 6.3 粗銑—精銑閥體前端面 IT10 6.3 粗車—精車閥體后端面 IT10 6.3 粗車—精車φ28H7 孔 IT8 3.2 粗鏜—精鏜φ35 孔 IT12 12.5 粗鏜φ36 孔 IT12 12.5 粗鏜φ22H8 孔 IT8 3.2 粗鏜—精鏜φ32H8 孔 IT8 3.2 粗鏜—精鏜M8螺紋孔 IT13 鉆孔—攻螺紋M6螺紋孔 IT13 鉆孔—攻螺紋3.3加工階段的劃分該閥體加工質量要求較高，可將加工階段劃分成粗加工和精加工兩個階段。在粗加工階段，首先將精基準（閥體下端面和后端面）準備好，使后續(xù)工序都可采用精基準定位加工，保證其他加工表面的精度要求，同時粗鏜內孔；在精加工階段主要完成精銑平面和精鏜內孔。閥體零件的加工階段如表加工階段 加工內容 說 明粗銑上端面基準面加工粗銑下端面以下端面和后端面為基準，精加工各個端面全套 CAD 圖紙- 10 -精銑下端面精銑上端面粗車前端面粗車后端面精銑后端面精銑前端面粗鏜 孔35H728?、粗鏜 、孔6粗加工鉆螺紋孔 M4?82、 、 孔相對于8H23?6后端面有垂直度的要求，故應該在一次裝夾中完成精鏜 孔35H7?、精加工 精鏜 、孔6、 、 孔相對于8H23?6后端面有垂直度的要求，故應該在一次裝夾中完成3.4工序的集中與分散選用工序分散原則安排閥體的加工工序。該閥體的生產類型為大批生產，可以采用普通型機床配以專用工、夾具，以降低其生產成本。3.5工序順序的安排機械加工工序（1）遵循“先基準后其他”原則，首先加工精基準，即閥體下端面和后端面。（2）遵循“先粗后精”原則，先安排粗加工工序，后安排精加工工序。（3）遵循“先主后次”原則，先加工主要表面，即閥體的下端面和后端面。（4）遵循“先面后孔”原則，先加工閥體四個端面，在加工閥體的內孔以及鉆孔、攻螺紋。熱處理工序全套 CAD 圖紙- 11 -鑄件為了消除殘余應力，需在粗加工前、后各安排一次時效處理，在半精加工前、后各安排一次時效處理。輔助工序在半精加工后，安排去毛刺和中間檢驗工序；精加工后，安排去毛刺、終檢工序。綜上所述，該閥體工序的安排順序為：基準加工----主要表面粗加工及一些余量大的表面粗加工——主要表面半精加工和次要表面加工——熱處理——主要表面精加工。閥體零件的機加工工序安排如表加工階段 加工內容 說 明粗銑上端面粗銑下端面精銑下端面精銑上端面粗車前端面粗車后端面精車后端面基準面加工精車前端面基準先行，先面后孔先主后次，但次要加工表面的加工并非是安排在最后加工，次要表面的加工要考慮到對主要表面的加工質量的影響粗鏜 孔35H728?、粗鏜 、孔6粗加工鉆螺紋孔 M4?82、 、 孔相對于后8H23?6端面有垂直度的要求，故應該在一次裝夾中完成精鏜 孔35H7?、精加工 精鏜 、孔6、 、 孔相對于后8H23?6端面有垂直度的要求，故應該在一次裝夾中完成3.6確定閥體工藝路線工序Ⅰ：粗銑上端面全套 CAD 圖紙- 12 -工序Ⅱ：粗、精銑下端面工序Ⅲ：精銑上端面 工序Ⅳ：粗車前端面工序Ⅴ：粗、精車后端面工序Ⅵ：精車前端面工序Ⅶ：鏜削孔 （粗鏜和精鏜在一次裝夾中完成）H72835?、工序Ⅷ：鏜削孔 （粗鏜和精鏜在一次裝夾中完成）36、、工序Ⅸ：鉆螺紋孔 、鉆螺紋孔10M4?15M82?工序Ⅹ ：攻螺紋 、攻螺紋工序Ⅺ：去毛刺工序Ⅻ：終檢閥體零件加工工藝路線如表工序號 加工內容 說明000 鍛造毛坯010 粗銑上端面020 粗銑下端面 留下精銑余量030 精銑下端面 達到圖紙要求040 精銑上端面 達到圖紙要求050 粗車前端面060 粗車后端面 留有精銑余量070 精車后端面 達到圖紙要求080 精車前端面 達到圖紙要求090 粗鏜 孔35H728?、 留有精鏜余量100 粗鏜 、孔6留有精鏜余量110 鉆螺紋孔 M4?82120 精鏜 孔35H7?、 達到圖紙要求130 精鏜 、 達到圖紙要求全套 CAD 圖紙- 13 -孔36?140 攻螺紋 M4?82達到圖紙要求150 去毛刺 倒角機去除銳邊毛刺160 檢驗入庫4 工藝裝備的選擇4.1機床的選用工序號 加工內容 機床設備 說明000 鍛造毛坯 外協(xié)010 粗銑上端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適020 粗銑下端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適030 精銑下端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適040 精銑上端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適050 粗車前端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適060 粗車后端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適070 精車后端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適080 精車前端面 X6120常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適090 粗鏜 孔35H728?、 T618常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適100 粗鏜 、 T618 常用，工作臺尺寸，機床電動機全套 CAD 圖紙- 14 -孔36? 功率均合適110 精鏜 孔5H728、 T618常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適120 精鏜 、?3孔6T618常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適130鉆螺紋孔 M4?82Z5125A常用，工作臺尺寸，機床電動機功率均合適140攻螺紋 6?絲錐150 去毛刺160 檢驗入庫4.2刀具的選用銑刀 鏜刀 鉆頭類型 鑲齒端銑刀 單刃鏜刀 麻花鉆材料 硬質合金 硬質合金 高速鋼4.3量具的選用銑平面采用的量具為游標卡尺鏜孔采用的量具為塞規(guī)和游標卡尺5加工余量、工序尺寸的確定5.1確定加工余量的目的為保證零件質量，一般要從毛坯上切除一層材料。合理的選擇加工余量，對保證零件的加工質量、提高生產率和降低成本都有很重要的意義。若余量確定的過小，則不能完全切除上道工序留在加工表面上的缺陷層和各種誤差，也不能補償本道工序加工時工件的裝夾誤差，影響零件的加工質量，造成廢品；余量確定的過大，不僅增加了機械加工量，降低了生產率，而且浪費原材料和能源，增加了機床與刀具的消耗，使加工成本升高。所以合理確定加工余量是一項很重要的工作。全套 CAD 圖紙- 15 -5.2工序余量的選用原則（1）為縮短加工時間，降低制造成本，應采用最小的加工余量（2）加工余量應保證得到圖樣上規(guī)定的精度和表面粗糙度。（3）要考慮零件熱處理時引起的變形（4）要考慮所采用的加工方法、設備以及加工過程中零件的可能變形。（5）要考慮被加工零件的尺寸，尺寸越大，加工余量越大。因為零件的尺寸增大后，由切削力、內應力等引起零件變形的可能性也增大。（6）選擇加工余量時，還要考慮工序尺寸公差的選擇。因為公差決定加工余量的最大尺寸和最小尺寸。其工序公差不應超過經濟加工精度的范圍。（7）本道工序余量應大于上道工序留下的表面缺陷層厚度（8）本道工序的余量必須大于上道工序的尺寸公差和幾何形狀公差。5.3閥體零件的加工余量根據機械制造技術基礎課程設計手冊表 5-37——5-56確定孔、表面、螺紋的加工余量如下表：加工工序 粗加工余量 精加工余量下端面 1.5 1.0上端面 1.5 1.0后端面 1.5 1.0前端面 1.5 1.035?1.5H7281.2 0.81.2 0.83?1.5 1.061.5M4?1.0821.2全套 CAD 圖紙- 16 -6 切削用量、時間定額的計算6.1切削用量的計算根據加工余量來確定銑削背吃刀量。粗銑時，為提高切削效率，一般選擇銑削背吃刀量等于加工余量，一個工作行程銑完。半精銑時，背吃刀量一般為 0.5～2mm；精銑時一般為 0.1～1mm 或更小。6.1.1粗銑下端面的切削用量計算（1）背吃刀量的確定 根據下端面的機械加工余量及粗銑時背吃刀量的確定原則，確定背吃刀量為 1.5mm（2）進給量的確定 由表 1.4《切削用量簡明手冊》，在粗銑鑄鐵、刀桿尺寸為 16mm 25mm、 以及工件直徑為 60～100mm 時?map3?f=0.6～1.2mm/r所以選擇 f=1.0mm/r（3）銑削速度的計算 由表 1.11《切削用量簡明手冊》，當用 YG6硬質合金銑刀銑削 166～181Mpa 灰鑄鐵, ,f 1.0mm/r,切削速度?b?map3?υ1=80m/min。切削速度的修正系數為 （參見 1.28《切206.1.8501.20. ???vk削用量簡明手冊》），故 min/.9in/6.81'vc??i/7.40i/750' rrDn???選擇 in/41rnc這時實際切削速度 min/5.960417c ?????6.1.2精銑下端面的切削用量的計算（1）背吃刀量的確定 取 。map1?全套 CAD 圖紙- 17 -（2）進給量的確定 精加工進給量主要受加工表面粗糙度的限制。查表1.6《切削用量簡明手冊》，當表面粗糙度為6.3μm， ，υ=96.5m/min 時，f=0.3～ 0.35mm/r。aRmp1?選擇 f=0.3mm/r。（3）銑削速度的計算 根據表 1.11，當 時，,186MPab???,4.1mp?rf/38.0切削速度的修正系數為 1，故 。min,/156?? in56'c??i/4.2in/750' rrDc???6.1.3鉆 螺紋孔84?（1）選擇高速鋼麻花鉆頭的切削用量A、按加工要求決定進給量：當加工精度為 IT12～IT13 精度， 時，md50?。rmf/53.0?由于 ，故應乘孔深修正系數 ，則7.61dl 95.0?lfkrmrf /50./9.??B、按鉆頭強度決定進給量；當 ， ，鉆頭強度允許的進給MPab18?md60量 。rf/1.?C、按機床進給機構強度決定進給量：當 ，機床進給b5.2,20??機構允許的軸向力為 8800N，進給量為 0.53 。r/（2）選擇高速鋼麻花鉆頭的切削速度由表 2.15《切削用量手冊》，HBS=161～181MPa 的灰鑄鐵， 。min/15c??切削速度的修正系數為： ，故85.0?vkin/45.170min/2185.01 rrdvcn ??????全套 CAD 圖紙- 18 -6.2時間定額的計算6.2.1基本時間 的計算mt（1）粗銑上端面 zjfMlt21??式中 mm,故.583?l min204.i.140583?mt（2）精銑上端面 zjfMlt21??式中 mm,故.583?l min26.10i.462583?mt上下端面相互對稱，所以所用的加工時間是相同的。（3）粗銑后端面 zjfMlt21??式中 mm,故48?l min17.0i.418???mt（4）精銑后端面 zjfMlt21?式中 mm,故48?l min72.0i.14628???mt全套 CAD 圖紙- 19 -6.2.2輔助時間 的計算at輔助時間 與基本時間 之間的關系為 =（0.15～0.2） ，取atmtatmt=0.15 ，則各工序的輔助時間分別為：atm粗銑上端面的輔助時間： =0.15 0.204 60=1.836sat?精銑上端面的輔助時間： =0.15 0.126 60=1.134s粗銑后端面的輔助時間： sta 053.167.015??精銑后端面的輔助時間： =0.15 0.072 60=0.648s?6.2.3其他時間的計算除了作業(yè)時間（基本時間與輔助時間之和）以外，每道工序的單件時間還包括布置工作地時間、休息與生理需要時間和準備與終結時間。由于閥體的生產類型為大批生產，分攤到每個工件上的準備與終結時間甚微，可忽略不計；布置工作地時間 是作業(yè)時間的 2%～7%，休息與生理需要時間 是作業(yè)時間的bt xt2%～4%，均取為 3%，則各工序的其他時間（ + ）可按關系式（3%+3%） （btx ?+ ）計算，它們分別為：atm粗銑下端面的其他時間： + =6% （0.204 60+1.836）=0.8445sbtx?精銑下端面的其他時間： + =6% （0.126 60+1.134）=0.5216s粗銑后端面的輔助時間： + =6% (0.117 60+1.053)=0.4822s1btx精銑后端面的其他時間： + =6% （0.072 60+0.648）=0.298s?第 5 章 鉆 4-M6 螺紋孔夾具設計5.1 研究原始質料利用本夾具主要用來加工鉆 4-M6螺紋孔，加工時除了要滿足粗糙度要求外，還應滿足兩孔軸線間公差要求。為了保證技術要求，最關鍵是找到定位基準。同時，應考慮如何提高勞動生產率和降低勞動強度。一、機床夾具定位元件全套 CAD 圖紙- 20 -工件定位方式不同，夾具定位元件的結構形式也不同，這里只介紹幾種常用的基本定位元件。實際生產中使用的定位元件都是這些基本定位元件的組合。（一）工件以平面定位常用定位元件1．支承釘 常用支承釘的結構形式如圖6-1所示。平頭支承釘（圖 a）用于支承精基準面；球頭支承釘（圖 b）用于支承粗基準面；網紋頂面支承釘（圖 c）能產生較大的摩擦力，但網槽中的切屑不易清除，常用在工件以粗基準定位且要求產生較大摩擦力的側面定位場合。一個支承釘相當于一個支承點，限制一個自由度；在一個平面內，兩個支承釘限制二個自由度；不在同一直線上的三個支承釘限制三個自由度。圖6-1 常用支承釘的結構形式2．支承板 常用的支承板結構形式如圖6-2所示。平面型支承板（圖 a）結構簡單，但沉頭螺釘處清理切屑比較困難，適于作側面和頂面定位；帶斜槽型支承板（圖 b），在帶有螺釘孔的斜槽中允許容納少許切屑，適于作底面定位。當工件定位平面較大時，常用幾塊支承板組合成一個平面。一個支承板相當于兩個支承點，限制兩個自由度；兩個（或多個）支承板組合，相當于一個平面，可以限制三個自由度。圖6-2 常用支承板的結構形式3．可調支承 常用可調支承結構形式如圖6-3所示?？烧{支承多用于支承工件的粗基準面，支承高度可以根據需要進行調整，調整到位后用螺母鎖緊。一個可調支承限制一個自由度。圖6-3 常用可調支承的結構形式(二) 工件以孔定位常用定位元件1．定位銷 圖6-6是幾種常用固定式定位銷的結構形式。當工件的孔徑尺寸較小時，可選用圖 a 所示的結構；當孔徑尺寸較大時，選用圖 b 所示的結構；當工件同時以圓孔和端面組全套 CAD 圖紙- 21 -合定位時，則應選用圖 c所示的帶有支承端面的結構。用定位銷定位時，短圓柱銷限制二個自由度；長圓柱銷可以限制四個自由度；短圓錐銷（圖 d）限制三個自由度。圖6-6 固定式定位銷的結構形式5.2 定位、夾緊方案的選擇由零件圖可知：在對加工前，平面進行了粗、精銑加工，底面進行了鉆、擴加工。因此，定位、夾緊方案有：為了使定位誤差達到要求的范圍之內，采用一面一銷再加上一 V 型塊定位的定位方式，這種定位在結構上簡單易操作。一面即底平面。5.3 切削力及夾緊力的計算刀具：鉆頭。則軸向力：見《工藝師手冊》表 28.4F=C d f k ……………………………………3.1F0zFy式中： C =420， Z =1.0, y =0.8, f=0.35FFk =(F07.1)92()103.?FnHBF=420 1.0.8635723(N???轉矩T=C d f kT0ZTy式中: C =0.206, Z =2.0, y =0.8TTT=0.206 )(34.170.3518.02 MN????功率 P =mKWdV26.90全套 CAD 圖紙- 22 -在計算切削力時,必須考慮安全系數,安全系數K=K K K K1234式中 K —基本安全系數，1.5;K —加工性質系數，1.1;2K —刀具鈍化系數, 1.1;3K —斷續(xù)切削系數 , 1.14則 F =KF=1.5/ )(42391.1. N??鉆削時 T=17.34 N M?切向方向所受力: F =1LT2670534.???取 .fF =4416f )(6.41.NF Ff1所以,時工件不會轉動,故本夾具可安全工作。根據工件受力切削力、夾緊力的作用情況，找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬間狀態(tài)，按靜力平衡原理計算出理論夾緊力。最后為保證夾緊可靠，再乘以安全系數作為實際所需夾緊力的數值。即： FKW??安全系數 K可按下式計算有：： 6543210式中： 為各種因素的安全系數，查參考文獻[5]表 可得： 6~ 12?01.301.56C????125223PKf全套 CAD 圖紙- 23 -所以有： 193.08()KCWFN??76P5.()Kf?該孔的設計基準為中心軸，故以回轉面做定位基準，實現(xiàn)“基準重合”原則； 參考文獻，因夾具的夾緊力與切削力方向相反，實際所需夾緊力 F夾與切削力Ｆ之間的關系 F夾＝KF軸向力：F 夾＝KF （N）扭距：N93.103.24.05.14.3108.90 ????? ??MYFXKfdCm在計算切削力時必須把安全系數考慮在內，安全系數 321K由資料《機床夾具設計手冊》查表 可得：721?切削力公式： 式（2.17）Pf KfDF75.02.14?式中 5mr/3.查表 得： 821?95.0)1(6.?HBp即： 69.0NFf?實際所需夾緊力：由參考文獻[16]《機床夾具設計手冊》表 得：12?KWf?安全系數 K可按下式計算，由式（2.5）有：： 6543210?式中： 為各種因素的安全系數，見參考文獻[16]《機床夾具設計手~冊》表 可得： ?25.01.32.10.21????K所以 )(465698NFWf?由計算可知所需實際夾緊力不是很大，為了使其夾具結構簡單、操作方便，決定選用螺旋夾緊機構。全套 CAD 圖紙- 24 -5.4 誤差分析與計算該夾具以一銷定位，為了滿足工序的加工要求，必須使工序中誤差總和等于或小于該工序所規(guī)定的尺寸公差。 gwj????與機床夾具有關的加工誤差 ，一般可用下式表示：j?MjjWDAZWj ???? ??由參考文獻[5]可得：⑴銷的定位誤差 ：11minDWd??????1 21min2min.DdDdJarctgL?????其中：，10.52Dm??20D??，d.3dm， 1min?2min40.63DW???.2Jm⑵ 夾緊誤差 ： ?cos)(inmaxyj??其中接觸變形位移值：1()(9.62nHBZyRaZkNcl???查[5]表 1～2～15 有 。 104,0.6,.42,0.7RazHBKCn???cos.8jym??⑶ 磨損造成的加工誤差： 通常不超過Mj??m05.⑷ 夾具相對刀具位置誤差： 取AD1.全套 CAD 圖紙- 25 -誤差總和： 0.85.3jwm????從以上的分析可見，所設計的夾具能滿足零件的加工精度要求。5.5 定位銷選用本夾具選用一可換定位銷和棱形銷來定位，其參數如下表：表 3.1 定位銷Dd H 公稱尺寸允差1h1b1dC120 16 20 ～0.01122 5 1 4 M12 4 14.6 鉆套、襯套、鉆模板設計與選用工藝孔的加工只需鉆切削就能滿足加工要求。故選用可換鉆套（其結構如下圖所示）以減少更換鉆套的輔助時間。圖 6.1 可換鉆套全套 CAD 圖紙- 26 -表d D D1 H t基本 極限偏差 F7基本 極限偏差 D6＞0～1 3 +0.010+0.0046＞1～1.8 4 7＞1.8～2.6 5 86 9 --＞2.6～3+0.016+0.006＞3～3.36+0.016+0.008 9＞3.3～4 7 10＞4～5 8 118 12 16＞5～6+0.022+0.01010+0.019+0.01013＞6～8 12 1510 16 20＞8～10+0.028+0.013 15 18＞10～12 18+0.023+0.0122212 20 25＞12～15 22 260.008＞15～18+0.034+0.01626 3016 28 36＞18～22 30+0.028+0.01534＞22～26 35 3920 36 HT200＞26～30+0.041+0.02042 46＞30～35 48+0.033+0.0175225 HT200 56＞35～42 55 59＞42～48 62 660.012＞48～50+0.050+0.02570+0.039+0.0207430 56 670.040鉆模板選用鉆模板，用沉頭螺釘錐銷定位于夾具體上。全套 CAD 圖紙- 27 -5.7 確定夾具體結構和總體結構對夾具體的設計的基本要求（1）應該保持精度和穩(wěn)定性在夾具體表面重要的面，如安裝接觸位置，安裝表面的刀塊夾緊安裝特定的，足夠的精度，之間的位置精度穩(wěn)定夾具體，夾具體應該采用鑄造，時效處理，退火等處理方式。（2）應具有足夠的強度和剛度保證在加工過程中不因夾緊力，切削力等外力變形和振動是不允許的，夾具應有足夠的厚度，剛度可以適當加固。（3）結構的方法和使用應該不錯夾較大的工件的外觀，更復雜的結構，之間的相互位置精度與每個表面的要求高，所以應特別注意結構的過程中，應處理的工件，夾具，維修方便。再滿足功能性要求（剛度和強度）前提下，應能減小體積減輕重量，結構應該簡單。（4）應便于鐵屑去除在加工過程中，該鐵屑將繼續(xù)在夾在積累，如果不及時清除，切削熱的積累會破壞夾具定位精度，鐵屑投擲可能繞組定位元件，也會破壞的定位精度，甚至發(fā)生事故。因此，在這個過程中的鐵屑不多，可適當增加定位裝置和夾緊表面之間的距離增加的鐵屑空間：對切削過程中產生更多的，一般應在夾具體上面。（5）安裝應牢固、可靠夾具安裝在所有通過夾安裝表面和相應的表面接觸或實現(xiàn)的。當夾安裝在重力的中心，夾具應盡可能低，支撐面積應足夠大，以安裝精度要高，以確保穩(wěn)定和可靠的安裝。夾具底部通常是中空的，識別特定的文件夾結構，然后繪制夾具布局。圖中所示的夾具裝配。加工過程中，夾具必承受大的夾緊力切削力，產生沖擊和振動，夾具的形狀，取決于夾具布局和夾具和連接，在因此夾具必須有足夠的強度和剛度。在加工過程中的切屑形成的有一部分會落在夾具，積累太多會影響工件的定位與夾緊可靠，所以夾具設計，必須考慮結構應便于鐵屑。此外，夾點技術，經濟的具體結構和操作、安裝方全套 CAD 圖紙- 28 -便等特點，在設計中還應考慮。在加工過程中的切屑形成的有一部分會落在夾具，切割積累太多會影響工件的定位與夾緊可靠，所以夾具設計，必須考慮結構應便排出鐵屑。5.8 夾具設計及操作的簡要說明為提高生產率，經過方案的認真分析和比較，選用了手動夾緊方式（螺旋機構）。這類夾緊機構結構簡單、夾緊可靠、通用性大，在機床夾具中很廣泛的應用。此外，當夾具有制造誤差，工作過程出現(xiàn)磨損，以及零件尺寸變化時，影響定位、夾緊的可靠。為防止此現(xiàn)象，選用可換定位銷。以便隨時根據情況進行調整換取。全套 CAD 圖紙- 29 -結論閥體的加工工藝及夾具設計，主要是對閥體的加工工藝和夾具進行設計。閥體的加工工藝設計主要是確定加工工藝路線，機械加工余量和切削用量、基本工時的確定，夾具的設計主要是要設計出正確的定位夾緊機構。在本設計中工件的加工工藝路線正確合理，夾具的定位夾緊機構也能達到定位夾緊的目的，能保證加工工件的精度。在設計中遇到了很多問題，如出現(xiàn)工藝路線的不合理，甚至出現(xiàn)不能保證加工所要求達到的精度。在進行夾具設計時，因定位基準選擇不合理，出現(xiàn)過定位或欠定位造成加工的零件的精度得不到保證。在選擇夾緊機構時由于機構的大小，尺寸等不合理，而達不到夾緊的目的，也可能因夾緊力作用點或作用面的位置不合理而使工件產生翻轉。不過在指導老師的悉心認真的指導下，經過 2個月自身的不斷努力，這些問題都一一解決。在這個過程中，對機械加工工藝和夾具設計有關的知識有了更深的理解，增強了對本專業(yè)綜合知識運用的能力，使我對專業(yè)知識、技能有了進一步的提高，為以后從事專業(yè)技術的工作打下基礎。全套 CAD 圖紙- 30 -參考文獻[1] 楊叔子，機械加工工藝師手冊。北京：機械工業(yè)出版社 2001.8[2] 陸劍中，孫家寧，金屬切削原理與刀具。北京：機械工業(yè)出版社 2005.1[3] 梁旭坤，焦建雄，機械制造基礎（公差，配合，材料熱加工分冊）。長沙：中南大學出版社 2006.6[4] 王先逵，機械制造工藝學（第二版）。北京：機械工業(yè)出版社 2006.1[5] 李益民，機械制造工藝設計簡明手冊。北京：機械工業(yè)出版社[6] 成大先，機械設計手冊。北京：化學工業(yè)出版社 2008.1[7] 龔定安等主編，《機床夾具設計》，西安交通大學出版社 1999[8] 數字化手冊編委會，《設計夾具設計手冊》，機械工業(yè)出版社 2009.2[9] 于光國，馬俊，張興發(fā)，機床夾具設計。重慶：重慶大學出版社，1995.12[10] 張世友，箱體類零件加工工藝分析。哈爾濱技師學院，哈爾濱，科技信息2010.2（17）[11] 王凡 宋建新主編，《實用機械制造工藝設計手冊》，機械工業(yè)出版社 2008.[12] 于靖華，基于特征的箱體零件 CAPP系統(tǒng)的研究。大連，大連大學機械工程學院1001—2265(2006)06—0094—03[13] 王先逵主編 機械加工工藝手冊（第二版）1 工藝基礎卷 北京：機械工業(yè)出版社 2006.12[14] 王先逵主編 機械加工工藝手冊單行本（車削，鏜削加工） 北京：機械工業(yè)出版社 2008.6[15] 王先逵主編 機械加工工藝手冊單行本（鉆削，擴削，鉸削加工） 北京：機械工業(yè)出版社 2008.6[16] 戴曙主編 金屬切削機床 北京：機械工業(yè)出版社 1993.5[17] T. 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