緒論第 1 頁 （共 43 頁）前言卷揚機又稱絞車，是由動力驅動的卷筒通過撓性件(鋼絲繩、鏈條)起升、運移重物的起重裝置。它結構簡單，使用方便，廣泛應用于建筑、安裝、運輸?shù)炔块T的拽引和起重作業(yè)。揚機按驅動方式可分為人力驅動和動力驅動兩大類。人力驅動型有：絞盤、手搖卷揚機等。用在缺乏電源或使用電源不便的地方。動力驅動型主要是電力驅動。 卷揚機按拽引速度可分快速和慢速兩種?？焖倬頁P機一般拽引速度為30-50m/min，多用于建筑工地。慢速卷揚機拽引速度為 7-15m/min，主要用于設備安裝作業(yè) 。此次設計的是側裝式少齒差傳動卷揚機，它是以少齒差行星齒輪傳動為傳輸系統(tǒng)。少齒差行星傳動是漸開線少齒差行星傳動的簡稱,它采用的是漸開線齒形。擺線針輪減速器和諧波減速器也屬于少齒差行星傳動原理,但擺線針輪減速器用的是擺線齒形,諧波減速器用的是三角形齒形(也有用漸開線齒形代) 。另外像ZX 型混凝土振動器用的是摩擦輪,但其增速原理也是少齒差行星傳動。由于它們都有專門名稱,所以一般所講的少齒差行星傳動是專指漸開線少齒差行星傳動而言的。隨著現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展,機械化和自動化水平的不斷提高,各工業(yè)部門需要大量減速器,并要求減速器的體積小、重量輕、傳動比大、效率高、承載能力大、運轉可靠以及壽命長等。減速器的種類雖然很多,但普通的圓柱齒輪減速器的體積大、結構笨重;普通的蝸輪減速器在大傳動比時,效率較低;擺線針輪減速器雖能滿足以上提出的要求,但其成本高,需要專用設備制造。而利用少齒差行星傳動可降低成本。少齒差行星齒輪傳動具有以下優(yōu)點:(1)加工方便、制造成本較低。漸開線少齒差傳動的特點是用普通的漸開線齒輪刀具和齒輪機床就可以加工齒輪，不需要特殊的刀具與專用設備,材料也可采用普通齒輪材料。(2)傳動比范圍大,單級傳動比為10～1000 以上。(3)結構形式多,應用范圍廣。由于其輸入軸與輸出軸可在同一軸線上,也可以不在同一軸線上,所以能適應各種機械的需要。(4)結構緊湊、體積小、重量輕。由于采用內(nèi)嚙合行星傳動,所以結構緊湊;當傳動比相等時,與同功率的普通圓柱齒輪減速器相比,體積和重量均可減少1/3～2/3。(5)效率高。當傳動比為10～200 時,效率為80%～94%。效率隨著傳動比的增加而降低。（6)運轉平穩(wěn)、噪音小、承載能力大。由于是內(nèi)嚙合傳動,兩嚙合輪齒一為凹齒、一為凸齒, 兩者的曲率中心在同側裝式少齒差卷揚機設計第 2 頁 （共 43 頁）一方向, 曲率半徑又接近相等,因此接觸面積大，使輪齒的接觸強度大為提高；又因采用短齒制，輪齒的彎曲強度也提高了。此外，少齒差傳動時,不是一對輪齒嚙合，而是3～9 對輪齒同時接觸受力，所以運轉平穩(wěn)、噪音小，并且在相同的模數(shù)情況下，其傳遞力矩比普通圓柱齒輪減速器大。基于以上特點，小到機器人的關節(jié)、大到冶金礦山機械, 以及從要求不高的農(nóng)用、食品機械, 到要求較高的印刷和國防工業(yè)都有應用實例。缺點是：(1)漸開線少齒差傳動也有一些缺點，主要是它的設計計算比較復雜．由于嚙合齒輪的齒數(shù)差較少，采用標準齒輪傳動會出現(xiàn)許多干涉現(xiàn)象．為了避免各種干涉，需要采用變位齒輪．選擇適當?shù)淖兾幌禂?shù)就成為少齒差傳動的關鍵問題．隨著計算機技術的問題，這一問題以逐步得到解決。（2）行星齒輪軸承的徑向載荷較大。 （3）軸孔的位置精度要求較高，軸銷安裝也有一定困難。一般只有生產(chǎn)少齒差減速器的專業(yè)工廠能加工好，非專業(yè)的一般機械廠往往很難加工合格，在一定程度上限制了少齒差傳動的推廣。利用少差齒傳動機構的優(yōu)越性可以改進和提高機械設備的傳動機構技術性能，將漸開線少齒差行星齒輪傳動應用于建筑起重卷揚機的動力傳輸系統(tǒng)，是使傳統(tǒng)卷揚機減小體積，優(yōu)化結構，降低成本，提高性能的有效途徑，具有廣泛的前景。緒論第 3 頁 （共 43 頁）目 錄中文摘要 ??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????VI外文摘要 ????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????VII前言 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????VIII1 緒論 ????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????11.1 卷揚機國內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢與研究的主攻方向 ?????????????????????????????????????11.2 少齒差行星齒輪傳動計算現(xiàn)狀及發(fā)展 ?????????????????????????????????????????????????????????41.3 設計思路及方案論證 ?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????52 主要設計參數(shù)的確定 ????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????62.1 卷揚機工作級別的確定 ?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????72.2 鋼絲繩直徑的選取 ?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????72.3 卷筒計算直徑的確定 ?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????82.4 電機的選擇與傳動比的計算 ?????????????????????????????????????????????????????????????????????????83 漸開線少齒差減速裝置的設計 ????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????93.1 少齒差傳動原理 ?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????93.2 齒輪齒數(shù)的確定 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????103.3 齒輪模數(shù)的確定 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????103.4 齒輪基本參數(shù)的確定 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????133.5 傳動內(nèi)部結構的選定與設計 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????163.6 軸的設計 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????184 部分零件的校核 ??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????234.1 少齒差行星傳動受力分析 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????244.2 銷軸的強度校核 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????264.3 輸出軸的強度校核 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????274.4 鍵的校核 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????294.5 軸承的校核 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????305 卷筒主要尺寸的確定 ??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????325.1 卷筒節(jié)徑、邊緣直徑和容繩寬度的確定 ???????????????????????????????????????????????????325.2 卷筒厚度與繩槽尺寸的確定 ???????????????????????????????????????????????????????????????????????326 結束語 ??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????34參考文獻 ??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????35致謝 ??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????36附錄 ??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????37側裝式少齒差卷揚機設計第 4 頁 （共 43 頁）側裝少齒差傳動卷揚機設計1 緒論1.1 卷揚機國內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢與研究的主攻方向1.1.1 國內(nèi)卷揚機概況從 70 年代起，我國建筑卷揚機的生產(chǎn)進入了技術提高、品種增多的新階段。在各廠自行設計和生產(chǎn)的基礎上，1973 年，由卷揚機行業(yè)組織了有關廠家和院校聯(lián)合進行了卷揚機基型設計，并充分考慮到了當時中小廠家的生產(chǎn)能力?？焖倬頁P機的基型采用半開半閉式齒輪傳動，離合器采用單錐面石棉橡膠摩擦帶結構，操縱用手扳剎車帶制動。慢速卷揚機的基型為閉式傳動（圓柱齒輪傳動或蝸桿傳動減速器） 、電磁鐵制動結構。這兩種基型一直到現(xiàn)今還在生產(chǎn)。為適應生產(chǎn)發(fā)展的需要，當時第一機械工業(yè)部發(fā)布了 JB926—74《建筑卷揚機型式與基本參數(shù)》和 JB1803—76《建筑卷揚機技術條件》兩個部標準，并把卷揚機行業(yè)劃歸常德建筑機械研究所（長沙建筑機械研究院前身）領導。隨著部標準的頒布，使建筑卷揚機有了大發(fā)展的基礎。在此期間，由于石化工業(yè)的發(fā)展，大型設備很多，都需要吊裝，如一些大型反應塔，塔的高度達七八十米，質(zhì)量達五六百噸，就需要有大型吊裝用的卷揚機，因而各廠家相繼生產(chǎn)了 20t 和 32t 卷揚機（圖 1 和圖 2） ，滿足了經(jīng)濟發(fā)展的需要。圖 1 快速卷揚機 圖 2 20t 卷揚機從 70 年代末期開始，中國實行了改革開放政策，使國民經(jīng)濟得到了大發(fā)展，基緒論第 5 頁 （共 43 頁）本建設務增加了很多，促使建筑機械的使用大量增加，生產(chǎn)卷揚機的廠家亦隨之大量增加。為使設計和生產(chǎn)規(guī)范化，國家頒布了 GB1955—80《建筑卷揚機》 、JJ3—83《建筑卷揚機設計規(guī)范》 。隨著改革開放逐步深入，生產(chǎn)形勢的不斷發(fā)展，新產(chǎn)品的開發(fā)提到日程上來了，不少生產(chǎn)廠家成立了廠屬研究所，開發(fā)了如高速卷揚機、變速卷揚機、自動限位卷揚機等新產(chǎn)品，以及諧波傳動、擺線針輪傳動、圓弧齒齒輪傳動、圓弧齒圓柱蝸桿傳動等具有新型傳動型式的卷揚機。為使卷揚機的生產(chǎn)滿足日益增加的需求和解決中小廠家設計力量薄弱的情況，1988 年卷揚機行業(yè)組織了九廠一所一校成立了卷揚機系列設計組，對單簡快速建筑卷揚機起重質(zhì)量從 0.5t到 2.5t 的機型進行了系列設計。這次設計分兩種機型，一種為基本型（電控卷揚機），一種為溜放型（手控卷揚機） 。設計既考慮到技術發(fā)展的趨勢，又考慮到廠家的生產(chǎn)能力。因此基本型為一字型布置，采用二級或三級圓柱斜齒輪傳動，電制動錐形轉子電動機；溜放型采用封閉式二級行星齒輪傳動，普通 Y 系列電動機，用手操作兩條制動帶控制工作和制動。這兩種機型結構緊湊，加工簡單，操作方便，體積小，重量輕，一般中小企業(yè)均可生產(chǎn)，滿足了生產(chǎn)的需要又實現(xiàn)了技術的進步。為使卷揚機發(fā)展規(guī)范化，又相繼頒布了一系列有關建筑卷揚機的標準，有 GB1955——86《建筑卷揚機》 、GB6947－86《建筑卷揚機試驗規(guī)范和方法》 、GB7902.2—87《建筑卷揚機術語》 、GB13327—91《建筑卷揚機安全規(guī)程》 、JG/T5031—93《建筑卷揚機設計規(guī)范》等。1.1.2 國外卷揚機概況在國外，卷揚機的品種繁多，應用也很廣泛。在西方技術先進的國家中，雖然工業(yè)水平先進，機械化程度不斷提高，起重設備也在不斷更新，但仍不能完全淘汰卷揚機這樣的行之有效的簡單機械設備。下面介紹一下幾個主要國家生產(chǎn)卷揚機的狀況。（1）美國美國生產(chǎn)卷揚機的廠家有近百家，主要有貝波（BEEBE）國際有限公司、哲恩（THERN）有限公司等。貝波國際有限公司成立于 1919 年，有七十多年的設計和生產(chǎn)實踐經(jīng)驗。主要產(chǎn)品有：氣動鏈式卷揚機（0.25～40t） ，防爆拖式氣動卷揚機（0.5～30t） ，駁船卷揚機（手動、氣動、電動、液壓，25～75t） ，電動鏈式卷揚機（0.25～20t） ，電動葫蘆（0.25～15t） ，電動卷揚機（～12.5t） ，手動卷揚機側裝式少齒差卷揚機設計第 6 頁 （共 43 頁）（～75t） ，液壓卷揚機（1～10t） ，水平卷揚機（～9t） ，手動鏈式卷揚機（0.5～100t） ，棘輪牽引器（～1.75t） ，空中吊運車（0.5～20t） 。哲恩有限公司是美國較大的生產(chǎn)起重設備的公司，主要產(chǎn)品有各種手動卷揚機、電動卷揚機、提升機械及起重機。手動卷揚機的主要品種有：直齒傳動卷揚機、蝸桿傳動卷揚機；電動卷揚機的主要品種有：蝸桿傳動系列、直齒齒輪傳動系列、齒輪蝸桿傳動組合系列、直接驅動系列、鏈傳動系列。其中直接驅動式電動卷揚機的傳動是全封閉行星齒輪傳動，傳動系統(tǒng)全部裝在卷筒里面，機架和卷筒用高強度鋼焊接而成。美國除上述兩家公司外，比較重要的生產(chǎn)廠家還有布勞斯公司、賽林公司、斯塔斯派克公司、阿姆降公司、英格索·藝德公司等。（2）日本日本從明治 30 年開始制造和使用卷揚機。據(jù)日本荷役機械研究所核計，1970～1975 年間卷揚機的產(chǎn)量增加 62.5％。據(jù)日本通產(chǎn)省機械核計月報載，僅1977 年單純土建卷揚機的產(chǎn)量就達 12 萬臺，產(chǎn)值約 100 億日元。日本卷揚機行業(yè)由機械技術部會、荷役機械技術委員會領導。主要生產(chǎn)廠家有北川鐵工所、遠滕鋼機、南星、越野總業(yè)、藝浦、松崗產(chǎn)業(yè)等 80 多個廠家。北川鐵工所是一家大型生產(chǎn)廠。其生產(chǎn)的卷揚機品種系列比較齊全，主要有：1.動力卷揚機 分 BF、MF、DF 三種型式。功率為 3.7～44kW，鋼絲繩拉力從5880～44100N，有 18 個規(guī)格。BF 型是 V 型帶傳動，MF 型是單筒開式齒輪傳動，DF型是雙筒開式齒輪傳動。其結構特點是全部為標準型，采用改進了的螺旋頂絲式離合器操縱，因而操作簡便，易調(diào)整。鼓形離合器采用單錐體式，摩擦材料采用帶型樹脂。2.電動卷揚機 該廠生產(chǎn)的電動卷揚機為 KW 型，功率 3.7～11Kw,拉力6000～142100N。四種規(guī)格。其結構特點是：全封閉內(nèi)齒輪傳動：電動機在一端，減速器、制動器和操作部分在另一端，中間是卷筒，一字型布置；按鈕操作，可遠距離遙控；最大特點是卷筒可纏繞 8～9 層，容量大，適于高層建筑使用。3.大型電動卷揚機 主要用于提升大型重物或設備，可兩檔機械變速，設有電磁鐵制動器、手制動器和棘輪停止器，以確保安全。緒論第 7 頁 （共 43 頁）1.1.3 國外卷揚機的發(fā)展趨勢 1.大型化 由于基礎工業(yè)的發(fā)展，大型設備和建筑構件要求整體安裝，促使了大型卷揚機的發(fā)展。2.采用先進電子技術 為了實現(xiàn)卷揚機的自動控制和遙控，國外廣泛采用了先進的電子技術，對大型卷揚機安裝了電器連鎖裝置，以保證絕對安全可靠。3.發(fā)展手提式卷揚機 為了提高機械化水平，減輕工人勞動強度，國外大力發(fā)展小型手提式卷揚機，如以汽車蓄電池為動力的直流電動小型卷揚機。 4.大力發(fā)展不帶動力源裝置的卷揚機 歐美國家非常重視發(fā)展借助汽車和拖拉機動力的卷揚機。此種卷揚機機構簡單，有一個卷筒和一個變速箱，動力源就是來自汽車或者拖拉機等。1.2 少齒差行星齒輪傳動技術現(xiàn)狀及發(fā)展少齒差行星齒輪傳動是行星齒輪傳動中的一種, 由一個外齒輪與一個內(nèi)齒輪組成一對內(nèi)嚙合齒輪副, 它采用的是漸開線齒形, 內(nèi)外齒輪的齒數(shù)相差很小, 故簡稱為少齒差傳動。一般所講的少齒差行星齒輪傳動是專指漸開線少齒差行星齒輪傳動而言的。漸開線少齒差行星齒輪傳動以其適用于一切功率、速度范圍和一切工作條件,受到了世界各國的廣泛關注, 成為世界各國在機械傳動方面的重點研究方向之一。1.2.1 國內(nèi)為研究現(xiàn)狀當內(nèi)嚙合的兩漸開線齒輪齒數(shù)差很小時, 極易產(chǎn)生各種干涉, 因此在設計過程中選擇齒輪幾何參數(shù)的計算十分復雜。早在1949 年, 蘇聯(lián)學者就從理論上解決了實現(xiàn)一齒差傳動的幾何計算問題。但直到1960 年代以后,漸開線少齒差傳動才得到迅速的發(fā)展。目前有柱銷式零齒差十字滑塊、浮動盤等多種形式。隨著少齒差行星齒輪傳動研究的深入, 已成功地開發(fā)出不少新的漸開線少齒差行星齒輪傳動形式。目前, 我國研究出一種連桿行星齒輪傳動—— 平行軸式少齒差內(nèi)齒行星齒輪傳動。該類傳動是以連桿內(nèi)齒輪( 齒板) 為行星輪, 采用雙曲柄輸入, 且無輸出機構。主要有一齒環(huán)( 一片連桿行星齒板) 、二齒環(huán)( 兩片連桿行星齒板) 側裝式少齒差卷揚機設計第 8 頁 （共 43 頁）、三齒環(huán)及四環(huán)等結構形式的減速器。國內(nèi)外學者在齒形分析、結構優(yōu)化、接觸分析、結構強度、動態(tài)性能、傳動效率、運動精度方面進行了大量的研究, 利用計算機技術進行減速器各主要部件的實體建模、仿真、干涉檢查等, 縮短了產(chǎn)品的開發(fā)周期, 并應用到產(chǎn)品的設計中, 取得了許多有價值的成果。如對N型內(nèi)齒行星齒輪傳動的基本結構型式—— 環(huán)式減速器的傳動機理進行了分析研究, 建立了環(huán)式減速器系統(tǒng)受力分析模型, 得出目前環(huán)式減速器存在慣性力或慣性力矩不平衡的結論。又如對平行動軸少齒差傳動多齒接觸問題動平衡進行了研究, 以有限元彈性接觸分析理論為基礎，建立了平行動軸少齒差傳動多齒接觸問題時的有限元分析模型, 提出了一種對研究平行動軸少齒差傳動內(nèi)齒輪副嚙合過程中實際接觸齒對數(shù)、齒間載荷的分配及齒面載荷分布的分析計算方法。為平行動軸少齒差內(nèi)嚙合齒輪傳動的承載能力的計算、齒輪幾何參數(shù)的確定及零部件的強度分析計算提供了理論依據(jù)。采用遺傳算法模擬生物自然進化過程來搜索少齒差傳動參數(shù)的最優(yōu)解。通過優(yōu)化后的少齒差傳動裝置具有較小的體積和較好的傳動性能。1.2.2 發(fā)展趨勢齒輪傳動技術是機械工程技術的重要組成部分, 在一定程度上標志著機械工程技術的水平, 因此, 齒輪被公認為工業(yè)和工業(yè)化的象征。為了提高機械的承載能力和傳動效率, 減少外形尺寸質(zhì)量及增大減速機傳動比等, 國內(nèi)外的少齒差行星齒輪傳動正沿著高承載能力、高精度、高速度、高可靠性、高傳動效率、小型化、低振動、低噪音、低成本、標準化和多樣化的方向發(fā)展的總趨勢。少齒差行星齒輪傳動具有體積小、重量輕、結構緊湊、傳動比大、效率高等優(yōu)點, 廣泛應用于礦山、冶金、飛機、輪船、汽車、機床、起重運輸、電工機械、儀表、化工、農(nóng)業(yè)等許多領域, 少齒差行星齒輪傳動有著廣泛的發(fā)展前景。1.3 設計思路及方案論證設計卷揚機首先要確定卷筒直徑，因為它直接影響卷揚機的結構及轉速。如果卷筒直徑大，會使卷揚的漲、抱閘系統(tǒng)的直徑增大，其產(chǎn)生的力矩大大增加；還使卷揚機的轉速下降，達不到設計要求。卷筒直徑確定后，可以進行卷揚機的轉速計算。緒論第 9 頁 （共 43 頁）接下來就是減速裝置設計計算（漸開線少齒差行星齒輪減速裝置設計，齒輪傳動設計） 。而減速器的設計關鍵在于掌握漸開線少齒差行星傳動的原理：少齒差行星傳動原理如圖 3 所示，當帶曲柄的輸入軸旋轉時，空套在曲柄上的行星輪 Z1 反向旋轉（Z2-Z1）/Z1 轉，然后通過輸出軸輸出，去速比是 I＝－Z1/(Z2-Z1),負號代表旋轉反向相反。圖 3 少齒差傳動原理簡圖在漸開線少齒差傳動內(nèi)嚙合中，由于內(nèi)嚙合和外嚙合的齒數(shù)差少，在切削和裝配時常會產(chǎn)生干涉，以致造成廢品。因此，為了保證內(nèi)嚙合傳動的正常運轉，設計時應滿足一下限制條件：（1）內(nèi)嚙合的齒頂圓不小于基圓：（2）外嚙合的齒丁頂不得變尖，要有足夠的厚度；（3）內(nèi)嚙合的齒丁頂不得變尖，要有足夠的厚度；（4）不發(fā)生過渡曲線干涉，漸開線干涉和齒廓重迭干涉；（5）插齒刀切入進給時，不發(fā)生跟切現(xiàn)象；（6）嚙合率不小于 1。此外，由于少齒差行星傳動的齒普遍采用正角度變位，其齒面接觸強度和齒根彎曲強度都較高，而且齒面接觸強度遠高于齒根彎曲強度。所以，少齒差傳動齒輪的模數(shù)通常是按彎曲強度計算得出，或按結構要求和功率大小初選，然后校核彎曲強度。2 主要設計參數(shù)的確定2.1 卷揚機工作級別的確定側裝式少齒差卷揚機設計第 10 頁 （共 43 頁）由于卷揚機設計要求為：每日兩班間歇工作，工作壽命為 10 年；因此根據(jù)相關文獻查得其利用等級為 級；又根據(jù)相關公式確定起載荷譜系數(shù)為 0.25，因此5U根據(jù)相關設計手冊確定起工作級別為 級5A2.2 鋼絲繩直徑的選取根據(jù)已知條件（額定拉力 10KN 和提升速度 20 米/分）對鋼絲繩進行選取。目前在工業(yè)化國家，對鋼絲繩直徑的選擇普遍采用選擇系數(shù)法。國際標準ISO308（鋼絲繩的選擇）也推薦采用此方法。鋼絲繩的直徑不應小于下式計算的最小直徑mindcs?式中 s——鋼絲繩最大工作拉力c—— 鋼絲繩選擇系數(shù)，它與機構的工作級別、鋼絲繩是否旋轉以及吊運物品的性質(zhì)等因素有關。目前，建筑卷揚機還沒有此系數(shù)的氣體規(guī)定?？蓞⒖肌督ㄖ頁P機設計》一書中的表 3－96 進行選取。部分數(shù)據(jù)在下表已給出。據(jù)查表取得 c＝0.0953，由已知 s=10kN 故算得：0.0953× ＝9.53mind?310?可取鋼絲繩直徑為 d=11，表 1 鋼絲繩選擇系數(shù)t 值（mm/ N吊運一般物資不旋轉鋼絲繩 可自由旋轉鋼絲繩鋼絲繩的平均抗拉強度極限（MPa）卷揚機工作級別1570 1770 1960 2150 2450 1570 1770A1 0.0710 0.0670 0.060 0.0750A2 0.0750 0.0710 0.0670 0.0670 0.0800A3 0.0850 0.0800 0.0750 0.0900 0.0850A4~A6 0.0970 0.095 0.0953 0.1063 0.1060A7~A8 0.1187 0.1187 0.1187 0.1333 0.13332.3 卷筒計算直徑的確定由繞在卷筒上的鋼絲繩圈中心算起的卷筒直徑 ,稱為卷筒的計算直徑。為保證0D鋼絲繩有足夠的使用壽命，卷筒的計算直徑不易太小。主要設計參數(shù)的確定第 11 頁 （共 43 頁）（mm）01Dhd?值根據(jù)機構的工作級別由《建筑機械設計》中表 3－11 選取，1h據(jù)查表取得 ＝19，則有：1＝209mm09?可取 =240mm。0D2.4 電動機功率的選擇、總傳動比計算與校驗2.4.1 選擇電動機正確選擇電動機額定功率的原則是：在電動機能夠滿足機械負載要求的前提下，最經(jīng)濟、最合理地決定電動機的功率。建筑卷揚機屬于非連續(xù)工作機械，而啟動、制動頻繁。因此選擇電動機應與其工作特點相適應。建筑卷揚機主要采用三向交流異步電動機。該卷揚機輸出功率 =Fv=10× ×20/60=3.33× w2p310310F——額定拉力（ F=10kN） ；V——提升速度（V=20 米/分） ； ——卷揚機整機傳動效率。?可設定效率 ＝0.85，則輸入功率 ＝ / ＝3.33× w÷0.85＝3.922kw。1p2?310根據(jù)該卷揚機的工作特點可選 Y 系列異步電動機。據(jù)化學工業(yè)出版社《機械設計手冊》第四版可選電動機：Y132M2－6其技術參數(shù)如表 2：表 2 技術參數(shù)型號 功率/kw 轉速 r/min 重量（kg）Y132M1-6 4 960 752.4.2 確定傳動比按額定轉速初定總傳動比 總傳動比按下式計算 ejni?式中 ——電動機額定轉速（r/min）en—— 卷筒轉速（r/min） j側裝式少齒差卷揚機設計第 12 頁 （共 43 頁）可按下式計算jn 310ejvnD???式中 ——鋼絲繩額定速度（m/min） ；ev——卷筒基準層鋼絲繩中心直徑（mm） ，即卷筒計算直徑。D由已知得： ＝20m/min 上面初定 ＝240mmeveD故 ＝ 26.53r/minjn32014???由此可計算總傳動比 960÷26.53 36i??3 漸開線少齒差減速裝置設計3.1 少齒差傳動原理圖 3－1 所示是采用銷軸式輸出機構的少齒差行星傳動簡圖，它主要由偏心軸、行星輪（兩個） 、內(nèi)齒輪、銷套（未畫出） 、銷軸、轉臂軸承（未畫出）等組成。屬于 K-H-V 型行星傳動的一種類型。圖 4 少齒差行星傳動簡圖漸開線少齒差減速裝置的設計第 13 頁 （共 43 頁）1－銷孔 2－銷軸 3－銷軸盤－行星輪 －中心輪（內(nèi)齒圈） -偏心距1zzWa上圖中當內(nèi)齒輪固定，偏心軸作為主動件轉動時，迫使行星輪繞內(nèi)齒圈作行星運動，并通過傳動比等于一的銷軸輸出。當 2z－ 1＝1 時，偏心軸每轉一周，行星輪 1z沿相反方向轉過一個齒。當偏心軸轉過 時，行星輪轉一轉，輸出軸同樣轉一轉。這是一種傳動方式，另外一種傳動方式是構件 V 固定，轉臂 H 主動，內(nèi)齒輪 b從動，此種情況就是要設計的卷揚機的工作情形了。3.2 齒輪齒差的確定少齒差傳動一般齒差數(shù)為 1～4，由于傳動比 i＝36，不是很大，故可取齒差數(shù)＝ 2。pz對于圖 4 所示的 K－H－V 少齒差行星傳動，若轉臂 H 固定，則：221vHzi????當內(nèi)齒輪 2 固定，轉臂 H 主動，構件 V 從動時，可由上式得傳動比公式為： 12zi?上式中的“－”號表示從動件 V 與主動件 H 轉向相反。當構件 V 固定，轉臂 H 主動，內(nèi)齒輪從動（即相當于卷筒轉動的情況） ，可得出傳動比公式為： 21zi???上式中的“+”號，表示從動件 2 與主動件 H 的轉向相同。已知齒數(shù)差 ＝ ＝2，i＝36，可得：Pz1?＝2×36＝72 ， ＝72-2＝70。2z3.3 選定齒輪的精度等級和材料一般選用 7 級精度。內(nèi)齒輪采用 40Cr，其熱處理要求：調(diào)質(zhì)后表面淬火，調(diào)質(zhì)硬度為 250-280HB，齒面接觸疲勞極限應力 ，齒輪齒根彎曲疲極限應力 ；MPaH60lim?? MPaF50lim??側裝式少齒差卷揚機設計第 14 頁 （共 43 頁）外齒輪（行星輪）用 20CrMnTi,滲碳淬火，低溫回火，表面硬度 ，心部60?HRCHR 為 302-388，齒面接觸疲勞極限應力 ，齒輪齒根彎曲疲極限應MPaH1350lim??力 。MPaF80lim??3.4 齒輪模數(shù)的確定由于少齒差行星傳動的齒輪普通采用正角度變位，其齒而接觸強度和齒根彎曲強度都較高，而且齒面接觸強度遠高于齒根彎曲強度。所以，少齒差傳動齒輪的模數(shù)通常按彎曲強度決定；或按結構要求和功率大小初選，然后校核彎曲強度。在這里就按彎曲強度來確定模數(shù)，因為少齒差傳動一般選用短齒，內(nèi)外齒輪嚙合的很好，齒面接觸較好，只要行星輪的彎曲強度足夠，內(nèi)齒輪就不會有問題的，所以在確定模數(shù)的時候就只用按行星輪的彎曲條件來計算模數(shù)。按行星輪齒根彎曲強度設計，彎曲強度設計公式： 231()[]FaSYkTmdZ???（1）根據(jù)行星輪的表面硬度 查得其彎曲疲勞強度極限 。60HRC90FEMPa??（2）由《機械設計》書中的圖 10－18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 。.82NK（3）計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù) S＝1.4??0.829546.31FNEkPa????（4）計算載荷系數(shù) K ??FVAK① 試選載荷系數(shù) 3.1?tk② 計算外齒輪傳遞的扭矩 5 62 .929.001.430.65jPT Nmn????③ 取齒寬系數(shù) 12.?d?④ 查材料的彈性影響系數(shù) ；內(nèi)齒輪的接觸疲勞強度為218.9MPaZE漸開線少齒差減速裝置的設計第 15 頁 （共 43 頁）;外齒輪的接觸疲勞強度為 。lim260HMPa??lim1350HMPa??⑤ 計算應力循環(huán)次數(shù) 91960(2830)2.76hNnjL??；2.71??⑥ 查圖得接觸疲勞壽命系數(shù) ；9.21?HNK⑦ 計算接觸疲勞許用應力取失效概率為 1%，安全系數(shù)是 s=1.25 MPasKHNH 9.1082.35*90][1lim11 ???2li16[] 4⑧ 試計算小齒輪分度圓直徑，帶入數(shù)據(jù)得3211 )][(*2.HEdtt ZuTkd???? 1302.9tdm?⑨ 計算圓周速度，帶入數(shù)據(jù)得 v=3.307m/s106??gtnv?⑩ 計算齒寬1*32.9*136.25dtbm??模數(shù) mm104.7ttmZ?初取齒高 *(2)7.3athc???所以 b/h=4.94由 v=3.307m/s，7 級精度，由圖 14-1-14 查得動載荷系數(shù) 1.09；vK?再由表 10-3 查得齒間載荷分布系數(shù) ；1.hFK??側裝式少齒差卷揚機設計第 16 頁 （共 43 頁）再由表 14-1-81 得 使用系數(shù) 。1AK?由表查得 7 級精度、行星輪相對支承對稱布置時， 23231.08.0.2180106.2513HdKb??? ????????再由 ， =1.13 查《機械設計》書中圖 10-13 得 =1.12549bhH? FK?所以載荷系數(shù) =1×1.09×1.1×1.125＝1.35??FVAK（5）查取齒形系數(shù)由《機械設計》書中圖 10－5 查得 ＝2.24FaY（6）查取應力校正系數(shù)由《機械設計》書中圖 10－5 查得 ＝1.75Sa（7）設計計算帶入數(shù)值得出： ＝3.60321)][(FSaYdZkTm???可取模數(shù)為 m＝4㎜。3.5 齒輪基本參數(shù)的確定3.5.1 尺寸基本參數(shù)的選定即幾何尺寸的計算少齒差傳動齒輪尺寸設計中，在齒數(shù)模數(shù)已知的條件下，應先選擇合適的嚙合角，通過變換變?yōu)橄禂?shù)來滿足設計要求。齒輪齒數(shù) ， ；801?Z2齒輪模數(shù) m=5㎜；取齒頂高系數(shù) ；6.*ah取頂隙系數(shù) ；30c齒形壓力角 ；2??齒輪分度圓直徑 ， ；1mZd2未變位時的中心距 ；2*()a?初選嚙合角 ＝40；?漸開線少齒差減速裝置的設計第 17 頁 （共 43 頁）計算中心距 ；0cosda???實際中心距 =INT( *10+0.5)/10；'實際嚙合角 ；)cos*('0' aA?分度圓分離系數(shù) ；'dYm?初取小齒輪變位系數(shù) ；01?x大小齒輪變位系數(shù)之差 '221()2taniviZ???????齒輪頂高 ， ；*1xhmaa?)(*1Yxhma?分度圓直徑 ；221,d?齒頂圓直徑 ， ；1aa 21ad?齒根圓直徑 ，xchf *)(*?；daf 1基圓直徑 ；,os1?b??os2db?齒頂圓壓力角 ， ； 11arca22rcab重合度系數(shù) )tn(t)tn(t2 '1' ????? ???ZZ齒廓干涉系數(shù)驗算 （GS 應大于 0）11221()()()GSzivzivziv?????其中 ； 12121arcosar???2122arcosar??將上述公式代入下表 3 中計算得：表 3 齒輪幾何尺寸的計算傳動比 1.028571 齒數(shù)差模數(shù) 4內(nèi)齒輪齒 優(yōu)選值: 72 小齒輪齒 70側裝式少齒差卷揚機設計第 18 頁 （共 43 頁）數(shù) 數(shù)圓整值: 72標準中心距 4初選嚙合角 角度值: 40刀具齒形角 角度值: 20 弧度值: 0.6981317弧度值: 0.349066計算中心距 4.9067264實際中心距 4.9實際嚙合角 角度值: 39.90617 分度圓分離系數(shù) 0.225弧度值: 0.696494變位系數(shù)差 X2-X1: 0.343199小輪變位系數(shù) X1: 0大輪變位系數(shù) X2: 0.3431995齒頂高系數(shù) 0.6 頂隙系數(shù) 0.3小輪齒頂高 2.4大輪齒頂高 1.5小輪分度圓直徑 280 大輪分度圓直徑 288小輪齒頂圓直徑 284.8 大輪齒頂圓直徑 285小輪基圓直徑 263.1139 大輪基圓半徑 270.63147小輪齒頂圓壓力角 大輪齒頂圓壓力角角度值: 22.50366 角度值: 18.271029弧度值: 0.392763 弧度值: 0.3188896小輪齒根圓直徑 272.8 大輪齒根圓直徑 297.8445重合度驗算 應大于 1: 1.098403齒廓重迭干涉驗算D1 角度值:89.81606D2 角度值: 87.845516D1 弧度值:1.567586D2 弧度值: 1.5331935GS 應大于0: 0.316221以上結果表明系數(shù)滿足了重合度大于 1.05 和齒廓重疊干涉大于 0 的條件要求。3.5.2 齒輪公法線長度的確定漸開線少齒差減速裝置的設計第 19 頁 （共 43 頁）公法線長度的確定對于加工齒輪極為重要，它是對齒輪輪齒加工是否達到所要求的尺寸的一個重要量度。而且用公法線測量法有它的優(yōu)點：測量時不與齒頂圓為基準，因此不受齒頂圓誤差的影響，測量精度較高并可放寬對齒頂圓的精度要求。在此只計算行星輪的公法線長度。行星輪的變位系數(shù) x＝0，z=70,齒形角為 20°，故由《機械設計手冊》第二版中冊表 8-99 查得跨測齒數(shù) ＝8， ＝23.1214。則k*W公法線長度 ＝92.49㎜。*Wm?3.6 傳動內(nèi)部結構的選定與設計3.6.1 轉臂軸承的選定在行星輪確定的情況下，根據(jù)安裝條件結構尺寸來選定轉臂軸承。根據(jù)各種軸承的用途和特點在本設計中可選用雙列向心球面滾子軸承。此種軸承能承受很大的徑向載荷，同時也可以承受少量的軸向載荷。也能自動調(diào)心適用于剛度較差的軸承座及多支點軸中。在上節(jié)的表格中得出行星輪的分度圓直徑 ＝280㎜，故齒寬1d。而轉臂軸承的寬度應與行星輪的齒寬接近，且其外1*0.283.6dbm????經(jīng)尺寸大約應是行星輪齒根圓的一半（即大約為 140㎜） ，根據(jù)以上兩個限制條件可選定轉臂軸承（雙列向心球面滾子軸承） 。其參數(shù)如下圖 5 所示：圖 5 雙列向心球面滾子軸承側裝式少齒差卷揚機設計第 20 頁 （共 43 頁）表 4 選用軸承的基本尺寸及性能尺寸（㎜） 極限轉速軸承型號d D B r額定動載荷（kN）額定靜載荷（kN） 脂潤滑 油潤滑3516 80 140 33 3 104 103 2200 3000由以上數(shù)據(jù)可知：行星輪的齒寬 b＝33，而實際齒寬系數(shù)：1'/280.1d????實際齒寬系數(shù)與先前假設的齒寬系數(shù)相差不大，故可不必再校核。3.6.2 銷孔數(shù)目、尺寸的確定由于行星輪分度圓直徑為 280㎜，根據(jù)《機械設計手冊》里《輪系》一章中表36.2－42 銷孔數(shù)目參考值查得應選銷孔數(shù)目為 10（ =10） 。Wz銷孔的尺寸公差不應低于 7 級精度。銷孔的公稱尺寸理論上是銷套外徑加上兩個中心距。但考慮別銷孔、銷軸以及銷套的加工和裝配誤羌。對銷孔的公稱直徑再加適量的補償尺寸 。 太小時，將?要求提高零件的加工精度。并給裝配造成一定困難， 太大時，則承受載荷的銷軸數(shù)日將減小．影響承載能力。一般取 ＝0.15～0.25㎜，行星輪尺寸小時， 取較小?值、反之取較大值。 在這里可取 ＝0.2㎜。而銷孔的尺寸就要通過畫圖來初定了。下圖 6 是已經(jīng)多次畫圖比較得出的：漸開線少齒差減速裝置的設計第 21 頁 （共 43 頁）圖 6 行星輪簡易工作圖銷孔直徑 ＝44㎜，銷孔公差配合選用 F7，其上下偏差為（+50 ，+25） 。Kd銷孔分布圓直徑 =206.4㎜。WD3.6.3 銷軸套、銷軸的確定銷軸式 W 機構是由固連在銷軸盤上的若干個銷軸與行星齒輪端面上的對應的等分孔所組成。在機構上行星輪上的銷軸孔要比銷軸套外經(jīng)大兩倍的偏心距，但考慮到一些加工裝配誤差還應加上一個補償尺寸 ，上面也已經(jīng)提到。在這里可取值?＝0.2㎜。?故銷套外經(jīng) ＝44－2×4.9－0.2＝34㎜。'2TKda??銷套長度可根據(jù)畫圖確定，初定為 72㎜。偏心距(即實際中心距) ＝4.9。'可初定銷軸套內(nèi)徑為 28㎜，即銷軸直徑 =28。gWd根據(jù)少齒差傳動零件的裝配配合要求可對銷軸、銷軸套的配合公差進行選擇。銷軸套外徑選用 h6，其尺寸的上下偏差為（0，-0.016） ，銷軸套內(nèi)徑與銷軸配合選用 F8/h6，銷軸套內(nèi)徑尺寸的上下偏差為（+0.053，+0.02） ，銷軸直徑的上下偏差為（0，-0.016） 。以上偏差值是通過查《機械零件設計手冊》一書中的表 1.1-5 和1.1-6 所得。在結構設計中采用懸臂梁式銷軸。3.6.4 偏心套基本尺寸的確定偏心套的尺寸要根據(jù)結構要求來確定。其視圖如圖 3-4 所示圖 3-4側裝式少齒差卷揚機設計第 22 頁 （共 43 頁）圖 7 偏心套工作簡圖偏心套的偏心距即為內(nèi)外齒輪的偏心距 e=4.9㎜。其內(nèi)徑初定為 45㎜?？蓳?jù)此推測出輸入軸的結構尺寸。3.7 軸的設計軸設計的特點是：在軸系零、部件的具體結構末確定之前，軸上力的作用點和支點間的跨距無法精確確定，故彎矩大小和分布情況不能求出，因此在軸的設計中，必須把軸的強度計算和軸系零、部件結構設計交錯進行，邊畫圖、邊計算、邊修改。軸的材料種類很多，設計時主要根據(jù)對鈾的強度、剛度、耐磨性等要求．U 及為實現(xiàn)這些要求而采用的熱處理方式．同時考慮制造工藝問題加以選用，力求經(jīng)濟合理。軸的常用材料是 35、45、50 優(yōu)質(zhì)破累結構鋼。最常用的是 45 鋼。在此所用的到的軸都選用 45 鋼。其性能如下：表 5 45 鋼的性能材料牌號熱處理毛坯直徑(mm)硬度(HB) 拉伸強度極限 B?拉伸屈服極限( )s彎曲疲勞極限()1??剪切疲勞極限( )1??許用彎曲應力 ??1??正火 25 241?610 360 260 150正火 100 170~217 600 300 275 140回火 100~300 162~217 580 290 270 1355545調(diào)質(zhì) 200 217~255 650 360 300 155 603.7.1 輸入軸的設計軸的合理外型應滿足：軸和裝在軸上的零件要有準確的工作位置；軸上的零件應便于裝拆和調(diào)整。軸應具有良好的制造工藝性.影響軸結構的主要因素有：軸的受力性質(zhì),大小，方向及分布情況；軸上零件的布置和固定形式；所采用軸承類型和尺寸；軸的加工工藝等。1）求出輸入軸上的轉矩漸開線少齒差減速裝置的設計第 23 頁 （共 43 頁）611 49.509503971.6PT Nmn??????其中： ---輸入功率，取 4kW；1P---輸入轉速，取 960 r/min；n2）初步確定軸得最小直徑由于軸的材料選用的為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，抗拉強度 ,屈服MPab750??，彎曲疲勞極限 ，扭轉疲勞極限 。通過MPas50??MPa3501???21??《機械設計手冊》第四版第二卷表 6-1-19 選取 =126。則有：0A。133min04260.9dAm???輸入軸的最小直徑安裝在聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯(lián)軸器型號。聯(lián)軸器轉矩的計算：（N.m）ntzwc TKnpT??950式中 ——驅動功率，KW；——工作轉速，r/min；——動力機系數(shù)，由于為電動機，故取 1；wK——工作系數(shù)，故取 1.75；——啟動系數(shù)，取 1；z——溫度系數(shù)，取 1.1；tK——公稱轉矩，N.mnT所以， 。49509501.75.16.6cwztpKNm?????按照計算轉矩應小于聯(lián)軸器的公稱轉矩的條件，又考慮到要與電動機的軸相聯(lián)查機械側裝式少齒差卷揚機設計第 24 頁 （共 43 頁）設計手冊第二卷，選用 GL5 型滾子鏈聯(lián)軸器，其公稱轉矩為 250N.m。半聯(lián)軸器的孔徑 ，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔的長度 。由于要考慮到軸端有鍵槽235dm? 160Lm?和在結構上的要求，在此先將最小直徑取為 35㎜。其余各段直徑均按 5㎜放大。F E D C B A圖 8 輸入軸工作簡圖3）軸的結構設計及周向定位擬定軸上零件的裝配方案：（1）A-B 段接聯(lián)軸器，軸伸長度通過查《簡明機械設計手冊 》中表 2-13 可確定A-B 段即軸深長為 58㎜，軸深公差選用 k6，其上下偏差分別為（+0.018、+0.002） 。其間選用 A 型平鍵（GB/T1096-1979)，尺寸為 b×h×L=10×8×53。查《簡明機械設計手冊》中表 7-2 得出：采用一般鍵聯(lián)接，則鍵槽寬 b 的上下偏差為（0，-0.036） 。半聯(lián)軸器與軸的配合為 H7/k6，A-B 段直徑極限偏差為（ +0.018、+0.002） ；（2）B-C 段還要穿過支座、端蓋、大小軸承，還要考慮其中的間隙，可初定其長度為 57㎜，該段直徑為 40㎜。軸只受扭轉應力，受軸向力很小，所以在軸與支架的連接處選用深溝球軸承，初步確定軸承型號 （GB/T276-1994）6208 型。該段與軸承、支座、端蓋的配合公差選用 k6,其上下偏差分別為（+0.018、+0.002） ；（3）C-D 段的精度不必要求太高，因為在此段不須安裝其他零件，該段直徑為45㎜；漸開線少齒差減速裝置的設計第 25 頁 （共 43 頁）（4）D-E 段要安裝偏心套其間有鍵的聯(lián)結，所選用鍵的尺寸為b×h×L=14×9×70。采用一般鍵聯(lián)接，鍵槽寬 b 的上下偏差為（0，-0.043） 。偏心套的長度為 75㎜，故可設計該段的長度為 77㎜。在該段偏心套上還聯(lián)接有軸承，在此可選用雙列向心滾子軸承軸承型號是 3516，此段直徑設定為 45㎜。該段的配合公差選用 k6,其上下偏差分別為（+0.018、+0.002） ；（5）E-F 段就與軸承聯(lián)接，其長度初定為 22㎜，直徑為 40㎜，故與之相聯(lián)的軸承可選深溝球軸承（GB/T276-1994）6208 型。該段的配合公差選用 k6，其上下偏差分別為（+0.018、+0.002） 。在此其間軸承的定位沒有軸肩的都是采用擋圈定位，擋圈尺寸要根據(jù)具體裝配情況而定。以上的公差配合通過查閱《機械零件設計手冊》中表 1.1-6 得出。4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考課本《機械設計》表 15-2，取軸端倒角為 1.6×45°，軸右端軸肩處圓角半徑為1.6㎜其余各處倒角和圓角參看附圖。3.7.1 輸出軸（固定軸）的設計在本設計中的輸出軸是固定不動的，它與銷軸盤固聯(lián)在一起，這使得銷軸固定不動，從而使得行星輪作平動帶動內(nèi)齒輪轉動，最終帶動卷筒一起跟隨內(nèi)齒輪轉動。其工作圖如圖 9 所示。選用材料：20cr，調(diào)質(zhì)處理，抗拉強度 ,屈服點 ，彎曲MPab750??MPas50??疲勞極限 ，扭轉疲勞極限 。通過《機械設計手冊》第四版MPa3501???21??第二卷表 6-1-19 選取 =102 有：A2330.*5.076jpdmn???——輸出功率（ =3.33× w）2p2p1——卷筒轉速（ ＝26.53r/min）jnjn由于要考慮到軸端有鍵槽和在結構上的要求，在此先將最小直徑取為 53㎜。聯(lián)接支座的部分直徑初定為 55㎜。其他部分尺寸如下圖 3-6 所示。在軸的最左端，使用平鍵使其和支架固聯(lián)在一起從而使其不能轉動。為了安全在次選用雙鍵聯(lián)接，所選用鍵（平鍵 GB/1095-1979）的尺寸為 b×h×L=16×10×60。在此采用一般鍵聯(lián)接，鍵槽寬 b 上下偏差為（0，-0.043） 。軸伸長度經(jīng)查《簡明機械側裝式少齒差卷揚機設計第 26 頁 （共 43 頁）設計手冊》中表 2-13 可確定 A-B 段即軸深長為 82㎜，即為 A-B 段的長度，軸深公差選用 h7，其上下偏差分別為（0、-0.025） ；B-C 段上要裝上軸承、卷筒蓋和小端蓋等，經(jīng)畫圖可初定這一段的長度為 72㎜。為了與相應的軸承配合固初定此段的直徑為55㎜。選用的軸承為深溝球軸承（GB/T276-1994）6211 型。該段與軸承、支座、端蓋的配合公差選用 h7,其上下偏差分別為（0、-0.025） ；C-D 段要通過卷筒但不安裝任何零件，故為了減少材料的用量可將此段的直徑適當縮小，初定為 52㎜，長度要根據(jù)卷筒的長度及裝配尺寸確定，初定為 262㎜；D-E 段通過安裝軸承與卷筒聯(lián)接，此段的長度為 38㎜，直徑為 55㎜，選用的軸承為深溝球軸承（GB/T276-1994）6211型。在該軸上的軸承的軸向固定都用擋圈固定。該段的配合公差選用 k6，其上下偏圖 9 輸入軸工作簡圖差分別為（+0.021、+0.002） 。軸右端與銷軸相聯(lián)的銷軸盤的直徑初定為 270㎜。盤的寬度為 30㎜，銷孔直徑與銷軸相同，為 28㎜，銷軸與輸出軸（銷孔）的配合選用h6/P7。銷孔尺寸上下偏差為（-0.022、-0.074） 。銷孔分布圓直徑為 206.4㎜，在該圓上有十個銷孔均勻分布。其他尺寸間附圖。部分零件的校核第 27 頁 （共 43 頁）4 部分零件的校核少齒差行星齒輪傳動主要受力構件有內(nèi)齒輪、行星輪、輸出機構和轉臂軸承等。行星輪承受內(nèi)齒輪、輸出機構和轉臂軸承的作用力(不計摩擦力)，其反作用力是行星輪對對上述構件的作用力。參看圖