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原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763畢業(yè)設計（論文）系 別 ：專 業(yè) ： 機械設計制造及其自動化學 生 姓 名 ： 學 號：設 計 (論 文 )題 目 ： 小型鹽浴爐快速淬火裝置起 迄 日 期 : 設 計 (論 文 )地 點 :指 導 教 師 :專 業(yè) 教 研 室 負 責 人 :日期: 2013 年 月 日2摘要熟悉國內各種鋼筋校直機型號及各自的性能與應用，結合各鋼筋校直機使用的情況與現狀的市場情況對各自的優(yōu)缺點進行比較并設計出合適的鋼筋校直機。通過強度計算分析，認為現有鋼筋校直機的大部分零件有較大的設計裕量，需要改變個別零部件及電動機功率即可大幅度提高加工能力，滿足鋼筋校直機加工。對鋼筋校直機進行應用范圍設計。關鍵詞 鋼筋校直機，始彎矩，終彎矩，主軸扭矩原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763緒 論我國工程建筑機械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展，一方面通過引進國外先進技術提升自身產品檔次和國內勞動力成本低廉是一個原因，另一方面國家連續(xù)多年實施的積極的財政政策更是促使行業(yè)增長的根本動因。受國家連續(xù)多年實施的積極財政政策的刺激，包括西部大開發(fā)、西氣東輸、西電東送、青藏鐵路、房地產開發(fā)以及公路（道路） 、城市基礎設施建設等一大批依托工程項目的實施，這對于重大建設項目裝備行業(yè)的工程建筑機械行業(yè)來說可謂是難得的機遇，因此整個行業(yè)的內需勢頭旺盛。同時受我國加入 WTO 和國家鼓勵出口政策的激勵，工程建筑機械產品的出口形勢也明顯好轉。我國建筑機械行業(yè)運行的基本環(huán)境、建筑機械行業(yè)運行的基本狀況、建筑機械行業(yè)創(chuàng)新、建筑機械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國內建筑機械公司與國外建筑機械公司的競爭力比較以及 2004年我國建筑機械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢進行了深入透徹的分析。第 1 章 1 鋼筋調直機的設計1.1 1.1 鋼筋調直機的分類鋼筋調直機按調直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種；按切斷機構的不同分為下切剪刀式和旋轉剪刀式兩種；而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機械控制式與光電控制式。本次設計為機械控制式鋼筋調直機，切斷方式為下切剪刀式。1.2 1.2 鋼筋調直機調直剪切原理下切4原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397636原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397638原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 130413976310剪刀式鋼筋調直機調直剪切原理如圖所示：圖 1-1 調直剪切原理原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763Fig.1-1 principle of straightening and sheering1-盤料架；2-調直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長裝置；工作時，繞在旋轉架 1 上的鋼筋，由連續(xù)旋轉著的牽引輥 3 拉過調直筒 2，并在下切剪刀 4 中間通過，進入受料部。當調直鋼筋端頭頂動定長裝置的直桿 5 后，切斷剪刀便對鋼筋進行切斷動作，然后剪刀有恢復原位或固定不動。如果鋼絲的牽引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時間 t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運動距離S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運動，而引起牽引輥產生滑動現象，磨損加劇，生產率降低，故此種調直機的調直速度不宜太快。1.3 1.3 鋼筋調直機的主要技術性能表 1-1 鋼筋調直機的型號規(guī)格及技術要求Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine參數名稱 數值調直切斷鋼筋直徑（mm） 4～8鋼筋抗拉強度(MPa) 650切斷長度(mm) 300～6000切斷長度誤差(mm/m) 3?牽引速度(m/min) 40調直筒轉速(r/min) 2800送料、牽引輥直徑(mm) 90電機型號：調直牽引切斷 42?jO功率： 調直(kW)牽引(kW)切斷(kW)5.5外形尺寸：長(mm)寬(mm)高(mm)7250550122012整機重量(kg) 10001.4 1.4 鋼筋調直機工作原理與基本構造該鋼筋調直機為下切剪刀式，工作原理如圖所示：圖 1-2 鋼筋調直機機構簡圖Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine1-電動機；2-調直筒；3-減速齒輪； 4-減速齒輪；5-減速齒輪；6-圓錐齒輪；7- 曲柄軸；8-錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長拉桿；11-定長擋板；12- 鋼筋；13-滑動刀臺； 14-牽引輪；15-皮帶傳動機構采用一臺電動機作總動力裝置，電動機軸端安裝兩個 V 帶輪，分別驅動調直筒、牽引和切斷機構。其牽引、切斷機構傳動如下：電動機啟動后，經 V 帶輪帶動圓錐齒輪 6 旋轉，通過另一圓錐齒輪使曲柄軸 7 旋轉，在通過減速齒輪 3、4、5 帶動一對同速反向回轉齒輪，使牽引輪 14 轉動，牽引鋼筋 12 向前運動。曲柄輪 7 上的連桿使錘頭 8 上、下運動，調直好的鋼筋頂住與滑動刀臺 13 相連的定長擋板 11 時，擋板帶動定長拉桿 10 將刀臺拉到錘頭下面，刀臺在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。切斷機構的結構與工作原理如圖所示：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 1-3 鋼筋調直機的切斷機構Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine1-曲柄輪；2- 連桿；3- 錘頭；4- 定長拉桿；5-鋼筋；6-復位彈簧；7-刀臺座；8-下切刀；9- 上切刀；10-上切刀架；14下切刀 8 固定在刀座臺 7 上，調直后的鋼筋從切刀中孔中通過。上切刀 9 安裝在刀架 10 上，非工作狀態(tài)時，上刀架被復位彈簧 6 推至上方，當定長拉桿 4 將刀臺座 7 拉到錘頭 3 下面時，上刀架受到錘頭的沖擊向下運動，鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時，切刀有一個下降過程，下降時間一般為 0.1s，而鋼筋的牽引速度為 0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有 0.6×0.1=0.06m 的運動距離，而實際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運動的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動，使牽引輪受到磨損。因此，調直機的調直速度不宜太快。調直機的電氣控制系統圖為：圖 1-4 鋼筋調直機的電器線路Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machineRD-熔斷器；D- 交流接觸器；RJ-熱繼電器；AN-常開按鈕；D-電動機；QK-轉換開關；調直機的傳動示意展開圖：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 1-5 鋼筋調直機的傳動示意展開圖：Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine1-電動機；2-調直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5- 皮帶輪；6-齒輪；7-齒輪；8- 齒輪；9-齒輪；10-齒輪；11-齒輪；12-錐齒輪；13-錐齒輪；14- 上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17- 雙滑塊機構；18-雙滑塊機構；19-錘頭；20- 上切刀；21-方刀臺；22-拉桿；電動機經三角膠帶驅動調直筒 2 旋轉，實現鋼筋調直。經電動機上的另一膠帶輪以及一對錐齒輪帶動偏心軸，再經二級齒輪減速，驅動上下壓輥 14、15 等速反向旋轉，從而實現鋼筋牽引運動。又經過偏心軸和雙滑塊機構 17、18，帶動錘頭 19上下運動，當上切刀 20 進入錘頭下面時即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。上壓輥 14 裝在框架 16 上，轉動偏心手柄可使框架銷作轉動，以便根據鋼筋直徑調整壓輥間隙。方刀臺 21 和承受架的拉桿 22 相連，當鋼筋端部頂到拉桿上的定尺板時，將方刀臺拉到錘頭下面，即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切斷鋼筋所需長度進行調節(jié)。16第 2 章 2 主要計算2.5 2.1 生產率和功率計算 2.5.1 2.1.1 生產率計算 )/(06.0hkgKDnGQ??（2-1）式中 D-牽引輪直徑（mm）N-牽引輪轉速（r/min）-每米鋼筋重量（kg）0GK-滑動系數，一般取 K=0.95～0.98帶入相應數據得： )/(5.2698.035.4901.360)/(06.0 hkghkgKDnQ ??????2.5.2 2.1.2 功率計算，選擇電動機調直部分：調直筒所需的功率： )(974011KWMnN??（2-2）式中 `96.0min/1 取傳 動 效 率 ， 皮 帶 傳 動 可）調 直 筒 轉 速 （??rn調直筒的扭矩：)()123mNLfebdMs????（2-3）原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763式中 ) 15.02.42mLffdbemNs調 直 塊 的 間 距 （ 數 ， 一 般 取鋼 筋 對 調 直 塊 的 摩 擦 系）鋼 筋 直 徑 （鋼 筋 彎 曲 次 數 ， 一 般 ?。┱{ 直 塊 偏 移 量 （ ）鋼 筋 屈 服 點 （? ????帶入相應數據，得： ).(368.1).(138680)5.(41235 mNNM?????4.9.720.1 KWN牽引部分：鋼筋牽引功率：)(102PN???（2-4）式中 8.095.708.9.0/2 ???????來 計 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動按 性 能 參 數 查 表 取 得）調 直 速 度 （ sm牽引輪壓緊力：）（ NfP?sin4][1?（2-5）式中 01452.][輪 槽 角 度 ， 一 般 為 數 取鋼 筋 對 牽 引 輪 的 摩 擦 系 ）牽 引 鋼 筋 所 需 的 拉 力 （??fP18)(845sin2.04NP????39.18KWN切斷部分：鋼筋剪切功率：)(9740sin213KdRNc??????（2-6）式中 89.05.9708./3708.8.07421 ???????????來 計 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動）齒 刀 切 角 （每 分 鐘 切 斷 次 數 ）（ 倍抗 拉 強 度 的剪 切 極 限 強 度 ， 約 等 于）鋼 筋 直 徑 （ ）曲 柄 偏 心 距 （CmNdRcc?帶入相應數據，經計算得： )(73.089.07445sin3214.3 KWN???鋼筋切斷力 P：)(42NdPc???（2-7）式中 d-鋼筋直徑，mm-材料抗剪極限強度，c?2/m帶入相應數據得： )(148730.481.322 NdPc ?????鋼筋切斷機動刀片的沖程數 n：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763(r/min) inI?（2-8）式中 -電動機轉速，r/minIni-機械總傳動比帶入相應數據得：(r/min)6.1289.014???inI作用在偏心輪軸的扭矩 M：)]}([cos)i({Pr0 mNLrrkbkak ??????（2-9）式中 -偏心距，mmkr－偏心輪半徑與滑塊運動方向所成之角?－?LrKk?其 中 ：),sinarc(?L-連桿長度，mm－偏心輪軸徑的半徑，mm0r-偏心輪半徑，mma－滑塊銷半徑，mmbr-滑動摩擦系數， =0.10～0.15??帶入相應數據得： )(25180 ]}105]21[405.2[1.074.5cos)3in({47 ]}[)siPrmNLrrMkbkak?? ??????????20驅動功率 N：)(36.18971620kWMnN???（2-10）式中 -作用在偏心輪軸的扭矩，N mm-鋼筋切斷次數，1/minn-傳動系統總效率?帶入相應數據得：=36.18971620??MnN )(3.06.189.0725kW??總功率： 2.57434 KN????考慮到摩擦損耗等因素，選電動機型號為 ，功率為 5.5KW，轉速為2?JO1440r/min.第三章 v 帶傳動設計3.1 V 帶輪的設計計算電動機與齒輪減速器之間用普通 v 帶傳動，電動機為 Y112M-4，額定功率 P=4KW，轉速=1440 ，減速器輸入軸轉速 =514 ，輸送裝置工作時有輕微沖擊，每天工作 161nmir2nmir個小時1. 設計功率根據工作情況由表 8—1—22 查得工況系數 =1.2， = P=1.2 4=4.8KWAKdPA??2. 選定帶型根據 =4.8KW 和轉速 =1440 ，有圖 8—1—2 選定 A 型dP1nmir3. 計算傳動比ì= = =2.821n5404. 小帶輪基準直徑 1d由表 8—1—12 和表 8—1—14 取小帶輪基準直徑 =75mm1d5. 大帶輪的基準直徑 2d原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763大帶輪的基準直徑 = （1- ）2di1?取彈性滑動率 =0.02?= （1- ）=2.8 =205.8mm2di1 )02.(75??實際傳動比 = =2.85i)(12?d從動輪的實際轉速 = = =505.262ni85.40minr轉速誤差 =1.7%1652???對于帶式輸送裝置，轉速誤差在 范圍是可以的%?6. 帶速 ?= =5.6210647501???ndsm7. 初定軸間距 a0.7（ + ） （ + ）1d20?1d20.7（75+205） （75+205）196 560?a取 =400mm8. 所需 v 帶基準長度 0dL=2 +0dLa021214)()(add???=2 )75()75(42??=800+439.6+10.56=1250.16mm查表 8—1—8 選取 mLd1250?9. 實際軸間距 a22=400mm200dLa???10. 小帶輪包角 1?= -1080123.57??ad= 006.= 1238?11. 單根 v 帶的基本額定功率 1p根據 =75mm 和 =1440 由表 8—1—27（c）用內插法得 A 型 v 帶的 =0.68KW1dnmir 1p12. 額定功率的增量 1?根據 和 由表 8—1—27（c）用內插法得 A 型 v 帶的in401r?5.2?=0.17KWp13. V 帶的根數 ZZ= Ldk????)(1根據 查表 8—1—23 得 =0.9503.6??k根據 =1250mm 查表得 8—1—8 得 =0.93DLZ= = =6.38Ldkp????)(1 93.05)7.06.(4??取 Z=7 根14. 單根 V 帶的預緊力 0F=500（ 由表 8—1—24 查得 A 型帶 m=0.100F2)15.2??mzpkd?? mkg則 =500（ =99.53N0 2).d原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 130413976315. 壓軸力 QF= =2 =1372N2sin10?Z238.16sin75.90?16. 繪制工作圖 3-1：3.27圖 3-1 V 帶輪第四章 圓柱齒輪設計4.1 選擇材料確定 和 及精度等級limH?liF參考表 8—3—24 和表 8—3—25 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經調質及表面淬火，齒面硬度為 48-50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 8—3—8（d）中的24MQ 級質量指標查得 = =1120Mpa；由圖 8—3—9（d）中的 MQ 級質量指標查得limH?liFσ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 MPa4.2 按接觸強度進行初步設計1. 確定中心距 a(按表 8—3—28 公式進行設計)aCmAa(μ+1) ??321HKT?????=1C483??K=1.7 mNT?1624.0???MPaH8?取a175202. 確定模數 m (參考表 8—3—4 推薦表)m=(0.007~0.02)a=1.4~4, 取 m=3mm3. 確定齒數 z ,z12z = = =20.51 取 z =211)(??ma)5.(30?1z =μz =5.5 21=115.5 取 z =1162 24. 計算主要的幾何尺寸（按表 8—3—5 進行計算）分度圓的直徑 d =m z =3 21=63mm1?d =m z =3*116=348mm2齒頂圓直徑 d = d +2h =63+2 3=69mm1aad = d +2h =348+2 3=353mm2?端面壓力角 0??原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763基圓直徑 d = d cos =63 cos20 =59.15mm1b??0d = d cos =348 cos20 =326.77mm2齒頂圓壓力角 =arccos =31.021at1ab0= arccos =22.63?2at 2abd0端面重合度 = [ z （tg -tg ）+ z (tg -tg )]a??11at?22at?=1.9齒寬系數 = = =1.3d?1b6380縱向重合度 =0??4.3 齒輪校核1. 校核齒面接觸強度（按表 8—3—15 校核）強度條件： =[ ]H?計算應力： =Z Z Z Z Z 1BE?????1?bdFKktHVA= 2H?1BD式中： 名義切向力 F = = =2005Nt10dT?6317.0使用系數 K =1（由表 8—3—31 查?。〢動載系數 =（ ）V20?B?式中 V= smnd7.1654.316?????A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK26齒向載荷分布系數 K =1.35（由表 8—3—32 按硬齒面齒輪，裝配時檢修調整，6 級?H精度 K 非對稱支稱公式計算）?H34.1?齒間載荷分配系數 （由表 8—3—33 查?。?.1??H節(jié)點區(qū)域系數 = 1.5（由圖 8—3—11 查取）Z重合度的系數 （由圖 8—3—12 查?。?.?螺旋角系數 （由圖 8—3—13 查取）0??彈性系數 （由表 8—3—34 查?。㎝PaZE.189單對齒嚙合系數 Z =1B= 1H?= 143.17MPa2H? ?????? 806325.1035.180.7.1895.許用應力：[ ]= XWRVLNTHZZSlim式中：極限應力 =1120MPali?最小安全系數 =1.1（由表 8—3—35 查?。﹍imH壽命系數 =0.92（由圖 8—3—17 查?。㎞TZ潤滑劑系數 =1.05（由圖 8—3—19 查取，按油粘度等于 350 ）L sm速度系數 =0.96（按 由圖 8—3—20 查?。￢,7.1s??粗糙度系數 =0.9（由圖 8—3—21 查取）RZ齒面工作硬化系數 =1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8—3—22 查?。￤尺寸系數 =1（由圖 8—3—23 查取）X則： [ ]= =826MPaH?0.1596.012.10??原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763滿足 [ ]?H?2. 校核齒根的強度（按表 8—3—15 校核）強度條件： =[ ]1F?許用應力： = ； 1 ????FVASaFnt KYbm1212??SFF??式中：齒形系數 =2.61， =2.2（由圖 8—3—15（a）查?。??Y2應力修正系數 ， （由圖 8—3—16（a）查?。?.?Sa7.SaY重合度系數 =1.9?螺旋角系數 =1.0（由圖 8—3—14 查?。?Y齒向載荷分布系數 = =1.3（其中 N=0.94，按表 8—3—30 計算）?FKNH齒間載荷分配系數 =1.0（由表 8—3—33 查?。?則 =94.8MPa1F?= =88.3MPa26.127?許用應力：[ ]= （按 值較小齒輪校核）FXlTrelNTSYYRlim??limF?式中： 極限應力 =350MPali安全系數 =1.25（按表 8—3—35 查?。﹍imFS應力修正系數 =2（按表 8—3—30 查取）TY壽命系數 =0.9（按圖 8—3—18 查?。㏒齒根圓角敏感系數 =0.97（按圖 8—3—25 查?。﹔elT?齒根表面狀況系數 =1（按圖 8—3—26 查取）lYR28尺寸系數 =1（按圖 8—3—24 查?。Y則 [ ]=F?MPa497.025.13??滿足， 〈 〈[ ] 驗算結果安全1F?4.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB10095—88（參考表 8—3—54 查?。?.確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值（參考表 8—3—58 查取）第Ⅰ公差組檢驗切向綜合公差 ， = =0.063+0.009=0.072mm,(按表 8—3—69 計算，由表 8—3—60，1iFifP?表 8—3—59 查取)；第Ⅱ公差組檢驗齒切向綜合公差 ， =0.6（ ）1ifi tptf?=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8—3—69 計算，由表 8—3—59 查?。?；第Ⅲ公差組檢驗齒向公差 =0.012（由表 8—3—61 查?。?。?3.確定齒輪副的檢驗項目與公差值（參考表 8—3—58 選擇）對齒輪，檢驗公法線長度的偏差 。按齒厚偏差的代號 KL，根據表 8—3—53m 的計算式求得齒厚的上偏差 =-12 =-12wE sEptf0.009=-0.108mm，齒厚下偏差 =-16 =-16 0.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差?siEptf?= *cos -0.72 sin =-0.108 cos -0.72 =-0.110mm,下偏差WSs?TF0202sin36.a?= cos +0.72 sin =-0.144 cos +0.72 0.036 sin =-0.126mm；按表 8—wiEsi3—19 及其表注說明求得公法線長度 =87.652， 跨齒數 K=10，則公法線長度偏差可表示為：knW,對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差 ，根據中心距 a=200mm，由表查得 8—10.26.587? ?f3—65 查得 = ；檢驗接觸斑點，由表 8—3—64 查得接觸斑點沿齒高不小于 40%，沿齒?f3.?長不小于 70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差 =0.05+0.072=0.125mm（根據表 8—3—58 的表注icF3，由表 8—3—69，表 8—3—59 及表 8—3—60 計算與查取） ；檢驗齒切向綜合公差=0.0228mm， （根據 8—3—58 的表注 3，由表 8—3—69，表 8—3—59 計算與查?。?。對箱體，icf檢驗軸線的平行度公差， =0.012mm， =0.006mm（由表 8—3—63 查?。?。確定齒坯的精度xfyf要求按表 8—3—66 和 8—3—67 查取。根據大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 50mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為 0.014mm。3. 齒輪工作圖 4-1：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397630.80.81.6圖 4-1 大齒輪二 由于第一級齒輪傳動比與第二級傳動比相等，則對齒輪的選擇，計算以及校核都與第一級一樣 第五章 第三級圓柱齒輪的設計5.1 選擇材料1.確定 σ Hlim和 σ Flim及精度等級。參考表 8—3—24 和表 8—3—25 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經調質及表面淬火，齒面硬度為 48~50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 8—3—8（d）中的MQ 級質量指標查得 σ Hlim=σ Hlim=1120Mpa；由圖 8—3—9（d）中的 MQ 級質量指標查得σ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 Mpa.5.2 按接觸強度進行初步設計1. 確定中心距 a(按表 8—3—28 公式進行設計)aCmAa(μ+1) ??21HKT?????30=1mC483??AK=1.7 NT?1624.0???MPaH8?6?則 a=325mm 取 a=400mm2. 確定模數 m (參考表 8—3—4 推薦表)m=(0.007~0.02)a=2.8~8, 取 m=4mm3. 確定齒數 z ,z120421???z = = =28 取 z =281)(?ma)16(?1z =172 取 z =1722 24. 計算主要的幾何尺寸（按表 8—3—5 進行計算）分度圓的直徑 d =m z =4 28=112mm1?d =m z = =688mm2724齒頂圓直徑 d = d +2h =112+2 4=120mm1aad = d +2h =688+2 4=696mm2?齒根圓直徑 mzf 1025.1??f 6782端面壓力角 0??基圓直徑 d = d cos =112 cos20 =107.16mm1b?0