前言 隨著我國社會主義事業(yè)的不斷發(fā)展前進和改革開放事業(yè)的不斷深入，以及WTO的加入，我們的汽車行業(yè)取得了飛速的發(fā)展。隨著汽車行業(yè)的發(fā)展，汽車維修行業(yè)也取得了飛速的發(fā)展。發(fā)動機是汽車的心臟，發(fā)動機的維護和修理也是汽車維修的主要部分。在發(fā)動機的維護和修理工藝中，必須用到的工裝設備——發(fā)動機拆裝臺架。而我們的設計就是發(fā)動機拆裝臺架。 目前各汽車修理廠及學校實習所用發(fā)動機拆裝試驗臺仍然是比較單一的類型，這些性能單一的試驗臺存在著費時、費力、效率低發(fā)動機支撐不穩(wěn)定、拆裝過程中觀察發(fā)動機不便等問題。而多功能發(fā)動機試驗臺填補了該領域的空白，集發(fā)動機拆裝與冷磨實驗與一體，并且可以移動，可使發(fā)動機翻轉；并且占地面積小，減少了勞動強度，提高了工作效率，縮短了維修時間，還使學校實習學生便于觀察發(fā)動機內部結構。解決了維修廠與學校實習拆裝難的問題，以及發(fā)動機冷磨問題。 多功能發(fā)動機拆裝試驗臺的設計的意義 在發(fā)動機經過長時間磨損后，就需要大修，然而就在大修過程中。發(fā)動機的拆裝工作比較復雜，需要拆卸不同部位的零件，所以就需要翻轉過不同的角度來拆卸，而且還可以在任意角度停止；這就需要一種工裝設備來輔助完成，這種工裝設備就是發(fā)動機拆裝臺架。在發(fā)動機拆裝臺架設計過程中，主要是通過一個蝸輪蝸桿來實現翻轉的，且該蝸輪蝸桿具有自鎖功能，能使發(fā)動機旋轉到任意角度都能停止。拆裝臺架安裝有車輪，能使其自由移動；而且為了便于發(fā)動機冷磨，就需要一臺電動機，使其可以進行發(fā)動機冷磨。這樣就構成了集發(fā)動機拆裝與冷磨實驗于一體的多功能汽車發(fā)動機拆裝試驗臺。 第一章 實驗臺設計的目的和意義 1.1 汽車發(fā)動機多功能拆裝架的發(fā)展趨勢 隨著汽車行業(yè)的發(fā)展，汽車修理行業(yè)的設備也在不斷的更新與進步。發(fā)動機拆裝臺架也是在不斷的改進。由原來發(fā)動機無臺架的修理到有臺架的使用，從簡單的臺架到可翻轉的臺架，現在又制造出可翻轉的多功能的發(fā)動機臺架。作為修理設備，這種臺架不只能將發(fā)動機進行翻轉還能使發(fā)動機在翻轉過程中停留在任意位置上，使發(fā)動機在拆裝過程中方便很多，不僅給工人師傅節(jié)省很多時間。同時，也能解決那些平時不易拆裝的問題。作為教學實驗設備，它能使同學們更直觀的了解發(fā)動機的構造，同學們在拆裝發(fā)動機時也更容易。 在修理中，為了節(jié)省更多的時間，獲取更多的利益，人們將會生產出更為先進的發(fā)動機拆裝設備。 1. 2實驗臺設計的目的 現代轎車其結構比較復雜。維修不便這樣就對從事汽車工程相關專業(yè)的人員提出了更高的要求。對于汽車專業(yè)技術人才培養(yǎng)來說，如何使理論與實踐相結合，提高學生的工程實踐能力，是一重要的課題。在教學的環(huán)節(jié)中,必須加強其課堂教學、生產實踐和實驗三方面的有機結合，以力提高教學質量。因此，設計出的電器實驗臺做為實驗設備，在教學的過程中可以為學生及汽車專業(yè)技術人才營造良好的學習氛圍，起到理論聯(lián)系實際的一個紐帶，為實驗教學提供了有利的條件，在滿足教學實驗的基礎上提高了學生及汽車故障診斷、維修能力。 1.3實驗臺設計的意義 1、先進的發(fā)動機多功能拆裝架設計與制作可以培養(yǎng)學生實踐動手能力、分析處理 問題的能力、工程實踐能力和創(chuàng)新能力及商品意識，很好的滿足專業(yè)技術人才培養(yǎng)的要求。這對于提高汽車的使用壽命和經濟效益，推動汽車工業(yè)及國民經濟的發(fā)展具有極其重要的現實意義和深遠的歷史意義。 2、 實踐相結合，提高學生的實際操作能力。在本拆裝架上，便于學生親手操 作，在理論學習與動手實踐之間架起一座溝通的橋梁。 3、汽車發(fā)動機修理技術的進步，拆裝架還可以進行更新?lián)Q代，節(jié)約研制經費。 在拆裝架的制作過程中，還要在架面上預留一些地方，為拆裝架的功能擴展和更新提供基礎和應用平臺。 對拆裝架的開發(fā)和設計，可以建立一種科研環(huán)境，給學生營造良好的學習氛 圍。在設計過程中，需要運用很多的專業(yè)知識，像汽車理論、汽車技術、機械設計、機械制圖，金屬工藝等等，這就需要對以往學過的知識進行復習，還有很多的理論需要深入的研究，以便同實際操作合。在教材不能滿足需要時，還要搜集資料：去圖書館，找文獻、查期刊、請教老師、同學、上網查找本課題的前沿動態(tài)。 第二章 多功能發(fā)動機拆裝實驗臺的設計 2.1實驗臺的總體設計要求 拆裝架的設計構思主要有幾方面。首先，是結合汽車發(fā)動機的組成以及各部件的工作特點合理選擇固定點。其次為了實現拆裝架的相應控制功能及拆裝功能，要求各組成元件具有實際運行能力.并且實現快速翻轉、翻轉定位。在此基礎之上根據拆裝架的受力情況以及各個部件拆裝的需要，相應的設計出與之相匹配的臺架，起到支撐，固定的作用。具體設計要求如下: 1、選型 在選擇參照車型時應充分考慮它的代表性，因此要使所選擇的發(fā)動機統(tǒng)無論 是在控制理論還是在實際工作性能上都能夠反映現代汽車技術的先進性，體現發(fā)展的趨勢和潮流，同時具有普及性，便于汽車工程相關專業(yè)實踐教學環(huán)節(jié)的展開；并且所選擇車輛具有鮮明技術特色。 2、服務教學 因為設計是為教學服務的，因此在設計實施的具體過程中，首要的問題就是要保證電噴系統(tǒng)的工作性能以及每一個器件的工作原理均得到體現，表達要力爭簡單、明了，使用起來方便快捷；并且設置故障診斷功能，以利于提高學生的工程實踐運用能力。 3、實驗臺整體布局 在考慮布局合理、結構緊湊的同時，還應注意到使各個元件在工作時相互之間功率匹配問題。 4、實驗臺的開發(fā) 在實驗臺的制作過程中，還要在板面上預留外接端子或者是連接其他設備的插接件，為實驗臺的功能擴展和更新元氣件提供基礎和應用平臺。 此外，要求實驗臺具有直觀形象的教學演示控制性能。 此外，在實驗臺設計時，實驗臺的高度應考慮到我國人口的平均高度。中國人口的平均高度1.7米左右所以拆裝實驗臺的高度不應超過1.5米。 2.2翻轉架的設計 發(fā)動機翻轉架的設計過程包括臺架設計過程以及電動機的選擇和臺架的 校核。翻轉架的設計要充分考慮臺架質量分布均勻度、臺架穩(wěn)定性及運動件與固定件是否發(fā)生干涉等因素。下面以在設計的過程中遇到的問題對整個設計過程進行剖析。 翻轉架的臺架設計和制作主要依據捷達GTX轎車的發(fā)動機質量及固定點進行布置，同時也參照了捷達車身發(fā)動機內各器件的位置情況。因為這種設計可以合理的利用臺架空間。 臺架尺寸的確定主要依據發(fā)動機的外形尺寸。根據發(fā)動機的放置位置，放置方向，發(fā)動機上主要器件拆卸，能自鎖的減速器放置位置和放置方向這些因素來初步確定臺架的外廓尺寸。 在布置時先確定減速器的位置,通過確定減速器的位置就可以初步確定發(fā)動機的大概位置。 當發(fā)動機和減速器的位置確定下來后，就可以確定放置減速器的臺架的大 小和臺架所需的剛度和強度， 當各個器件的位置確定下來后，就可以確定臺架的尺寸及連接方式。 2.3臺架的設計 多功能翻轉架的設計是根據發(fā)動機的質量、零件位置和發(fā)動機大小，以及發(fā)動機與翻轉架、翻轉架與減速器之間的傳動需要來進行設計的，其特點有良好的穩(wěn)定性和足夠的強度來支撐發(fā)動機和減速器。由于實驗臺只需要支撐發(fā)動機和減速器，不需承受其它的外力故臺架只需滿足強度要求。在制作過程中，以45的角鐵和方鋼為主，各連接處采用焊接和螺栓聯(lián)接，其強度不低于原材料的強度，可以達到支撐發(fā)動機，以及固定、穩(wěn)定性的作用。為了移動方便，采用橡膠輪，這樣可以起到減震的作用。 2.4臺架的選材 臺架的材料選用45鋼，強度、價格均可行。臺架的各連接處均采用焊接，其強度不低于材料的強度，可以達到支撐臺面及固定、穩(wěn)定的作用。 2.5選擇車型 結合設計要求,在選擇車型時，一定要體現該車型的普及性、代表性、特色性,這樣中低檔經濟型轎車就在設計所考慮的范圍內。 捷達GTX自投放市場以來，以等深受廣大消費者喜愛。經過這幾年的發(fā)展與完善，它在很大程度上能代表我國轎車行業(yè)的先進水平。 捷達王的技術含量并沒有因為它的普通化而有所保留，恰恰相反，德國大眾汽車公司不斷的投入新技術，使其他的豪華型車的技術在它身上均有體現,使整車性能向前跨越了一大步。 另外，捷達系列轎車還有許多自身的技術特色。 捷達王是我國國內目前保有量最多和受歡迎程度最高的普及型轎車之一，具有一定的代表性和可以開發(fā)利用的前景，從而保證設計作品的生命力。 在發(fā)動機經過長時間磨損后，就需要大修，然而就在大修過程中，發(fā)動機的拆卸工作比較復雜，需要拆卸不同部位的零件，所以就需要翻轉過不同的角度來拆卸，這就需要一種工裝設備來輔助完成，這種工裝設備就是發(fā)動機翻轉架。發(fā)動機翻轉架可以實現發(fā)動機轉過任意角度來進行不同部位零件的拆卸。在該發(fā)動機翻轉架的設計過程中，比較簡單易行，主要是通過一個蝸輪蝸桿來實現翻轉的（該翻轉架是實現自鎖，即蝸輪蝸桿的自鎖）下面介紹它的設計過程。 第三章 蝸輪蝸桿減速器的設計 3.1 蝸桿傳動的組成和特點 蝸桿傳動是在空間交錯的兩軸間傳遞動力的一種傳動機構，兩軸線交錯的夾角可以為任意值，長用的為90。 傳動機構:是修理臺架最主要的機構，也是核心機構。傳動機構采用蝸輪，蝸桿傳動方案。蝸桿為傳動件，蝸輪為從動件，通過手柄的轉動可以實現。蝸輪是具有圓弧齒冠的斜齒輪，900轉動。 蝸輪，蝸桿傳動具有以下特點： ⑴當使用單頭蝸桿(相當與單線螺紋)時，蝸桿旋轉一周,蝸輪只轉過一個齒距,因而能實現大的傳動比.由于傳動比大，零件數目又少，因而結構很緊湊。 ⑵在蝸桿傳動中，由于蝸桿齒是連續(xù)不斷的螺旋齒，它和蝸輪齒是逐漸進入嚙合及逐漸退出嚙合的，同時嚙合的齒對又較少，故沖擊載荷小，傳動平穩(wěn)，噪聲低。 ⑶當蝸桿的螺旋線升角小于嚙合面的當量摩擦角時，蝸桿傳動便具有自鎖性。 ⑷蝸桿傳動同時也具有缺點：蝸桿傳動與螺旋齒輪傳動相似，在嚙合處有相對滑動。當滑動速度很大，工作條件不夠良好時，會產生較嚴重的摩擦與磨損，從而引起過分發(fā)熱，使?jié)櫥闆r惡化。因此摩擦損失較大，效率低；當傳動具有自鎖性時，效率僅為0.4左右。同時由于摩擦與磨損嚴重，常需耗用有色金屬（如錫青銅）制造齒輪或輪圈，以便與鋼制蝸桿配對組成磨性良好的滑動摩擦副。因而成本較高?？傊?，蝸桿傳動的優(yōu)點優(yōu)于缺點，所以選用蝸輪，蝸桿傳動。 3.2蝸輪蝸桿減速器的設計 1、用蝸桿傳動類型。 根據GB/T10085—1988的推薦，選用漸開線蝸桿（ZA），ZA的特點：加工方 便，應用廣泛，但導角大時，加工較困難，不易磨削，傳動效率較低，齒面磨損較快，因此一般采用于頭數較少，載荷較小，轉速較低或不重要的傳動。 2、選擇材料 蝸桿 45號鋼 調質處理 硬度為220~300HBS 蝸輪 用灰鑄鐵HT150 速度不高，效率不高，<0.25m/s 3、齒面接觸疲勞強度進行設計 根據閉式蝸桿傳動的設計準則，先按齒面接觸疲勞強度進行設計，再較核齒 根彎曲疲勞強度。由公式（11-12）傳動中心距 1） 確定作用在渦輪上的轉距 由發(fā)動機實際情況=0.1×98×100=98N·M 由機械設計手冊可知具有自鎖性的傳動比只有=62 和 =82在這里先沒 選=62，且 =1 （傳動比及反行程具有自鎖性），=62 2） 確定載荷系數 因工作較穩(wěn)定，故取載荷分布不均系數=1 由表11-5選取=1 由于轉速不高，沖擊不大 ，取=1.05 。 3） 確定強性影響系數 4） 因選用的是灰鑄鐵蝸輪和鋼蝸桿相配，故= 160 MPa 5） 確定接觸系數 先假設蝸桿分度圓直徑 和傳動中心距比值 從圖11—18 可查得 = 2.9 6） 確定許用接觸應力 根據蝸輪材料為灰鑄鐵，可從表11—6 中查得蝸輪的基本許用應力 , 應力循環(huán)次數 壽命系數 則 7） 計算中心距 公式： 取中心距a = 100 mm，因i = 62 故從表中取模數 m = 2.5 mm 。 蝸桿分度圓直徑 這時。從圖11—10中可查得接觸系數= 2.65，因此從上計算結果可用。 4、蝸桿與蝸輪的主要參數與幾何尺寸 1） 桿 軸向齒距 直徑系數 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 分度圓導程角 蝸桿的軸向齒厚 2） 蝸輪 蝸輪齒數 Z=62 變位系數 X=0 蝸輪喉圓直徑 d=d+2h=d+2m(h+x)=152.5+2=157.5mm 蝸輪分度圓直徑 d=mz=2.5=155mm 蝸輪齒根圓直徑 d=d-2h=152.5-2m(h+x)=152.5-2=147.5mm 蝸輪咽喉母圓直徑r=20.37mm 5、較核齒根彎曲疲勞強度 當量齒數 Z==62.32 根據X=0 Z=62.32，從圖11-19中可查得齒形系數Y=2.3 螺旋角系數 Y=1-=1-=0.977 許用彎曲應力 從表11-8中查得由灰鑄鐵制造的蝸輪的基本許用彎曲應力=40MPa 壽命系數 K= 彎曲強度滿足要求 6、精度等級公差和表面粗糙度的確定： 考慮到所設計的蝸桿傳動是動力傳動。從10089-1988圓柱蝸桿，蝸輪 精度中選擇7級精度。則系種類為f.標注為 10089-1988。 7、熱平衡計算 3.3軸的計算 1、 蝸輪上的功率 p 轉速n 和轉距T 由前面計算已知 n=10 T=98000 由公式 T=9.55可求 p= p= 2、 作用在齒輪上的力: 因： F= F=F F=Ftan 3、 步確定軸的最小直徑： 先按式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料45鋼。調質處理。根 據表15-3取A=12 于是得 d=A=112 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑d,為了使所選的軸直徑d與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需要同時選聯(lián)軸器型號。 聯(lián)軸器的計算轉距T=KT 查表14-1，考慮到轉距變化很小。故取K=1.3，按照計算轉距應T小于聯(lián)軸器的公稱轉距的條件。查標準5014-1985或手冊，選用梅花形彈性聯(lián)軸器ML4型，其公稱轉距為160000Nmm。半聯(lián)軸器的孔徑d1=28mm,故取d=28mm；半聯(lián)軸器長度L=62mm, 半聯(lián)軸器與軸配合的轂空長度L1=44mm. 4、 軸的結構設計 a) 擬訂軸上零件的裝配方案 本題的裝配方案已在前面比較分析。 b) 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。 1、為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求。Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制至一軸 肩，故?、?Ⅲ段的直徑dⅡ-Ⅲ=32 mm;右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=35 mm,半軸聯(lián)器與軸配合的轂孔長度L1=44mm，為了保證軸端擋圈只壓半軸聯(lián)器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段的應比L1略段一些，現取L=42mm 2、選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用 但列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據dⅡ-Ⅲ=32 mm，由軸承產品目錄中初步選取基本游隙組，標準精度級的單列圓柱滾子軸承N6207E其尺寸為dDB=35mm72mm17mm,故dⅢ-Ⅳ=dⅦ-Ⅷ=35 mm ; 而LⅦ-Ⅷ=18.25 mm。 右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位。由手冊上查30207型軸承的定 位軸肩高度h=3.5mm,因此，取dⅥ-Ⅶ=42 mm. 3、軸承的左端用軸肩定位,軸dⅥ-Ⅶ=48mm、軸肩高度h﹥0.07d取 h=3mm,dⅤ-Ⅵ=42 mm,寬度b≥1.4h LⅤ-Ⅵ= 5 mm。 a)軸上零件的周鄉(xiāng)定位 齒輪、半軸聯(lián)器與軸的周鄉(xiāng)定位的采用鍵連接。半軸聯(lián)器與軸的聯(lián)接， 選用平鍵為8mm7mm36mm,半軸聯(lián)器與軸的配合為H7/k6,滾動軸承與軸的周向定位是借過度配合來保證的，此處選取的直徑尺寸公差為m6。 b)確定軸上圓角和倒角尺寸 參考表15-2 取軸端倒角為145o，各軸肩處的圓角半徑由實際畫圖所 示。 c)擬定軸上零件的裝配方案 d)根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 e)軸上零件的定位 f)確定軸上圓角和導角尺 3.4軸承選擇校核 軸承的功用有兩個：一個為支承軸上零件，并保持軸的旋轉精度；二為減少軸與支承只見的摩擦和磨損。軸承分為滾動軸承和華東軸承兩大類。滾動軸承在一般機器中獲得廣泛的應用。本設計所選擇的軸承為滾動軸承。 P=XFr+Yfa 式中： 　 Fr——為軸承的景象載荷。 　 Fa——為軸承的軸向載荷。 　 P——當量動載荷。 　 ==2.74﹥e 　 則根據《機械設計基礎》表16-12，X取0.44 　P=0.56195.82+0.44538=346.38N Cr=N 式中： ∑——壽命指數，取3。 ——溫度系數，取1。 ——載荷系數，取1。 C——基本額定動載荷。 ——工作使用壽命，取90h. ==0.67KN 根據需要軸承選為30207，Cr=1.48KN,Cor=0.90KN, 符合工作需要。 第四章 聯(lián)軸器的選擇和其它零件的確定 4.1聯(lián)軸器的選擇 1、聯(lián)軸器的類型選擇 根據我們設計要求的電動機的輸出軸軸徑及參照《新編機械設計師手冊》表11—1所列標準聯(lián)軸器的特點選擇凸緣式聯(lián)軸器。 2、聯(lián)軸器的型號選擇 據式 （11—1） 及 （11—2） 參見《新編機械設計師手冊》 式中： n —為使用聯(lián)軸器的軸的轉速(r/min). —，聯(lián)軸器的額定轉矩（N·m），由聯(lián)軸器標準中查得見《新編機械設計師手冊》表11—4～表11—13，取=100 N·m。 K—載荷系數，見《新編機械設計師手冊》表11—2，K取1.3。 —聯(lián)軸器的許用轉速（r/min），由聯(lián)軸器標準中查得見《新編機械設計師手冊》表11—4～表11—15，取=5200r/min。 在滿足的條件之內，我們選擇聯(lián)軸器的型號為YL6聯(lián)軸器 GB5843—86 。 4.2其它零件確定 1． 軸承蓋的選取。 因軸承30207的D=72mm。 所以D-（2-4）=72-2=70mm 螺釘直徑d=80mm 螺釘數n=4. 無套杯的D=D+2.5d=72+2.5 套杯厚度：s=10mm D=D+（2.5-3）d=92+2.5×8=112mm D=(0.85-0.9)D=0.85×72=61.2 D=D-(2.5-3)d=92-3×10=62mm e=1.2d=1.2×10=12mm e=(0.1×70)=7mm m由結構確定 2． 檢查孔與孔蓋。P 表4.7 =60mm =100mm b=80mm L=120mm b=(b+b)=(60×80)=70mm L=(L+L)=110mm R=5 d=6.5 n=4 蓋板厚=6mm. 3.減速箱的結構尺寸。 蝸桿箱座壁厚 蝸輪箱座壁厚 箱蓋壁厚 凸緣底座厚 b=2.35=18.8 地腳螺栓 d=0.036+12=0.036×100+12=15.6 軸承螺栓 d=0.7d=0.7×1536=1.1 4.桿的傳動效率 由于發(fā)動機的翻轉架要求蝸桿自鎖，所以，降低蝸輪蝸桿的效率可用： a) 減小蝸桿的旋轉生成角。 b) 將蝸輪蝸桿的齒數采用矩形齒。 5.蝸桿的散熱 由于蝸輪蝸桿的工作性可以知道其熱量的散發(fā)可以忽略不計，故此不校核。 第五章 總體裝配的設計 5.1車輪的選擇 在設計中有車輪支撐和移動發(fā)動機翻轉架，所以車輪的選擇很重要，在此，選擇d=10cm的可以自鎖的標準車輪，承載能力在100千克的車輪。 5.2發(fā)動機支撐形式的選擇 發(fā)動機拆裝臺架支撐發(fā)動機的形式主要有兩種形式，即兩點支撐和三點支撐。三點支撐是通過支撐發(fā)動機的前端以及發(fā)動機的兩翼來實現支撐發(fā)動機的。由于其支撐不穩(wěn)定，影響發(fā)動機的翻轉；而且由于發(fā)動機兩翼有支撐物，這樣就給發(fā)動機的拆裝，以及觀察發(fā)動機帶來很大的不便。而兩點支撐是支撐發(fā)動機的兩端，其支撐安全可靠，也十分的穩(wěn)定，不影響發(fā)動機的拆裝及觀察發(fā)動機結構。在比較的發(fā)動機兩點支撐和發(fā)動機三點支撐后。在設計中采用發(fā)動機兩點支撐。 發(fā)動機的兩端分別連接蝸輪蝸桿傳動機構和電動機，這樣是整體結構合理美觀，也便于生產和使用。 5.3臺架的選材 支架和固定板的材料的選擇 由于發(fā)動機翻轉架的底座部分需要材料支撐，在綜合了該材料的剛度，強度以及使用壽命等各個方面的因素，選擇熱扎等邊角鋼中的號數為2.5的角鋼，其基本尺寸為b=25mm, d=4mm, r=3.5mm,截面積為1.859cm由于此鋼為常用鋼，且僅為支撐材料，又采用了比較保守的數值，故此不用校核。 固定板是故定發(fā)動機的鋼板，在此選取熱扎鋼板GB/709-1988中的厚度為6mm,其直徑為300mm。 在制作過程中，以45的角鐵和方鋼為主，各連接處采用焊接和螺栓聯(lián)接，其強度不低于原材料的強度，可以達到支撐臺面，以及固定、穩(wěn)定性的作用。為了移動方便，采用橡膠輪，這樣可以起到減震的作用。 5.4軸承的選擇及校核 由于在發(fā)動機翻轉架中，軸承起的作用是減少摩擦和協(xié)助轉動，在作用中受到軸承向力和徑向力的作用，故此選擇受軸向力和徑向力比較大的圓錐磙子軸承，根據軸和軸承比較優(yōu)良的配合，選取過盈配合可以保持軸承不會軸向移動，所選取的軸承為GB/T292—1994代號為7006C的角接觸球軸承兩個和代號為7018C的角接觸球軸承。 代號 d/mm D/mm T/mm B/mm e Y Cr/KN Cor/KN 7006C 30 55 17.25 13 0.37 1.6 14.5 9.85 7018C 90 140 18.25 24 0.37 1.6 67.5 66.5 軸承校核： 由于7006C和7018C軸承的靜載荷和動載荷的數值來看分別為14.5千牛、67.5千牛和9.85千牛、66.5千牛，而發(fā)動機的質量不過才100千克左右，故此，無需校核就知其無論是靜載荷還是動載荷均是合格的。 第六章 電動機的選擇 電動機是專門工廠批量生產的標準部件，設計時要根據工作機的工作特 性、工作環(huán)境和工作載荷條件，選擇電動機的類型、結構、容量（功率）和轉速，并在產品目錄中選擇出具體的型號和尺寸。 1、 電動機的類型和結構形式 電動機分交流電動機和直流電動機兩種。由于生產單位一般多采用三相交流電源， 因此，無特殊要求時均應選用三相交流電動機其中以三相異步交流電動機應用最為廣泛。 Y系列三相籠型異步電動機是一般用途的全封閉自扇冷式電動機，由于其結構簡單、工作可靠、價格低廉，維護方便，因此廣泛應用于不易爆、不易燃、無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械上。考慮到本設計的具體要求，所以選用Y系列三相籠型異步電動機。 2、 電動機的轉速 容量相同的三相異步電動機，一般有3 000、1 500、及750r/min四種同步轉速。電 動機同步轉速越高，磁極對數越少，外部尺寸越小，價格越低。但是電動機轉速越高，傳動裝置總傳動比越大，會使傳動裝置外部尺寸增加，提高制造成本。而電動機同步轉速越低其優(yōu)缺點則剛好相反。因此在確定電動機轉速時，應綜合考慮，分析比較。因為本設計的電動機主要是用來作發(fā)動機冷磨。所以，因根據發(fā)動機冷磨轉速來確定電動機的轉速。 發(fā)動機冷磨轉速一般按下式確定 n1=（0.2—0.25）ne ne=3200r/min n1=（0.2—0.25）*3200=（640--800）r/min 所以取n1=750R/min 即選用同步轉速為750r/min的三相異步電動機。 3、選擇電動機的容量（功率） 電動機的容量（功率）選擇的是否合適，對發(fā)動機的正常工作和經濟性都有影響。 容量選擇的過小，不能保證工作機的正常工作，或使電動機因超載而過早損壞；而容量選得過大，則電動機的價格高，能力又不能充分利用，而且由于電動機經常不能滿載運行，其效率和功率因數都較低，增加電能的消耗而造成能源的浪費。 電動機的功率可根據如下公式計算 P=TN/9550 因為發(fā)動機的扭距為T=72Nm 所以 根據《機械設計實踐》表19.1選擇型號為Y160L-8的Y系列三相籠型異步 電動機。其具體技術數據如下： 型 號 功率/kW 滿載時 堵轉電流 堵轉轉距 最大轉距 電流 A 轉速r/min 效率 % 功率因數 （cosa） 額定電流 額定轉距 額定轉距 Y160L-8 7.5 17.7 720 86 0.75 5.5 2 2 第七章 冷磨實驗 發(fā)動機大修以后,為了檢查和消除裝配中的缺陷,調整各機構,提高配合零件的表面質量,使其能承受應有的載荷,應進行冷磨熱試檢查,以便延長發(fā)動機的使用壽命,得到最好的動力性和經濟性。 　冷磨合冷磨是依靠外來動力,帶動發(fā)動機在一定時間內以不同轉速運轉的過程。通過冷磨合使零件表面的微觀不平得到改善,表面金屬被強化,逐漸形成一個適合實際摩擦條件的工作表面,有利于延長零件的使用壽命。1)冷磨注意事項　冷磨合是對氣缸與活塞,曲軸與軸承等關鍵配合表面的磨合,因此冷磨合時,發(fā)動機一般僅裝上曲軸、凸輪軸和活塞連桿組。①潤滑油一般用稀薄的2號或3號錠子油,或在較濃的機油中加入15%的煤油或輕柴油,潤滑油要加足;②冷磨的速度應逐步增加,一般保持在250～700ｒ/ｍｉｎ;③時間控制在1 5～2ｈ。2)冷磨檢查　①各鎖止裝置應齊全、完整、可靠,按規(guī)定力矩擰緊各螺栓、螺母;②結合車型調整好主要部位的配合間隙;③正確安裝、對準有裝配標記的零部件;④觀察各機件是否正常,如摩擦表面附近過熱或有異響,應立即停機,查明原因并予以排除。3)冷磨后的拆檢　冷磨后分解發(fā)動機,檢查活塞、活塞環(huán)、氣缸壁的接觸情況和曲軸、凸輪軸與其軸承的磨合情況,排除發(fā)現的問題,然后清洗全部零件,更換機油和細濾清器濾芯。 7.1冷磨注意事項　 冷磨合是對氣缸與活塞,曲軸與軸承等關鍵配合表面的磨合,因此冷磨合時,發(fā) 動機一般僅裝上曲軸、凸輪軸和活塞連桿組。 1、潤滑油一般用稀薄的2號或3號錠子油,或在較濃的機油中加入15%的煤油 或輕柴油,潤滑油要加足; 2、冷磨的速度應逐步增加,一般保持在250～700ｒ/ｍｉｎ; 3、時間控制在1 .5～2ｈ。 7.2冷磨檢查　 1、各鎖止裝置應齊全、完整、可靠,按規(guī)定力矩擰緊各螺栓、螺母; 2、結合車型調整好主要部位的配合間隙; 3、正確安裝、對準有裝配標記的零部件; 4、觀察各機件是否正常,如摩擦表面附近過熱或有異響,應立即停機,查明原因 并予以排除。 7.3冷磨后的拆檢　 冷磨后分解發(fā)動機,檢查活塞、活塞環(huán)、氣缸壁的接觸情況和曲軸、凸輪軸與其軸承的磨合情況,排除發(fā)現的問題,然后清洗全部零件,更換機油和細濾清器濾芯。 影響發(fā)動機冷磨合的重要因素是發(fā)動機轉速。轉速過高會使摩擦力增大，摩 擦表面溫度升高，磨損量也增多；轉速過低，潤滑油供應不足，磨損量也增加。因此，在冷磨過程中，應對發(fā)動機轉速進行合理選擇。 冷磨時間的長短，應根據零件表面加工質量和配合情況而定。加工精度高， 冷磨時間可以縮短，反之需要延長。一般冷磨時間為2h。曲軸轉速又低速到高速分三個階段進行。 總結 本說明書的編寫過程中，對學校汽車發(fā)動機拆裝實驗室以及一些生產廠家和汽車維修企業(yè)的發(fā)動機拆裝試驗臺架進行了調查、分析、總結。對發(fā)動機拆裝臺架現存的一些缺點進行了改進，另外作了一些創(chuàng)新。使其可以讓發(fā)動機翻轉并停留在任意位置，多功能發(fā)動機拆裝臺架也可以自由移動，并且增加了發(fā)動機冷磨的功能。這樣使其更適合發(fā)動機維修及拆裝以及學校的發(fā)動機拆裝和冷磨實驗。 本設計參考了現有發(fā)動機拆裝臺架，結合現實的需要對其進行了設計和校核，以及發(fā)動機拆裝使用要求和注意事項。。說明書中盡量用簡明的語言闡述多功能發(fā)動機拆裝試驗臺的設計過程，和結構特點。希望能作到清楚明了！ 參考文獻 [1] 鄭家驤 陳桂英，機械制圖及計算機繪圖，機械工業(yè)出版社，2001年 [2] 周鳳云，工程材料及應用，華中理工大學出版社，1999年 [3] 康博創(chuàng)作室，AutoCAD2000使用詳解，機械工業(yè)出版社，1999年 [4] 楊勝強，現代工程制圖，國防工業(yè)出版社，2001年 [5] 戴少度，材料力學，國防工業(yè)出版社，2000年 [6] 北理工教研室，汽車工程手冊，北京理工大學出版社，1999年 [7] 龍志新，發(fā)動機修理，黑龍江科學技術出版社，1998年 [8] 邢忠文 張學仁，金屬工藝學，哈爾濱工業(yè)大學出版社，1999年 [9] 吉大汽車工程系，汽車構造，人民交通出版社，1993年 [10] 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