工程設(shè)計(jì)-轎車驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)(含CAD圖紙、UG三維】
摘 要本次設(shè)計(jì)為參照乘用轎車驅(qū)動(dòng)橋來(lái)進(jìn)行的,目的是為了檢驗(yàn)大學(xué)幾年的學(xué)習(xí)成果以及為將來(lái)的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。說(shuō)明書中闡述了驅(qū)動(dòng)橋殼的功能與作用、設(shè)計(jì)的要求及其工作原理,通過(guò)查閱大量的汽車設(shè)計(jì)資料,以及結(jié)合所學(xué)的知識(shí),對(duì)該驅(qū)動(dòng)橋殼進(jìn)行了方案論證、結(jié)構(gòu)方案分析以及設(shè)計(jì)計(jì)算。本次設(shè)計(jì)的驅(qū)動(dòng)橋采用半浮式半軸的整體式橋殼單級(jí)螺旋錐齒輪傳動(dòng)。普通對(duì)稱式圓錐行星齒輪(兩個(gè))的差速形式。設(shè)計(jì)中包括了驅(qū)動(dòng)橋殼、主減速器和差速器等各項(xiàng)參數(shù)的確定,其中包括主要參數(shù)的選擇計(jì)算、受力情況、強(qiáng)度校核等,并且還對(duì)一對(duì)齒輪上的支承軸承進(jìn)行了壽命校核。以及對(duì)本次設(shè)計(jì)做出總結(jié)。整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)歷時(shí)兩個(gè)多月,在老師的悉心指導(dǎo)和同學(xué)的熱心幫助下得以順利完成。最后感謝在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間給予我?guī)椭睦蠋熀屯瑢W(xué)。從這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中,我必將受益非淺。關(guān)鍵詞: 乘用轎車 驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì) 后橋 主減速器 II目錄 摘 要 .IAbstract II前 言.1第一章 總體方案設(shè)計(jì).21.1 車型參數(shù)21.2 概 述21.3 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式及選擇31.4 主減速器設(shè)計(jì)41.4.1 主減速器結(jié)構(gòu)方案分析.51.4.2 單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式分析.41.4.3 雙曲面齒輪傳動(dòng)與螺旋錐齒輪傳動(dòng)比較選擇.61.5 主減速器主、從動(dòng)錐齒輪的支承方案.71.5.1 主動(dòng)錐齒輪的支承71.5.2 從動(dòng)錐齒輪的支承選擇.91.6 差速器設(shè)計(jì)91.6.1 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器.91.6.2 強(qiáng)制鎖止式防滑差速器.91.6.3 自鎖式差速器101.7 驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置101.7.1 半浮式半軸.111.7.2 3/4 浮式 111.7.3 全浮式半軸.111.8 驅(qū)動(dòng)橋殼設(shè)計(jì)121.8.1 驅(qū)動(dòng)橋殼應(yīng)滿足如下設(shè)計(jì)要求.121.8.2 驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)方案分析.12第二章 主減速器設(shè)計(jì).142.1 錐齒輪計(jì)算載荷的確定142.1.1 按日常行駛轉(zhuǎn)矩 MGF 確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷 14III2.1.2 按發(fā)動(dòng)機(jī)最大使用轉(zhuǎn)矩來(lái)確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷 MGe .152.1.3 按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷 MGS152.2 錐齒輪主要參數(shù)的選擇162.1.1 主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù) Z1、Z 2 的選擇 .162.2.2 從動(dòng)錐齒輪大端節(jié)圓直徑和端面模數(shù)的選擇.172.2.3 齒面寬 b 的選取.172.2.4 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪的螺旋方向.182.2.5 螺旋角 m 的選擇 .182.2.6 齒輪法向壓力角的選擇.182.3 主減速器螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算192.3.1 單位齒長(zhǎng)上的圓周力.212.3.2 輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算.222.3.3 輪齒接觸強(qiáng)度的計(jì)算.232.4 主減速器軸承計(jì)算及選擇.242.4.1 錐齒輪面上的作用力242.4.2 主減速器軸承載荷的計(jì)算.272.4.3 錐齒輪軸承型號(hào)的確定 .282.5 主減速器齒輪的材料及熱處理.302.6 主減速器的潤(rùn)滑.31第三章 差速器設(shè)計(jì).323.1 概述.323.2 差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇.323.3 圓錐行星齒輪差速器.323.4 差速器錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算35第四章 半軸的設(shè)計(jì).384.1 概述384.2 半軸的計(jì)算.384.3 半軸花鍵的強(qiáng)度計(jì)算404.4 半軸的強(qiáng)度校核.414.5 半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料與熱處理42IV第五章 橋殼的設(shè)計(jì).435.1 驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)方案選擇.435.2 驅(qū)動(dòng)橋殼強(qiáng)度計(jì)算455.3 材料的選擇48結(jié) 束 語(yǔ).50致謝.51參考文獻(xiàn).52V前 言隨著經(jīng)濟(jì)和科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展,汽車工業(yè)也逐漸成為我國(guó)的支柱產(chǎn)業(yè),汽車已經(jīng)進(jìn)入千家萬(wàn)戶。而隨著我國(guó)加入了 WTO,人民的生活水平得到不斷提高,微型客貨兩用車、轎車等高級(jí)消費(fèi)品已進(jìn)入平常家庭。在我國(guó),汽車工業(yè)起步較晚。入世后,我國(guó)的汽車工業(yè)面臨更多的機(jī)遇和挑戰(zhàn),隨著改革開放,我國(guó)的汽車工業(yè)也將會(huì)有質(zhì)的飛躍。隨著汽車工業(yè)的不斷壯大,以及汽車行業(yè)持續(xù)快速的發(fā)展,如何設(shè)計(jì)出更經(jīng)濟(jì)實(shí)惠,工作可靠,性能優(yōu)良,且符合中國(guó)國(guó)情的汽車已經(jīng)是當(dāng)前汽車設(shè)計(jì)者的緊迫問(wèn)題,也是我們作為汽車工程本科畢業(yè)生,必須肩負(fù)的重任。在面臨著前所未有的機(jī)遇的同時(shí),我們要努力為我們的汽車工業(yè)做出應(yīng)有的貢獻(xiàn)。經(jīng)過(guò)四年的刻苦學(xué)習(xí),我掌握了多門基礎(chǔ)知識(shí)和專業(yè)知識(shí)。更閱讀了大量的專業(yè)書籍,為從事汽車行業(yè)的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。本人的設(shè)計(jì)題目、要求及任務(wù)是:汽車單級(jí)驅(qū)動(dòng)橋總成設(shè)計(jì)第一章 總體方案設(shè)計(jì)1.1 車型 參數(shù) 1本設(shè)計(jì)的車型:乘用轎車參考車型:標(biāo)致 505GTi型號(hào):505GTi Estate牌號(hào):標(biāo)致名稱:乘用轎車生產(chǎn)廠家:標(biāo)致本設(shè)計(jì)車型的主要參數(shù):外型尺寸(長(zhǎng) 寬 高): 489817301540前后輪距:1470/1440mm總質(zhì)量:1580kg整備質(zhì)量:1393kg最小離地間隙:130mm最高車速:170km/h發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩:188/4250(N.m/r/min)VI最大功率:97kw/5750(r/min)變速器速比:1 檔 3.59, 2 檔 2.09,3 檔 1.37,4 檔 1.00,5 檔 0.82 倒檔 3.63主減速器速比:4.11輪輞規(guī)格:62J14,輪胎類型與規(guī)格:195/70R14 1.2 概 述驅(qū)動(dòng)橋處于動(dòng)力傳動(dòng)系的末端,不僅是汽車的動(dòng)力傳遞機(jī)構(gòu),也是行走機(jī)構(gòu)。其基本功能是增大由傳動(dòng)軸或變速器傳來(lái)的轉(zhuǎn)矩,并將動(dòng)力合理地分配給左、右驅(qū)動(dòng)功能。驅(qū)動(dòng)橋是汽車傳動(dòng)系中的主要總成之一。驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)是否合理直接關(guān)系到汽車使用性能的好壞。驅(qū)動(dòng)橋一般由主減速器、差速器、車輪傳動(dòng)裝置和驅(qū)動(dòng)橋殼等組成。主減速器:將低由傳動(dòng)軸傳來(lái)的轉(zhuǎn)速并增大扭矩。差速器:在兩輸出軸間分配轉(zhuǎn)矩并保證兩輸出軸可能以不同的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)。半軸:接受并傳遞轉(zhuǎn)矩到兩邊驅(qū)動(dòng)車輪。驅(qū)動(dòng)橋殼:支承汽車整體質(zhì)量,并承受由車輪傳來(lái)的由路面不平引起的反力和反力矩,并經(jīng)懸架傳遞給支架或車身。驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)應(yīng)當(dāng)滿足如下基本要求:1. 所選擇的主減速比應(yīng)能保證汽車具有最佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性。 2. 外形尺寸要小,保證有必要的離地間隙。 3. 齒輪及其它傳動(dòng)件工作平穩(wěn),噪聲小。4. 在各種轉(zhuǎn)速和載荷下具有高的傳動(dòng)效率。5. 在保證足夠的強(qiáng)度、剛度條件下,應(yīng)力求質(zhì)量小,尤其是簧下質(zhì)量應(yīng)盡量小,以改善汽車平順性。6. 與懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào),對(duì)于轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋,還應(yīng)與轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)協(xié) 調(diào)。7. 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,加工工藝性好,制造容易,拆裝,調(diào)整方便。1.3 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式及選擇 2驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)形式與驅(qū)動(dòng)車輪的懸架形式密切相關(guān)。當(dāng)車輪采用非獨(dú)立懸架時(shí),驅(qū)動(dòng)橋應(yīng)為非斷開式(或稱為整體式),即驅(qū)動(dòng)橋殼是一根連接左右驅(qū)動(dòng)車輪的剛性空心梁,而主減速器、差速器及車輪傳動(dòng)裝置(由左、右半軸組成)都裝在它里面。當(dāng)采用獨(dú)立懸架時(shí),為保證運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào),驅(qū)動(dòng)橋應(yīng)為斷開式。這種驅(qū)動(dòng)橋無(wú)剛性的整體外殼,主減速器及其殼體裝在車架或車身上,兩側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪則與車架或車身作彈性聯(lián)系,并可彼此獨(dú)立地分別相對(duì)于車架或車身作上下擺動(dòng),車輪傳動(dòng)裝置采用萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng);當(dāng)車VII輪采用獨(dú)立懸架時(shí),驅(qū)動(dòng)橋應(yīng)為斷開式。現(xiàn)把它們各自的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)分析(如:表 1-1):表 1-1 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式及選擇形式 斷開驅(qū)動(dòng)橋 非斷開驅(qū)動(dòng)橋特點(diǎn)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)橋殼分段,彼此之間用鉸鏈連接,可作相對(duì)運(yùn)動(dòng);主減速器、差速器等固定在支架或車身上,兩側(cè)驅(qū)動(dòng)輪通過(guò)獨(dú)立懸架與支架或車身連接,兩輪可彼此獨(dú)立地相對(duì)于支架或車身上下跳動(dòng)橋殼是一根支承在左、右驅(qū)動(dòng)輪上的剛性空心梁,而主減速器、差速器和半軸等傳動(dòng)部件都裝在其內(nèi);整個(gè)驅(qū)動(dòng)橋通過(guò)懸架與支架或車身連接優(yōu)點(diǎn)減低簧下質(zhì)量從而改善汽車通過(guò)性,提高行使平順性,平均車速提高。降低車輪和車橋上的動(dòng)載荷,提高了零部件的使用壽命。與地面接觸良好,抗側(cè)滑能力提高,汽車的持縱穩(wěn)定性更好結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,制造工藝性好,成本低,工作可靠,維修和調(diào)整容易缺點(diǎn)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,成本較高 簧下質(zhì)量大,對(duì)降低動(dòng)載荷不利,平順性差,Hmin 小,通過(guò)性不好應(yīng)用越野車、轎車 各種貨車、客車及多數(shù)越野車和部分轎車選取非斷開驅(qū)動(dòng)橋VIII1.4 主減速器設(shè)計(jì)1.4.1 主減速器結(jié)構(gòu)方案分析汽車的主減速器有單級(jí)主減速器和雙級(jí)主減速器,減速型式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān),有時(shí)也與制造廠已有的產(chǎn)品系列及制造條件有關(guān),但它主要取決于由動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性等整車性能所要求的主減速比 i0 的大小及驅(qū)動(dòng)橋下的離地間隙、驅(qū)動(dòng)橋的數(shù)目及布置型式等。本車型采用單級(jí)主減速器,由于單級(jí)主減速器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、尺寸緊湊及制造成本低等優(yōu)點(diǎn),因而廣泛地用在主減速比 i07.6的各種中小型汽車上。例如:轎車、輕型載貨汽車都是采用單級(jí)主減速器,大多數(shù)中型載貨汽車也采用這種型式。1.4.2 單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式分析單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式主要有四種:螺旋錐齒輪傳動(dòng)、雙曲面齒輪傳動(dòng)、圓柱齒輪傳動(dòng)和蝸輪蝸桿傳動(dòng)。它們的傳動(dòng)形式如圖 3 (1-1):圖 1-1 單級(jí)主減速器傳動(dòng)形式1) 雙曲面齒輪傳動(dòng)雙曲面齒輪傳動(dòng)的主、從動(dòng)齒輪的軸線相互垂直而不相交,主動(dòng)齒輪軸線相對(duì)從動(dòng)齒輪軸線在空間偏移一距離 E(偏移距) ,由于偏移距的存在,使主動(dòng)齒輪螺旋角 1大于從動(dòng)齒輪螺旋角 2,從而使雙曲面齒輪傳動(dòng)比大于相同尺寸的螺旋錐齒輪傳動(dòng)比。2)螺旋錐齒輪傳動(dòng)而是逐漸從一端連續(xù)平穩(wěn)地轉(zhuǎn)移向另一端,另外,由于輪齒端面重疊的影響,至IX少有兩對(duì)以上的輪齒同時(shí)齒合,所以它工作平穩(wěn),能承受較大的負(fù)荷,制造也簡(jiǎn)單。但在工作中噪聲大,對(duì)齒合精度很敏感,齒輪副錐頂稍有不吻合便會(huì)使工作條件急劇變壞,并伴隨磨損增大而噪聲增大。為保證齒輪副的正確齒合,必須將支承軸承預(yù)緊,提高了支承剛度,增大殼體剛度。3)蝸桿蝸輪傳動(dòng)蝸桿蝸輪傳動(dòng)比較大(i 07)在任何轉(zhuǎn)速使用下均能工作非常平穩(wěn)且無(wú)噪聲,便于汽車的總布置及貫通式多橋驅(qū)動(dòng)的布置,能傳遞大的載荷,使用壽命長(zhǎng),結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,折裝方便,調(diào)整容易。但制造成本高,傳動(dòng)效率低,應(yīng)用于重型多橋驅(qū)動(dòng)汽車和具有高轉(zhuǎn)速發(fā)動(dòng)機(jī)的大客車上。4) 圓柱齒輪傳動(dòng)圓柱齒輪傳動(dòng)一般采用斜齒輪,廣泛應(yīng)用于發(fā)動(dòng)機(jī)橫置且前置前驅(qū)動(dòng)的轎車驅(qū)動(dòng)橋和雙級(jí)主減速器置通式驅(qū)動(dòng)橋。1.4.3 雙曲面齒輪傳動(dòng)與螺旋錐齒輪傳動(dòng)比較選擇表 1-2 從動(dòng)輪的選擇類型 螺旋錐齒輪 雙曲面齒輪優(yōu)點(diǎn)由于螺旋角較大,摩擦損失較小,傳動(dòng)效率高達(dá)99%,抗膠合能力強(qiáng),軸承負(fù)荷小,潤(rùn)滑成本低。工作平穩(wěn)、能承受較大的負(fù)荷、制造也簡(jiǎn)單。兩者尺寸相同時(shí),此種齒輪傳動(dòng)比 i0 大,當(dāng) i0 一定且從動(dòng)齒輪尺寸相同時(shí),此類齒輪直徑大,輪齒強(qiáng)度大,剛度大。當(dāng) i0 一定,主動(dòng)齒輪尺寸相同,此類齒輪 Hmin較大。此類齒輪有側(cè)向滑動(dòng)和縱向滑動(dòng),縱向滑動(dòng)可使其運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。 12,重合度大,可提高傳動(dòng)平穩(wěn)性和彎曲強(qiáng)度。其主動(dòng)齒輪較大,加工時(shí)所需刀盤刀頂距較大,因而切削刃壽命較長(zhǎng)。X缺點(diǎn)同尺寸時(shí)傳動(dòng)比小,同傳動(dòng)比時(shí)齒輪強(qiáng)度和剛度較小。Hmin 小。在工作中噪聲大,對(duì)嚙合精度很敏感,齒輪副錐頂稍有不吻合便會(huì)使工作條件急劇變壞,并伴隨磨損增大和噪聲增大。沿齒長(zhǎng)的縱向滑動(dòng)會(huì)使摩擦損失增加,降低傳動(dòng)效率。雙曲面齒輪副傳動(dòng)效率約為96,齒面間大的壓力和摩擦功,可能導(dǎo)致油膜破壞和齒面燒結(jié)咬死,即抗膠合能力較低。雙曲面主動(dòng)齒輪具有較大的軸向力,使其軸承負(fù)荷增大。雙曲面齒輪傳動(dòng)必須采用可改善油膜強(qiáng)度和防刮傷添加劑的特種潤(rùn)滑油,選取螺旋錐齒輪1.5 主減速器主、從動(dòng)錐齒輪的支承方案主減速器中必須保證主、從動(dòng)齒輪具有良好的嚙合狀況,才能使它們很好的工作。齒輪的正確嚙合,除與齒輪的加工質(zhì)量、裝配調(diào)整及軸承、主減速器殼體的剛度有關(guān)以外,與齒輪的支承剛度密切相關(guān)。1.5.1 主動(dòng)錐齒輪的支承 4主動(dòng)錐齒輪的支承形式可分為懸臂式支承和跨置式支承兩種。圖 1-2 主減速器錐齒輪的支承形式a)主動(dòng)錐齒輪懸臂式 b)主動(dòng)錐齒輪跨置式 c)從動(dòng)錐齒輪懸臂式支承結(jié)構(gòu)(圖 1-2a)的特點(diǎn)是在錐齒輪大端一側(cè)采用較長(zhǎng)的軸頸,其上安裝兩個(gè)圓錐滾子軸承。為了減小懸臂長(zhǎng)度 a 和增加兩支承間的距離 b,以改善支承剛度,應(yīng)使兩軸承圓錐滾子的大端朝外,使作用在齒輪上離開錐頂?shù)妮S向力由靠近齒輪的軸承XI承受,而反向軸向力則由另一軸承承受。為了盡可能地增加支承剛度,支承距離 b 應(yīng)大于 2.5 倍的懸臂長(zhǎng)度 a,且應(yīng)比齒輪節(jié)圓直徑的 70還大,另外靠近齒輪的軸徑應(yīng)不小于尺寸 a。為了方便拆裝,應(yīng)使靠近齒輪的軸承的軸徑比另一軸承的支承軸徑大些??拷X輪的支承軸承有時(shí)也采用圓柱滾子軸承,這時(shí)另一軸承必須采用能承受雙向軸向力的雙列圓錐滾子軸承。支承剛度除了與軸承形式、軸徑大小、支承間距離和懸臂長(zhǎng)度有關(guān)以外,還與軸承與軸及軸承與座孔之間的配合緊度有關(guān)。懸臂式支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,支承剛度較差,用于傳遞轉(zhuǎn)矩較小的轎車、輕型貨車的單級(jí)主減速器及許多雙級(jí)主減速器中。不跨置式支承結(jié)構(gòu)(圖 1-2b)的特點(diǎn)是在錐齒輪的兩端均有軸承支承,這樣可大大增加支承剛度,又使軸承負(fù)荷減小,齒輪嚙合條件改善,因此齒輪的承載能力高于懸臂式。此外,由于齒輪大端一側(cè)軸頸上的兩個(gè)相對(duì)安裝的圓錐滾子軸承之間的距離很小,可以縮短主動(dòng)齒輪軸的長(zhǎng)度,使布置更緊湊,并可減小傳動(dòng)軸夾角,有利于整車布置。但是跨置式支承必須在主減速器殼體上有支承導(dǎo)向軸承所需要的軸承座,從而使主減速器殼體結(jié)構(gòu)復(fù)雜,加工成本提高。另外,因主、從動(dòng)齒輪之間的空間很小,致使主動(dòng)齒輪的導(dǎo)向軸承尺寸受到限制,有時(shí)甚至布置不下或使齒輪拆裝困難??缰檬街С兄械膶?dǎo)向軸承都為圓柱滾子軸承,并且內(nèi)外圈可以分離或根本不帶內(nèi)圈。它僅承受徑向力,尺寸根據(jù)布置位置而定,是易損壞的一個(gè)軸承。參考所選車型屬于乘用轎車且僅用于跑一般運(yùn)輸,所需傳遞最大扭矩較小,因此主減速器主動(dòng)錐齒輪采用懸臂式支承。1.5.2 從動(dòng)錐齒輪的支承選擇 從動(dòng)錐齒輪的支承(圖 1-2c),其支承剛度與軸承的形式、支承間的距離及軸承之間的分布比例有關(guān)。從動(dòng)錐齒輪多用圓錐滾子軸承支承。為了增加支承剛度,兩軸承的圓錐滾子大端應(yīng)向內(nèi),以減小尺寸 c+d。為了使從動(dòng)錐齒輪背面的差速器殼體處有足夠的位置設(shè)置加強(qiáng)肋以增強(qiáng)支承穩(wěn)定性,c+d 應(yīng)不小于從動(dòng)錐齒輪大端分度圓直徑的70。為了使載荷能盡量均勻分配在兩軸承上,應(yīng)盡量使尺寸 c 等于或大于尺寸 d。在具有大的主傳動(dòng)比和徑向尺寸較大的從動(dòng)錐齒輪的主減速器中,為了限制從動(dòng)錐齒輪因受軸向力作用而產(chǎn)生偏移,在從動(dòng)錐齒輪的外緣背面加設(shè)輔助支承。輔助支承與從動(dòng)錐齒輪背面之間的間隙,應(yīng)保證偏移量達(dá)到允許極限時(shí)能制止從動(dòng)錐齒輪繼續(xù)變形。主、從動(dòng)齒輪受載變形或移動(dòng)的許用偏移量如圖(1-3c)所示。XII圖 1-3a-b 從動(dòng)錐齒輪輔助支承 圖 1-3c 主、從動(dòng)錐齒輪的許用偏移量1.6 差速器設(shè)計(jì)差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇,應(yīng)從所設(shè)計(jì)汽車的類型及其使用條件出發(fā),以滿足該型汽車在給定的使用條件下的使用性能要求 5 。差速器的結(jié)構(gòu)型式有多種。大多數(shù)汽車都屬于公路運(yùn)輸車輛,對(duì)于在公路上和市區(qū)行駛的汽車來(lái)說(shuō),由于路面較好,各驅(qū)動(dòng)車輪與路面的附著系數(shù)變化很小,因此幾乎都采用了結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用于公路汽車也很可靠的普通對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器,作為安裝在左、右驅(qū)動(dòng)輪間的所謂輪間差速器使用;對(duì)于經(jīng)常行駛在泥濘、松軟土路或無(wú)路地區(qū)的越野汽車來(lái)說(shuō),為了防止因某一側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪滑轉(zhuǎn)而陷車,則可采用防滑差速器。后者又分為強(qiáng)制鎖止式和自鎖式兩類。自鎖式差速器又有多種結(jié)構(gòu)型式的高摩擦式和自由輪式的以及變傳動(dòng)比式的。1.6.1 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器普通的對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼,2 個(gè)半軸齒輪,2 個(gè)行星齒輪(少數(shù)汽車采用 3 個(gè)行星齒輪,小型、微型汽車多采用 2 個(gè)行星齒輪),行星齒輪軸(不少裝 4 個(gè)行星齒輪的差逮器采用十字軸結(jié)構(gòu)),半軸齒輪及行星齒輪墊片等組成。由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用在公路汽車上也很可靠等優(yōu)點(diǎn),最廣泛地用在轎車、客車和各種公路用載貨汽車上有些越野汽車也采用了這種結(jié)構(gòu),但用到越野汽車上需要采取防滑措施。例如加進(jìn)摩擦元件以增大其內(nèi)摩擦,提高其鎖緊系數(shù);或加裝可操縱的、能強(qiáng)制鎖住差速器的裝置差速鎖等。由于整速器殼是裝在主減速器從動(dòng)齒輪上,故在確定主減速界從動(dòng)齒輪尺寸時(shí),應(yīng)考慮差速器的安裝。差速器殼的輪廓尺寸也受到從動(dòng)齒輪及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承支座的限制。XIII1.6.2 強(qiáng)制鎖止式防滑差速器 6充分利用牽引力的最簡(jiǎn)單的一種方法是在普通的圓錐齒輪差速器上加裝差速鎖,必要時(shí)將差速器鎖住。此時(shí)左、右驅(qū)動(dòng)車輪可以傳遞由附著力決定的全部轉(zhuǎn)矩。當(dāng)汽車駛?cè)胼^好的路面時(shí),差速器的鎖止機(jī)構(gòu)應(yīng)即時(shí)松開,否則將產(chǎn)生與無(wú)差速器時(shí)一樣的問(wèn)題,例如使轉(zhuǎn)彎困難、輪胎加速磨損、使傳動(dòng)系零件過(guò)載和消耗過(guò)多的功率等。由于上述種種原因,強(qiáng)制鎖住差速器的方法未得到廣泛應(yīng)用。1.6.3 自鎖式差速器為了充分利用汽車的牽引力,保證轉(zhuǎn)矩在驅(qū)動(dòng)車輪間的不等分配以提高抗滑能力,并避免上述強(qiáng)制鎖止式差速器的缺點(diǎn),創(chuàng)造了各種類型的自鎖式差速器。用以評(píng)價(jià)自鎖式差速器性能的主要參數(shù),是它的鎖緊系數(shù)。為了提高汽車的通過(guò)性,似乎是鎖緊系數(shù)愈大愈好,但是過(guò)大的鎖緊系數(shù)如前所述,不但對(duì)汽車轉(zhuǎn)向操縱的輕便靈活性、行駛的穩(wěn)定性、傳動(dòng)系的載荷、輪胎磨損和燃料消耗等,有不同程度的不良影響,而且無(wú)助于進(jìn)一步提高驅(qū)動(dòng)車輪抗滑能力。因此設(shè)計(jì)高通過(guò)性汽車差速器時(shí),應(yīng)正確選擇鎖緊系數(shù)值。一般越野汽車的低壓輪胎與地面的附著系數(shù)的最大值為 0.70.8(在于燥的柏油或混凝工路面上),而最小值為 0.10.2(在開始溶化的冰上 )??梢娤嗖顟沂獾母街禂?shù)的最大比值為 8。因此,為了充分利用汽車牽引力,差速器的鎖緊系數(shù) K 實(shí)際上選定為 8就已足夠。而汽車在不好的道路和無(wú)路地區(qū)行駛的實(shí)踐表明,各驅(qū)動(dòng)車輪與地面附著系數(shù)不同數(shù)值之比,一般不超過(guò) 34。因此選取 K34 是合適的,在這種情況下汽車的通過(guò)性可以得到顯著的提高,而其轉(zhuǎn)向操縱等使用性能實(shí)際上并不變壞。自鎖式差速器有滑塊-凸輪式、蝸輪式、自由輪式等多種形式。選?。浩胀▽?duì)稱式圓錐行星齒輪。1.7 驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置位于汽車傳動(dòng)系的末端,其功用是將轉(zhuǎn)矩由差速器半軸齒輪傳給驅(qū)動(dòng)車輪。在斷開式驅(qū)動(dòng)橋和轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋中,驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置包括半軸和方向節(jié)傳動(dòng)裝置且多采用等速方向節(jié)。在一般非斷開式驅(qū)動(dòng)橋上,驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置就是半軸,這時(shí)半軸將差速器半軸齒輪與輪轂連接起來(lái),在裝有輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋上,半軸將半軸齒輪與輪邊減速器主動(dòng)齒輪連接起來(lái)。普通非斷開式驅(qū)動(dòng)橋的半軸,根據(jù)其外端的支承型式或受力狀況的不同而分為半浮式、3/4 浮式和全浮式三種。XIV如圖 1-4 所示:圖 1-4 半軸支撐形式1.7.1 半浮式半軸半浮式半軸的內(nèi)端支承方式與上述相同,即半軸內(nèi)端不承受力及力矩。作用在車輪上的各反力及力矩都必須經(jīng)過(guò)半軸傳給驅(qū)動(dòng)橋殼。因半軸內(nèi)端不受彎矩,而外端卻承受全部彎矩和轉(zhuǎn)矩,故稱為半浮式。半浮式支承中,半軸與橋殼中的軸承一般只用一個(gè),為使半軸和車輪不致于被向外的側(cè)向力拉出,該軸承必須承受向外的軸向力。半浮式半軸支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,廣泛用于承受載荷較小的轎車上。1.7.2 3/4 浮式3/4 浮式半軸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)半軸外端僅有一個(gè)軸承并裝在驅(qū)動(dòng)橋殼半軸套管的端部,直接支承著車輪輪轂,而半軸則一其端部凸緣與輪轂用螺釘連接,該形式半軸受載情況與半浮式相似,只是載荷有所減輕、一般僅用在轎車和輕型貨車上。1.7.3 全浮式半軸全浮式半軸支承廣泛應(yīng)用在各種貨車上。輪轂通過(guò)兩個(gè)相距較遠(yuǎn)的圓錐滾子軸承支承在半軸套管上。半軸內(nèi)端用花鍵與差速器的半軸齒輪連接。在外端,路面對(duì)驅(qū)動(dòng)輪的作用力(垂直反力 FZ、切向反力 FX 和側(cè)向反力 Fr)以及由它們形成的彎矩,直接由輪轂通過(guò)兩個(gè)錐軸承傳給橋殼,完全不由半軸承受。同樣,在內(nèi)端作用在主減速器從動(dòng)錐齒輪上的力及彎矩全部由差速器殼直接承受,與半軸無(wú)關(guān)。因此這樣的半軸支承形式,使半軸只承受轉(zhuǎn)矩,而兩端均不承受任何反力和反力矩,故稱為全浮式支承形式。所謂“浮 ”是對(duì)卸除半軸的彎曲負(fù)荷而言。為防止輪轂及半軸在側(cè)向力作用下發(fā)生軸向竄動(dòng),輪轂內(nèi)的兩個(gè)錐軸承的安裝方向必須使它們能分別承受向內(nèi)和向外的軸向力。軸承的預(yù)緊度可調(diào)整,并有鎖緊螺母XV鎖緊。優(yōu)點(diǎn):全浮式支承的半軸易于拆裝,只需擰下半軸凸緣上的螺釘,就可將半軸從半軸套管中抽出,而車輪和車橋照樣能支持住汽車。選?。喝∈桨胼S1.8 驅(qū)動(dòng)橋殼設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)橋殼的主要功用是支承汽車質(zhì)量,并承受由車輪傳來(lái)的路面反力和反力矩,并經(jīng)懸架傳給車架(或車身) ;它又是主減速器,差速器,半軸的裝配基體。1.8.1 驅(qū)動(dòng)橋殼應(yīng)滿足如下設(shè)計(jì)要求 7(1)應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度,以保證主減速器齒輪齒合正常并不使半軸產(chǎn)生附加彎曲應(yīng)力。(2)在保證強(qiáng)度和剛度的前提下,盡量減小質(zhì)量以提高汽車行駛平順性。(3)保證足夠的離地間隙。(4)結(jié)構(gòu)工藝性好,成本低。(5)保護(hù)裝于其上的傳動(dòng)系部件和防止泥水浸入。(6)折裝、調(diào)整、維修方便。1.8.2 驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)方案分析驅(qū)動(dòng)橋殼大致可分為可分式、整體式和組合式三種。1) 可分式橋殼可分式橋殼的整個(gè)橋殼由一個(gè)垂直接合面分為左右兩部分,每一部分均由一個(gè)鑄件殼體和一個(gè)壓入其外端的半軸套管組成。半軸套管與殼體用鉚釘聯(lián)接。在裝配主減速器及差速器后左右兩半橋殼是通過(guò)在中央接合面處的一圈螺栓聯(lián)成一個(gè)整體。其特點(diǎn)是橋殼制造工藝簡(jiǎn)單、主減速器軸承支承剛度好。但對(duì)主減速器的裝配、調(diào)整及維修都很不方便,橋殼的強(qiáng)度和剛度也比較低。過(guò)去這種所謂兩段可分式橋殼見于輕型汽車,由于上述缺點(diǎn)現(xiàn)已很少采用。2)整體式橋殼整體式橋殼的特點(diǎn)是將整個(gè)橋殼制成一個(gè)整體,橋殼猶如一整體的空心粱,其強(qiáng)度及剛度都比較好。且橋殼與主減速器殼分作兩體,主減速器齒輪及差速器均裝在獨(dú)立的主減速殼里,構(gòu)成單獨(dú)的總成,調(diào)整好以后再由橋殼中部前面裝入橋殼內(nèi),并與橋殼用螺栓固定在一起。使主減速器和差速器的拆裝、調(diào)整、維修、保養(yǎng)等都十分方便。XVI按制造工藝不同,整體式橋殼可分為鑄造式、鋼板沖壓焊接式和擴(kuò)張成形式三種。鑄造式橋殼的強(qiáng)度和剛度較大,但質(zhì)量大,加工面多,制造工藝復(fù)雜,主要用于中、重型貨車上。鋼板沖壓焊接式和擴(kuò)張成形式橋殼質(zhì)量小,材料利用率高,制造成本低,適于大量生產(chǎn),廣泛應(yīng)用于轎車和中、小型貨車及部分重型貨車上。3) 組合式橋殼組合式橋殼是將主減速器殼與部分橋殼鑄造為一體而后用無(wú)縫鋼管分別壓入殼體兩端,兩者間用塞焊或銷釘固定,它的優(yōu)點(diǎn)是從動(dòng)齒輪軸承的支承剛度較好,主減速器的裝配、調(diào)整比可分式橋殼方便,然而要求有較高的加工精度,常用于轎車、輕型貨車中。選?。赫w式橋殼(鋼板沖壓焊接式)本設(shè)計(jì)確定方案如下:參考車型:標(biāo)致 505GTi驅(qū)動(dòng)形式:前置后驅(qū)動(dòng)驅(qū)動(dòng)橋:非斷開式驅(qū)動(dòng)橋主減速器:?jiǎn)渭?jí)主減速器(螺旋錐齒輪傳動(dòng))主動(dòng)齒輪支承方式:懸臂式支承差速器:普通對(duì)稱式圓錐行星齒輪(兩個(gè))半軸:全浮式半軸橋殼:整體式橋殼 (鋼板沖壓焊接式)第二章 主減速器設(shè)計(jì)2.1 錐齒輪計(jì)算載荷的確定 82.1.1 對(duì)于具有很大功率儲(chǔ)備的轎車、長(zhǎng)途公共汽車尤其是競(jìng)賽車來(lái)說(shuō),在給定發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率 及其轉(zhuǎn)速 的情況下,所選擇的 i 值應(yīng)能保證這些汽車有盡可能高的最amxPpn0XVII高車速 。這時(shí) i 值應(yīng)按下式來(lái)確定:amxv0rpamxghn=.37vi式中 -車輪的滾動(dòng)半徑,此處給定輪胎型號(hào)為 195/70R14,查表得滾r動(dòng)半徑為 305mm。igh-變速器量高檔傳動(dòng)比。i gh =0.82把最大功率時(shí)轉(zhuǎn)速 np=4250r/n ,最高車速 =170km/h 代入上式 amxv計(jì)算得 i =3.510按日常行駛轉(zhuǎn)矩 確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷cfTmNffirGjadm),(Tcf式中: -汽車總重量,15800N;-車輪滾動(dòng)半徑,0.306m;r-從動(dòng)錐齒輪到輪邊減速比,取 1;mi-驅(qū)動(dòng)軸傳動(dòng)效率,圓弧錐齒輪取 0.90;d-公路坡度系數(shù),它代表汽車在設(shè)計(jì)時(shí)要求能夠持續(xù)爬坡的能力,而不是af公路的坡度系數(shù),取 0.08;-性能系數(shù),代表汽車在坡度上的加速能力,取 0.017;jf-道路滾動(dòng)阻力系數(shù),計(jì)算時(shí)轎車取 f0.0100.015;載貨汽車取0.0150.020;越野汽車取 0.0200.035;該車取 0.015代入公式可得: =601.66cfTmN所以, N.m17.4ni0zf最大計(jì)算扭矩取 1,2 計(jì)算的較小值,所以2132.07N.mc計(jì)算轉(zhuǎn)矩: N.m 43.607niTz2.1.2 按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和最低擋傳動(dòng)比確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩ceTce= demax1f0kinXVIII式中:Tce-計(jì)算轉(zhuǎn)矩,Nm;Temax-發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩;T emax =188N.mn-計(jì)算驅(qū)動(dòng)橋數(shù), n= 1;if-分動(dòng)器傳動(dòng)比, i f= 1;i0-主減速器傳動(dòng)比, i 0=3.51;-變速器傳動(dòng)效率, =0.90;k-液力變矩器變矩系數(shù), K=1;Kd-由于猛接離合器而產(chǎn)生的動(dòng)載系數(shù),K d=1;i1-變速器最低擋傳動(dòng)比,i 1=3.59;將數(shù)據(jù)代入上式可得:Tce=2132.07 N.m2.1.3 按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪計(jì)算載荷 csT按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 csTmNirG,12CST式中: -每個(gè)驅(qū)動(dòng)軸上的重量,為 60%G=60%15800=9480N2-加速時(shí)重量轉(zhuǎn)移系數(shù),此處為 1.1;m-輪胎與路面的附著系數(shù),對(duì)于一般輪胎的公路用汽車在良好的混凝土或?yàn)r青路上可取 0.85;-車輪滾動(dòng)半徑,0.306m;r-車輪到從動(dòng)錐齒輪間的傳動(dòng)比,取 1;mi-車輪到從動(dòng)錐齒輪間的傳動(dòng)效率,一般為 0.9;將數(shù)據(jù)代入公式可得到 =3013.69 N.mTcs2.2 錐齒輪主要參數(shù)的選擇 9能夠表征齒輪副的參數(shù)有很多,主要參數(shù)有減速比 (由總布置確定) ,主、從動(dòng)0i齒輪齒數(shù) Z1、Z 2,從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓直徑 d2、端面模數(shù) ms,法向壓力角 on,螺旋角m 等。XIX2.2.1 主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù) z1、z 2 的選擇對(duì)于單級(jí)主減速器,當(dāng) i0 較大時(shí),則應(yīng)盡量使主動(dòng)齒輪的齒數(shù)取值小些,以得到滿意的驅(qū)動(dòng)橋離地間隙。當(dāng) i06時(shí),z 1 的最小值可取為 5,但為了嚙合平穩(wěn)及提高疲勞強(qiáng)度,z 1 最好大于 5。當(dāng) i0 較小(如 i0=3.55)時(shí),引可取為 712,但這時(shí)常常會(huì)因主、從動(dòng)齒輪齒數(shù)太多、尺寸太大而不能保證所要求的橋下離地間隙。為了磨合均勻,主、從動(dòng)齒輪的齒數(shù) z1,z 2 之間應(yīng)避免有公約數(shù);為了得到理想的齒面重疊系數(shù),其齒數(shù)之和對(duì)于載貨汽車應(yīng)不少于 40,對(duì)于轎車應(yīng)不少于 50。在選取齒數(shù)時(shí),應(yīng)根據(jù)減速比的值和齒輪加工方法確定主動(dòng)齒輪齒數(shù) z1,然后再選取 z2。根據(jù)以上的說(shuō)法,此車所選 z1=10,z 2 取 41。所以計(jì)算得 i =3.51, 2132.07N.m, N.m。0Tc 43.607z2.2.2 從動(dòng)錐齒輪大端節(jié)圓直徑和端面模數(shù)的選擇從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓直徑徑(又叫分度圓直徑)可以根據(jù)從動(dòng)錐齒輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩按經(jīng)驗(yàn)公式確定 2 :d2=Kd2 (2-4)3jT式中:d 2從動(dòng)錐齒輪大端節(jié)圓半徑 mm;Kd2直徑系數(shù),取 1316從動(dòng)錐齒輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩,取 與 中的最小值,Nmj jeTj初取 d2=Kd2 =210mm3jT從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓半徑確定后,端面模數(shù) m2 可按 m= d2/z2 計(jì)算得:m= d2/z2=5.12mm根據(jù)較核公式較核 3 :m=Km (2-5)3jT式中:K m模數(shù)系數(shù),取 0.30.4;從動(dòng)錐齒輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩,取 與 中的最小值,Nmj jeTjms=Km =(0.30.4 ) =4.0505.400mm3GM307.21計(jì)算后得較核 m d2/z2。故 m=5mm修正得 :d2= ms/Z2=541=205mmXX2.2.3 齒面寬 b 的選取通常講齒面寬,指從動(dòng)大齒輪的齒面寬 F2,螺旋錐齒輪副的小齒輪齒面寬 F1 較F2 大 10,齒面寬過(guò)寬并不能增加輪齒的強(qiáng)度及壽命,反而由于加工原因,易引起齒根處應(yīng)力集中,一般齒面寬?。篎2=0.155 d2=0.155205=31.775mm圓整為 32mm,所以 b1=1.132=35mm2.2.4 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪的螺旋方向分為“左旋”與“右旋”兩種。對(duì)著齒面看去,如果輪齒的彎曲方向從其小端至大端為順時(shí)針走向時(shí),則稱為右旋齒,反時(shí)針時(shí)則稱為左旋齒。主、從動(dòng)齒輪的螺旋方向是不同的。螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪在傳動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的軸向力,其方向決定于齒輪的螺旋方向和旋轉(zhuǎn)方向。螺旋方向的確定主要是根據(jù)所要求的軸向力的方向是離開錐頂,這樣可以使齒輪嚙合間隙有增大的趨勢(shì),不致于使輪齒卡死而損壞。因此,一般汽車主減速器的主動(dòng)錐齒輪為左旋方向,從動(dòng)錐齒輪為右旋。2.2.5 螺旋角 的選擇螺旋角是在節(jié)錐表面的展開圖上定義的。節(jié)錐齒線(節(jié)錐表而與齒廓表面的交線)上任一點(diǎn)的螺旋角,是該點(diǎn)處的切線和節(jié)錐頂點(diǎn)與該點(diǎn)的連線之間的夾角。螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪的螺旋角沿節(jié)錐齒線是變化的,齒面寬中點(diǎn)處的螺旋角稱為齒輪的中點(diǎn)螺旋角或名義螺旋角。螺旋錐齒輪傳動(dòng)主、從動(dòng)齒輪的中點(diǎn)螺旋角或名義螺旋角是相等的。選擇齒乾的螺旋角時(shí),應(yīng)考慮到它對(duì)齒面(或縱向)重疊系數(shù)、輪齒強(qiáng)度和軸向力的大小有影響。螺旋角應(yīng)足夠大以使重疊系數(shù)不小于 1.25。因重疊系數(shù)愈大傳動(dòng)就愈平穩(wěn)噪聲就愈低。對(duì)轎車應(yīng)1.51.8。當(dāng)2.0 時(shí)可得到很好的結(jié)果。螺旋角過(guò)大時(shí)會(huì)引起軸向力亦過(guò)大,因此應(yīng)有一個(gè)適當(dāng)?shù)姆秶?。汽車主減速器錐齒輪的螺旋角多在 3540,轎車選擇較大的值來(lái)保證有較大的重疊系數(shù)。貨車通常取較小的值來(lái)防止軸向力過(guò)大。該車選為 352.2.6 齒輪法向壓力角的選擇加大壓力角可以提高齒輪的強(qiáng)度,減少齒輪不產(chǎn)生根切的最小齒數(shù),但對(duì)于尺寸小的齒輪,大壓力角易使齒頂變尖及刀尖寬度過(guò)小,并使齒輪的端面重疊系數(shù)下降,一般對(duì)于“格里森”制主減速器螺旋錐齒輪來(lái)說(shuō),在此輕型轎車選擇壓力角 20XXI2.3 主減速器螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算完成主減速器螺旋錐齒輪的幾何參數(shù)的計(jì)算后對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算,以保證主減速器錐齒輪有足夠的強(qiáng)度和壽命,能安全可靠的工作。參數(shù)及其計(jì)算確定名 稱 代號(hào)計(jì) 算 公 式 和 說(shuō) 明 計(jì)算結(jié)果軸交角 按需要確定,一般 ,最170常用 9090螺旋角 m通常 ,最常用 。4035m35m35m大端分度圓直徑ed按照經(jīng)驗(yàn)公式初定,得到端面模數(shù),然后 zede1052分錐角 1211,arctn,90z,3.7162外錐距 eRsi2ed mRe.齒寬系數(shù)R314eb 301.齒寬 beR b5中點(diǎn)模數(shù)m)5.01(Re 4.28m中點(diǎn)法向模數(shù)mnmcos 3.51mn中點(diǎn)分度圓直徑md)5.01(Re dm4.81752中點(diǎn)錐距Rmbe. R6.9頂隙 c,頂隙系數(shù)e*178.0*c0.8c齒頂高 ah,齒頂高系數(shù)amx)(5.*ah,71ah6.425XXII齒根高 fhf eff mxc)(* ,2.51fh302f工作齒高khea*2 mk8.全齒高 fah h3.10齒根角 ff effeff RhR22;11arctnrctn 1.49,.2ff齒頂角 a12,1faf .,.21aa頂錐角 aa 7.54,5.921aa根錐角 ff ff .81,.421ff2.3.1 單位齒長(zhǎng)上的圓周力 101)按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)速計(jì)算(2-6)FdiTpge13max02式中: Temax發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩,取 188N/m;ig 變速器速比,取 i1=3.59 , i5=0.82;d1 主動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑,取 50mm;F 從動(dòng)齒輪的齒面寬,取 32mm,=2 1883.591000/(5032)=843.65N/mmiTpge13max102=2188 0.821000/(5032)=192.7N/mmFdige13ax22)按輪胎的最大附著力矩計(jì)算rGp2310式中 G2 一驅(qū)動(dòng)橋?qū)λ降孛娴呢?fù)荷,N;該車為滿載量為 1580kg,所以為15484/2=7742NXXIII輪胎與地面的附著系數(shù);該車為 0.85rr輪胎的滾動(dòng)半徑,m;該車為 0.306d2主減速器從動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑,mm。該車為 205=277420.850.3061000/(35205)=561.31N/mmFGpr2310表許用單位齒長(zhǎng)上的圓周力 2-2按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算1 檔 2 檔 直接檔按最大附著力矩計(jì)算附著系數(shù)轎車 893 536 321 893 0.85貨車 1429 250 1429 0.85公共汽車 982 214 0.85牽引汽車 536 250 0.652.3.2 輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算(2-7)JFmKTzsVSjW2301式中: 計(jì)算彎曲應(yīng)力,N/mm; 所討論的齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩,Nm,對(duì)于從動(dòng)齒輪,按 與 中的最小值者j jeTj和 計(jì)算;對(duì)于主動(dòng)齒輪,還需將上述計(jì)算轉(zhuǎn)矩?fù)Q算到主動(dòng)齒輪上;jmTK0 載荷系數(shù),對(duì)于汽車 K0=1;Ks 尺寸系數(shù),它反映了材料的不均勻性,與齒輪尺寸及熱處理等因素有關(guān),當(dāng) ms1.6mm時(shí),Ks=(m s/25.4)0.25 ;此車為:0.67Km 齒面載荷分配系數(shù),對(duì)于懸臂式支承 Km=1.101.25,對(duì)于跨置式支承,Km=1.01.1;該車為懸臂式支承,故選 1.25Kv 質(zhì)量系數(shù),它與齒輪精度及齒輪分度圓上的切線速度對(duì)齒間載荷的影響有光關(guān),接觸好、周接及同心度準(zhǔn)確時(shí),取 Kv=1;ms 端面模數(shù),取 5;F 所討論的齒輪面寬;該車為 F1=32, F2=35Z 所討論的齒輪的齒數(shù); Z2=41, Z1=10J 所討論的齒輪的輪齒彎曲應(yīng)力的綜合系數(shù),計(jì)算彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù),大齒輪取 0.235,小齒輪取 0.230按 與 中的最小值計(jì)算從動(dòng)錐齒輪的彎曲疲勞應(yīng)力:jeTjXXIV=22132.0710.671.251000/(15 232410.235)1W=463.45N/mm按 計(jì)算:jmT=2607.4310.671.251000/(15 232410.235)=132.02N/mm1W主動(dòng)錐齒輪的彎曲應(yīng)力計(jì)算:=2132.0710/41=500.01Nm211ZTjeG=607.4310/41=148.15Nm211jmF按 與 中的較小值計(jì)算:jeTj=2600.2910.671.251000/(15 235100.230)1W=416.16N/mm按 計(jì)算:jm=2121.9810.671.251000/(15 235100.230)1W=123.30N/mm根據(jù)公式,按 與 兩者的較小值計(jì)算是的最大彎曲應(yīng)力,對(duì)于汽車主減速器jeTj齒輪,不應(yīng)超過(guò) 700 N/mm(或不超過(guò)材料強(qiáng)度極限的 75%) ;按 計(jì)算的彎曲應(yīng)力jmT不應(yīng)超過(guò) 210.9 N/mm,破壞的循環(huán)次數(shù)為 6106。計(jì)算得出的值為都不超過(guò)極限值,是合格的。2.3.3 輪齒接觸強(qiáng)度的計(jì)算(2-8)FJKTdCjVfmSjp01312式中:C p 綜合彈性系數(shù),對(duì)于鋼制齒輪副,取 Cp=232.6N/mm;d1 主動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑,該車為 32mm;Mp 主動(dòng)齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩,為 TGF=148.15Nm, TG=500.01Nm;Ks 尺寸系數(shù),它考慮了齒輪尺寸對(duì)淬透性的影響,在缺乏經(jīng)驗(yàn)的情況下,取Ks=1;此車選為 0.67Kf 表面品質(zhì)系數(shù),它取決于齒面最后加工的性質(zhì),一般情況下對(duì)于制造精確的齒輪取 Kf=1;K0 載荷系數(shù),對(duì)于汽車 K0=1;Km 齒面載荷分配系數(shù),對(duì)于懸臂式支承,K m=1.101.25,該車取 1.25;Kv 質(zhì)量系數(shù),它與齒輪精度及齒輪分度圓上的切線速度對(duì)齒間載荷的影響XXV有光關(guān),接觸好、周接及同心度準(zhǔn)確是時(shí),取 Kv=1;b 齒面寬,取 50mm;J 齒面接觸強(qiáng)度的綜合系數(shù),取得 0.2303 。 按 TGF 計(jì)算:=741.1N/mm230.5115.6748.0256.331 j按 TGe、T Gs 兩者的較小值計(jì)算:=1644.1N/mm.0.32j主從動(dòng)齒輪的接觸應(yīng)力是相等的。按最大轉(zhuǎn)矩(T Ge、T Gs 兩者的較小值)計(jì)算時(shí),許用接觸應(yīng)力為 2800 N/mm;按日常行駛轉(zhuǎn)矩 TGF 計(jì)算式 1750 N/mm。按最大轉(zhuǎn)矩(T Ge、T Gs 兩者的較小值)計(jì)算時(shí)值為 1644.1N/mm,不超過(guò)許用接觸應(yīng)力 2800 N/mm;按日常行駛轉(zhuǎn)矩 TGF 計(jì)算時(shí)值為 741.1N/mm,不超過(guò)許用接觸應(yīng)力1750 N/mm。符合條件。2.4 主減速器軸承計(jì)算及選擇2.4.1 錐齒輪齒面上的作用力錐齒輪在工作過(guò)程中,相互嚙合的齒面上作用有一法向力。該法向力可分解為沿齒輪切向方向的圓周力、沿齒輪軸線方向的軸向力及垂直于齒輪軸線的徑向力。為計(jì)算作用在齒輪的圓周力,首先需要確定計(jì)算轉(zhuǎn)矩。汽車在行駛過(guò)程中,由于變速器擋位的改變,且發(fā)動(dòng)機(jī)也不全處于最大轉(zhuǎn)矩狀態(tài),故主減速器齒輪的工作轉(zhuǎn)矩處于經(jīng)常變化中。實(shí)踐表明,軸承的主要損壞形式為疲勞損傷,所以應(yīng)按輸入的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 進(jìn)行計(jì)算。作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩可按下式計(jì)算:dT(2-3133231max 010001 TRgiTgiTgiTgied ffff 11)式中: 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩,在此取 188Nm;axeT, 變速器在各擋的使用率,可參考表 2-3 選??;1if2iiRf, 變速器各擋的傳動(dòng)比;gg, 變速器在各擋時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)的利用率,可參考表 2-3 選??;1Tf2Tf表 2-3 及 的參考值ifTXXVI經(jīng)計(jì)算 為 119.28dT(1) 齒寬中點(diǎn)處的圓周力 F N mdT2式中: 作用在該齒輪上的轉(zhuǎn)矩,作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩,為T上式計(jì)算結(jié)果。該齒輪的齒面寬中點(diǎn)處的分度圓直徑.md對(duì)于圓錐齒輪的齒面中點(diǎn)的分度圓直徑 22sinbdm211z經(jīng)計(jì)算 205-32.sin73.6=174.30mm =42.51mmmd m1按上式主減速器主動(dòng)錐齒輪齒寬中點(diǎn)處的圓周力 = =1368.67NF3-1074.289(2)錐齒輪的軸向力和徑向力XXVII圖 2-3 主動(dòng)錐齒輪齒面的受力圖如圖 2-3,主動(dòng)錐齒輪螺旋方向?yàn)樽笮?,從錐頂看旋轉(zhuǎn)方向?yàn)槟鏁r(shí)針,F(xiàn) 為作用T在節(jié)錐面上的齒面寬中點(diǎn) A 處的法向力,在 A 點(diǎn)處的螺旋方向的法平面內(nèi),F(xiàn) 分解成兩個(gè)相互垂直的力 F 和 ,F(xiàn) 垂直于 OA 且位于OOA 所在的平面, 位于以 OANfN fF為切線的節(jié)錐切平面內(nèi)。 在此平面內(nèi)又可分為沿切線方向的圓周力 F 和沿節(jié)圓母線方向的力 。F 與 之間的夾角為螺旋角 ,F(xiàn) 與 之間的夾角為法向壓力角 ,這sf Tf 樣就有:作用在主動(dòng)錐齒輪齒面上的軸向力 A 和徑向力 R 分別為cosinstacossinFFSNaziticoRz由以上二式可計(jì)算得: =1109.01NzFa=351.08NR以上二式參考汽車設(shè)計(jì) 。2.4.2 主減速器軸承載荷的計(jì)算 11軸承的軸向載荷就是上述的齒輪的軸向力。但如果采用圓錐滾子軸承作支承時(shí),還應(yīng)考慮徑向力所應(yīng)起的派生軸向力的影響。而軸承的徑向載荷則是上述齒輪的徑向力,圓周力及軸向力這三者所引起的軸承徑向支承反力的向量和。當(dāng)主減速器的齒輪尺寸,支承形式和軸承位置已確定,則可計(jì)算出軸承的徑向載荷。軸承布置圖如下:XXVIII其中:a=85mm,b=50mm,c=70mm,d=110mm。軸承受力如下表軸承號(hào)力的名稱公 式 計(jì) 算 結(jié) 果徑向力21mAzRz2 )()(FdFabab1859.02N第 I 條 A軸向力z 1109.01N徑向力21mazrz2)()Fba641.90N第 II 條 B軸向力0 0徑向力2mrzaz2)()(Fdcdc1201.04N第 III 條 C軸向力rz 351.08ND 徑向力2mrzaz2)()(Fdcdc1016.19NXXIX軸向力0 02.4.3 錐齒輪軸承型號(hào)的確定軸承 A計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 PP= = =0.60 查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表 15-7 有Fra1859.02錐齒輪圓錐滾子軸承 e 值為 0.36,故 e,由此得 X=0.4,Y=1.7。另外查得載ra荷系數(shù) fp=1.2。P=fp(XF r+YFa) 將各參數(shù)代入式中,有:P=3081.20N軸承應(yīng)有的基本額定動(dòng)負(fù)荷 C rCr= 10h36tnLPf式中:ft溫度系數(shù),查文獻(xiàn)4,得 ft=1;滾子軸承的壽命系數(shù),查文獻(xiàn)4,得 =10/3;n軸承轉(zhuǎn)速,r/min;L h軸承的預(yù)期壽命,5000h;對(duì)于無(wú)輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋來(lái)說(shuō),主減速器的從動(dòng)錐齒輪軸承的計(jì)算轉(zhuǎn)速 為2nr/min ramvn60.2式中: 輪胎的滾動(dòng)半徑, mr汽車的平均行駛速度,km/h;對(duì)于載貨汽車和公共汽車可取 3035 amvkm/h,在此取 50 km/h。所以有上式可得 = =424.9 r/min2n603.5而主動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速 =424.94.44=1886.6r/min1將各參數(shù)代入式中,有;C r=24.01kN初選軸承型號(hào)查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表 15-7,初選圓錐滾子軸承 32007。XXX=51.5kN24.01kN cr驗(yàn)算 7205E 圓錐滾子軸承的壽命Lh= trfC167nP將各參數(shù)代入上式中,有:Lh =13508h5000h所選擇 32007 圓錐滾子軸承的壽命高于預(yù)期壽命,故選 32007 軸承,經(jīng)檢驗(yàn)?zāi)軡M足。同樣的選擇方法,軸承 B 選擇 30207 型圓錐滾子軸承經(jīng)以上相同方法驗(yàn)證均滿足要求。另外,對(duì)于軸,需滿足:30npdAP-軸傳遞的功率,67kwA。=110,查機(jī)械設(shè)計(jì)表 15-3,高等教育出版社所以,主動(dòng)齒輪軸, 28.1mm,1從動(dòng)齒輪軸, 43.3mm,以上軸承也都滿足。d22.5 主減速器齒輪的材料及熱處理 12汽車驅(qū)動(dòng)橋主減速器的工作相當(dāng)繁重,與傳動(dòng)系其他齒輪比較,它具有載荷大、作用時(shí)間長(zhǎng)、載荷變化多、帶沖擊等特點(diǎn)。其損壞形式主要有齒板彎曲折斷、齒面疲勞點(diǎn)蝕( 剝落)、磨損和擦傷等。據(jù)此對(duì)驅(qū)動(dòng)橋齒輪的材料及熱處理應(yīng)有以下要求:(1)具有高的彎曲疲勞強(qiáng)度和表面接觸疲勞強(qiáng)度以及較好的齒面耐磨性,故齒表面應(yīng)有高的硬度;(2)輪齒芯部應(yīng)有適當(dāng)?shù)捻g性以適應(yīng)沖擊載荷,避免在沖擊載荷下輪齒根部折斷;(3)鋼材的鍛造、切削與熱處理等加工性能良好,熱處理變形小或變形規(guī)律性易控制,以提高產(chǎn)品質(zhì)量、減少制造成本并降低廢品率;(4)選擇齒輪材料的合金元素時(shí)要適應(yīng)我國(guó)的情況。例如,為了節(jié)約鎳、鉻等我國(guó)發(fā)展了以錳、釩、硼、鈦、鉬、硅為主的合金結(jié)構(gòu)鋼系統(tǒng)。
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