一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)【含CAD圖紙、說明書、SW三維模型】
文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)1摘 要定位支架可以幫助外科醫(yī)生定位并鎖定內窺鏡工具,而無需輔助外科醫(yī)生。定位支架的運動結構包括兩個主要部分,臂(用于定位)和手腕(用于定向工具) 。手腕的主要要求是在切口點周圍進行球形運動。已經為腕部機構開發(fā)了同心多連桿球形接頭設計。進行尺寸合成以最小化手腕的整體尺寸并且還使角度移動的范圍最大化。定位臂的類型合成導致 SCARA 配置,作為平衡且易于移動的臂配置,定量。基于可達到的工作空間和臂的可操作性,執(zhí)行臂的尺寸合成,目的是最小化其整體尺寸。手腕和手臂的整合是通過優(yōu)化手腕的方向來實現(xiàn)的,使得手腕和外科醫(yī)生的工作空間之間的干涉最小化。關鍵詞: 定位 , 定量 ,平衡移動,腕臂整合文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)21 介紹與開放手術相比,內窺鏡手術作為一種侵入性較小的手術方法對于患者具有許多優(yōu)點,例如 ;恢復時間更短,感染風險更低,住院 /費用減少。另一方面,間接視力,有限的手部運動和缺乏力感測,以及持有長工具的疲勞姿勢使得外科醫(yī)生執(zhí)行手術成為非常困難的任務。因此,與開放手術相比,外科醫(yī)生具有一定的靈活性和能力。腹腔鏡手術是內窺鏡手術的一個特定分支,在腹部進行,內窺鏡工具通過腹壁上的切口點和套管針,因此可以到達手術部位。腹壁作為運動控制條帶作為樞轉點,外科醫(yī)生必須以球形配置移動工具(即 3 自由度切口點周圍的角運動和一個平移 DOF) 。這種球形的工具運動是腹腔鏡手術的固有和主要條件,在進行任何工具和系統(tǒng)的分析或設計之前應該特別注意。在本文中,目標是被動定位支架的最佳設計,可用于定位和鎖定工具 /內窺鏡(如以下第 I 項所述) ,但是設計可以進行修改和升級,以滿足更高的要求和機器人應用程序(即項目II):I- 機 械被動支架:有商用設備可以簡單地固定手術工具 例如 Andronic Devices Ltd., USPat.No。: 5,104,103 。然而,這里描述的多臂被動支架為外科醫(yī)生提供全面支持 Faraz, June 95如下: a)定位和鎖定內窺鏡工具和攝像機, b)為 sur geon提供休息框架, c)帶有傳感器的編碼接頭可以與計算機連接,用于支架的運動建模,用于手臂,手腕和工具的圖形表示,以便更好地觀察腹部以及訓練目的。II- 帶 有驅動的定位支架:在這種定位支架中,腕部末端執(zhí)行器在工具的移動或鎖定中具有主要作用。如果手腕被驅動和控制,它可以提供許多新功能,例如將工具自動重新定位到先前存儲的位置 Faraz, May 95(例如,用于將內窺鏡視角改變?yōu)橄惹按鎯Φ姆较颍?例如 AESOP comcial系統(tǒng)由 Computer Motion Inc., Goleta, Ca。, USA.l 也是 Taylor 95,或通過外科醫(yī)生的簡單頭部運動控制內窺鏡視圖 例如英國 Beaconsfield 的 Armstrong Projects Ltd.的 EndoSista商業(yè)系統(tǒng)) 芬利, 5月 95日)。另一種類型的驅動手腕是遠程操作系統(tǒng),手腕作為從動裝置由主臂控制,該主臂由外科醫(yī)生移動Faraz, June 95。下一節(jié)將介紹該類型 /大小的合成定位臺。腕部機構的類型和尺寸在 2.1節(jié)中合成,并且在 2.2和 2.3中針對臂機構執(zhí)行相同的步驟。2 支架的運動學綜合定位支架的功能包括兩個主要任務: 1)將腕部末端執(zhí)行器和工具定位在切口點上,以及 2)使工具穿過切口點朝向手術部位。在制作切口點時,主要在手術開始時進行定位,同時在整個過程中形成通過切口點定向工具。這兩項任務在運動類型方面(即理想地定位平移和定向工具的旋轉)以及它們在程序期間的應用都是不同的。因此,優(yōu)化設計不僅應該能夠執(zhí)行兩個任務,而且還能最小化或消除用于運動的手臂和腕關節(jié)之間的任何相互依賴性。為了實現(xiàn)這一點,定位機構(手臂)和定向機構(手腕)應該在運動學上依賴于單獨的機構。在以下部分中,首先是手腕,然后是手臂機構,文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)3其類型和尺寸分別合成。2.1 手腕 Endeffector在 laparoscopic 手術切口點的運動學約束允許: a)切口點處的兩個 DOF角度運動,在距離垂直對稱軸 70的范圍內, b)圍繞工具縱軸的一個旋轉DOF, c)進出腹部的一個直線運動 DOF。這種球形運動的球形結構是腹腔鏡手術所固有的,任何手腕設計的設計都應該能夠提供手術所需的這些自由度 Nagy 94。這意味著手腕在切口點應具有與球形關節(jié)相同的 DOF,以及通過切口點的線性運動。任何其他運動配置必須依賴于至少兩個或更多個軸的同時移動和控制來模擬球形配置的任何移動 例如,由 Motion Motion Inc., Goleta, Ca., USA。的 AESOP 單元 。2.1.1 手腕的類型合成根據(jù)手腕的要求,類型合成僅限于那些可以提供球形運動的機制,如下所示:I- 球 形關節(jié):這是一種帶有套筒球形設計的球形關節(jié),工具穿過關節(jié)中心然后穿過切口點(圖 1)。優(yōu)點: I)這是一款小巧輕便的設計, 2) 移動部件數(shù)量最少, 3)設計制造簡單。缺點: 1)低角度運動范圍(遠小于 70的要求范圍) , 2)旋轉中心不在切口點,而是在其上方的距離 h(圖 1) 。由于腹壁的約束,這使得在球形關節(jié)內圍繞切口點旋轉工具的困難,以及3)在致動腕部的情況下,圍繞關節(jié)的三個旋轉軸致動套筒球是不可行的。II- 球 形連桿:在這種設計中,連桿是具有相同半徑的圓弧形狀,并且所有關節(jié)軸都穿過切口點所在的中心點。為了提供兩個自由度運動,可以設計一個四桿球形連桿系統(tǒng)(圖 2)。優(yōu)點: 1)這提供了切口點處的球形運動,以及 2)足夠的角度運動范圍( 70 ) 。缺點: 1)不是剛性的,特別是當機械結構延伸到極端角度時, 2)容易堵塞并且由于關節(jié)清晰和鏈接在負載下的不對中而難以操縱,以及 3)需要龐大 /巨大的接頭和連桿 in 或 der 以增加剛性并減少堵塞效應。同心多連桿球形關節(jié):這種設計由六個連桿和八個旋轉關節(jié)組成,并且在切口處精確地模擬球形關節(jié)(圖 3) ,在任一方向上具有大的角度范圍。相互之間的聯(lián)系比例和關節(jié)位置是這樣的,即工具的方向始終朝向 修正點 O Hamlin 94。因此,可以使工具在三個垂直方向(即 X, Y 和 Z 軸,圖 3)中圍繞點O 旋轉,就像球形接頭一樣。通過比較上述三種類型的手腕機構并考慮到每種類型的手腕機械的缺點,同心多連桿球形關節(jié)作為更好類型的手腕末端執(zhí)行器具有多種優(yōu)點,因此它的尺寸在下一部分中合成。文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)48圖 1:帶球形關節(jié)的手腕圖 2:帶有球形連桿機構的手腕。2.1.2 手腕的尺寸合成要確定機構的大小和幾何形狀,首先需要指定以下參數(shù):L1, L2, L3, L4 和 , (圖 3) 。應按順序滿足以下等式約束方程同心多連桿球形接頭設計Hamlin 94功能:tan,= t, L4 = 3可以看出,尺寸 L2 在機構的運動學功能中不起任何作用。然而,稍后將顯示尺寸 L2 在機理的動力學和準的大小中是重要的在外部載荷的作用下作用在其關節(jié)上的靜力。讓我們考慮關節(jié) A 和 H被鎖定以防止機構運動的情況(圖 3) 。例如,將外部力矩 M 應用于連桿GE。為了找出關節(jié)對外部載荷的反作用力,我們可以寫出鏈路 CDE 和 FDB的平衡方程。因此,為了避免極端的聯(lián)合力,我們必須限制鏈接比 f;。這里,關節(jié)力的比例為了不超過關節(jié)強度安全系數(shù),最多 2 被認為是可接受的,這導致鏈節(jié)尺寸比的約束, 這種優(yōu)化的目的是盡可能地減小腕部機構的整體尺寸。相當于這種平面設計, Neisius( 94)也提出了一種平面臂機構,用于相同的功能,沒有任何細節(jié)。 Taylor( 95)提出了一種幾何上的平行四邊形多連桿文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)5系統(tǒng)此外,這兩個系統(tǒng) Taylor 95, Neisius 94都被設計并打算用作單臂支架。因此,這些設計(如作者所描述的那樣,作為手臂操縱器)不能被視為類似于此處所提出的設計的末端執(zhí)行器或腕部機構,其僅被設計為腕部機構,其中可以安裝其中的幾個。在同一個有限的工作空間內使用的多臂架圖 3:同心多連桿球形接頭2.2 定位臂類型合成臂的設計的一般要求,作為多臂架的被動機械連桿系統(tǒng)Faraz, May 95 Nagy 94,是: a)作為平衡機構, b )可以用手輕松移動,c)可以鎖定在任何所需的位置, d)占用操作區(qū)域的最小空間,不干擾外科醫(yī)生的工作區(qū)域, e)不干擾操作區(qū)域內的其他類似手臂。每種形式的定位任務都有無限的機制可能性。在 Funda ( 94)的 HISAR手術機器人等定位支架和機械手中,冗余軸包含在單臂的設計中。這可以提供更大的靈活性和更大的自由度來移動手臂。另一方面,冗余軸可以使系統(tǒng)更重,更笨重并且更難以操縱,因為任何附加軸需要在該軸之前更強和更重的接頭 /連桿(因此更高的慣性,質量,重力和摩擦力) 。這里軸的數(shù)量盡可能少,并且如果由于某些特定要求而必要時可以添加冗余軸?;旧蠈C械手 /機器人的末端定位在三維空間中,需要至少 3 度的自由度。表( 1)顯示了具有旋轉和 /或棱柱接頭的 3 軸臂的類型合成的不同示意性配置。根據(jù)上述要求 a)至 e) ,表( 1)中有幾種機制可被視為良好的候選者,如No.12,13 和 No.12 和 13 是三個棱柱關節(jié)臂( PPP)的不同配置, X 和 Z 軸是水平的,因此可以輕松移動(因為重力)力在這些運動方向上沒有任何組成部分)。此外, Y 軸可以通過使用彈簧系統(tǒng)(例如重量滑輪 /氣動重量補償器 /電動機平衡系統(tǒng))或使用自鎖導螺桿來平衡,因為沿 Y 軸的移動不經常執(zhí)行。 12 號和13 號的缺點是棱柱形接頭可能變得笨重 /塊狀,并且可能比旋轉接頭引入更高的摩擦力 /慣性力。此外,兩種設計都是架空安裝,從便攜性,易于安裝和維護的角度來看,這使得它們的吸引力降低。另一方面,設計 No.41是( PRR) SCARA配置,其中兩個旋轉接頭沿垂直 Y軸平行。手臂自然平衡,可以在與手術臺表面平行的水平面上移動。臂的連桿可文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)6以選擇為短而輕,具有旋轉接頭,這對于手動運動產生低摩擦。所有這些使得SCAR配置對于這個應用非常有吸引力(但是,不是唯一可能的解決方案),這將被考慮尺寸合成在下一節(jié)中。表 1 - 3DOF臂的示意圖2.3 臂的尺寸合成通常,可以選擇具有 500350mm 矩形形狀的操作工作空間,其可以被均分為每個臂(左和右)的兩個 250350 的區(qū)域。外科醫(yī)生位于手術臺的手術側,用手握住每只手臂(圖 8) 。外科醫(yī)生通常應該能夠輕松地將手臂操縱到期望的位置,并且手臂的尺寸應該允許它們到達其整個工作空間。為了滿足這些要求,在接下來的兩節(jié)中,研究了臂的可操縱性和可達性的兩個主要主題。2.3.1 可操作性測量外科醫(yī)生雙手易于移動被動臂不僅取決于每個關節(jié)處的摩擦力,還取決于手臂的構型和連桿的大小。本節(jié)的目的是研究手臂的可控制性和操縱力的各向同性,以優(yōu)化手臂設計。文獻中有幾個與我們的應用相關的著作,例如可操作性 Yoshikawa 85, Lee 93, Kine matic Dexterity Park 94,以及操縱力的各向同性Klein 91。這些概念是基于操縱器的雅可比矩陣和矩陣的條件指數(shù) /數(shù)量而演變而來的。然而,雅可比矩陣的條件指數(shù)并不代表任何物理設計參數(shù)。文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)7在本節(jié)中,一個新的可操縱性測量(最大操縱力和最小操縱力的比率)被推導為調節(jié)指數(shù)的物理解釋,以及在關節(jié)處具有恒定摩擦扭矩的被動臂的特殊情況?;靖拍钍窃谄纥c處,機制的設計至少失去一個 DOF,并且當 Jacobian的行列式接近零時發(fā)生這種情況。對于兩個鏈接機制(圖 4) ,雅可比行列式將是:的 J - - L1sin81 + L2sin ( 82-81 ) L2si n(82 - 81) - L1cos81+L2cos(82-81) L2cos(82-81)和 det( J) = - L1 L2 sin 02 = 0 = 02 := 0 和 1r。非冗余機制的可操縱性度量( m)是雅可比決定因素的絕對值 Yoshikawa 85, Lee 93: m = ldet( J) I。因此,在 02 = 0 和 7r 時,可操縱性將為零。當我們接近奇點時,由于缺乏各向同性(即在不同方向上操縱力的不均勻性) ,手臂也不容易操縱。避免,但 02 應限制在范圍內兩個連桿系統(tǒng)的可操縱性在可接受的范圍內。為了表明這一點,讓我們考慮一下關節(jié)扭矩關系:r = JT F,其中 F 是施加在手臂末端的手力,角度 (圖 4):(4)接頭 1 和 2 處的反作用力矩基本上是庫侖摩擦力矩(例如主要是由于接頭氣動制動器的密封圈) ,它們的最大極限可以認為是 Tmax 通過產生足夠的扭矩( rmax )來移動(在任何方向上)關節(jié) 1 或2,取決于作用力 F 與關節(jié)的正常距離(圖 4) 。要找到移動手臂的最小和最大力,請考慮以下情況:I)案 例 OA AB:在這種情況下,關節(jié) 1是第一個移動的關節(jié),因為它具有來自操縱力的最長臂(即 OA,圖 4)。為了找到可以移動關節(jié) 1的最小力( Fmin)的大小和方向,我們有(從方程( 4):T1 = Tmax =常用, l1sin81 + l2sin(82 - 01) +F 罪L1 + L2,因為 81 cos(82 - 01)由于 L1 sin01 = = L2s in(0 2 - 01) (=圖 4 中的 BC) ,因此上述等式簡化為:文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)8圖 4:作用在臂上的操縱力2.3.2 可達性優(yōu)化本節(jié)的目的是最小化臂的尺寸,同時它仍然可以達到 350 x 250mm 的操作區(qū)域,受操縱 /方向約束為 135這種優(yōu)化的變量是手臂的基礎位置( a 和 b) ,以及手臂的連接( 1 英鎊和 2 英鎊,圖 6) 。對于給定的位置和連接變量。 臂( ABC)到達最遠點( M或 N) ,然后: R(0 2 = 60) 2:MAX(AMorAN ) ,這導致 要到達最近點。以及 , 這兩個不等式約束確保臂可以到達其工作空間中的所有點而不違反可操縱性約束135 。圖 5: Fmax / Fmin VS.02此優(yōu)化的目標函數(shù) 圖 6:手臂的變量( a, b, L1 , 和 L2)是為了最小化手臂的整體尺寸。實現(xiàn)此目的的一種方式是通過最小化基點 A 距工作空間的中心點的距離(即點 0,圖 6) 。2.3.3 手腕方向文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)9為了最小化手腕機構在手術區(qū)域內的手部運動干擾,理想情況下,希望手腕( W)的方向始終指向外科醫(yī)生的 S 點(圖 7) 。換句話說,當切口點( C)被認為是 Nagy 94之間的中心點時,最好使腕機構( W)處于這樣的方向,即它總是位于外科醫(yī)生的另一側 . .理想地,關節(jié) D 可以是交流關節(jié),因此可以基于手臂的構造來控制角度 ,使得手腕 W 總是指向外科醫(yī)生而 C 點移動。另一方面,如果工作空間中的整個工作范圍的方向偏差在可接受的范圍(例如 45)內,則關節(jié) D 可以被認為是具有恒定角度 的固定關節(jié)。這個可以通過找到 a,/ 3 和的修正值來驗證L 當 C 位于操作區(qū)域的中心而 Wis 指向 S(其中 Xs = 0 且 Ys = 500) 。使用a,b,L 1 , L2 和 W 的優(yōu)化值前面的部分,并使用基本的幾何分析,我們可以得到:a = 58,/ 3 = 27,L;= 228 如圖 7 所示,手腕的方向基本上沒有偏離(對于操作區(qū)域的極點(例如,點 M, N, Q 和 R) ,最大值為 45。手腕 W 也不會干擾當接近 Y的對稱軸時,另一個臂的操作區(qū)域。因此對于被動定位臂,在 D 處以恒定角度 的固定接頭可以被認為是最佳的并且也是最簡單的解決方案。圖 7:手腕朝向點 S 的方向3 總結和結論定位架的功能主要包括:a) 用手臂定位手腕, b)用手腕定位工具。 由于腕部和手臂執(zhí)行的單獨任務,以及使它們在運動學上獨立 /分離,它們被設計為單獨的機構。手 腕:由于球面運動要求和腹腔鏡手術中工具運動的性質,手腕必須模擬切口點處的球形運動。為此,發(fā)現(xiàn)同心多連桿球形接頭是最合適的機構。手腕的尺寸合成是通過最小化手腕的整體尺寸以及最大化其運動范圍來實現(xiàn)的。手 臂:為了手動將手臂放在手術點上,它必須平衡,易于移動,占據(jù)最小的空間,并且不會干擾外科醫(yī)生的工作區(qū)域或其他類似的手臂。在這種情況下, SCARA 配置被選擇為適合于手臂的類型,并且開發(fā)了用于被動操縱器的新操控性(方程 11 和 14) 。臂的尺寸合成通過最小化它們的整體尺寸同時滿足可制造性測量并且也達到所需要來進行此外,腕部取向被優(yōu)化到這樣的角度,使得它相對于外科醫(yī)生在切口點的文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)10相對側上保持不礙事。這可以消除手腕與外科醫(yī)生工作區(qū)域和其他手臂的干擾。在手臂和手腕的最終集成中,至少兩個集成臂可以并排工作而不會產生干擾,如 SFU-ERL 實施的系統(tǒng)所示(圖 8) 。此外,在更高的平面上的附加臂(以消除與前面提到的兩個主臂干涉的任何可能性)可以為諸如用于視覺系統(tǒng)的內窺鏡之類的其他工具提供定位可能性。實施的系統(tǒng)作為第一個正在進行實驗臨床試驗的多臂外科定位設備,顯示了實用的潛力,并提供了進行 “單獨手術 ”所需的總體環(huán)境。所提出的設計可以用于完整的機器人主干 /手術遠程操作系統(tǒng) Faraz, May 95,手腕由外科手臂(在 SFU-ERL 開發(fā)中)移動的主臂致動 /控制。圖 8:被動腹腔鏡支架。工作區(qū)4 致謝作者要感謝機器人和智能系統(tǒng)研究所( IRIS)的財政支持,A. 聯(lián)邦卓越中心網(wǎng)絡,以及 Nagy博士為促進臨床評估所做的貢獻,以及 SFU機械加工廠的開發(fā)。5 參考 Faraz , A., Payandeh , S., Nagy, A., 1995年 6月, “是內窺鏡擴展器中的起訴和設計概念 ”, Proc。第六屆 IFAC Symp。關于 MMS,麻省理工學院,第 109-114 頁。 Faraz, A., Payandeh, S., 1995年 5月, “機器人在內窺鏡手術中的應用 ”, Proc。第 15屆加拿大dian 應用力學會議,第 1 卷,第 252-225 頁。 Finlay, PA, Ornstein, MH, 1995年 5月 / 6月, “控制外科腹腔鏡運動 ”,IEEE Engineering in Medicine and Biology Maga zine, Vol.14, No.3, pp.289-291 。 Funda, J., Eldridge, B., Gruben, K., Gomory, S., Taylor, R., 1994文獻翻譯 一種骨骼牽引機構的設計和實現(xiàn)11, “Two of Manipulator Designs for Laparoscopic Surgery”,Telemanipula tor and Telepresence Technologies , SPIE, Vol.2351, pp.172-183 。 Gosselin , C., Angeles , J., 1991年 9月, “用于機器人操作的運動優(yōu)化的全局性能指數(shù) ”, ASME的交易,機械設計雜志,第 113卷,第 220-226頁。 Hamlin , GJ, Sanderson , AC, 1994, “具有并行機器人應用的新型同心多連桿球形接頭 ”, IEEE, pp.1267-1272 。 Klein , AK, Miklos , TA, 1991, “Spatial Robotic Isotropy” , The International Journal of Robotics Re search , Vol.IO , No.4, pp.426-437 。 Lee, MY, Erdman, AG, Gutman, Y., 1993年 9月, “發(fā)展 的 運動 / “多自由度機構綜合中的Ki網(wǎng)絡性能工具”,ASME Trans。,J。Mechanical Design,Vol.115,pp 462-472。 Nagy, A.,不列顛哥倫比亞大學腹腔鏡手術,外科手術室主任,溫哥華總醫(yī)院, 1994年,個人通訊。 Neisius , B., P.Dautzenberg , R.Trapp , 1994, “Robotic Manipulator for Endoscopic Handling of Surgical Effectors and Cameras” 第一屆國際醫(yī)學機器人和計算機輔助外科學研討會( MRCAS ),第 1-7頁。 Park, FC, Brockett, RW, 1994, “機器人機器人運動學 ”,國際機器人研究雜志, Vol.13, No.I, pp.1-15。 Salisbury , 。 K。, Craig , JJ。, 1982, Articulated Hands : Force Control and Kinematic Issues“ , Int.J 。 Robotics Research , Vol.1 , No。 pp.4-17 。 Taylor, RH, Funda, J., Eldridge, B., Gruben, K., Gomory, LaRose, D., Talamini, M., Kavoussi, L., Anderson, J., May / June 1995, “A Telerobotic As “腹腔鏡外科學 ”, “IEEE工程與醫(yī)學與生物學雜志 ”,第 14卷,第 3期,第 279-288頁。 Yoshikawa , T., 1985, Summer , “Manoticulability of Robotic Mechanisms” , The International Journal of Robotics Research , Vol.4 , No.2, MIT, pp.3-9 。
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