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But because of the research of the domestic wind power gear box, the technology is weak, especially the MW level wind power gearbox, which mainly depends on the introduction of foreign technology. Therefore, it is urgent to carry out research on the development of the MW level wind power gear box, and the real master of the wind power gearbox design and manufacture technology, in order to achieve the localization of the wind turbine. In this paper, according to the complexity of the load of wind turbine gearbox, the load condition is analyzed and studied, and the mechanical structure of gear box is determined. Select the two stage planetary transmission scheme, through the calculation, determine the gear parameters at all levels of transmission. Secondly, the stress analysis of the planetary gear transmission is carried out. According to the standard static strength check, the results accord with safety requirements. Finally, the CAD assembly drawing is drawn, and the 3D model of Pro/E is constructed. Key words:Wind power; Growth gear box; Design; Verification 目 錄 中文摘要 I Abstract II 1 緒論 1 1.1課題背景及意義 1 1.2風(fēng)電齒輪箱國內(nèi)外現(xiàn)狀 1 1.2.1風(fēng)電齒輪箱國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 1 1.1.2我國風(fēng)電齒輪箱設(shè)計制造技術(shù)現(xiàn)狀 2 2 總體方案的確定 3 2.1設(shè)計要求及參數(shù)選擇 3 2.1.1設(shè)計要求 3 2.1.2參數(shù)選擇 3 2.2方案選擇 3 2.2.1方案論述 3 2.2.2方案確定 5 3 齒輪設(shè)計與校核 6 3.1第一級行星輪系傳動設(shè)計與校核 6 3.1.1齒輪基本參數(shù)計算 6 3.1.2行星輪齒裝配條件驗算 6 3.1.3行星傳動齒輪強度校核 7 3.2第二級平行軸圓柱斜齒輪設(shè)計與校核 11 3.2.1基本參數(shù)計算 11 3.2.2齒輪強度校核 11 3.3第三級平行軸圓柱直齒輪設(shè)計與校核 14 3.3.1基本參數(shù)計算 14 3.3.2齒輪強度校核 15 4傳動軸及軸上零件的設(shè)計與校核 18 4.1行星輪心軸的設(shè)計與校核 18 4.1.1初步確定軸的最小直徑 18 4.1.2行星輪心軸強度計算 18 4.1.3行星輪軸承壽命計算 18 4.2圓柱齒輪傳動中間齒輪軸設(shè)計 19 4.2.1初步確定軸的最小直徑 19 4.2.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 19 4.3圓柱齒輪傳動輸出軸的設(shè)計 21 4.3.1初步確定軸的最小直徑 21 4.3.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 21 4.4輸入軸連接形式選擇及計算 23 5 齒輪箱及其他部件的設(shè)計 25 5.1傳動齒輪箱箱體設(shè)計 25 5.2齒輪箱的密封、潤滑、冷卻 25 5.2.1齒輪箱的密封 25 5.2.2齒輪箱的潤滑、冷卻 26 5.3齒輪箱的使用安裝 27 總 結(jié) 28 參考文獻 29 致 謝 30 1 緒論 1.1課題背景及意義 經(jīng)濟、能源與環(huán)境的協(xié)調(diào)發(fā)展是實現(xiàn)國家現(xiàn)代化目標(biāo)的必要條件。為了解決化石能源的不斷消耗對經(jīng)濟可持續(xù)發(fā)展和環(huán)境的影響問題，我國和一些主要發(fā)達國家在未來能源規(guī)劃中，都明確提出了可再生能源發(fā)展的具體目標(biāo)。在《國家中長期（2006—2020年）科學(xué)和技術(shù)發(fā)展規(guī)劃綱要》中，將可再生能源規(guī)?；昧袨槟茉纯沙掷m(xù)發(fā)展中的關(guān)鍵科學(xué)問題之一。 風(fēng)力發(fā)電是清潔可再生能源，蘊存量巨大，具有實際開發(fā)利用價值。中國水電資源370 GW，風(fēng)能資源有250 GW，風(fēng)能與水能總量旗鼓相當(dāng)。風(fēng)力發(fā)電機組中的齒輪箱是一個重要的機械部件，其主要功用是將風(fēng)輪在風(fēng)力作用下所產(chǎn)生的動力傳遞給發(fā)電機并使其得到相應(yīng)的轉(zhuǎn)速。通常風(fēng)輪的轉(zhuǎn)速很低，遠達不到發(fā)電機發(fā)電所要求的轉(zhuǎn)速，必須通過齒輪 箱齒輪副的增速作用來實現(xiàn)，故也將齒輪箱稱之為增速箱。齒輪箱作為傳遞動力的部件，在運行期間同時承受動、靜載荷。其動載荷部分取決于風(fēng)輪、發(fā)電機的特性和傳動軸、聯(lián)軸器的質(zhì)量、剛度、阻尼值以及發(fā)電機的外部工作條件。 開發(fā)新能源是國家能源建設(shè)實施可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的需要，是促進能源結(jié)構(gòu)調(diào)整、減少環(huán)境污染、推進技術(shù)進步的重要手段。風(fēng)力發(fā)電是新能源技術(shù)中最成熟、最具規(guī)模開發(fā)條件和商業(yè)化發(fā)展前景的發(fā)電方式之一。 1.2風(fēng)電齒輪箱國內(nèi)外現(xiàn)狀 1.2.1風(fēng)電齒輪箱國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 風(fēng)機增速齒輪箱是風(fēng)力發(fā)電整機的配套產(chǎn)品，是風(fēng)力發(fā)電機組中一個重要的機械傳動部件，它的重要功能是將風(fēng)輪在風(fēng)力作用下所產(chǎn)生的動力傳遞給發(fā)電機，使其得到相應(yīng)的轉(zhuǎn)速進行發(fā)電。風(fēng)力發(fā)電機組通常安裝在高山，荒野，海灘，海島等野外風(fēng)口處，經(jīng)常承受無規(guī)律的變相變負荷的風(fēng)力作用以及強陣風(fēng)的沖擊，并且常年經(jīng)受酷暑嚴寒和極端溫差的作用，故對其可靠性和使用壽命都提出了比一般機械產(chǎn)品高得多的要求。 國外兆瓦級風(fēng)電齒輪箱是隨風(fēng)電機組的開發(fā)而發(fā)展起來的，Renk，F(xiàn)lender等風(fēng)電齒輪箱制造公司在產(chǎn)品開發(fā)過程中采用三維造型設(shè)計，有限元分析，動態(tài)設(shè)計等先進技術(shù)，并通過模擬和試驗測試對設(shè)計方案進行驗證。此外，國外通過理論分析及試驗測試對風(fēng)電齒輪箱的運行性能進行了系統(tǒng)的研究，為風(fēng)電齒輪箱的設(shè)計提供了可靠的依據(jù)。 國家標(biāo)準(zhǔn)GB/Tl9703-2003和國際標(biāo)準(zhǔn)IS081400-4：2005都對風(fēng)電齒輪箱設(shè)計提出了具體的設(shè)計規(guī)范和要求。盡管國際上齒輪箱設(shè)計技術(shù)已經(jīng)比較成熟，但統(tǒng)計數(shù)據(jù)表明，齒輪箱出現(xiàn)故障仍然是M機故障的最主要原因，約占風(fēng)機故障總數(shù)的20％左右。 由于我國商業(yè)化大型風(fēng)力發(fā)電產(chǎn)業(yè)起步較晚，技術(shù)上較歐美等風(fēng)能技術(shù)發(fā)達國家存在較大差距。做為世界上的風(fēng)能大國，目前我國大型風(fēng)力發(fā)電機組的開發(fā)主要是引進國外成熟的技術(shù)，關(guān)鍵就因為我國的設(shè)計水平不高。目前我國主要有幾家公司制造風(fēng)電齒輪箱：南京高精齒輪有限公司，重慶齒輪箱有限責(zé)任公司，杭州前進齒輪箱集團。 1.1.2我國風(fēng)電齒輪箱設(shè)計制造技術(shù)現(xiàn)狀 目前國內(nèi)已基本掌握了兆瓦以下風(fēng)電增速箱的設(shè)計制造技術(shù)國產(chǎn)風(fēng)電機組的主流機型為600kW～800kW其增速齒輪箱已在重慶齒輪箱有限責(zé)任公司，南京高精齒輪集團有限公司，杭州前進齒輪箱集團有限公司等廠家批量生產(chǎn)。盡管如此我國風(fēng)電齒輪箱仍是風(fēng)電設(shè)備國產(chǎn)化中的薄弱環(huán)節(jié)尚不能滿足市場需求。 目前國內(nèi)風(fēng)電機組的技術(shù)引進基本上是以產(chǎn)品生產(chǎn)許可方式進行的從國外引進的只是風(fēng)力發(fā)電機組的集成技術(shù)并不包括齒輪箱的設(shè)計制造技術(shù)。國內(nèi)風(fēng)力發(fā)電增速齒輪箱的設(shè)計基本是參照引進集成技術(shù)中的齒輪箱采購規(guī)范進行的齒輪箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計和外聯(lián)結(jié)尺寸按進口風(fēng)力發(fā)電機組要求進行類比設(shè)計。因此國內(nèi)并未真正引進風(fēng)電齒輪箱的設(shè)計制造技術(shù)更談不上完全掌握先進的設(shè)計制造技術(shù)。 在風(fēng)力發(fā)電傳動裝置技術(shù)研究方面國內(nèi)起步較晚基礎(chǔ)較薄弱人才匱乏。鄭州機械研究所近幾年來對國內(nèi)外風(fēng)電齒輪箱先進技術(shù)進行了跟蹤研究并依靠幾十年的齒輪傳動和強度等專業(yè)的成果，經(jīng)驗的積累開發(fā)出了全套風(fēng)力發(fā)電傳動裝置設(shè)計分析軟件——WinGear。此外鄭州機械研究所還開發(fā)了基于Solid Works的智能型CAE分析系統(tǒng)能方便地實現(xiàn)對箱體，行星架，輸入軸等重要零部件的有限元分析和優(yōu)化。 30 2 總體方案的確定 2.1設(shè)計要求及參數(shù)選擇 2.1.1設(shè)計要求 綜合所學(xué)知識，如《機械制圖》、《機械設(shè)計基礎(chǔ)》、《工程力學(xué)》、《機電一體化設(shè)計》等相關(guān)知識，獨立設(shè)計風(fēng)電增速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計。主要包含以下內(nèi)容： （1）搜集資料，查閱相關(guān)文獻，擬定增速箱總體方案（不少于3種）； （2）確定增速齒輪箱的整體方案； （3）依據(jù)增速箱主要各零件的基本參數(shù)和機構(gòu)形式，進行相關(guān)的尺寸計算和校核的計算； （4）繪制總體裝配圖、拆畫主要零部件零件圖； （5）進行三維造型制作。 2.1.2參數(shù)選擇 根據(jù)設(shè)計要求本次設(shè)計選定基本參數(shù)如下： 增速器齒輪箱的主要設(shè)計要求如表2-1所示。 表2-1 原始設(shè)計要求 額定功率 500kW 增速比 52~72 輸出轉(zhuǎn)速 1400~1600r/min 輸入轉(zhuǎn)速 24~35r/min 分度圓壓力角 20° 模數(shù) 5~15 2.2方案選擇 2.2.1方案論述 風(fēng)力發(fā)電機組齒輪箱的種類很多，按照傳統(tǒng)類型可分為圓柱齒輪箱、行星齒輪箱以及它們互相組合起來的齒輪箱；按照傳動的級數(shù)可分為單級和多級齒輪箱；按照傳動的布置形式又可分為展開式、分流式和同軸式以及混合式等。常用齒輪箱形式及其特點和應(yīng)用見表2-1。 表2-1 常用風(fēng)力發(fā)電機組增速箱的形式和應(yīng)用 傳遞形式 傳動簡圖 推薦傳動比 特點及應(yīng)用 兩 級 圓 柱 齒 輪 傳 動 展開式 結(jié)構(gòu)簡單，但齒輪箱對于軸承的位置不對稱，因此要求軸有較大剛度。高速級齒輪布置在原理轉(zhuǎn)矩輸入端，這樣，軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形可部分抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均現(xiàn)象，用于載荷比較平緩場合。高速級一般做成斜齒，低速級可做成直齒 分流式 結(jié)構(gòu)復(fù)雜，但由于齒輪箱對于軸承對稱布置，與展開式相比載荷沿齒寬分布均勻、軸承受載較均勻，中間軸危險截面上的轉(zhuǎn)矩只相當(dāng)于軸所傳遞轉(zhuǎn)矩的一半，適用于變載荷的場合。高速級一般用斜齒，低速級可用直齒或人字齒 同軸式 減速器橫向尺寸較小，兩對齒輪浸入油中深度大致相同，但軸向尺寸和重量較大，且中間軸較長、剛度差，使沿齒寬載荷分布不均勻，高速軸的承載能力難于充分利用 同軸分流式 每對嚙合齒輪僅傳遞全部載荷的一半，輸入軸和輸出軸只承受轉(zhuǎn)矩，中間軸只受全部載荷的一半，故與傳遞同樣功率的其他減速器相比，軸頸尺寸可以縮小 對于0.5兆瓦級風(fēng)電齒輪箱，傳動比多在50~100左右，一般有兩種傳動形式：一級行星+兩級平行軸圓柱齒輪傳動，兩級行星+一級平行軸圓柱齒輪傳動。相對于平行軸圓柱齒輪傳動，行星傳動的以下優(yōu)點：傳動效率高，體積小，重量輕，結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，傳遞功率范圍大，使功率分流；合理使用了內(nèi)嚙合；共軸線式的傳動裝置，使軸向尺寸大大縮小而；運動平穩(wěn)、抗沖擊和振動能力較強。在具有上述特點和優(yōu)越性的同時，行星齒輪傳動也存在一些缺點：結(jié)構(gòu)形式比定軸齒輪傳動復(fù)雜；對制造質(zhì)量要求高：由于體積小、散熱面積小導(dǎo)致油溫升高，故要求嚴格的潤滑與冷卻裝置。這兩種行星傳動與平行軸傳動相混合的傳動形式，綜合了兩者的優(yōu)點。 2.2.2方案確定 依據(jù)提供的技術(shù)數(shù)據(jù)，經(jīng)過方案比較，采用一級行星派生型傳動，即一級行星傳動+兩級平行軸定軸傳動。根據(jù)選定的電機的輸入速度和經(jīng)過減速機構(gòu)減速后的輸出速度，確定出這個減速機構(gòu)的傳動比范圍。 取輸入轉(zhuǎn)速：28rpm 取增速機構(gòu)增速后的輸出速度：1550rpm （2-1） 根據(jù)減速裝置的用途和工作特點，傳動形式定位兩級定軸傳動+單級行星傳動，行星傳動的結(jié)構(gòu)形式確定為：單級2K-H（NWG）型行星傳動機構(gòu)。確保其穩(wěn)定性，行星輪數(shù)目為4，其傳動比范圍為：。由此，初定傳動比分配情況如下： 第一級定軸傳動： =2.9545 第二級定軸傳動： =3.6315 第三級行星傳動： =5.1667 考慮到500kW風(fēng)力發(fā)電機大功率，要求結(jié)構(gòu)緊湊、高可靠性等特點，結(jié)合中國船級社風(fēng)力發(fā)電機組規(guī)范，本文采用的傳動形式如圖2-1。 圖2-1風(fēng)力發(fā)電機組增速箱傳動簡圖 增速器傳動結(jié)構(gòu)分為三級，第一級為行星輪系，第一級行星架為輸入端，由第一級太陽輪傳遞至第二級斜齒圓柱齒輪平行軸輪系傳動；第三級采用直齒輪平行軸輪系傳動，直接與電機相聯(lián)。 3 齒輪設(shè)計與校核 3.1第一級行星輪系傳動設(shè)計與校核 3.1.1齒輪基本參數(shù)計算 根據(jù)初定條件 即 （3-1） 盡可能取質(zhì)數(shù)， 則 （3-2） 計算： （3-3） 計算并初選： （3-4） 初選 預(yù)計嚙合角 3.1.2行星輪齒裝配條件驗算 （1）同心條件 為了保證中心輪和行星架軸線重合，各對嚙合齒輪間的中心距必須相等。而對于角度變位傳動，應(yīng)為 （3-5） （2）裝配條件 由于各行星輪必須均布于中心齒輪之間。為此，各齒輪齒數(shù)與行星輪個數(shù)必須滿足裝配條件，否則，會出現(xiàn)行星齒輪無法裝配的情況。 單排2K-H行星傳動的裝配條件為：兩中心輪的齒數(shù)之和應(yīng)為行星輪數(shù)目的整數(shù)倍。 即 （整數(shù)） （3-6） （3）鄰接條件 保證相鄰兩行星輪的齒頂不相碰 即 （3-7） 根據(jù)以上條件，初選模數(shù)為10mm，按照技術(shù)要求查閱相關(guān)手冊，確定第一級行星輪系具體參數(shù)如表3-1。 表3-1 第一級行星輪系參數(shù) 齒數(shù) 模數(shù) 變位系數(shù) 齒頂圓 齒根圓 分度圓 螺旋角 第一級 中心輪 24 10 0 260 215 240 0° 行星輪 38 10 0 400 355 380 0° 內(nèi)齒圈 100 10 0 980 1025 1000 0° 3.1.3行星傳動齒輪強度校核 在行星輪系傳動中，太陽輪與行星輪間接觸強度最大，故只需驗證該嚙合副齒輪接觸強度即可。根據(jù)中國船級社風(fēng)力發(fā)電機組規(guī)范，對各級行星輪系進行強度校核。 （1）太陽輪與行星輪外嚙合接觸強度及彎曲強度校核 太陽輪a和行星輪c的材料選用20CrMnTi，滲碳淬火，齒面硬度56～60HRC，查閱手冊，選取σHlim=1500MPa，σFlim=480MPa 輸入軸轉(zhuǎn)矩 （4-1） 太陽輪輸入轉(zhuǎn)矩為 （4-2） 太陽輪輪齒上的轉(zhuǎn)矩為 （4-3） 式中 np—行星輪個數(shù)，np=4； kp—太陽輪浮動時載荷分配的不均衡系數(shù)，kp=1.15。 查手冊選取齒寬系數(shù) 計算齒寬為 （4-4） 取 各系數(shù)的確定如下： 使用系數(shù) 動載系數(shù)為 （4-5） 式中 —小齒輪的速度，（4-6） 接觸強度計算時的齒向載荷分布系數(shù)為 （4-7） 彎曲強度計算時的齒向載荷分布系數(shù)為 （4-8） 齒輪間載荷分布系數(shù)為 （4-9） 則綜合系數(shù)為 （4-10） （4-11） 齒面接觸應(yīng)力為 （4-12） 式中 —鋼制齒輪的彈性系數(shù)， （4-13） —節(jié)點區(qū)域影響系數(shù)， （4-14） —螺旋角系數(shù)， （4-15） —重合度系數(shù)， （4-16） 為與的重合度， —圓周力， （4-17） 齒面許用接觸應(yīng)力為 （4-18） 接觸強度的安全系數(shù)為 （4-19） 式中—潤滑系數(shù)， （4-20） —速度系數(shù)， （4-21） —粗糙度系數(shù)， （4-22） —工作硬化系數(shù)，； —接觸強度計算時的尺寸系數(shù)， （4-23） 太陽輪齒根彎曲應(yīng)力為 （4-24） 式中 —重合度系數(shù)， （4-25） —螺旋角系數(shù)， （4-26） —齒形系數(shù)，。 齒根許用彎曲應(yīng)力為 （4-27） 齒根彎曲強度的安全系數(shù)為 （4-28） （2）行星輪與內(nèi)齒圈彎曲強度校核 內(nèi)齒輪的材料選用42CrMo，調(diào)質(zhì)，齒面硬度HBS≥260，查手冊，選取 σHlim=720MPa，σFlim=320MPa 內(nèi)齒輪齒根彎曲應(yīng)力為 （4-29） 齒根許用彎曲應(yīng)力為 （4-30） 齒根彎曲強度的安全系數(shù)為 （4-31） 3.2第二級平行軸圓柱斜齒輪設(shè)計與校核 3.2.1基本參數(shù)計算 齒數(shù)分配如下： 具體參數(shù)如表3-2。 表3-2 第二級平行軸斜齒輪參數(shù) 齒數(shù) 模數(shù) 變位系數(shù) 齒頂圓 齒根圓 分度圓 螺旋角 第二級 直齒輪一 69 9 0 652.87 612.86 634.87 12° 直齒輪二 19 9 0 192.82 152.81 174.82 12° 分度圓直徑：； 標(biāo)準(zhǔn)中心距： 3.2.2齒輪強度校核 材料選用20CrMnTi，滲碳淬火，齒面硬度56～60HRC，查閱手冊，選取 σHlim=1500MPa，σFlim=480MPa 輸入軸轉(zhuǎn)矩 ， （4-32） 查手冊選取齒寬系數(shù) 計算齒寬為 （4-33） 取 齒輪z1受到轉(zhuǎn)矩為 （4-34） 各系數(shù)的確定如下： 使用系數(shù) 動載系數(shù)為 （4-35） 式中 —小齒輪的速度， （4-36） 接觸強度計算時的齒向載荷分布系數(shù)為 （4-37） 彎曲強度計算時的齒向載荷分布系數(shù)為 （4-38） 齒輪間載荷分布系數(shù)為 （4-39） 齒面接觸應(yīng)力為 式中 —鋼制齒輪的彈性系數(shù)， （4-40） —節(jié)點區(qū)域影響系數(shù)， （4-41） —螺旋角系數(shù)， （4-42） —重合度系數(shù)，為與的重合度， （4-43） —圓周力， （4-44） 齒面許用接觸應(yīng)力為 （4-45） 接觸強度的安全系數(shù)為 （4-46） 式中—潤滑系數(shù)， （4-47） —速度系數(shù)， （4-48） —粗糙度系數(shù)， —工作硬化系數(shù)，； —接觸強度計算時的尺寸系數(shù)， 結(jié)果計算發(fā)現(xiàn)第二級斜齒圓柱齒輪接觸強度不夠高，應(yīng)采取變位。為盡可能提高齒輪的接觸強度，應(yīng)按最大嚙合角選取總變位系數(shù)。由，查變位系數(shù)線圖得其總變位系數(shù)。 分配變位系數(shù)、。根據(jù)傳動比由變位系數(shù)線圖得， （4-49） 再次驗算齒輪接觸強度為 式中 —節(jié)點區(qū)域影響系數(shù)， 接觸強度的安全系數(shù)為 （4-50） 經(jīng)變位后齒輪接觸強度得到明顯提高。 第二級齒輪 齒根彎曲應(yīng)力為 （4-51） 式中—重合度系數(shù)， —螺旋角系數(shù)， （4-52） —齒形系數(shù)，。 齒根許用彎曲應(yīng)力為 （4-53） 輸入齒齒根彎曲強度的安全系數(shù)為 （4-54） 3.3第三級平行軸圓柱直齒輪設(shè)計與校核 3.3.1基本參數(shù)計算 齒數(shù)分配如下： 具體參數(shù)如表3-3。 表3-3 第三級平行軸直齒輪參數(shù) 齒數(shù) 模數(shù) 變位系數(shù) 齒頂圓 齒根圓 分度圓 螺旋角 第三級 直齒輪一 65 6 0 402 375 390 0° 直齒輪二 22 6 0 144 117 132 0° 分度圓直徑：； 標(biāo)準(zhǔn)中心距： 3.3.2齒輪強度校核 材料選用20CrMnTi，滲碳淬火，齒面硬度56～60HRC，查閱手冊，選取 σHlim=1500MPa，σFlim=480MPa 輸入軸轉(zhuǎn)矩 ， （4-55） 查手冊選取齒寬系數(shù) 計算齒寬為 （4-56） 取 小齒輪受到轉(zhuǎn)矩 （4-57） 各系數(shù)的確定如下： 使用系數(shù) 動載系數(shù)為 （4-58） 式中 —小齒輪的速度 （4-59） 接觸強度計算時的齒向載荷分布系數(shù)為 （4-60） 彎曲強度計算時的齒向載荷分布系數(shù)為 （4-61） 齒輪間載荷分布系數(shù)為 （4-62） 齒面接觸應(yīng)力為 （4-63） 式中 —鋼制齒輪的彈性系數(shù)， （4-64） —節(jié)點區(qū)域影響系數(shù)， —螺旋角系數(shù)， （4-65） —重合度系數(shù)，為與的重合度， （4-66） —圓周力， （4-67） 齒面許用接觸應(yīng)力為 齒面接觸強度安全系數(shù)為 （4-68） 齒根彎曲應(yīng)力為 （4-69） 式中—重合度系數(shù) （4-70） —螺旋角系數(shù)， （4-80） —齒形系數(shù)，。 齒根許用彎曲應(yīng)力為 （4-81） 齒根彎曲強度安全系數(shù)為 （4-82） 由上述校核可知，該傳動設(shè)計方案基本符合強度要求，切實可行。該方案選取大齒寬和高等級制造精度保證機構(gòu)運動平穩(wěn)，避免了點蝕和膠合等失效情況的出現(xiàn)，選取合適的傳動比來滿足傳動要求，對于第二級斜齒圓柱齒輪傳動的初設(shè)計經(jīng)校核和變位后接觸強度得到明顯改善，結(jié)構(gòu)較安全可靠。 4傳動軸及軸上零件的設(shè)計與校核 4.1行星輪心軸的設(shè)計與校核 4.1.1初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為42CrMo，調(diào)制處理260～290HBS，σb=900～1100MPa， σ0.2=650MPa。于是得 （5-1） 為了與軸承相適應(yīng)，故需同時選取軸承型號。 因軸承主要承受徑向載荷，且行星輪軸線在傳動中要保持與太陽輪良好的平行，以避免附加載荷，所以選用調(diào)心滾子軸承，性能、特點與調(diào)心球軸承相同，且具有較大的徑向承載能力。并根據(jù)最小軸徑122.33mm，查機械手冊初步選取標(biāo)準(zhǔn)調(diào)心滾子軸承型號為22326 C/W33。其尺寸為 故行星輪心軸最小直徑為130mm。 4.1.2行星輪心軸強度計算 作用在心軸上的載荷按均布載荷計算，則最大彎矩為 （5-2） 行星輪心軸的彎曲應(yīng)力為 （5-3） 4.1.3行星輪軸承壽命計算 采用軸承為22326 C/W33，, 。 行星架轉(zhuǎn)速為 行星輪絕對轉(zhuǎn)速為 （5-4） 行星輪相對行星架的相對轉(zhuǎn)速為 （5-5） 軸承壽命為 （5-6） 4.2圓柱齒輪傳動中間齒輪軸設(shè)計 4.2.1初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為42CrMo，調(diào)制處理260～290HBS，σb=900～1100MPa， σ0.2=650MPa。于是得 （5-7） 中間軸的最小直徑顯然是安裝軸承處軸的直徑，為了與軸承相適應(yīng)，故需同時選取軸承型號。 因軸承既受軸向力，又受徑向力，所以選用圓錐滾子軸承。可以同時承受徑向載荷及軸向載荷外圈可以分離，安裝時可調(diào)整軸承的游隙，一般成對使用。根據(jù)最小軸徑108.39mm，查機械手冊選用初步選取標(biāo)準(zhǔn)圓錐滾子軸承型號為30322。其尺寸為: 故最小軸徑為110mm。 4.2.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 1) 擬定軸上零件的裝配方案 本設(shè)計的裝配方案在前面已經(jīng)分析，現(xiàn)選用如圖4-1所示的裝配方案 圖4-1 中間軸的結(jié)構(gòu)與裝配 2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 ①因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求，查機械手冊選擇0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30322，根據(jù)其基本尺寸確定；而。 ②右端滾動軸承采用軸肩進行定位。由手冊上查得30322型軸承的定位軸肩安裝尺寸。因此取。軸環(huán)寬度，取。 ③取安裝齒輪處的軸段II—III的直徑；齒輪左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為135mm，為了使軸套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。 ④因為軸段III—IV處是齒輪軸段，故 ⑤取齒輪距箱體內(nèi)壁距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=10mm，已知滾動軸承寬度T=54.5mm，則。取整90mm。 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。 3) 軸上零件的周向定位 齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接。按查手冊得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，由輪轂寬度再參考鍵的長度系列，取鍵長L=110mm，略小于輪轂寬度。同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪轂與軸的配合為；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。 4) 確定軸上圓角和倒角尺寸 參考手冊，取軸端倒角為，各軸肩處得圓角半徑為R=2mm。 4.3圓柱齒輪傳動輸出軸的設(shè)計 4.3.1初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為42CrMo，調(diào)制處理260～290HBS，σb=900～1100MPa， σ0.2=650MPa。于是得 （5-8） 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑，為了與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選取聯(lián)軸器型號。 聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩 （5-9） 式中 —工作情況系數(shù)，考慮到轉(zhuǎn)矩變化和沖擊載荷大，選用=2.3。 按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查手冊，選用LZ6 YB80×172型彈性柱銷聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩為8000N·m。半聯(lián)軸器與軸配合榖孔長度。 4.3.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 1) 擬定軸上零件的裝配方案 本設(shè)計的裝配方案在前面已經(jīng)分析，現(xiàn)選用如圖4-2所示的裝配方案。 圖4-2 輸出軸的結(jié)構(gòu)與裝配 2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 ①為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，VII—VIII軸段左端需制出一軸肩，故取VI—VII段的直徑；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=92mm。為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故VII—VIII段的長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取。 ②初步選擇滾動軸承。因軸承主要受徑向力作用，而且要求輸平穩(wěn)，所以選用圓柱滾子軸承和調(diào)心滾子軸承配合。可以承受較大徑向載荷同時能夠自動調(diào)心，允許內(nèi)圈對外圈軸線偏斜量≤1.5°~2.5°。參照工作要求并根據(jù)，查機械手冊中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級的單列調(diào)心滾子軸承22219 CCK/W33，其基本尺寸為 故，而。 右端滾動軸承采用軸肩定位。由手冊上查得22219 C/W33型軸承定位軸肩高度h=6mm，因此，取。 ③因為軸段III—IV為齒輪軸段，故取。 ④取軸段I—II處與軸段VI—VII處相同的軸承直徑，因此，參照工作要求，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓柱滾子軸承NU219E，其基本尺寸為 因此，又根據(jù)軸承安裝尺寸、，選擇II—III段直徑為。 ⑤軸承端蓋的總寬度為20mm。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于軸承加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器左端間面間的距離，故取。 ⑥取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=20mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=8mm，已知滾動軸承寬度，參考中間軸總長度，則 至此，已初步確定了輸出軸的各段直徑和長度。 3) 軸上零件的周向定位 半聯(lián)軸器與軸的周向定位采用平鍵連接。按，查手冊得平鍵截面，鍵槽用鍵銑刀加工，長為140mm，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。 4) 確定軸上圓角和倒角尺寸 參照手冊，取軸端倒角為2×45°，軸肩處的圓角半徑為R=2mm或R=1.6mm。 4.4輸入軸連接形式選擇及計算 考慮到風(fēng)力發(fā)電機的輸入軸的安裝和拆卸麻煩，并且受重在載沖擊，所以輸入軸采用脹緊連接。 脹緊連接的主要用途是代替單鍵和花鍵的連接作用，以實現(xiàn)機件與軸的連接，用以負荷，其功能在使用中分脹緊與鎖緊兩大類。脹緊套在使用時通過高強度螺栓的作用，使內(nèi)環(huán)與軸之間、外環(huán)與輪轂之間產(chǎn)生巨大的抱緊力，使內(nèi)環(huán)與軸之間產(chǎn)生抱緊，常稱作鎖緊盤或鎖緊環(huán)，如、型。當(dāng)承受負荷時，靠脹緊套與機件的結(jié)合力及相伴產(chǎn)生的摩擦力傳遞轉(zhuǎn)矩、軸向力或兩者的復(fù)合載荷。 脹緊連接是一種新型傳動連接方式，與一般過盈連接、有鍵連接相比，有許多獨特的優(yōu)點： 1) 使用脹套使主機零件制造和安裝簡單。安裝脹套的軸和孔的加工不像過盈配合那樣要求高精度的制造公差。脹套安裝時無需加熱、冷卻或加壓設(shè)備，只需將螺栓按要求的轉(zhuǎn)矩擰緊即可。且調(diào)整方便，可以將輪轂在軸上方便地調(diào)整到所需位置。脹套也可用來連接焊接性差的零件。 2) 脹套的使用壽命長，強度高。脹套依靠摩擦傳動，對被連接件沒有鍵槽削弱，也無相對運動，工作中不會產(chǎn)生磨損。 3) 脹套連接在超載時，將失去連接作用，可以保護設(shè)備不受破壞。 4) 脹套連接可以承受多重負荷，其結(jié)構(gòu)可以做成多種式樣。根據(jù)安裝負荷大小，還可以多個脹套串聯(lián)使用。 5) 脹套拆卸方便，且具有良好的互換性。由于脹套能把較大配合間隙的軸轂結(jié)合起來，拆卸時將螺栓寧松，即可使被連接件容易拆開。脹緊時，接觸面緊密貼合不易銹蝕，也便于拆開。 輸入軸最小直徑計算 選取軸的材料為42CrMo，調(diào)制處理260～290HBS，σb=900～1100MPa， σ0.2=650MPa。于是得 （5-10） 輸入軸轉(zhuǎn)矩為 （5-11） 根據(jù)輸入軸最小直徑和輸入轉(zhuǎn)矩查機械手冊選擇 型脹套。其基本尺寸為 5 齒輪箱及其他部件的設(shè)計 5.1傳動齒輪箱箱體設(shè)計 箱體是傳動齒輪箱的重要零件，它承受來自風(fēng)輪的作用力和齒輪傳動時產(chǎn)生的反力。箱體必須有足夠的剛性去承受力和力矩的作用，防止變形，保證質(zhì)量。箱體的設(shè)計應(yīng)該按照風(fēng)力發(fā)電機組動力傳動的布局，加工和裝配，檢查以及維護等要求來進行。應(yīng)該注意軸承支撐和機座支承的不同方向的反力及其相對值，選取合適的支承結(jié)構(gòu)和壁厚，增加必要的加強筋。同時加強筋的位置必須與引起箱體變形的作用力方向一致。對于傳動齒輪箱箱體材料選擇，采用鑄鐵箱體可以發(fā)揮其減震性，易于切削加工等特點，適于批量生產(chǎn)。常用的材料有球墨鑄鐵和其他的高強度鑄鐵和其他高強度鑄鐵。設(shè)計鑄造箱體時應(yīng)該避免壁厚突變，減小厚壁差，以免產(chǎn)生縮孔和縮松等缺陷。在大型風(fēng)力發(fā)電機的單件小批量生產(chǎn)時，多采用的是焊接或焊接與鑄造相結(jié)合的箱體。為減少機械加工過程中和使用中的變形，為防止出現(xiàn)裂紋，無論是鑄造或是焊接箱體均應(yīng)該進行退火，時效處理，以消除內(nèi)應(yīng)力。為了方便裝配和定期檢查齒輪的嚙合情況，在箱體上應(yīng)該設(shè)有觀察窗。機座一旁設(shè)有連體吊鉤，供起吊整臺齒輪箱。 5.2齒輪箱的密封、潤滑、冷卻 5.2.1齒輪箱的密封 齒輪箱軸伸部位的密封一方面應(yīng)能防止?jié)櫥屯庑?，同時也能防止雜質(zhì)進入箱體內(nèi)。常用的密封分為非接觸式密封和接觸式密封兩種。 （1）非接觸式密封。非接觸式密封不會產(chǎn)生磨損，使用時間長。軸與端蓋孔間的間隙行程的密封，是一種簡單的密封。間隙大小取決于軸的徑向跳動大小和端蓋孔相對于軸承孔的不同軸度。在端蓋孔或軸頸上加工出一些溝槽，一般是2~4個，形成所謂的迷宮，溝槽底部開有回油槽，使外泄的油液遇到溝槽改變方向輸回箱體中。也可以在密封的內(nèi)側(cè)設(shè)置甩油盤，阻擋飛濺的油液，增強密封效果。 （2）接觸式密封。接觸式密封使用的密封可靠，耐久，摩擦阻力小。容易制造和裝拆，應(yīng)能隨壓力的升高而提高密封能力和有利于自動補償磨損。常用的旋轉(zhuǎn)用唇形密封有多種方式，可按標(biāo)準(zhǔn)選取。密封部位軸的表面粗糙度R=0.2-0.63.與密封圈接觸的軸表面不允許有螺旋形機加工痕跡。軸端應(yīng)有小于30的導(dǎo)入角，倒角上不應(yīng)有銳邊，毛刺和粗糙的機加工殘留。 本次設(shè)計采用了以上的第二種密封方式。 5.2.2齒輪箱的潤滑、冷卻 齒輪箱的潤滑十分重要，良好的潤滑能夠?qū)X輪和軸承起到足夠的保護作用。為此，必須高度重視齒輪的潤滑問題，嚴格按照規(guī)范保持潤滑系統(tǒng)長期處于最佳狀態(tài)。齒輪箱常用飛濺潤滑或強制潤滑，一般以強制潤滑為多見。因此，配備可靠的潤滑系統(tǒng)尤為重要。在機組潤滑系統(tǒng)中，齒輪泵從油箱將油液經(jīng)過濾油器輸送到齒輪箱的潤滑系統(tǒng)，對齒輪箱的齒輪和傳動件進行潤滑，管道上裝有各種監(jiān)控裝置，確保齒輪箱在運轉(zhuǎn)過程中不會出現(xiàn)漏油。保持油液的清潔作業(yè)十分重要，即使是第一次使用新油，也要經(jīng)過過濾，系統(tǒng)中除了主濾油器之外，最好加裝旁路濾油器輔助濾油器，以確保油液的潔凈。對潤滑油的要求應(yīng)考慮能夠起齒輪和軸承的保護作用。此外好應(yīng)具備以下性能： （1）減少摩擦和磨損，具有高強的承載能力，防止膠合； （2）吸收沖擊和振動； （3）防止疲勞點蝕； （4）冷卻，防銹，抗腐性。 風(fēng)力發(fā)電齒輪箱屬于閉式齒輪動類型，其主要的失效形式是膠合與點蝕，故在選擇潤滑油時，重點是保證有足夠的油膜厚度和邊界膜強度。潤滑油系統(tǒng)中的散熱器常用風(fēng)冷式的，有系統(tǒng)中的溫度傳感器控制，在必要時通過電控旁閥自動打開冷卻回路，使油液先流經(jīng)散熱器散熱，再進入齒輪箱。 齒輪和軸承軸承在轉(zhuǎn)動過程中他們實際都是非直接接觸的，這中間是靠潤滑油建成油膜，使其形成非接觸性的滾動和滑動，這是油起到了潤滑的作用。雖然他們是非接觸的滾動和滑動，但由于加工精度等原因使其轉(zhuǎn)動中有相對的滾動摩擦和滑動摩擦，這都會產(chǎn)生一定的熱。如果這些熱量在轉(zhuǎn)動的過程中沒有消除，勢必會越積越多，最后導(dǎo)致高溫?zé)龤X輪和軸承，因此齒輪和軸承在轉(zhuǎn)動過程中必須用潤滑油來進行冷卻。所以潤滑油一方面其潤滑作用，另一方面起冷卻的作用。 對于齒輪箱，對于所有齒輪和軸承，我們都要采用強制潤滑，原因有： 1) 強制潤滑可以進行監(jiān)控，而飛濺潤滑是監(jiān)控不了的，從安全性考慮，采用強制潤滑。 2) 現(xiàn)在風(fēng)機齒輪箱功率越來越大，其功率損耗也越來越大因此飛濺潤滑已經(jīng)滿足不了冷卻的作用這是需要進行強制潤滑的。 5.3齒輪箱的使用安裝 齒輪箱的主動軸與葉片輪的連接必須可靠緊固。輸出軸若直接與電機聯(lián)結(jié)時，應(yīng)采用合適的聯(lián)軸器，最好的彈性聯(lián)軸器，并串接起來保護作用的安全裝置，齒輪箱軸線上和與之相連的部件的軸線應(yīng)保證同心，其誤差不得大于所選用的聯(lián)軸器的齒輪箱的允許值，齒輪箱體上也不允許承受附加的扭轉(zhuǎn)力。齒輪箱安裝后用人工搬動應(yīng)靈活，無卡滯現(xiàn)象。打開觀察窗蓋檢查箱體內(nèi)部機件應(yīng)無銹蝕現(xiàn)象。 用涂色法檢驗，齒面接觸斑點應(yīng)達到技術(shù)條件的要求。 總 結(jié) 本文的主要研究成果主要包括以下兩個方面： (1) 500kW風(fēng)力發(fā)電組增速器的設(shè)計 風(fēng)力發(fā)電機組的基本工作原理是風(fēng)力推動葉輪產(chǎn)生動力和相應(yīng)轉(zhuǎn)速，再由增速器傳遞給發(fā)電機并使其產(chǎn)生電能。本文結(jié)合CAD設(shè)計方法，對增速器箱體進行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計，然后對齒輪傳動裝置優(yōu)化設(shè)計。 (2) 危險零部件應(yīng)力分析 針對增速器中齒輪、齒輪軸等危險部件進行受力分析和計算，校核其強度，從而驗證設(shè)計了方案的可靠。 通過這次理論知識和實際設(shè)計的相結(jié)合，鍛煉了我的綜合運用所學(xué)專業(yè)知識，解決實際工程問題的能力，同時也提高了我查閱文獻資料、設(shè)計手冊、設(shè)計規(guī)范能力以及其他專業(yè)知識水平，而且通過對整體的掌控，對局部的取舍，以及對細節(jié)的斟酌處理，都使我的能力得到了鍛煉，經(jīng)驗得到了豐富，并且意志品質(zhì)力，抗壓能力以及耐力也都得到了不同程度的提升。 31 參考文獻 [1] 王素霞．國內(nèi)外風(fēng)力發(fā)展現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢．大眾用電，2007 [2] 研刀 楊建明等．行星齒輪傳動動力學(xué)特性研究進展．航空動力學(xué)報，2003 [3] 徐灝．機械設(shè)計手冊(第一卷)．北京：高等教育出版社，1989 [4] 張展．風(fēng)力發(fā)電機組的傳動裝置［J］．傳動技術(shù)，2003 [5] 跚明. 中國船級社．風(fēng)力發(fā)電機組規(guī)范．北京：人民交通出版社，2008 [6] 諾邁士. 風(fēng)電傳動系統(tǒng)的設(shè)計與分析. 上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，2013 [7] 劉忠明. 風(fēng)力發(fā)電機齒輪箱設(shè)計制造技術(shù)的發(fā)展與展望[J].機械傳動，2006 [8] 成大先. 機械設(shè)計手冊第三卷. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1993 [9] 郝桐生. 理論力學(xué). 北京：高等教育出版社，2005 [10] 劉鴻文. 材料力學(xué). 北京：高等教育出版社，2005 [11] 李樹吉. 風(fēng)電齒輪箱的優(yōu)化設(shè)計. 新能源出版社，2000 [12] 秦大同. 兆瓦級風(fēng)力機齒輪傳動系統(tǒng)動力學(xué)分析與優(yōu)化. 重慶大學(xué)學(xué)報，2009. 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[14] Yi．．Cheng Chen.Chung—Biau Tsay．Stress Analysis of a Helical Gear Set with Localized Bearing Contact．Finite Elements in Analysis and Design，2002 . 致 謝 大學(xué)生活即將結(jié)束，在這短短的幾年里，讓我結(jié)識了許許多多熱心的朋友、工作嚴謹教學(xué)相幫的教師。畢業(yè)設(shè)計的順利完成也脫離不了他們的熱心幫助及指導(dǎo)老師的精心指導(dǎo)，在此向所有給予我此次畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)和幫助的老師和同學(xué)表示最誠摯的感謝。 首先，向本設(shè)計的指導(dǎo)老師表示最誠摯的謝意。在自己緊張的工作中，仍然盡量抽出時間對我們進行指導(dǎo)，時刻關(guān)心我們的進展?fàn)顩r，督促我們抓緊學(xué)習(xí)。老師給予的幫助貫穿于設(shè)計的全過程，從借閱參考資料到現(xiàn)場的實際操作，他都給予了指導(dǎo)，不僅使我學(xué)會書本中的知識，更學(xué)會了學(xué)習(xí)操作方法。也懂得了如何把握設(shè)計重點，如何合理安排時間和論文的編寫，同時在畢業(yè)設(shè)計過程中，她和我們在一起共同解決了設(shè)計中出現(xiàn)的各種問題。 其次，要向給予此次畢業(yè)設(shè)計幫助的老師們，以及同學(xué)們以誠摯的謝意，在整個設(shè)計過程中，他們也給我很多幫助和無私的關(guān)懷，更重要的是為我們提供不少技術(shù)方面的資料，在此感謝他們，沒有這些資料就不是一個完整的論文。 另外，也向給予我?guī)椭乃型瑢W(xué)表示感謝。 總之，本次的設(shè)計是老師和同學(xué)共同完成的結(jié)果，在設(shè)計的一個月里，我們合作的非常愉快，教會了大我許多道理，是我人生的一筆財富，我再次向給予我?guī)椭睦蠋熀屯瑢W(xué)表示感謝！ 33