方形盒蓋注塑模具設(shè)計(jì)(含全套CAD圖紙)
方形盒蓋注塑模具設(shè)計(jì)(含全套CAD圖紙),方形,盒蓋,注塑,模具設(shè)計(jì),全套,cad,圖紙
附件1:外文資料翻譯譯文微型模具成型的熱量和擠壓控制 在這篇文章中,我們?yōu)榱擞行У貜?fù)制出該微型模具產(chǎn)品的微小結(jié)構(gòu),將一個(gè)擠壓機(jī)器和一個(gè)小核心傳感器組合起來,構(gòu)建一個(gè)注射模具的擠壓系統(tǒng)。在一些重要的部位,由一個(gè)壓力裝置,它作為原動(dòng)力,驅(qū)動(dòng)中心模具工作。舉例說吧,在注射以后,模腔中的壓力會(huì)從二十兆帕上升到三十四兆帕。那些小小的感應(yīng)器形成感受到壓力,那些周圍的裝置和熱敏傳感器,排列在洞腔的同圍。我們可以根據(jù)這些信號(hào)推測(cè)里面狀況朝著有利的方向發(fā)展。為了評(píng)估該注射系統(tǒng),我們做了一個(gè)厚度為1lm角度為140 三角凹朝槽 來進(jìn)行工作。說明大部分的醫(yī)療信息設(shè)備都有一個(gè)基礎(chǔ)工作部分,另外還有一些輔助部件來完成某種特定的功能。模具成型技術(shù) 在現(xiàn)實(shí)中廣泛應(yīng)用,而且在大批量生產(chǎn)中多有應(yīng)用,這篇文章即是研究成型過程在傳統(tǒng)的成型壓力系統(tǒng)中,其為系統(tǒng)提供很大的壓力差,這種特點(diǎn)為模具成型過程提供了很好的動(dòng)力源.然而,傳統(tǒng)的成型過程在注射成型的過程中,特別是在微型模具的成型過程中,有兩個(gè)很明顯的問題.首先,在用單模腔成型微小結(jié)構(gòu)的模具時(shí),不同的溫度和硬度會(huì)引起不一致的成型壓力.一般來說,模腔中心的溫度越高,中心周圍的溫度也會(huì)越高.其次,即使通過冷卻和控制壓力的方法來展平那些不平的區(qū)域,但是通過檢測(cè)發(fā)現(xiàn),熱流量和壓力仍是高于成型微型模具工作時(shí)所規(guī)定的壓力,而且腔內(nèi)的這種情況很不好控制,這樣以來就只好通來偵測(cè)熱流面不是溫度來控制型腔中各種成型條件.這篇文章的作者,也就是該機(jī)器的設(shè)計(jì)者,他通過在模具重要部位安放一個(gè)叫做模具核心擠壓機(jī)的部件來及時(shí)了解并控制模腔內(nèi)成型的具體情況。這個(gè)部件配備有特殊裝置來控制模腔內(nèi)的壓力、溫度,并反饋回到顯示裝置上。這篇文章就向我們?cè)敿?xì)地闡述了這種機(jī)器的模型。模具成型的壓力系統(tǒng)設(shè)計(jì)如圖1所示,該結(jié)構(gòu)為我們常用的模具結(jié)構(gòu)圖。首先,我們描述一下裝備有piezo設(shè)備的模具成型壓力機(jī)。我們用的pie20設(shè)備有一個(gè)最大厚度為13LM的裝置,而且可以產(chǎn)生一個(gè)最大值為6KN的壓力。因此,該注射壓力系統(tǒng)所能產(chǎn)生的壓力在06KN之間,注射機(jī)的壓力系統(tǒng)有一個(gè)壓力設(shè)備,該裝置有一個(gè)特置的中心軸,并與一個(gè)傳感反饋裝置連在一塊。這個(gè)壓力裝置是圓柱形的,直徑為25mm,高度為54mm,它的溫度約在20和120之間。壓力傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)是對(duì)稱的,它把動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)從壓力裝置上以一定的規(guī)律和方式傳出去,這個(gè)圓柱體的傳動(dòng)裝置向一個(gè)方向上不停地進(jìn)行著傳遞工作,并由一個(gè)平面的輔助裝置保證其只能在平面內(nèi)作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。為了研究之便,我們特地用一個(gè)很小的傳感器,使位移,壓力、傳感器、熱量傳感器很好地相互協(xié)調(diào)起來協(xié)同工作,當(dāng)注射機(jī)的注射孔開始有位移并要接觸到模腔時(shí),位移傳感器裝置就會(huì)測(cè)出其位移,并作出下一步的控制動(dòng)作。該位移傳感器是非接觸式傳感器,其最大是量程為500lm ,誤差可以控制在0.2lm以下。我們把一個(gè)核心模型放在模腔的中央,其結(jié)構(gòu)是一個(gè)三角形的凹槽,以深度1lm順次排列。核心表面有32768個(gè)三角形的凹槽組成,凹槽相鄰的角度為140o ,距離為1m完成加工的產(chǎn)品組成一個(gè)直徑為12mm厚度為1mm的盤狀物。由是由在鋼里面加入鎳和磷元素制成的合金做的。有很好的硬度和耐磨性。三角槽的切制是由精度非常高的NC機(jī)切制而成的,有著異常高的精確度。有二組深度為12lm的廢氣排放口,依次排列在圓洞的周圍。用一個(gè)真空泵抽出由于樹脂的分解而產(chǎn)生的廢氣物。為保證精細(xì)模具的硬度,統(tǒng)一冷卻那些盤狀產(chǎn)品。我對(duì)使冷卻水做曲線的循環(huán)運(yùn)動(dòng)。注射機(jī)依靠一個(gè)伺服馬達(dá)系統(tǒng),使其可以具備最高達(dá)150KN的夾緊力。評(píng)估微型注射系統(tǒng)以下是成型時(shí)的條件:材料:聚苯乙烯;注射溫度:190;成型設(shè)備溫度:80;注射速度:10mm/s;注射壓力:34mpa;夾緊力:150KN。在這些條件下,我們分別對(duì)如下情景作了比較分析。第一種情況是在約1000Vr 電壓下推動(dòng)注射壓力機(jī)工作,第二種是沒有電壓作用。圖表3和4顯示的是模具里邊傳感器的測(cè)量結(jié)果。注射壓力的測(cè)量由位于注射壓力機(jī)后面的壓力計(jì)來測(cè)量,并以數(shù)字表格形式在輸出裝置上顯示。第三組表格顯示了成型一個(gè)周期的數(shù)據(jù)。首先,在第5.16秒,注射動(dòng)作開始注射,注射壓力也隨之上升,從第5.6s開始注射壓力在2秒之內(nèi)迅速升至34MPA,模腔內(nèi)的應(yīng)力實(shí)行如圖所標(biāo)的傳感器檢測(cè)表明,也隨著增加,只不過有大約0.35秒的延遲,最終可達(dá)到20MPA,約是注射壓力的59%。在注射壓力保持不變的那一階段,模腔內(nèi)的應(yīng)力迅速下降到零。這充分證明,盡管存在著由注射機(jī)提供注射壓力,但其中一部分由于模腔內(nèi)的摩擦力的存在而被抵消,熔料在模腔內(nèi)凝固的過程中,熔料因漸成為固體而其余部分也隨之降低為零。在此過程中,中心位移也經(jīng)歷了與模腔內(nèi)壓力變化規(guī)律相似的變化。這說明注射中心也受到了反作用力,在經(jīng)歷大約14S的冷卻過程后模具被打開了。比較低的表格表明了表面溫度和熱量擴(kuò)散的過程。其中比較平直的那一段曲線顯示的是保壓階段或者說是壓力持續(xù)過程。圖表顯示的是表面溫度連續(xù)上升的過程,此時(shí),熔料經(jīng)澆口源源不斷地流經(jīng)流道,最終達(dá)到成型模腔。在注射完成后,溫度迅速上升,而后隨即下降(在冷卻作用下)特別是澆口附近的熱量散的比較快,溫度下降也比較明顯。在圖表4中,在第5.6s的時(shí)候,壓力裝置得到約1000V的電壓,由于電壓作用,模腔內(nèi)的壓力升至34MPA,中心的溫度和壓力也隨之上升。切斷電壓后,中心也恢復(fù)到原始狀態(tài),但我們無法看到這一過程。下面,我們對(duì)是否微型注射壓力機(jī)時(shí)產(chǎn)品的表面特征作一比較。圖表5、6顯示的是SEM照片而AFM的測(cè)量結(jié)果。從圖片來看,三角形凹槽的表面粗糙度和均勻程度在這兩種情況下并無明顯區(qū)別。原因就是因與注射時(shí)的速度與模具微小結(jié)構(gòu)的質(zhì)量有關(guān),另外三角形凹槽的深度和排列密度也是其原因之一。 附件2:外文原文Injection molding for microstructures controlling mold-core extrusion and cavity heat-fluxAbstract In this work we constructed an injection press molding system with a mold-core extrusion mechanism and a small sensor assembly for effectively duplicating microstructures to the mold products. The mold-core extrusion mechanism is driven by a piezo element to apply force on important area with microstructures. For example, after injection it increases the cavity pressure from 20 to 34 MPa. Small sensors consist of the pressure, displacement, and heat flux sensor assemblies,arranged around the small cavity. The signals showed us the physical phenomena inside the mold and may be further used as control signal. In order to evaluate this injection press molding system, we formed micro triangular grooves of pitch 1 lm and angle 140o. The mold-core extrusion gave better diffraction intensity by several percents. 1 IntroductionMany information and medical equipment contain functional parts with microstructures in the order of 1 lm and overall size of several millimeters. Molding is a mass production method widely used in duplicating three dimensional forms of these parts 14. This paper reports our study on one of the molding processes, namely, the injection press molding process.In contrast to regular injection molding process that injects molten resin at high pressure into the cavity for simultaneous filling and forming, injection press molding process separates the time of the two processes. Injection press molding process injects molten resin into a mold cavity at low pressure to keep the flow resistance small,and once the cavity is filled, applies large clamping force on molds to form microstructures. Injection press molding has superb transforming capability used for example, in forming optical disks and LCD light guiding plates.Conventional injection press molding applies large clamping force on molds for forming after the filling process. However, conventional injection press molding process has two problems for forming micro parts described above. First, in forming multiple micro parts with a single set of molds, the temperature and rigidity distributions are not uniform causing difference in forming pressure 5, 6. Generally, the temperature is higher around the mold center and the pressing force is higher around the perimeter. Secondly, even if one tries to flatten the uneven distribution with cooling or pressure control, sensors to monitor the heat flux or pressure are larger than the micro parts and cannot find these conditions within the cavity.Note that measuring heat flux instead of temperature allows monitoring resin solidification in the cavity.The authors of this paper devised mechanisms to (1) individually press each important micro structure area (we call this area the core) with a mold-core extrusion mechanism equipped with a small piezo element and (2) control pressure temperature, and especially the cavity heat flux for each core by arranging a set of sensors around each core and feeding back the sensor signals to the above piezo element. This paper reports our prototype of these mechanisms.2 Designing the injection press molding systemFigure 1 shows the mold we used. First we describe the mold-core extrusion mechanism design equipped with a piezo element. The piezo element used (KISTLER,Z17294X2) has a maximum free displacement of 13 lm and produces a maximum force of 6 kN with no displacement,thus the pressing force varies between 0 and 6 kN depending on the piezo element extension. The piezo element has a single axis force sensor (KISTLER, 9134A) integrated in it for pressing force feedback control. The piezo element unit size is 25 mm in diameter, 54 mm long and its temperature Fig. 1. Test mold range is )20 to 120oC. The symmetric design of the force transferring structure uniformly transfers the pressing force from the piezo element. This cylindrical force transfer mechanism moves in one direction and a planar surface keeps the shaft from rotating.A small sensor assembly was developed for our study in this paper. Displacement, pressure, and heat flux sensors compose the assembly. The displacement sensor measures the displacement at the mold-core extrusion mechanism where it presses the mold-core, and the displacement in the parting direction at the parting line.The displacement sensor is an eddy-current type noncontact displacement sensor (SINKAWA Electric, VC-202N) with range of 500 lm and resolution of 0.2 lm. The above 1 axis force sensor served as the pressure sensor to measure the cavity internal pressure.The heat flux sensor measured the cavity surface temperature and the heat flux. A pair of thermocouples embedded at depths 0.3 and 0.6 mm enabled these measurements with the principle of inverse heat conduction.We mounted the diameter 3.5 mm heat flux sensors on the gate, cavity and sprue lock pin (Fig. 2).We placed one mold-core at the mold center. The microstructure was triangular grooves arranged with pitch 1 lm. The core surface had 32,768 triangular grooves with 140_ angle that are 0.2 mm long on the perimeter of a 10.5 mm circle.Fig. 2. Cavity details and mold-core The finished product formed intoa 1 mm thick disk with diameter 12 mm. The core was made of steel (UDDEHOLM, STAVAX, 52 Rockwell hardness), with Ni-P plating. We cut the triangular grooves with an ultra precision NC machine (FANUC ROBOnano Ui).Two 12 lm deep air vent grooves were placed on the perimeter of the cavities. A vacuum pump pumped out residual air and gas from molten resin. To provide rigidity similar to a regular mold, we kept the entire 80 kgf mold size the same. For uniformly cooling the disk shaped product, we ran cooling water in a circular path. The injection molding machine (FANUC, ROBOSHOT a-15) has a servo motor type drive with maximum clamping force of 150 kN.3 Evaluating the injection press molding systemHere are the molding conditions: Resin: Polystyrene, Resin temperature at injection: 190 oC, Mold set temperature:80 oC, Injection speed: 10 mm/s, Holding pressure:34 MPa, and Clamping force: 150 kN. Under these conditions,we compared the case with a constant voltage of 1000 V applied to push the mold-core extrusion mechanism,and the case without pushing. Figures 3 and 4 show the measurements from the sensors inside the mold. The injection force measured with a load cell placed behind the injection molding machine screw derived the injection pressure in the figure. Fig. 3. Measurements Fig. 4. Measurementsof sensors (without) of sensors (with)Upper figures of Fig. 3 show the molding cycle. First at 5.15 s, the injection starts and the injection pressure suddenly rises. At 5.6 s, the injection pressure is held at 34 MPa for 2 s. The cavity pressure, measured by the 1 axis force sensor, increase with a 0.35 s delay, to reach only 20 MPa, which is 59% of the injection pressure. The cavity pressure quickly went down to about zero during the injection pressure holding period. This shows that despite the pushing force at the source of the injection molding machine, friction reduces pressure which is dropped at cavity. Also, when the resin solidified in the cavity, it parted from the mold to drop the pressure to zero. The core displacement shows a transition similar to the cavity pressure indicating that it was pressed back by the resin. After further cooling to 14 s, the mold was opened.Lower figures of Fig. 3 show the surface temperature and heat flux transitions. The horizontal axes are magni-fied in the lower figures around the pressure holding period.The figure shows the sequential surface temperature rise at the lock pin, gate, and cavity as resin passed over them. The heat flux maximized immediately after injection and gradually decreased. Especially at the gate, the heat flux went down to about zero during pressure holding.In Fig. 4, a voltage of 1000 V was applied to the piezo element for 2 s starting at 5.6 s. The voltage raised the cavity pressure to 34 MPa. The core gradually advanced with drop in cavity pressure from the position pressed in by the resin to eventually reach 9 lm ahead of its original position. Cutting the voltage retracted the core to its original position. But, we were not able to observe change in surface temperature and heat flux due to change in heat transfer from applying voltage.Next we compare form features on the product with and without the mold-core extrusion. Figures 5 and 6 show the SEM photographs and the AFM measurement results. The photographs reveal that the triangular grooves had a uniform pitch with smooth surface regardless of mold-core extrusion, and good form transfer to the products. The reasons are smooth flow of polystyrene and the small aspect ratio of the groove depth and pitch.機(jī)械加工工藝過程卡片產(chǎn)品型號(hào)零件圖號(hào)共 2 頁產(chǎn)品名稱型腔零件名稱型腔第 1 頁材料牌號(hào)CCrWMn毛坯種類毛坯毛坯尺寸毛坯件數(shù)1每臺(tái)件數(shù)1備注工序號(hào)工序名稱工 序 內(nèi) 容車間設(shè)備工 藝 裝 備1備料鍛造毛坯成平行六面體,保證各面留有足夠的加工余量。鋸床游標(biāo)卡尺2銑削加工銑六面,各面留0.6的磨削余量機(jī)加工銑床銑床夾具,立銑刀,游標(biāo)卡尺3鉗工劃線劃出型腔的外輪廓,并留有2mm的數(shù)控銑余量。機(jī)加工鉗工臺(tái)游標(biāo)卡尺4銑削加工粗銑型腔,盡量使各型面所留余量均勻。機(jī)加工立式銑床銑床夾具,面銑刀,游標(biāo)卡尺5數(shù)控銑加工編制數(shù)控帶(或計(jì)算機(jī)編程)并進(jìn)行必要的檢驗(yàn);工件的定位和裝夾;確定程序原點(diǎn);機(jī)床的調(diào)整(檢查機(jī)床主軸和導(dǎo)軌潤(rùn)滑是否正常、設(shè)定刀具半徑補(bǔ)償值、F1進(jìn)給速度);試運(yùn)轉(zhuǎn);切削加工(分粗、半精和精加工),精加工后留0.020.04mm的拋光余量;機(jī)加工數(shù)控銑床銑床夾具,銑刀,游標(biāo)卡尺6鉗工劃線劃型腔內(nèi)鑲件固定孔的輪廓線,并留有1mm左右的電火花加工余量,力求余量均勻。機(jī)加工鉗工臺(tái)鉆床夾具,銑刀,游標(biāo)卡尺機(jī)械加工工藝過程卡片產(chǎn)品型號(hào)零件圖號(hào)共 2 頁產(chǎn)品名稱型腔零件名稱型腔第 2 頁材料牌號(hào)CCrWMn毛坯種類毛坯毛坯尺寸毛坯件數(shù)1每臺(tái)件數(shù)1備注工序號(hào)工序名稱工 序 內(nèi) 容車間設(shè)備工 藝 裝 備7銑削加工按所劃輪廓線粗銑鑲件固定孔(電火花的預(yù)孔加工)機(jī)加工立式銑床鉆床夾具,銑刀,游標(biāo)卡尺8熱處理淬火并回火HRC5862。機(jī)加工9鉗工加工磨光型腔底面和定位所需的基準(zhǔn)面,除銹并去磁。機(jī)加工鉗工臺(tái)游標(biāo)卡尺10電火花加工電極(粗、精電極)的制造;工件的定位,電極的找正、定位;電規(guī)準(zhǔn)(粗、中、精規(guī)準(zhǔn))的選擇及轉(zhuǎn)換。機(jī)加工電火花機(jī)床游標(biāo)卡尺11磨削加工磨削各平面達(dá)圖紙要求。機(jī)加工平面磨床磨刀,游標(biāo)卡尺12鉗工加工拋光并倒邊角。機(jī)加工鉗工臺(tái)13檢驗(yàn)機(jī)械加工工藝過程卡片產(chǎn)品型號(hào)零件圖號(hào)共 1 頁產(chǎn)品名稱型芯零件名稱型芯第 1 頁材料牌號(hào)CCrWMn毛坯種類毛坯毛坯尺寸毛坯件數(shù)1每臺(tái)件數(shù)1備注工序號(hào)工序名稱工 序 內(nèi) 容車間設(shè)備工 藝 裝 備1鉗工劃線劃型芯固定凹槽輪廓線,各邊留1mm數(shù)控銑余量;劃抽芯機(jī)構(gòu)導(dǎo)滑槽輪廓線。鉗工臺(tái)游標(biāo)卡尺2銑削加工粗銑型芯固定凹槽;銑抽芯機(jī)構(gòu)導(dǎo)滑部分,留0.6磨削余量;用T型槽銑刀銑T型槽達(dá)圖紙要求。機(jī)加工立式銑床銑床夾具,立銑刀,游標(biāo)卡尺3數(shù)控銑加工粗銑、精銑型芯固定凹槽(所選銑刀要能銑出凹槽四周的圓角部分)機(jī)加工數(shù)控銑床。游標(biāo)卡尺4銑削加工粗銑型腔,盡量使各型面所留余量均勻。機(jī)加工立式銑床銑床夾具,銑刀,游標(biāo)卡尺4電火花加工加工分流道和潛伏式澆口機(jī)加工電火花機(jī)床游標(biāo)卡尺5磨削平面磨抽芯機(jī)構(gòu)導(dǎo)滑槽部分,并留0.2的精磨余量。機(jī)加工萬能工具磨床磨刀,游標(biāo)卡尺6鉗工劃線劃導(dǎo)滑槽各邊上的螺釘孔中心線,限位孔中心線。機(jī)加工鉗工臺(tái)游標(biāo)卡尺7鉆孔鉆螺釘孔并攻絲,鉆斜導(dǎo)柱孔及限位銷孔達(dá)圖紙要求。機(jī)加工立式銑床麻花鉆,游標(biāo)卡尺8磨削加工磨削抽芯機(jī)構(gòu)導(dǎo)滑槽部分達(dá)圖紙要求。機(jī)加工萬能工具磨床磨刀,游標(biāo)卡尺9檢驗(yàn)機(jī)加工零件名稱定模固定板零件編號(hào)10材料名稱45毛坯尺寸330mm265mm35mm件數(shù)1工序工種施工簡(jiǎn)要說明設(shè)備工時(shí)1下料鋸割320mm260mm31mm鋸床2熱處理調(diào)質(zhì)HRC28-323刨刨上下面至尺寸29mm刨床4銑銑工件四周到315mm250mm銑床5磨磨上下面至尺寸并保證上下平面四面平行度0.02mm/100mm平面磨床7鉗1) 劃出導(dǎo)套安裝孔線,以及與上型芯配合的孔位置線,拉桿孔,斜導(dǎo)柱孔,鎖緊塊固定孔中心線2) 鉆出導(dǎo)套安裝孔28,及拉桿孔23,并為鏜削加工留2mm的余量,鎖緊塊固定孔,用專用加夾具將板料固定鉆削斜導(dǎo)柱孔與動(dòng)模固定板合鉆,并留0.2mm的鉸削余量鉆床8銑銑削型芯配合的孔到66mm,反面銑削到77mm,鎖緊塊槽16mm,為鏜削留2mm余量用墊高20專用加夾具將板料固定,并與動(dòng)模固定板的斜導(dǎo)柱孔合鉸并達(dá)到20H7,Ra0.8m要求銑床9鏜鏜出導(dǎo)套安裝孔達(dá)到30H7,型芯配合的孔68H7, Ra0.8m要求坐標(biāo)鏜床10鉗拋光圖紙中各孔11檢驗(yàn)總檢,入庫(kù) 定模固定板工藝過程卡片零件名稱定模板零件編號(hào)材料名稱45毛坯尺寸25518530件數(shù)1工序工種施工簡(jiǎn)要說明設(shè)備工時(shí)1備料尺寸25518530鋸床2鍛造尺寸255185303熱處理退火4初銑銑六面到250.6180.625.6以及型腔深1.5銑床5磨平面磨六面互為直角250.2180.225.2及型腔和方形孔上的臺(tái)階,及4-4的臺(tái)階和斜導(dǎo)柱臺(tái)階,6.224的槽,留0.05余量磨床7鉗工加工鉗工劃線分別用,15.84.812.81.823.8, 7.8, 13.8, 9.8鉆頭鉆4-16,斜導(dǎo)柱9.5,4-5,13,4-2,4-24, 4-8,4-14,4-M10用2的鉆頭鉆兩方形孔和水道孔以及7018的矩形孔,斜導(dǎo)柱9.5穿絲孔鉆床8熱處理淬火.回火到250-290HBS9線切割割方孔,鉆兩方形孔,以及7018的矩形孔,斜導(dǎo)柱9.5,到尺寸留0.01研磨量磨床10銑斜面銑六面及4-5,6.2,4-24,28,4-4,的臺(tái)階留0.01研磨量銑床11電火花電火花加工圓弧曲面及R22圓弧臺(tái)階面和數(shù)字留0.01研磨量12攻絲鉗工用M10,M14的螺紋絲刀攻絲13磨平面磨六面及4-5,6.2,4-24,28,4-4,的臺(tái)階,保證上下面平行度0.025磨床 定模板工藝過程卡片武漢職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書課題名稱:方形盒蓋注塑模具設(shè)計(jì)專 業(yè):模具設(shè)計(jì)與制造專業(yè)班 級(jí): 設(shè) 計(jì) 者:合 作 者:指導(dǎo)教師: 2015 年 月 日摘 要本設(shè)計(jì)是方形盒蓋零件的注塑模具設(shè)計(jì),在結(jié)合了傳統(tǒng)的機(jī)械設(shè)計(jì)后把CAD/CAM技術(shù)應(yīng)用在注塑模具的設(shè)計(jì)上,在CAD系統(tǒng)實(shí)行了模型和注塑模具的設(shè)計(jì)。本文介紹了我國(guó)當(dāng)前模具技術(shù)的發(fā)展?fàn)顩r以及CAD/CAM在模具上的應(yīng)用,其中包括AUTOCAD。主要的機(jī)械部分設(shè)計(jì),其內(nèi)容包括塑料注塑模具的工作原理及應(yīng)用,設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。塑料注塑模的設(shè)計(jì)計(jì)算,包括模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),注塑機(jī)的選用,澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì),動(dòng)、定模,澆注系統(tǒng),脫模機(jī)構(gòu),頂出機(jī)構(gòu),冷卻系統(tǒng)等設(shè)計(jì)等方面。如此設(shè)計(jì)出的結(jié)構(gòu)可確保模具工作運(yùn)行可靠。關(guān)鍵詞:CAD;CAM;注塑模;工藝ABSTRACTThis design is the design of injection mold parts of the square box, in combination with the traditional mechanical design after the application of the CAD/CAM technology in the design of injection mould, apply the CAD system in model and plastic injection mould design. This paper introduces the application of the current development of Chinas mould technology and the CAD/CAM in the mold, including AUTOCAD. Design of mechanical part, which includes the work principle and application of plastic injection mould, the design criteria. Design calculation of the plastic mold, mold structure design, selection of injection molding machine, the design of gating system, dynamic and static mold, pouring system, demoulding mechanism, ejection mechanism, cooling system design etc. So the structure is designed to ensure reliable operation of die.Keywords: CAD; CAM; injection molding process;目 錄摘 要2ABSTRACT3目 錄41 緒 論61.1模具的作用與地位61.2 本次設(shè)計(jì)研究目的及意義61.3 CAD發(fā)展概況71.4 注塑模CAD內(nèi)容82 塑件的工藝分析92.1塑件的工藝性分析92.1.1 塑件的原材料分析92.1.2 PC的注塑工藝參數(shù)92.2塑件的結(jié)構(gòu)和尺寸精度及表面質(zhì)量分析112.2.1 結(jié)構(gòu)分析112.2.2 尺寸精度分析112.2.3表面質(zhì)量分析112.3計(jì)算塑件的體積和質(zhì)量123 注塑模設(shè)計(jì)133.1 注射模具分型面的選擇133.1.1 分型面的基本形式133.1.2 分型面選擇的基本原則133.1.3 分型面的選擇133.2 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)133.2.1 澆注系統(tǒng)的組成133.2.2 注射模具主流道的設(shè)計(jì)144 成型零件和模體的設(shè)計(jì)184.1 模具型腔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)184.2 型芯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)194.3 成型零件的尺寸確定195 頂出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)216 注塑機(jī)有關(guān)參數(shù)的校核257 排氣系統(tǒng)278. 模具價(jià)格估算28總 結(jié)29參考文獻(xiàn)30致 謝311 緒 論1.1模具的作用與地位模具是指工業(yè)生產(chǎn)上通過注塑、壓鑄或鍛壓等方式生產(chǎn)產(chǎn)品所用的各種模型和工具,是工業(yè)生產(chǎn)中極其重要而又不可或缺的特殊基礎(chǔ)工藝裝備,被稱為“工業(yè)之母”。其生產(chǎn)過程集精密制造、計(jì)算機(jī)技術(shù)和智能控制為一體,既是高新技術(shù)載體,又是高新技術(shù)產(chǎn)品。由于使用模具批量生產(chǎn)制件具有的高生產(chǎn)效率、高一致性、低耗能耗材,以及有較高的精度和復(fù)雜程度,因此已越來越被國(guó)民經(jīng)濟(jì)各工業(yè)生產(chǎn)部門所重視,被廣泛應(yīng)用于機(jī)械、電子、汽車、信息、航空、航天、輕工、軍工、交通、建材、醫(yī)療器械、五金工具、生物、能源、日用品等制造領(lǐng)域,據(jù)資料統(tǒng)計(jì),利用模具制造的零件數(shù)量,在飛機(jī)、汽車、摩托車、拖拉機(jī)、電機(jī)、電器、儀器儀表等機(jī)電產(chǎn)品中占80%以上;在電腦、電視機(jī)、攝像機(jī)、照相機(jī)、錄像機(jī)、傳真機(jī)、電話及手機(jī)等電子產(chǎn)品中占85%以上;在電冰箱、空調(diào)、洗衣機(jī)、微波爐、吸塵器、電風(fēng)扇、自行車等輕工業(yè)產(chǎn)品中占90%以上;在槍支等兵器軍工產(chǎn)品中占95%以上。為我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展、國(guó)防現(xiàn)代化和高端技術(shù)服務(wù)做了重要貢獻(xiàn)。模具工業(yè)是重要的基礎(chǔ)工業(yè)。工業(yè)要發(fā)展,模具須先行。沒有高水平的模具就沒有高水平的工業(yè)產(chǎn)品?,F(xiàn)在,模具工業(yè)水平已經(jīng)成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平高低的重要標(biāo)志,在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占有重要的地位,模具技術(shù)也已成為衡量一個(gè)國(guó)家產(chǎn)品制造水平的重要標(biāo)志之一。1.2 本次設(shè)計(jì)研究目的及意義(1).調(diào)查研究中外文獻(xiàn)檢索和閱讀能力;(2).綜合運(yùn)用專業(yè)理論和知識(shí)分析、解決實(shí)際問題的能力;(3).設(shè)計(jì)、計(jì)算與繪圖的能力,包括使用計(jì)算機(jī)的能力;(4).掌握模具設(shè)計(jì)方法和步驟,了解模具的加工工藝過程;(5).邏輯思維與形象思維相結(jié)合的文字及口頭表達(dá)能力;(6).撰寫設(shè)計(jì)說明書(論文)的能力;(7).養(yǎng)成嚴(yán)肅、認(rèn)真、細(xì)致地從事技術(shù)工作的優(yōu)良作風(fēng)。1.3 CAD發(fā)展概況計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)(CAD-ComputerAidedDesign)指利用計(jì)算機(jī)及其圖形設(shè)備幫助設(shè)計(jì)人員進(jìn)行設(shè)計(jì)工作。CAD的應(yīng)用,使得設(shè)計(jì)人員在設(shè)計(jì)過程中,能充分發(fā)揮計(jì)算機(jī)的強(qiáng)大算術(shù)邏輯運(yùn)算功能、大容量信息存儲(chǔ)與快速信息查找的能力,完成信息管理、數(shù)值計(jì)算、分析模擬、優(yōu)化設(shè)計(jì)和繪圖等項(xiàng)任務(wù),并通過設(shè)計(jì)人員進(jìn)行創(chuàng)造性的設(shè)計(jì)以實(shí)現(xiàn)最優(yōu)方案。CAD(ComputerAidedDesign)誕生于20世紀(jì)60年代,是美國(guó)麻省理工大學(xué)提出了交互式圖形學(xué)的研究計(jì)劃,由于當(dāng)時(shí)硬件設(shè)施的昂貴,只有美國(guó)通用汽車公司和美國(guó)波音航空公司使用自行開發(fā)的交互式繪圖系統(tǒng)。70年代,小型計(jì)算機(jī)費(fèi)用下降,美國(guó)工業(yè)界才開始廣泛使用交互式繪圖系統(tǒng)。80年代,由于PP機(jī)的應(yīng)用,CAD得以迅速發(fā)展,出現(xiàn)了專門從事CAD系統(tǒng)開發(fā)的公司。CAD最早的應(yīng)用是在汽車制造、航空航天以及電子工業(yè)的大公司中。隨著計(jì)算機(jī)變得更便宜,應(yīng)用范圍也逐漸變廣。通用的CAD件是AutoCAD,但AutoCAD是一種通用的繪圖軟件,對(duì)機(jī)械行業(yè)針對(duì)性差,不過幸運(yùn)的是,AutoCAD是個(gè)開放性軟件,可以對(duì)它進(jìn)行二次開發(fā),如采用ADS,ARX語言等。由于二次開發(fā)的深入,加強(qiáng)了參數(shù)化設(shè)計(jì)、智能化設(shè)計(jì)等,這樣充分發(fā)揮了計(jì)算機(jī)的強(qiáng)大的搜索功能和運(yùn)算功能。CAD技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用對(duì)于徹底改變塑料模具設(shè)計(jì)與制造的傳統(tǒng)方法與落后面貌,提高模具的設(shè)計(jì)質(zhì)量與設(shè)計(jì)效率,縮短模具的設(shè)計(jì)制造周期,具有重要作用。世界上第一套塑料模具CAD軟件是澳大利亞MOLDFLOW公司于1976年推出并以公司名字命名的MOLDFLOW。目前MOLDFLOW已經(jīng)發(fā)展得比較完善,能夠?yàn)樵O(shè)計(jì)人員、模具制作人員、工程師提供指導(dǎo),通過仿真設(shè)置和結(jié)果闡明來展示壁厚、澆口位置、材料、幾何形狀變化如何影響可制造性。實(shí)現(xiàn)了對(duì)注塑過程的模擬、設(shè)計(jì)原理的應(yīng)用和精確計(jì)算,并逐步優(yōu)化模擬過程,使設(shè)計(jì)工程師在產(chǎn)品設(shè)計(jì)階段可以在計(jì)算機(jī)上“制造”塑料產(chǎn)品。據(jù)美國(guó)Protetype&PlasticMold公司統(tǒng)計(jì),該公司使用CAD系統(tǒng)后一年內(nèi)生產(chǎn)效率提高了一倍,節(jié)省了35%的準(zhǔn)備時(shí)間,制造周期平均縮短了30%,材料節(jié)省了10%,模具成本降低了10%30%。模具CAD/CAM/CAE技術(shù)是模具設(shè)計(jì)制造的發(fā)展方向。隨著微機(jī)軟件的發(fā)展和進(jìn)步,普及CAD/CAM/CAE技術(shù)的條件已基本成熟,各企業(yè)將加大CAD/CAM技術(shù)培訓(xùn)和技術(shù)服務(wù)的力度;進(jìn)一步擴(kuò)大CAE技術(shù)的應(yīng)用范圍。計(jì)算機(jī)和網(wǎng)絡(luò)的發(fā)展正使CAD/CAM/CAE技術(shù)跨地區(qū)、跨企業(yè)、跨院所地在整個(gè)行業(yè)中推廣成為可能,實(shí)現(xiàn)技術(shù)資源的重新整合,使虛擬制造成為可能。塑料模具CAD的應(yīng)用帶來了巨大的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益。1.4 注塑模CAD內(nèi)容在模具設(shè)計(jì)中,模架及某些零件,如導(dǎo)柱、導(dǎo)套、推桿、支撐塊、澆口套、定位圈等分別已形成廠標(biāo)、行標(biāo)或國(guó)標(biāo)。對(duì)于這些標(biāo)準(zhǔn)的或本單位采用的模架及零件可在通用的二維工程圖CAD系統(tǒng)中建立模架、零件庫(kù),以被設(shè)計(jì)時(shí)調(diào)用。對(duì)于澆注系統(tǒng)、溫控系統(tǒng)、模架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算等內(nèi)容,已有一些較成熟的計(jì)算方法或經(jīng)驗(yàn)計(jì)算方法,可設(shè)置這些計(jì)算公式的模塊,以便設(shè)計(jì)人員進(jìn)行快速計(jì)算。注塑模CAD的內(nèi)容有以下幾點(diǎn):1.注塑制品的幾何造型2.模腔面形狀的生成3.模具結(jié)構(gòu)方面的設(shè)計(jì)4.標(biāo)準(zhǔn)模架選擇5.部裝圖及總裝圖的生成6.模具零件圖的生成7.常規(guī)計(jì)算和校核。2 塑件的工藝分析該塑件是方形盒蓋產(chǎn)品,其零件圖如圖所示。本塑件的材料采用PC,生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)。圖2 方形盒蓋圖2.1塑件的工藝性分析2.1.1 塑件的原材料分析該材料為PC PC塑料,學(xué)名是聚碳酸酯,是分子鏈中含有碳酸酯基的高分子聚合物,根據(jù)酯基的結(jié)構(gòu)可分為脂肪族、芳香族、脂肪族-芳香族等多種類型。其中由于脂肪族和脂肪族-芳香族聚碳酸酯的機(jī)械性能較低,從而限制了其在工程塑料方面的應(yīng)用。目前僅有芳香族聚碳酸酯獲得了工業(yè)化生產(chǎn)。由于聚碳酸酯結(jié)構(gòu)上的特殊性,現(xiàn)已成為五大工程塑料中增長(zhǎng)速度最快的通用工程塑料。2.1.2 PC的注塑工藝參數(shù)比重:1.18-1.20克/立方厘米 成型收縮率:0.5-0.8% 成型溫度:230-320 干燥條件:110-120 8小時(shí) 可在 -60120下長(zhǎng)期使用。物料性能 沖擊強(qiáng)度高,尺寸穩(wěn)定性好,無色透明,著色性好,電絕緣性、耐腐蝕性、耐磨性好,但自潤(rùn)滑性差,有應(yīng)力開裂傾向,高溫易水解,與其它樹脂相溶性差。 適于制作儀表小零件、絕緣透明件和耐沖擊零件材料特性1.無定形料,熱穩(wěn)定性好,成型溫度范圍寬,流動(dòng)性差。吸濕小,但對(duì)水敏感,須經(jīng)干燥處理。成型收縮率小,易發(fā)生熔融開裂和應(yīng)力集中,故應(yīng)嚴(yán)格控制成型條件,塑件須經(jīng)退火處理。2.熔融溫度高,粘度高,大于200g的塑件,宜用加熱式的延伸噴嘴。3.塑膠流動(dòng)性差,模具澆注系統(tǒng)以粗、短為原則,宜設(shè)冷料井,澆口宜取大,模具宜加熱。4.料溫過低會(huì)造成缺料,塑件無光澤,料溫過高易溢邊,塑件起泡。模溫低時(shí)收縮率小、伸長(zhǎng)率小、抗沖擊強(qiáng)度低,抗彎、抗壓、抗張強(qiáng)度低。模溫超過120度時(shí)塑件冷卻慢,易變形粘模5.塑件壁不宜太厚,應(yīng)均勻,避免有尖角和缺口PC的注塑工藝參數(shù)料筒溫度喂料區(qū)3050(50)區(qū)1160250(200)區(qū)2200300(220)區(qū)3220300(240)區(qū)4220300(240)區(qū)5220300(240)噴嘴220300(240)括號(hào)內(nèi)的溫度建議作為基本設(shè)定值,行程利用率為35%和65%,模件流長(zhǎng)與壁厚之比為50:1到100:1熔料溫度 220280料筒恒溫 220模具溫度 2070注射壓力 具有很好的流動(dòng)性能,避免采用過高的注射壓力80140MPa(8001400bar); 一些薄壁包裝容器除外可達(dá)到180MPa (1800bar)保壓壓力 避免制品產(chǎn)生縮壁,需要很長(zhǎng)時(shí)間對(duì)制品進(jìn)行保壓(約為循環(huán)時(shí)間的30%);約為注射壓力的30%60%背壓 520MPa(50200bar)注射速度 對(duì)薄壁包裝容器需要高的注射速度(帶蓄能器);中等注射速度往往比較適用于其它類的塑料制品螺桿轉(zhuǎn)速 高螺桿轉(zhuǎn)速(線速度為1.3m/s)是允許的,只要滿足冷卻時(shí)間結(jié)束前完成塑化過程就可以計(jì)量行程 0.54D(最小值最大值);4D的計(jì)量行程為熔料提供足夠長(zhǎng)的駐留時(shí)間是很重要的殘料量 28mm,取決于計(jì)量行程和螺桿轉(zhuǎn)速預(yù)烘干 不需要;如果貯藏條件不好,在80的溫度下烘干1h就可以回收率 可達(dá)到100%回收收縮率 1.22.5%;收縮程度高;24h后不會(huì)再收縮(成型后收縮)澆口系統(tǒng) 點(diǎn)式澆口或多點(diǎn)澆口;加熱式熱流道,保溫式熱流道,內(nèi)澆套;澆口位置在制品最厚點(diǎn),否則易發(fā)生大的縮水機(jī)器停工時(shí)段 無需用其它材料進(jìn)行專門的清洗工作;PP耐溫升料筒設(shè)備 標(biāo)準(zhǔn)螺桿,標(biāo)準(zhǔn)使用的三段式螺桿;對(duì)包裝容器類制品,混合段和切變段幾何外形特殊(L:D25:1),直通噴嘴,止逆閥塑件精度要求,塑件工作要求不高,故選普通精度:級(jí)2.2塑件的結(jié)構(gòu)和尺寸精度及表面質(zhì)量分析2.2.1 結(jié)構(gòu)分析從零件圖上分析,因此,模具設(shè)計(jì),該零件屬于中等復(fù)雜程度.2.2.2 尺寸精度分析從塑件的壁厚上來看,壁厚最大處為1mm,壁厚均勻,,在制件的轉(zhuǎn)角處設(shè)計(jì)圓角,防止在此處出現(xiàn)缺陷,由于制件的尺尺寸中等。2.2.3表面質(zhì)量分析該零件的表面除要求沒有缺陷毛刺,內(nèi)部不得有雜質(zhì)外,沒有什么特別的表面質(zhì)量要求,故比較容易實(shí)現(xiàn)。綜上分析可以看出,注塑時(shí)在工藝控制得較好的情況下,零件的成型要求可以得到保證.2.3計(jì)算塑件的體積和質(zhì)量計(jì)算塑件的質(zhì)量是為了選用注塑機(jī)及確定模具型腔數(shù)。計(jì)算塑件的體積:V=46.87cm計(jì)算塑件的質(zhì)量:根據(jù)設(shè)計(jì)手冊(cè)可查得POM的密度為=1.06kg/dm塑件質(zhì)量:M=V50g(通過3D軟件測(cè)量得到)采用一模4件的模具結(jié)構(gòu),考慮其外形尺寸,注塑時(shí)所需壓力和工廠現(xiàn)有設(shè)備等情況,初步選用注塑機(jī)XSZY125型。3 注塑模設(shè)計(jì)3.1 注射模具分型面的選擇3.1.1 分型面的基本形式分型面的形式由塑料的具體情況而定,但大體上有平面式分型面、階梯式分型面、斜面式分型面、曲面式分型面、綜合式分型面。3.1.2 分型面選擇的基本原則選擇分型面的基本原則:(1)保持塑料外觀整潔;(2)分型面應(yīng)有利于排氣;(3)應(yīng)考慮開模是塑料留在動(dòng)模一側(cè);(4)應(yīng)容易保證塑件的精度要求;(5)分型面應(yīng)力求簡(jiǎn)單適用并易于加工;(6)考慮側(cè)向分型面與主分型面的協(xié)調(diào);(7)分型面應(yīng)與注射機(jī)的參數(shù)相適應(yīng);(8)考慮脫模斜度的影響11。3.1.3 分型面的選擇根據(jù)對(duì)工件模型的觀察和分型面選擇的基本原則?,F(xiàn)選擇A-A為分型面。如圖3.1。圖3.1 分型面3.2 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)3.2.1 澆注系統(tǒng)的組成澆注系統(tǒng)是將熔融的塑料從注射機(jī)噴嘴進(jìn)入模具型腔所經(jīng)的通道,它包括主流道、分流道、澆口及冷料。在設(shè)計(jì)注射模具的澆注系統(tǒng)應(yīng)注意以下幾項(xiàng)原則12。(1)根據(jù)所確定的塑件型腔數(shù)設(shè)計(jì)合理的澆注系統(tǒng)布局。(2)根據(jù)塑件的形狀和大小以及壁厚等諸多因素,并結(jié)合選擇分型面的形式選擇澆注系統(tǒng)的形式及位置。(3)應(yīng)盡量的縮短物料的流程和便于清除料把,以節(jié)省原料,提升注射效率。(4)應(yīng)根據(jù)所選用塑件的成型性能,特別是它的流動(dòng)性能,選擇澆注系統(tǒng)的截面積和長(zhǎng)度,并使其圓滑過渡以利于物流的流動(dòng)。3.2.2 注射模具主流道的設(shè)計(jì)主流道是熔融塑料由注射機(jī)噴嘴先經(jīng)過的部位,它與注射機(jī)噴嘴在同一軸心線上。由于主流道與熔融注射機(jī)噴嘴反復(fù)接觸、碰撞,一般澆口不直接開設(shè)在定模上,為了制造方便,都制成可拆卸的澆口套,用螺釘或迫合形式在定模板上13。(1)主流道的設(shè)計(jì)主流道是指澆注系統(tǒng)中從注射機(jī)噴嘴與模具接觸處開始到分流道為止的塑料熔體的流動(dòng)通道。主流道的形狀與尺寸對(duì)塑料熔體的流動(dòng)速度和充模時(shí)間有較大的影響,因此,必須使熔體的溫度降和壓力損失最小。(2)主流道尺寸在臥式或立式注射機(jī)上使用的模具中,主流道垂直于分型面。為了讓主流道凝料能從澆口套中順利拔出,主流道設(shè)計(jì)成圓錐形,其錐角 為26。小端直徑d比注射機(jī)噴嘴直徑大0.5mm1 mm。由于小端的前面是球面,其深度為3mm5 mm,注射機(jī)噴嘴的球面在該位置與模具接觸并且貼合,因此要求主流道球面半徑比噴嘴球面半徑大1mm2mm。流道的表面粗糙度值Ra為0.08 。(3)主流道澆口套主流道澆口套一般采用碳素工具鋼如T8A、T10A等材料制造,熱處理淬火硬度53HRC57HRC。澆口套的材料應(yīng)選用優(yōu)質(zhì)鋼T8A,并應(yīng)進(jìn)行淬火處理,為了防止注射機(jī)噴嘴不被碰撞而損壞,澆口套的硬度應(yīng)低于注射機(jī)噴嘴的硬度。為了便于澆注凝料從主流道中取出,主流道采用為36左右的圓錐孔。澆口套于注射機(jī)的噴嘴頭的接觸球面必須吻合,由于注射機(jī)噴嘴是球面,半徑是固定的,所以為使熔融塑料從噴嘴完全進(jìn)入主流道而不溢出,應(yīng)使?jié)部谔锥嗣娴陌记蛎媾c注射機(jī)噴嘴端的凸面接觸良好,圓錐孔的小端直徑則大于噴嘴的內(nèi)孔直徑,球面與主流道孔應(yīng)以清角連接,不應(yīng)有倒拔痕跡。為了便于澆注凝料從主流道中取出,主流道采用為36度左右的圓錐孔,對(duì)流動(dòng)性較差的塑料也可取得稍大一些,但過于大則容易引起注射速度緩慢,并容易形成渦流。澆口套與塑料注射區(qū)直接接觸時(shí),其出料端端面直徑應(yīng)盡量選得小些。澆口套于注射機(jī)的噴嘴頭的接觸球面必須吻合,由于注射機(jī)噴嘴是球面,所以為使熔融塑料從噴嘴完全進(jìn)入主流道而不溢出,應(yīng)使?jié)部谔锥嗣娴陌记蛎媾c注射機(jī)噴嘴端的凸面接觸良好,圓錐孔的小端直徑則大于噴嘴的內(nèi)孔直徑,球面與主流道孔應(yīng)以清角連接,不應(yīng)有倒拔痕跡,以保證主流道凝料順利脫模14。定位環(huán)是模體與注射機(jī)的定位裝置,它保證澆口套與注射機(jī)的噴嘴對(duì)中定位,定位環(huán)的外徑應(yīng)與注射機(jī)的定位孔間隙配合。澆口套端面應(yīng)與定模相配合部分的平面高度一致。注射機(jī)XS-Z-30的噴嘴球半徑為12 mm,噴嘴孔徑為2 mm。所以要使?jié)部谔锥嗣娴陌记蛎媾c注射機(jī)噴嘴的端凸球面接觸良好,凹球面半徑取13 mm,圓錐孔的小端直徑則應(yīng)大于噴嘴口內(nèi)徑,取3 mm,如圖3.2。圖3.2 澆口套2.3.1 主流道設(shè)計(jì)根據(jù)XS-ZY-125型注塑機(jī)噴嘴的有關(guān)尺寸 噴嘴前端孔徑: d0=4mm 噴嘴前端球面半徑: R0=12mm 根據(jù)模具主流道與噴嘴的關(guān)系: R=R0+(12)mm D=d0+(0.51)mm 取主流道的球面半徑: R=13mm 取主流道的小端直徑d=4.5mm 為了方便將凝料從主流道中拔出,將主流道設(shè)計(jì)為圓錐形式其斜度取13度經(jīng)換算得主流道大端直徑D=8.5mm,為了使料能順利的進(jìn)入分流道,可在主流道的出料端設(shè)計(jì)半徑r=5mm的圓弧過渡。2.3.2分流道設(shè)計(jì)分流道的形式和尺寸應(yīng)根據(jù)塑件的體積,壁厚和形狀的復(fù)雜程度來確定分流道的長(zhǎng)度的。由于塑件的形狀比較簡(jiǎn)單,尼龍1010的流動(dòng)性好,沖型能力比較好,因此可采取梯形分流道,便于加工。根據(jù)主流道大端直徑D=8.5mm,則梯形可選用上底為b=5.5mm,高為h=8mm的截面。截面形狀為U型,在流道設(shè)計(jì)中要減小壓力損失,則希望流道的面積大。要減少傳熱損失,又希望流道的面積小。因此可用流道的面積與周長(zhǎng)的比值來表示流道的效率。U型實(shí)質(zhì)上是一種雙梯形流道截面。 分流道表面粗糙度:分流道表面不要求太光潔,表面粗糙度常取1.252.5Rm,這可增加對(duì)外層塑料熔體流動(dòng)阻力,使外層塑料冷卻皮層固定,形成絕熱層。有利于保溫。但表面不得凸凹不平,以免對(duì)分型不利。2.3.3澆口設(shè)計(jì)根據(jù)塑件的成型要求及型腔的排列方式,選用側(cè)澆口較為理想。設(shè)計(jì)時(shí)考慮選擇從塑件的表面進(jìn)料,而且在模具結(jié)構(gòu)上采取鑲拼型腔型心,有利于填充排氣。故采用截面為矩形的側(cè)澆口,查表初選尺寸為(blh)1mm0.8mm0.6mm,試模時(shí)修正.2.3.4排氣結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)在注塑模具的設(shè)計(jì)過程中,必須考慮排氣結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì),否則,熔融的塑料流體進(jìn)入模具型腔內(nèi),氣體如不能及時(shí)排出會(huì)使制件的內(nèi)部有氣泡,甚至?xí)a(chǎn)生很高的溫度使塑料燒焦,從而出現(xiàn)廢品。排氣方式有兩種:開排氣槽排氣和利用合模間隙排氣。由于方形盒蓋注塑模是小型鑲拼式模具,可直接利用分型面和鑲拼間隙進(jìn)行排氣,而不需在模具上開設(shè)排氣槽。(尼龍1010塑料的最小不溢料間隙為0.03mm,間隙較小,再加上尼龍1010的流動(dòng)性較好,也不宜開排氣槽.2.3.5主流道襯套的選取為了提高模具的壽命在模具與注塑機(jī)頻繁接觸的地方設(shè)計(jì)為可更換的主流道襯套形式,選取材料為T8A,熱處理以后的硬度為5357HRC,主流道襯套和定模的配合形式為H7/m6的過渡配合。4 成型零件和模體的設(shè)計(jì)4.1 模具型腔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)型腔大體有以下幾種結(jié)構(gòu)形式:整體式、整體組合式、局部組合式和完全組合式。型腔由整塊材料制成,用臺(tái)肩或螺栓固定在模板上。它的主要優(yōu)點(diǎn)是便于加工,特別是在多型腔模具中,型腔單個(gè)加工后,在分別裝入模板,這樣容易保證各型腔的同心度以及尺寸精度要求,并且便于部分成型件進(jìn)行處理等。型腔由整塊材料制成,但局部鑲有成型嵌件的局部組合式型腔。局部組合式型腔多于型腔較深或形狀較為復(fù)雜,整體加工比較困難或局部需要淬硬的模具。完全組合式是由多個(gè)螺栓拼塊組合而成的型腔。它的特點(diǎn)是,便于機(jī)加工,便于拋光研磨和局部熱處理。節(jié)約優(yōu)質(zhì)鋼材。這種形式多用于不容易加工的型腔或成型大面積塑件的大型型腔上。這里選擇整體式型腔。在塑料注射模具的注射過程中,型腔從合模到注射保證過程中受到高壓的沖擊力,因此模具型腔應(yīng)該有足夠的硬度和剛度,總的來說,型腔所承受的力大體有合模時(shí)的壓應(yīng)力、注射過程中塑料流動(dòng)的注射壓力、澆口封閉前一瞬間的壓力保證和開模時(shí)的壓應(yīng)力,但型腔所承受的力主要是注射壓力和保證壓力,并在注射過程中總是在變化。在這些壓力作用下,當(dāng)型腔的剛度不足時(shí),往往會(huì)產(chǎn)生彈性變形,導(dǎo)致型腔向外膨脹,它將直接影響塑件的質(zhì)量和尺寸精度。所以在模具設(shè)計(jì)時(shí)要首先考慮使型腔的壁厚和底板厚度都有足夠的強(qiáng)度和剛度,以保證型腔在注射過程中產(chǎn)生超過規(guī)定限度的彈性變形。因此型腔壁厚和底板的計(jì)算和選擇是十分重要的。(1)型腔側(cè)壁厚度的計(jì)算按強(qiáng)度計(jì)算其壁厚S按下列公式計(jì)算 式中 型腔材料的許用應(yīng)力,=156.8MPa p型腔內(nèi)單位平均壓力,P=38.4MPar型腔內(nèi)半徑,r=10mm代入公式得:S=4mm(2)底板厚度的計(jì)算按強(qiáng)度計(jì)算其壁厚H按下面公式計(jì)算 式中 型腔材料的許用應(yīng)力,=156.8MPa p型腔內(nèi)單位平均壓力,P=38.4MPar型腔內(nèi)半徑,r=10mm代入公式得:H=5.5mm4.2 型芯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)型芯的結(jié)構(gòu)形式大體有:整體式、整體復(fù)合式、局部組合式、完全組合式。4.3 成型零件的尺寸確定(1)型腔尺寸計(jì)算型腔的各部分尺寸一般都是趨于增大尺寸,因此應(yīng)選擇塑件公差的1/2,取負(fù)偏差,再加上-1/4的磨損量,而型芯深度則再加上-1/6的磨損量,這樣的型芯的計(jì)算尺寸的表述如下。(a)型腔的徑向尺寸的計(jì)算式: 式中 D0型芯的最小基本尺寸; 塑件的最大基本尺寸;S塑件的平均收縮率,S=0.02;塑件的公差,取八級(jí)精度;模具制造公差,按1/4選取;根據(jù)公式計(jì)算得型腔的徑向尺寸: (b)型腔的深度根據(jù)尺寸的計(jì)算公式 式中 型腔深度的最小尺寸; 塑件的最大基本小尺寸;S塑件的平均收縮率;塑件的公差,取八級(jí)精度;模具制造公差,按1/4選?。桓鶕?jù)公式計(jì)算得型腔的深度尺寸: (2)型芯尺寸的計(jì)算型芯的各部尺寸除特殊情況外都是趨于縮小尺寸,因此應(yīng)選擇塑件公差的1/2,取正偏差,再加上+1/4的磨損量,而型芯高度則加上+1/6的磨損量.型芯的計(jì)算尺寸表達(dá)如下。(a)型芯的徑向尺寸的計(jì)算式: 式中 型芯的最大基本尺寸; 塑件的最小基本尺寸;S塑件的平均收縮率;塑件的公差,取八級(jí)精度;模具制造公差,按1/4選?。桓鶕?jù)公式計(jì)算得型芯的徑向尺寸: (b)型芯的高度尺寸的計(jì)算: 式中 型芯高度的最大尺寸; 塑件內(nèi)形深度的最小尺寸;S塑件的平均收縮率;塑件的公差,取八級(jí)精度;模具制造公差,按1/4選??;根據(jù)公式計(jì)算得型芯的高度尺寸: 5 頂出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)頂出機(jī)構(gòu)的分類:按驅(qū)動(dòng)方式分類可分為:手動(dòng)頂出、機(jī)動(dòng)頂出、啟動(dòng)頂出。按模具結(jié)構(gòu)分類可分為:一次頂出、二次頂出、螺紋頂出、特殊頂出。(1)推出機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)組成 在注射成形的每個(gè)周期中,將塑料制品及澆注系統(tǒng)凝料從模具巾脫出的機(jī)構(gòu)稱為推出機(jī)構(gòu),也叫頂出機(jī)構(gòu)或脫模機(jī)構(gòu)。推出機(jī)構(gòu)的動(dòng)作通常是由安裝在注射機(jī)上的機(jī)械頂桿或液壓缸的活塞桿來完成的。結(jié)構(gòu)組成:由推出、復(fù)位和導(dǎo)向零件組成。(2)結(jié)構(gòu)分類手動(dòng)推出、機(jī)動(dòng)推出、液壓或氣動(dòng)推出。(3)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求塑件留在動(dòng)模,塑件在推出過程中不變形、不損壞,不損壞塑件的外觀質(zhì)量,合模時(shí)應(yīng)使推出機(jī)構(gòu)正確復(fù)位,動(dòng)作可靠。(4)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(a)推桿推出機(jī)構(gòu)推桿推出機(jī)構(gòu)是整個(gè)推出機(jī)構(gòu)中最簡(jiǎn)單、最常見的一種形式。由于設(shè)置推桿的自由度較大,而且推桿截面大部分為圓形,容易達(dá)到推桿與模板或型芯上推桿孔的配合精度推桿推出時(shí)運(yùn)動(dòng)阻力小,推出動(dòng)作靈活可靠,因此在生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用。 但是因?yàn)橥茥U的推出面積一般比較小,易引起較大局部應(yīng)力而頂穿塑件或使塑件變形,所以很少用于脫模斜度小和脫模阻力大的管類或箱類塑件。(b)推管推出機(jī)構(gòu)推管推出機(jī)構(gòu)是用來推出圓筒形、環(huán)形塑件或帶有孔的塑件的一種特殊結(jié)構(gòu)形式,其脫模運(yùn)動(dòng)方式和推桿相同。由于推管是一種空心推桿,故整個(gè)周邊接觸塑件,推出塑件的力量均勻,塑件不易變形,也不會(huì)留下明顯的推出痕跡。(c)推件板的推出機(jī)構(gòu)凡是薄壁容器、殼形塑件以及表面不允許有推出痕跡的塑料制品,可采用推件板推出推件板推出機(jī)構(gòu)義稱頂板頂出機(jī)構(gòu),它由一塊與型芯按一定配合精度相配合的模板和推桿組成。 特點(diǎn):推件板推出的特點(diǎn)是頂出力均勻,運(yùn)動(dòng)平穩(wěn),且推出力大。但是對(duì)于截面為非圓形的塑件,其配合部分加工比較困難。 (d)活動(dòng)嵌件及凹模推出機(jī)構(gòu)有一些塑件由于結(jié)構(gòu)形狀和所用材料的關(guān)系,不能采用推桿、推管、推件板等簡(jiǎn)單推出機(jī)構(gòu)脫模時(shí),可用成形嵌件或型腔帶出塑件。(5)頂出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則: 塑件在成型頂出后,一般都留有頂出痕跡,但應(yīng)盡量使頂出的殘留痕跡不影響塑件的外觀,這是在選擇頂出形式和頂出位置時(shí)必須考慮到的問題。一般頂出機(jī)構(gòu)應(yīng)設(shè)在塑件的內(nèi)表面以及不顯眼的位置。注射設(shè)備的頂出裝置都設(shè)計(jì)在動(dòng)模一側(cè),因此,在一般情況下開模時(shí),盡量設(shè)計(jì)使塑件留在動(dòng)模一側(cè),以便于頂出塑件。這在分型面的選擇時(shí)就應(yīng)充分考慮。在實(shí)踐中如果出現(xiàn)塑件并沒有留在動(dòng)模側(cè)的情況時(shí),可設(shè)法增加動(dòng)默一側(cè)的阻力,一是將型芯的脫模斜度變小,或增加型芯的表面粗糙度,或者在不影響塑件使用的前提下,在型芯側(cè)面人為的開設(shè)橫凹槽、凹窩等脫模障礙,以增大動(dòng)模的阻力。在特殊情況下必須使塑件留在定模時(shí)可采用定模頂出機(jī)構(gòu)。 塑件在成型頂出后,一般都留有頂出痕跡,但應(yīng)盡量使頂出的殘留痕跡不影響塑件的外觀,這是在選擇頂出形式和頂出位置時(shí)必須考慮到的問題。一般頂出機(jī)構(gòu)應(yīng)設(shè)在塑件的內(nèi)表面以及不顯眼的位置。頂出零件應(yīng)有足夠的機(jī)械強(qiáng)度和耐磨性能,使其在相當(dāng)長(zhǎng)的運(yùn)作周期內(nèi)平穩(wěn)順暢,無卡滯現(xiàn)象,并力求制造方便,容易維修。 頂出裝置力求均勻分布,頂出力作用點(diǎn)應(yīng)在塑件承受頂出力最大的部件,盡量避免頂出力作用于最薄的部位,防止塑件在頂出過程中的變形和損傷。頂出零件應(yīng)有足夠的機(jī)械強(qiáng)度和耐磨性能,使其在相當(dāng)長(zhǎng)的運(yùn)作周期內(nèi)平穩(wěn)順暢,無卡滯現(xiàn)象,并力求制造方便,容易維修。第四章:模具加熱和冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)塑料在生產(chǎn)過程中由于需要對(duì)熔融的塑料流體進(jìn)行冷卻,塑料制件不能有太高的溫度(防止出模后制件發(fā)生翹曲,變形)冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)可按下式進(jìn)行計(jì)算:設(shè)該模具平均工作溫度為60,用20的常溫水作為模具的冷卻介質(zhì),其出口溫度為30,產(chǎn)量為(1分鐘2模)1000g/h。 求塑件在硬化時(shí)每小時(shí)釋放的熱量為Q3,查有關(guān)文獻(xiàn)得尼龍1010的單位熱流量為Q2=314.3398.1J/g ,取Q2=350J/g:Q3=WQ2=1008g/h350J/h=352800J 求冷卻水的體積流量VV=WQ1/Pc1(T1T2)=352800/601/10004.2(3020)=140cm3 溫度調(diào)節(jié)對(duì)塑件的質(zhì)量影響主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面:變形 尺寸精度 力學(xué)性能 表面質(zhì)量在選擇模具溫度時(shí),應(yīng)根據(jù)使用情況著重滿足制件的質(zhì)量要求。在注射模具中溶體從200 C,左右降低到60C左右,所釋放的能量5以輻射,對(duì)流的方式散發(fā)到大氣中,其余95由冷卻介質(zhì)帶走,因此注射模的冷卻時(shí)間只要取決與冷卻系統(tǒng)的冷卻效果。模具的冷卻時(shí)間約占整個(gè)循環(huán)周期的2/3??s短循環(huán)周期的冷卻時(shí)間是提高是提高生產(chǎn)效率的關(guān)鍵。在冷卻水冷卻過程中,在湍流下的熱傳遞是層流的1020倍。在次我選擇湍流。冷卻水道直徑 d/(mm) 最低流量v /(m/s)流量 qv/(m/min) 12 1.10 7.410第五章:模具閉合高度確定在支撐板與固定零件的設(shè)計(jì)中根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定 5.1計(jì)算模具的閉合高度: H=H1H2H3H4H5 =360mm 5.2校核注塑機(jī)的開,合模空間5.2.1:模具合模時(shí)校核:110mm360mm400mm (模具符合注塑機(jī)的要求) 5.2.2:模具開模時(shí)校核:110mm360mm31mm400mm (模具符合注塑機(jī)的要求)6 注塑機(jī)有關(guān)參數(shù)的校核本模具的外形尺寸為200mm200mm183mm, XS-ZY-125型注塑機(jī)模板最大安裝尺寸是370mm350mm。由于上述計(jì)算的模具閉合高度為220mm,XS-ZY-125型注塑機(jī)的最小模具厚度為200mm,最大模具厚度為300mm6.1:模具合模時(shí)校核:200mm220mm300mm 6.2:模具開模時(shí)校核:200mm220mm15mm300mm 其中:15mm為模具的抽拔距經(jīng)校核XS-ZY-125型注塑機(jī)能滿足使用要求故可以采用。第七章繪制模具總裝圖和非標(biāo)零件工作圖7.1本模具總裝圖和非標(biāo)零件工作圖見附圖7.2本模具的工作原理:模具安裝在注塑機(jī)上,定模部分固定在注塑機(jī)的定模板上,動(dòng)模固定在注塑機(jī)的動(dòng)模板上。合模后,注塑機(jī)通過噴嘴將熔料經(jīng)流道注入型腔,經(jīng)保壓,冷卻后塑件成型,注塑完成。開模時(shí)動(dòng)模部分隨動(dòng)模板一起漸漸將分型面打開,與此同時(shí)在斜導(dǎo)柱的作用下側(cè)抽芯滑塊從型腔中退出,完成側(cè)抽芯動(dòng)作當(dāng)分型面打開到31mm時(shí),動(dòng)模運(yùn)動(dòng)停止,在注塑機(jī)頂出作用下,推動(dòng)頂桿運(yùn)動(dòng)將塑件頂出。合模時(shí)同時(shí)復(fù)位桿也對(duì)頂桿進(jìn)行復(fù)位。7 排氣系統(tǒng)在注塑模具的設(shè)計(jì)過程中,必須考慮排氣結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì),否則,熔融的塑料流體進(jìn)入模具型腔內(nèi),在填充模具的型腔過程中同時(shí)要排出型強(qiáng)及流道原有的空氣,氣體如不能及時(shí)排出會(huì)使制件的內(nèi)部有氣泡, 除此以外,塑料熔體會(huì)產(chǎn)生微量的分解氣體。這些氣體必須及時(shí)排出。否則,被壓縮的空氣產(chǎn)生高溫,會(huì)引起塑件局部碳化燒焦,或塑件產(chǎn)生氣泡,或使塑件熔接不良引起強(qiáng)度下降,甚至充模不滿甚至?xí)a(chǎn)生很高的溫度使塑料燒焦,從而出現(xiàn)廢品。排氣方式有兩種:開排氣槽排氣和利用合模間隙排氣。由于方形盒蓋注塑模是小型鑲拼式模具,可直接利用分型面和鑲拼間隙進(jìn)行排氣,而不需在模具上開設(shè)排氣槽。8. 模具價(jià)格估算模具價(jià)格技術(shù)參數(shù)法計(jì)算表客戶客戶名機(jī)種名部品名注塑材料密度/(d/mm3)產(chǎn)品長(zhǎng)(L)/mm寬(W)/mm高(H)/mm產(chǎn)品體積/mm3產(chǎn)品重量/t PA661.1950506.8102.30.121 模具長(zhǎng)(L)/mm寬(W)/mm高(H)/mm重量/kg注塑機(jī)噸位/t型腔型芯每模取件數(shù)取件方式產(chǎn)品表面熱流道450400340460.481模架材料/部品明細(xì)其它零件/部品明細(xì)模具零件名長(zhǎng)(L)/mm寬(W)/mm高(H)/mm數(shù)量重量/kg材質(zhì)單價(jià)/(元/kg)金額/元零件名數(shù)量材質(zhì)單價(jià)/(元/kg)金額/元基本模架4504003401460.555C=B497.53454 斜推塊kg71855.60 定模座板450400601132.455C=B497.5993 斜導(dǎo)柱0 自動(dòng)脫料板45C5.60 頂桿4T10A1040 型腔板2602603514071855.62224 頂管0 型芯板26026025133.8571855.61882 彈簧0 頂出推板45C5.60 合計(jì)40 模腳支架45C5.60 選購(gòu)件明細(xì)推桿固定板45C5.60 零件名數(shù)量規(guī)格單價(jià)金額推板24514144784 T10A1031360 熱流道0 動(dòng)模座板450400601132.455C=B497.5993 截流腔0 其它0.02371855.60 隔熱板0 模架合計(jì)40906 備件0 定模鑲件 1071855.60 面處理/mm20亞光2.39320 2071855.60 熱處理1000 3071855.60 雕刻0 動(dòng)模鑲件 1071855.60 外部試模0 2071855.60 試模材料00.1 26.90 3071855.60 運(yùn)輸費(fèi)0 滑塊 1071855.60 0 2071855.60 0 3071855.60 0 合計(jì)0 合計(jì)1000 工藝性材料明細(xì)整套購(gòu)入部件或客戶專定外購(gòu)服務(wù)電極 130020010022.4精石墨102.61477 熱流道系統(tǒng)0 22.4精石墨102.60 液壓缸0 38.9紫銅470 電動(dòng)機(jī)0 48.9紫銅470 面處理/mm20三層皮紋6.83760 夾具 1071855.60 出口包裝0 2071855.60 出口經(jīng)費(fèi)0 3071855.60 0 其它071855.60 0 合計(jì)1477 合計(jì)0 基點(diǎn)工時(shí)/hK1K2K3K4K0基點(diǎn)工價(jià)/(元/h)工費(fèi)/元管理費(fèi)率管理費(fèi)/元利潤(rùn)率利潤(rùn)/元稅率稅額/元計(jì)算價(jià)/元1012.5110380242400.20 13532.60.10 812017%15184104499.08綜合上表可得模具報(bào)價(jià):120000元總 結(jié)通過此畢業(yè)設(shè)計(jì),掌握了模具設(shè)計(jì)的方法和步驟,并結(jié)合具體的零件進(jìn)行了具體的設(shè)計(jì)工作,包括確定型腔的數(shù)目、選擇分型面、確定澆注系統(tǒng)、脫模方式、溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、注射模成型零件尺寸的計(jì)算等。畢業(yè)設(shè)計(jì)從測(cè)繪塑件,進(jìn)行=繪制;完成塑件注射模具方案設(shè)計(jì)和相關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算;最后完成模具加工,掌握了完整的工程設(shè)計(jì)過程,工程設(shè)計(jì)應(yīng)用能力得到了鍛煉和提高。完成了注射模具的制造工藝設(shè)計(jì),但由于缺乏實(shí)際工作經(jīng)驗(yàn),在這些設(shè)計(jì)過程中也遇到了很多困難,但在老師的指導(dǎo)下,問題都迎刃而解。參考文獻(xiàn)1 肖景容模具計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)和制造M北京:國(guó)防工業(yè)出版社,1990.2李志剛等.模具計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)M武漢:華中理工大學(xué)出版社,1990.3 張中原塑料注射模設(shè)計(jì)M北京:航空工業(yè)出版社,1999.4 材料成型設(shè)備王衛(wèi)衛(wèi)機(jī)械工業(yè)出版社,2004.85 模具CAD/CAM(第二版)伊啟中機(jī)械工業(yè)出版社6 塑料模具技術(shù)手冊(cè)編寫組塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)M機(jī)械工業(yè)出版社,20057 注塑CAE軟件應(yīng)用張金標(biāo)機(jī)械工業(yè)出版社,2011.58 王華山:塑料注塑技術(shù)與實(shí)例,化學(xué)工業(yè)出版社,2005.109 朱光力、萬金保等:塑料模具設(shè)計(jì),清華大學(xué)出版社,200310劉昌祺:塑料模具設(shè)計(jì),機(jī)械工業(yè)出版社,1998.1011M.M.Fisher, F.E.Mark and T.Kingsbury:Energy recovery in the sustainable recycling of plastics from end-of-life electrical and electronic products,2005 IEEE International Symposium on Electronics and the Environment, May 2005.致 謝論文從開題、具體設(shè)計(jì)、論文的撰寫,均得到了老師、同學(xué)和朋友的大力支持。在此感謝指導(dǎo)老師,以及身邊的同學(xué)悉心的教導(dǎo)和幫助。感謝老師給我方向性的建議,在設(shè)計(jì)過程中給予的幫助和支持!感謝謝幾位同學(xué)在模具設(shè)計(jì)上給予的建議和細(xì)節(jié)上的幫助,使我加深了對(duì)模具方面的認(rèn)識(shí),培養(yǎng)了我獨(dú)立思考題、解決問題的能力。
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