請(qǐng)充值后下載本設(shè)計(jì)，，資源目錄下的文件，都可以點(diǎn)開預(yù)覽到，，資料完整，充值下載就能得到。。。【注】：dwg后綴為CAD圖，doc,docx為WORD文檔，有不明白之處，可咨詢QQ:1304139763
I 摘 要 提升機(jī)是礦山的大型固定設(shè)備之一 是聯(lián)系井下與地面的主要運(yùn)輸工具 本次設(shè)計(jì)提升機(jī)主軸裝置 主要目的是改良他的主軸結(jié)構(gòu) 要求它的體積小 重量輕 適于惡劣環(huán)境 提升量大的工作場(chǎng)所 穩(wěn)定性能好 效率高 重點(diǎn) 進(jìn)行設(shè)計(jì)提升機(jī)的主軸尺寸和卷筒結(jié)構(gòu) 并且對(duì)其參數(shù)進(jìn)行了理論計(jì)算 對(duì) 其主要部件進(jìn)行校核 最后 對(duì)所設(shè)計(jì)的提升機(jī)的使用與維護(hù)進(jìn)行必要的說 明 使其能滿足客戶的要求 關(guān)鍵詞 提升機(jī) 主軸 卷筒 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) II Abstract Promotion machine is one of mining large scale regular equipment is to connect well to take off the major conveyance with ground The design installed with promotion machine main shaft major purpose is to improve his structure of main shaft ask it s volume little weight is bad environment and promotion light and is suitable for the working place of big quantity stability can be good efficiency is high It is key to design reel structure and the size of main shaft of promotion machine And for it parameter has carried out theoretical calculation For it major parts check nucleus The final use and maintenance for the promotion machine designed carry out necessary explanation Make it satisfy the requirement of customer Key words Promote machine Main shaft Reel Structure is designed III 目 錄 摘要 I Abstract II 第 1 章 緒論 1 1 1 選題的意義 1 1 2 提升機(jī)的發(fā)展概況 1 1 3 提升機(jī)的主要用途和特點(diǎn) 2 第 2 章 主軸的強(qiáng)度計(jì)算 4 2 1 原始數(shù)據(jù) 4 2 2 固定載荷分配于主軸各輪轂的作用力 5 2 2 1 主軸自重 5 2 2 2 卷筒 輪轂 調(diào)繩裝置等自重 6 2 2 3 纏繞于卷筒上的鋼絲繩重量 6 2 2 4 合成的固定靜載荷 Ph 7 2 3 鋼絲繩張力分配于主軸個(gè)輪轂作用點(diǎn)上的力 8 2 3 1 鋼絲繩張力及其位置的計(jì)算 8 2 3 2 鋼絲繩張力在個(gè)輪轂上的分配 11 2 4 作用于軸上水平方向及垂直方向的合力 13 2 5 計(jì)算彎矩 15 2 5 1 計(jì)算支點(diǎn)反力 15 2 5 2 計(jì)算垂直彎距 水平彎距及合成彎距 16 2 5 3 合成彎距 17 2 6 計(jì)算扭距 18 2 7 計(jì)算危險(xiǎn)斷面的安全系數(shù) 20 2 7 1 第 工況 3 斷面安全系數(shù)的計(jì)算 20 2 7 2 第 工況 4 斷面安全系數(shù)的計(jì)算 22 2 8 計(jì)算撓度 23 第 3 章 卷筒的結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度計(jì)算 25 3 1 已知條件 25 3 2 計(jì)算鋼絲繩張力降低系數(shù) 25 3 3 計(jì)算雙層纏繞時(shí)的纏繞系數(shù) 27 3 4 計(jì)算筒殼強(qiáng)度 27 IV 3 4 1 自由筒殼區(qū) 27 3 4 2 在支撐處的鋼絲繩降低系數(shù) 27 3 5 計(jì)算支輪的強(qiáng)度 29 第 4 章 鍵銷的強(qiáng)度計(jì)算與校核 31 4 鍵銷的強(qiáng)度計(jì)算與校核 31 第 5 章 提升機(jī)使用說明書 32 5 1 提升機(jī)的結(jié)構(gòu) 32 5 2 安裝 33 5 3 潤滑 34 5 4 試運(yùn)轉(zhuǎn) 34 5 5 操作與絞車的安全運(yùn)轉(zhuǎn) 35 5 7 檢查 36 第 6 章 經(jīng)濟(jì)分析 38 結(jié)論 40 參考文獻(xiàn) 41 1 第 1 章 緒論 1 1 選題的意義 提升機(jī)是沿井筒提運(yùn)礦石和廢石 升降人員 下放材料 工具和設(shè)備 提升容器有罐籠和箕斗 罐籠可用來提升礦石 人員 材料與設(shè)備等 但是 箕斗不能用來提升人員 所以提高它的安全性是最重要的 人的生命是最珍貴 的 其次要求它的體積小 重量輕 壽命長 適于惡劣環(huán)境 提升量大的工作 場(chǎng)所 穩(wěn)定性能好 效率高 1 2 提升機(jī)的發(fā)展概況 提升設(shè)備是沿井筒提升煤炭 矸石 升降人員和設(shè)備 下放材料的大型 機(jī)械設(shè)備 它是礦山井下生產(chǎn)系統(tǒng)和地面工業(yè)廣場(chǎng)相連接的樞紐 是礦山運(yùn) 輸?shù)难屎?因此 提升設(shè)備在礦山生產(chǎn)的全過程中占有極其重要的地位 隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展及生產(chǎn)的機(jī)械化和集中化 目前 世界上經(jīng)濟(jì)比較 發(fā)達(dá)的一些國家 提升機(jī)的運(yùn)行速度已達(dá) 20 25m s 一次提升量達(dá)到 50t 電動(dòng)機(jī)容量已超過 10000kW 我國的煤礦建設(shè)也是符合上述發(fā)展規(guī)律的 而且 目前我國最大井深也在 1000m 以上 最大年產(chǎn)量百萬噸甚至千萬噸的正在多 處興建 甚至能力更大的也在設(shè)計(jì)中 在發(fā)達(dá)國家 電力電子技術(shù)較早就用于提升機(jī)的傳動(dòng) 并且發(fā)展迅速 從 60 年代的模擬控制 SCR D 直流提升機(jī)發(fā)展到目前最先進(jìn)的同步機(jī)內(nèi)用交 流電機(jī) 沒有電刷問題 提升機(jī)容量可以大幅度增加 例如南非帕拉波內(nèi)裝 式提升機(jī)電機(jī)功率達(dá) 6300kW 目前 全數(shù)字電力電子器件構(gòu)成的國產(chǎn)直流 提升機(jī)已占領(lǐng)了國內(nèi)市場(chǎng) 并開始出口 但是由于我國的科技和生產(chǎn)水平的 限制 我國的提升機(jī)還有很大一部分需要依賴于進(jìn)口發(fā)達(dá)國家的設(shè)備 2 1 3 提升機(jī)的主要用途和特點(diǎn) 提升機(jī)的主要用途 提升機(jī)是礦山的大型固定設(shè)備之一 是聯(lián)系井下與地面的主要運(yùn)輸工具 提升工作是整個(gè)采礦過程中的重要環(huán)節(jié) 從地下采出的煤炭 礦石必須提升 至地面才有實(shí)際應(yīng)用價(jià)值 廢石的提升 工作人員 材料及設(shè)備的升降等都 要靠提升工作來完成 提升設(shè)備就是完成上述工作的多種機(jī)電設(shè)備組成的大 型成套裝備 提升設(shè)備在工作中一旦發(fā)生機(jī)械或電氣事故 就會(huì)造成停產(chǎn) 甚至造成人身傷亡 提升機(jī)結(jié)構(gòu)的主要特點(diǎn) 結(jié)構(gòu)緊湊 啟動(dòng)平穩(wěn) 具有工作制動(dòng)器和電力液推桿制動(dòng)器 安全可靠 設(shè)有機(jī)械無級(jí)速速機(jī)構(gòu) 操作方便 拉動(dòng)操縱手柄 可在設(shè)定 范國內(nèi)選擇 任一速度提升或下放物料 節(jié)電 省力 安裝 維修方便 3 第 2 章 主軸的強(qiáng)度計(jì)算 2 1 原始數(shù)據(jù) 提升機(jī)各部件尺寸如圖所示 采用雙層纏繞無尾繩提升 卷筒直徑 D 5000mm 卷筒寬度 B 2300mm 鋼絲繩最大靜張力 230000NmaxjT 鋼絲繩最大靜張力差 160000Nj 主軸每米質(zhì)量 q 2240kg m 活滾筒左輪轂質(zhì)量 3800kghzG 活滾筒右輪轂質(zhì)量 2600kgy 調(diào)繩裝置質(zhì)量 6140kgts 游動(dòng)卷筒質(zhì)量 18816kgh 固定卷筒質(zhì)量 20377kgs 固定卷筒左輪轂質(zhì)量 3000kgszG 固定卷筒右輪轂質(zhì)量 4200kgy 一個(gè)卷筒上木襯的質(zhì)量 2640kgm 三圈摩擦圈的鋼絲繩及供實(shí)驗(yàn)移動(dòng)的鋼絲繩質(zhì)量 1400kg0G 鋼絲繩纏滿一層時(shí)的質(zhì)量 5190kg1 鋼絲繩纏滿兩層時(shí)的質(zhì)量 包括 G1不包括 G0 10760kg2 活卷筒的變位質(zhì)量 19304kgih 固定卷筒的變位質(zhì)量 不包括卷筒及輪轂 18720kgis 天輪的變位質(zhì)量 3500kgit 鋼絲繩每米長質(zhì)量 P 9 45kg m 提升機(jī)加速度 1m s2a 箕斗自身質(zhì)量 8050kgrQ 一次提升量 Q 8500kg 4 鋼絲繩直徑 d 50mm 活固定卷筒出繩角 120 2 2 固定載荷分配于主軸各輪轂的作用力 2 2 1 主軸自重 主軸單位長度的質(zhì)量 q 為 q 2240kg m 主軸自重作為集中力分配于輪轂作用點(diǎn)上 這是因?yàn)榧休d荷在計(jì)算上 較為方便 與其他各集中力也便于疊加 同時(shí)也偏于安全 其計(jì)算結(jié)果見表 2 1 表 2 1 分配于輪轂上的力 載 荷 名 稱 符 號(hào) 計(jì) 算 公 式 結(jié) 果 N 附加于 1 點(diǎn)上的力 1zP23 lqg 3128 6 附加于 2 點(diǎn)上的力 2z34 2l30897 44 附加于 3 點(diǎn)上的力 3zP45 lqg 33751 2 附加于 4 點(diǎn)上的力 4z56 2l32818 24 5 2 2 2 卷筒 輪轂 調(diào)繩裝置等自重 卷筒 輪轂 調(diào)繩裝置的自重 亦通過輪轂視為集中力作用于軸上 其 計(jì)算結(jié)果見表 2 2 表 2 2 卷筒 輪轂 調(diào)繩裝置的自重分配于軸上的力 載 荷 名 稱 符號(hào) 計(jì)算公式 結(jié)果 N 附加于 1 點(diǎn)上的力 1gP12 tshzmGg 202546 4 附加于 2 點(diǎn)上的力 2g12hy 130614 4 附加于 3 點(diǎn)上的力 3 szsm142183 3 附加于 4 點(diǎn)上的力 4gP12yg 153943 3 2 2 3 纏繞于卷筒上的鋼絲繩重量 纏繞于卷筒上的鋼絲繩亦通過輪轂各點(diǎn)作用于軸上 為簡化起見 僅按 以下幾種工況進(jìn)行計(jì)算 1 死卷筒提升開始 2 死卷筒纏滿一層 3 死卷筒提升終了 4 活卷筒提升開始 5 活卷筒纏滿一層 6 活卷筒提升終了 計(jì)算公式及結(jié)果見表 2 3 6 表 2 3 鋼絲繩分配于卷筒上的力 工 況 力 計(jì)算公式 結(jié)果 N 死卷筒提升開 始 或 活卷筒提升終 了 或 1 sp 6 s 或 2 或 1 3s 6 s 或 4p 1022 Gg 1022 0G 0 59584 59584 13720 0 死卷筒纏滿一 層 或 活卷筒纏滿一 層 或 2 1sp 5 或 2 s 5 p 或 2 3s 5 或 2 4sp 5 112 g 0112 G0g 32291322913229132291 死卷筒提升終 了 或 活卷筒提升開 始 或 3 1s 4 p 或 3 2s 4 或 3 sp0G0122 g 1022 G1372005958459584 7 4 3sp 或 4 s 2 2 4 合成的固定靜載荷 Ph 在計(jì)算過程中 為方便起見 將上述三項(xiàng)靜載荷首先合成 計(jì)算公式為 hzgsP 由于鋼絲繩重量按六種工況計(jì)算的 故合成的固定靜載荷亦有六種工況 計(jì)算結(jié)果如表 2 4 表 2 4 合成固定靜載荷分配于軸上的力 工 況 Ph1 Ph2 Ph3 Ph4 死卷筒提 升開始 或 活卷筒提 升終了 293711 4 221321 448 189848 025 786952 113 死卷筒纏 滿一層 或 活卷筒纏 滿一層 266390 55 194000 598 208437 975 219276 663 8 死卷筒提 升終了 或 活卷筒提 升開始 247800 6 161676 648 235758 825 246596 913 2 3 鋼絲繩張力分配于主軸個(gè)輪轂作用點(diǎn)上的力 2 3 1 鋼絲繩張力及其位置的計(jì)算 鋼絲繩張力的計(jì)算包括下列兩重意義 一為計(jì)算它的大小 一為計(jì)算它 在卷筒上的位置 亦需按以前所述的幾種工況計(jì)算 為了簡化計(jì)算 略去井口到卷筒間鋼絲繩的慣性力 并近似地按三階段 梯形速度圖提升時(shí)計(jì)算 死卷筒提升開始 鋼絲繩最大靜張力 8500 8050 10760 g 267911 1 N rzTQG 死卷筒上提升鋼絲繩張力 1 2itKTga 576411 08 N 0 5273107389 5 8 它的位置在死卷筒的左側(cè) 但由于摩擦圈及實(shí)驗(yàn)繩長 故距左端擋板有 一段距離 472 mm 130 7 5bd 307 5 14 活卷筒上下放鋼絲繩張力 9 11 2rritKaTQGg 61166 63 N 0 5188 053 9 8 死卷筒開始提升時(shí) 認(rèn)為活卷筒上的鋼絲繩處于卷筒的左斷 亦即鋼絲 繩與卷筒左斷擋板的距離 0 1b 死卷筒纏滿一層 死卷筒上提升鋼絲繩的張力 21 2KTGgQ 210743 3 N 0 15679 59 8 9 812 此時(shí)鋼絲繩位置處于卷筒右端 距死卷筒右檔板的距離 b2 0 由于摩擦圈及實(shí)驗(yàn)繩長的影響 活卷筒上的第二層繩并未完全松下 而 是還有一部分 當(dāng)然鋼絲繩的張力及其所在位置也可以用較準(zhǔn)確的方法來計(jì) 算 但習(xí)慣上往往按下述方法來確定 即在計(jì)算鋼絲繩張力時(shí) 認(rèn)為活卷筒 上的第二層已全部松下 而在分配鋼絲繩張力在左右輪轂時(shí) 則需考慮到活 卷筒上下放鋼絲繩的實(shí)際位置 因?yàn)殇摻z繩位置對(duì)張力的影響較小 而對(duì)左 右輪轂力的分配影響則較大 據(jù)此 活卷筒上下放鋼絲繩的張力 221 rKTQGQg 127358 335 N 0 5 805769 89 12 此時(shí)鋼絲繩距右擋板 472 mm 2b1 死卷筒提升終了 10 提升終了時(shí) 認(rèn)為鋼絲繩已達(dá)到死卷筒的左端擋板 即 0 死卷筒上3b 鋼絲繩的張力 3221 itKTTGgQGag 0 5731071069 89 8 6350 1 148559 4 N 活滾筒上鋼絲繩的張力 3221 r ritKaTQGQGg 0 51 805176 8 05176350 9 8 200582 12 N 此時(shí)活卷筒上所剩余的只有摩擦圈及實(shí)驗(yàn)繩長 故鋼絲繩距左檔板 mm 3460b 活卷筒提升開始 根據(jù)與上面的分析 得出活卷筒上鋼絲繩張力 鋼絲繩距左檔板 41T mm 死卷筒上鋼絲繩張力 鋼絲繩距左端擋板 4372b 41 430b 活卷筒纏滿一層 活卷筒上鋼絲繩張力 鋼絲繩距右檔板 死卷筒上鋼絲 52T 520b 11 繩張力 鋼絲繩距左端擋板 mm 52T 5247b 活卷筒提升終 活卷筒上鋼絲繩張力 鋼絲繩距右檔板 死卷筒上鋼絲 63T 610b 繩張力 鋼絲繩距左端擋板 mm 63T 61472b 2 3 2 鋼絲繩張力在個(gè)輪轂上的分配 根據(jù)鋼絲繩在卷筒上的位置及卷筒的結(jié)構(gòu)尺寸 按杠桿比例關(guān)系 把鋼 絲繩張力分配于 1 2 3 4 各點(diǎn) 以第 種工況死卷筒提升開始為例 對(duì)于活卷筒 鋼絲繩張力 N 鋼絲繩距左檔板 由于 16 3T 10b 左檔板在輪轂 1 作用點(diǎn)左側(cè) mm 故作用于輪轂 1 及 2 點(diǎn)力的分配 可按跨7 距 mm 有一集中力距右支座為 的簡支梁來計(jì)算 支座8547902 78m 反力的大小即作用與輪轂上的力 方向與鋼絲繩張力作用于軸上之力相反 按上法求出作用于輪轂 1 上的作用力 N 作用于輪轂上的 1 596 F 力 N 1 25 48F 對(duì)于死卷筒 鋼絲繩張 N 鋼絲繩距坐端擋板15764 08T mm 由于左擋板在結(jié)構(gòu)上位于輪轂 3 的左側(cè) mm 因而可按跨距147b 98 mm 作用力距左支座為 mm 的簡支梁來計(jì)算輪轂 3 及 42529 上受力得出 N N 同理亦可計(jì)算出其他工況時(shí) 1 32067 58F 1 456 F 各點(diǎn)力 其結(jié)果見表 2 5 表 2 5 鋼絲繩張力在各輪轂上的分配 計(jì) 算 結(jié) 果 N 工況 活 卷 筒 死 卷 筒 12 1F2F3F4F 62716 40 1549 77 556243 51 20167 57 49550 06 122403 27 4683 19 206060 14 142299 77 58282 35 176515 26 27955 86 43393 68 17772 95 72676 95 11510 32 45216 09 255959 42 32456 80 94901 53 152323 44 3764 04 193564 12 7018 01 注 1 各力符號(hào) 為方向向上 為方向向下 由于出繩角的影響 必須將表 1 5 中所求出的力分為水平的和垂直的其 結(jié)果見表 2 6 表 2 6 鋼絲繩張力在各輪轂上的分配 帶角度 活 卷 筒工況 11sincF 11cospF 21sincF 21cospF 0 62716 40 0 1549 77 0 4955 06 0 122403 27 0 142299 77 0 58282 35 0 43393 68 0 17772 95 0 45216 09 0 255959 42 0 152323 44 0 3764 04 死 卷 筒工 況 32sincF 32cospF 42sincF 42cospF 0 556243 51 0 20167 57 0 4683 19 0 206060 14 0 176515 26 0 27955 86 0 72676 95 0 11510 32 13 0 32456 80 0 94901 53 0 193564 12 0 7018 01 注 1 表中下腳帶 c 的力為垂直分力 帶 p 的力為水平分力 2 垂直力中的 表示作用于軸上的力方向向上 2 4 作用于軸上水平方向及垂直方向的合力 將鋼絲繩張力的垂直分力與合成固定靜載荷相加 則得作用于軸上垂直 方向的合力 而作用于軸上水平方向的合力就等于鋼絲繩張力的水平分力 其計(jì)算結(jié)果見表 2 7 表 2 7 作用于軸上水平方向及垂直方向的合力 工況 作用點(diǎn) 垂直分離 N 水平分力 N 1 2 3 4 293711 41 1 1 chcPF 221321 45 22 189048 03 1 1 33chc 186952 11 44 62716 40 1 pPF 1549 77 2556243 51 1 3p20167 57 4 1 2 3 4 266390 55 2 2 11chcPF 194000 59 208437 98 2 2 33chc 219276 66 44 4955 06 2 1pPF 122403 27 4603 19 2 3p 206060 14 4 1 2 3 4 247800 61 3 3 11chcPF 161676 65 22 235758 83 3 3 chc 246596 91 44 142299 77 3 1pPF 58282 35 2 176515 26 3 p 27955 86 4 1 293711 41 11chcPF 43393 68 1pPF 14 2 3 4 221321 45 4 4 22chcPF 189048 03 33 186952 11 4 4 chc 17772 95 4 2pPF 72676 95 3 11510 32 4 p 1 2 3 4 266390 55 5 5 11 194000 59 22chcPF 208437 98 5 5 33 219276 66 44chc 45216 09 5 1 255959 02 2pPF32456 80 5 394901 53 4p 1 2 3 4 247800 61 6 6 11 161676 65 22chcPF 235758 83 6 6 33 246596 91 44chc 152323 44 6 1 3764 04 2pPF 193564 12 6 3 7018 014p 2 5 計(jì)算彎矩 2 5 1 計(jì)算支點(diǎn)反力 以第 種工況死卷筒提升開始為例 垂直合理對(duì)主軸所造成的支點(diǎn)反力對(duì)于左軸承 1 1 1 1 34562456356460cccczPllPllPllR 297 80 3 98 02985 7 486478 10 N 15 對(duì)于右軸承 1 1 1 234pyppzRPPR 97 5890 316952 487 10 404554 89 N 水平合力對(duì)主軸所造成的支點(diǎn)反力 1 1 1 1 3456245635646 0ppppzPllPllPllR 627 08 9 7 2 9207 58 8 299816 45 N 1 1 1 234pyppzRPPR 67 4059 7623 50167 29816 45 319610 26 N 同理亦可計(jì)算出其它各種工況時(shí)的支點(diǎn)反力 其結(jié)果見表 2 8 表 2 8 支點(diǎn)反力 垂直面支點(diǎn)反力 N 水平面支點(diǎn)反力 N 工況 czRcypzRpy 486478 1 0 404554 8 9 299816 4 5 319610 2 6 459970 0 2 428135 7 7 103906 2 4 234195 4 2 440852 4 2 450980 5 7 229350 6 9 119790 8 3 478006 3 4 413826 6 5 77843 53 44489 73 459969 9 428135 2 136565 2 201536 0 16 4 5 1 5 440861 2 4 450971 7 5 213862 8 1 135278 7 2 2 5 2 計(jì)算垂直彎距 水平彎距及合成彎距 仍以第 種工況死卷筒提升開始為例 垂直力對(duì)主軸所造成的垂直彎距 在 1 2 3 4 各點(diǎn)分別為 867 1095480 71czMRl Nm A 1 2233 293 4185zcPl 841627 94 N m 1 1 1 32343424czccRlllPl 4867 097 853 096 814221 38 N m N m 1 4645 09 cyMRl 水平力對(duì)主軸所造成的水平彎距 在 1 2 3 4 各點(diǎn)分別為 N m 981 450298317 pzl 1 22336 56 40185zpRPl 738137 96 N m 1 1 1 32343424pzppMlllPl 986 576 0859 7 0 6 17 967241 79 N m N m 1 463910 287596 8pyMRl 2 5 3 合成彎距 N m22 1 1 444wcp 22805 71983 7568 3 N m22 2M6 4 194 N m22 1 1 333wcp2281 397 63 N m22 444 5 58 41 同理亦可計(jì)算出其它各種工況時(shí)的彎距其結(jié)果見表 2 9 和表 2 10 表 2 11 表 2 9 垂直彎距 垂 直 彎 距 N m 工況 4pM2c3cM4c 484045 7 1 841627 9 4 814221 3 8 353985 5 3 457670 1 7 816760 0 9 816355 8 1 374618 8 0 438648 1 6 796759 2 9 826879 4 5 394601 9 9 475616 3 1 817483 4 2 781937 9 7 362098 3 2 457670 1 0 810205 3 2 816355 4 9 374618 3 4 438656 9 3 796784 4 2 826913 0 5 394600 2 8 18 表 2 10 水平彎距 水 平 彎 距 N m 工況 1pM2p3pM4p 298317 3 7 738137 9 6 967241 7 9 279658 9 8 103386 7 1 286941 1 5 264253 7 1 204920 9 9 228203 9 4 389683 4 0 417301 2 2 104816 9 8 77544 31 216088 5 7 157368 6 1 38928 51 136018 9 5 473086 7 0 401876 0 8 176344 0 4 212793 5 0 326949 0 3 389671 0 2 118368 8 8 表 2 11 合成彎距 合 成 彎 距 N m 工況 1wM2w3wM4w 568588 5 3 1119457 5 6 1264323 1 9 451126 2 6 469202 3 0 865697 56 858059 92 427003 3 5 494458 5 4 886948 99 926212 68 408291 6 4 481881 7 7 845561 01 797616 37 364184 8 7 477454 7 9 938213 03 909912 45 414048 4 5 19 487545 8 7 861255 53 914127 29 411971 5 7 2 6 計(jì)算扭距 提升機(jī)上的扭距計(jì)算方法與一般軸相近 但由于它的卷筒及纏上的鋼絲 繩重量較大 故計(jì)算時(shí)應(yīng)將其慣量計(jì)入 當(dāng)死滾筒提升開始時(shí) 工況 在軸的 1 4 段上 軸的扭距由活卷筒下放鋼絲繩所造成 其值為 1 420 nihMTGaR 74256 58 N m 6 39417612 5 軸 4 5 段的扭距為 1 45120 nihisTaR 76 086 3 19487210640 12 5 N m14 2 因 大于 故 與 反向 而電動(dòng)機(jī)作用于軸上的扭距與T 1 4nM 1 5n 同向 1 4nM 當(dāng)活卷筒提升開始時(shí) 工況 4 10 nihTGaR N m 576 81934 12 5 4978 0 4 420 nihisMGa 20 57641 086 3 190487210640 12 5 N m 2 因 大于 故 與 同向 而電動(dòng)機(jī)加于軸上的扭距與 4T 4 1nM 4 5n 反向 1nM 由此可見軸 1 4 段上的扭距不改變方向 但改變大小 而軸 4 5 段上的 扭距上的扭距在工況 與 時(shí)反向 因之主軸所受之扭轉(zhuǎn)應(yīng)力是交變應(yīng)力 前者為不對(duì)稱循環(huán) 后者為對(duì)稱循環(huán) 綜合分析彎距和扭距的計(jì)算結(jié)果可知 最危險(xiǎn)的斷面是在第 種工況的 3 斷面和 4 端面 故以下校核此二斷面的安全系數(shù) 2 7 計(jì)算危險(xiǎn)斷面的安全系數(shù) 軸的材料為 45 號(hào)鋼 經(jīng)熱處理正火 回火 HB 156 201 Mpa Mpa Mpa Mpa 540b 270s 125 125 斷面 1 為 有切向鍵 斷面 2 和 3 為 斷面 4 為 有69Hr 8960Hf 760Hr 切向鍵 略去鍵的影響 抗彎斷面模數(shù)為 33310 590 21mWd 33340 1 20 mWd 23 6 7 扭轉(zhuǎn)斷面模數(shù)為 310 21 4nw 3420 2 46nw 23 70 5mW 21 2 7 1 第 工況 3 斷面安全系數(shù)的計(jì)算 最大彎應(yīng)力和扭應(yīng)力 4 23max7961 2954137 0N m0wMW 4 21ax38 6 n 最小彎應(yīng)力和扭應(yīng)力 2minax29547 0N m 1 24in36 813 5 MW 故應(yīng)力輻 2max2957 04N 2in613751 83457 1N m 平均應(yīng)力 2maxin274 2 096 抗彎安全系數(shù) 611504 37297 4amk 式中 彎曲時(shí)的應(yīng)力集中系數(shù) 1 37 k 表面粗糙度系數(shù) 0 94 22 尺寸系數(shù) 由于材料的強(qiáng)度由大尺寸給出 故 1 抗扭安全系數(shù) 611250 96 8347 19amrnk 式中 彎曲時(shí)的應(yīng)力集中系數(shù) 1 285 k 抗扭等效系數(shù) 0 合成安全系數(shù) 226 94 05 n 2 7 2 第 工況 4 斷面安全系數(shù)的計(jì)算 4 2max3618 75341 78N m02wMW 610 5158342 7 9amnk 式中 切向鍵處的應(yīng)力集中系數(shù) 對(duì)彎曲取 3 k 在計(jì)算 4 斷面的抗扭安全系數(shù)時(shí) 由于它位于軸 1 4 段與 4 5 段的臨界 處 故應(yīng)分別按軸 1 4 段與 4 5 段的扭應(yīng)力計(jì)算安全系數(shù) 取其中較小者 經(jīng)分析按軸 4 5 段計(jì)算的安全系數(shù)較小 故以下按此計(jì)算 23 4 25max170 23859 1N m6nMW 06112501 938 94amrnk 式中 切向鍵處的應(yīng)力集中系數(shù) 對(duì)扭轉(zhuǎn)取 2 k 合成安全系數(shù) 224 519 74 n 2 8 計(jì)算撓度 計(jì)算撓度時(shí) 為了簡化 作以下兩點(diǎn)假設(shè) 1 以軸的中點(diǎn)撓度代替軸的最大撓度 2 計(jì)算時(shí)以該力作用下的直徑作為全軸的直徑 即在計(jì)算 1 4 點(diǎn)力著作用下的撓度時(shí)以 計(jì)算 在計(jì)算 2 3590 62 點(diǎn)作用下的撓度時(shí)以 計(jì)算 650 根據(jù)材料力學(xué) 簡支梁受集中力時(shí) 中點(diǎn)撓度公式為 當(dāng) a b 時(shí) 20 34 8PaflEJ 當(dāng) a b 時(shí) b 式中 力作用點(diǎn)距左支座的距離 a 力作用點(diǎn)距右支座的距離 B 24 軸的跨距 0l 主軸的彈性模數(shù) E72 10EPa 主軸的慣性距 J 364dJ 計(jì)算結(jié)果見表 2 12 和表 2 13 表 2 12 垂直力產(chǎn)生之撓度 垂直力產(chǎn)生之撓度 cm 工況 1cf2cf3cf4cfcf總 0 023 0 044 0 066 0 008 0 141 0 021 0 039 0 073 0 009 0 142 0 020 0 032 0 083 0 010 0 145 0 023 0 044 0 066 0 008 0 141 0 021 0 039 0 073 0 009 0 142 0 020 0 032 0 083 0 010 0 145 表 2 13 水平力產(chǎn)生之撓度 水平力產(chǎn)生之撓度 合成總撓度 mm 工況 1pf2pf3pf4pfpf總 f 0 005 0 0003 0 01 9 0 001 0 025 3 0 1432 0 003 0 024 0 00 2 0 009 0 038 0 1470 0 011 0 012 0 06 0 085 0 1681 25 3 0 001 0 003 0 004 0 02 6 0 001 0 032 0 1446 0 004 0 051 0 01 1 0 003 0 075 0 1606 0 012 0 001 0 06 9 0 000 2 0 069 2 0 1607 主軸許用的撓度為 故剛度符合要求 068 73lcm 26 第 3 章 卷筒的結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度計(jì)算 3 1 已知條件 鋼絲繩最大靜張力 N 3201F 鋼絲繩直徑 mm 5d 鋼絲繩彈性模量 Mpa 5 sE 鋼絲繩金屬斷面面積 29cmA 卷筒殼半徑 cm 20r 輪轂半徑 cm 01 纏繞節(jié)距 mm 53t 纏繞層數(shù) n 卷筒殼厚 mm 4 圓盤厚 mm 120 鋼的彈性模量 Mpa 5 1E 筒殼及圓盤材料 Mpa 6 82Mn 3 2 計(jì)算鋼絲繩張力降低系數(shù) 集中力的影響區(qū)長 cm1 83 25047 8yxr 在影響區(qū)內(nèi)的鋼絲繩圈數(shù) 取7 1 9yiti 1 cm1 285 0 46r 27 的計(jì)算如表 3 11 iFx 表 3 1 鋼絲繩張力降低系數(shù) 距第一圈的距離 x mm 5 30 10 6 15 9 21 2 26 3ix 0 22 0 43 0 65 0 86 1 071iF 0 958 3 0 862 5 0 731 5 0 596 8 0 465 6 距第一圈的距離 x mm 31 8 37 1 42 4 47 7 53 0ix 1 29 1 50 1 72 1 94 2 151iF 0 340 8 0 238 4 0 150 5 0 082 2 0 033 7 0 9583 0 8625 0 7315 0 5968 0 4656 0 3408 0 2384 0 1505 0 01 iFx 822 0 0337 4 46 自由筒殼區(qū)鋼絲繩張力降低系數(shù) 1310 64 sicEAFxr 28 310 89 09644 625c 3 3 計(jì)算雙層纏繞時(shí)的纏繞系數(shù) 1 09 2382sEA 5 34cmtd2 1 10 a 3 4 計(jì)算筒殼強(qiáng)度 3 4 1 自由筒殼區(qū) 22301 834 N cm5Faqrt 筒殼壓縮應(yīng)力 Mpa4 950176 MPayC 182 3 4 2 在支撐處的鋼絲繩降低系數(shù) 10 89 42 彎曲應(yīng)力 12 QbMwqCra 29 3121 8234 095 0 84610 5MPa 式中 12QbaGA 10 844 2560 33 32 86104 1 1 9065MbbIr 210 2 5 cmA 0220 rrG 221 351 350 0 25 2301201 brI 3225 10 351 1 39 壓縮應(yīng)力 314 2095 10 84 2yQbqCra 30 14 9MPa 3 5 計(jì)算支輪的強(qiáng)度 由 引起的支輪外表面徑向壓縮應(yīng)力為AR 169 530 82AyrR 式中 4 4619 5N cmAQbqCa 支輪內(nèi)表面徑向壓縮應(yīng)力為 0 201 1 AyRr 23 850 5MPa1 07 由 引起的支輪在輪轂處的應(yīng)力 AM 徑向應(yīng)力 0 2011 ArMr 31 2156 8410 6MPa 307 式中 32214 9 86105 84N cmAMbqCa 環(huán)向應(yīng)力 0 30 Palr 在與筒殼連接處的應(yīng)力 徑向應(yīng)力 221656 847 MAr 環(huán)向應(yīng)力 20201 1Al rr 226 3756 8410 5 11MPa 各應(yīng)力值均較小 無須再用合成應(yīng)力校核 筒殼的強(qiáng)度符合要求 32 第 4 章 鍵銷的強(qiáng)度計(jì)算與校核 4 鍵銷的強(qiáng)度計(jì)算與校核 切向鍵聯(lián)接的主要失效形式是工作面被壓潰 下面校核鍵的擠壓強(qiáng)度 切向鍵的擠壓強(qiáng)度為 310 5 4 pTtcdlf 39278 016 5012 4 70 03 MPap 所以切向鍵的強(qiáng)度符合要求 式中 傳遞的轉(zhuǎn)矩T 軸的直徑d 鍵的工作長度l 鍵的倒角C 摩擦系數(shù) 一般取 0 12 0 17 取 0 12f ff 鍵 軸 輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應(yīng)力 100 120p p MPa 33 34 第 5 章 提升機(jī)使用說明書 5 1 提升機(jī)的結(jié)構(gòu) 提升機(jī)由機(jī)座 主軸裝置 深度指示器 減速調(diào)速器 工作制動(dòng)器 電動(dòng) 機(jī) 電力液壓推桿制動(dòng)器 帶制動(dòng)輪柱銷 氣控制等部分組成 各主要部分的結(jié)構(gòu)特征如下 機(jī)座 由槽鋼 角鋼和鋼扳等焊接而成 便于搬運(yùn)時(shí) 移動(dòng) 備部件焊接成 整體 安裝時(shí) 用地腳螺栓固定在基礎(chǔ)上 主軸裝置 由大齒輪 制動(dòng)支輪 卷筒 主軸和軸承座等組成 卷簡上設(shè)有木襯 可減少鋼絲繩的磨損 深度指示器 由角鋼架子 絲桿 指針 傘齒輪等組成 絲桿下部的傘齒輪與主 軸上的傘齒輪嚙合 可沒限位開關(guān)和齒輪離合乎柄 深度指示器指示提 升 高度和防山過卷事故 減速調(diào)速器 行星齒輪傳動(dòng)調(diào)速器 減速與調(diào)速結(jié)合為一體 內(nèi)有斜齒圓柱齒輪和行星齒輪 密封嚴(yán)密 潤油良好 更換潤滑油方便 調(diào)速操作器 由調(diào)速輪 調(diào)速帶 架 杠桿和調(diào)速手柄等組成 調(diào)速帶 調(diào)速架 內(nèi)的閘瓦 內(nèi)襯石棉剎車帶 調(diào)速帶 架 的一端裝有調(diào)節(jié)螺母 保證 調(diào)速帶 架 與調(diào)速輪之間的一定間隙 調(diào)速帶 架 全部松開時(shí) 調(diào) 速輪全速旋轉(zhuǎn) 調(diào)速器輸出速度為零 調(diào)速帶 架 全部拉緊時(shí) 調(diào) 速 輪靜止不動(dòng) 其輸出速度最大 調(diào)速帶 架 部分拉緊時(shí) 則輸出部 分 速度 工作制動(dòng)器 采用的盤式制動(dòng)裝置 電動(dòng)機(jī) 非防爆絞車配用非隔爆三相異步電動(dòng)機(jī) 防爆絞車配用三相隔爆異 步 電動(dòng)機(jī) 35 電力液壓推桿制動(dòng)器 緊急制動(dòng)器 是緊急制動(dòng)裝置 非防爆絞車配用非隔爆電力液壓推桿制動(dòng)器 防爆 絞車配用隔爆電力液壓推桿制動(dòng)器 裝配于帶制動(dòng)輪柱銷聯(lián)軸器位置 當(dāng)電 力液壓推桿制動(dòng)器通電時(shí) 制動(dòng)閘瓦松開制動(dòng)輪 絞車處于正常工作狀況 當(dāng)突然停電或需緊急停車而切斷電源時(shí) 電力液壓推桿制動(dòng)器 依靠彈簧作 用力使制動(dòng)閘瓦自動(dòng)抱緊制動(dòng)輪而停止工作 帶制動(dòng)輪柱銷聯(lián)軸器 由半聯(lián)軸器 I 帶制動(dòng)輪半聯(lián)軸器 Il 和柱銷等組成 連接電動(dòng)機(jī)軸 與減速調(diào)速器輸入軸 其柱鋼為尼龍材料制成 電氣控制 根據(jù)絞車防爆與否 電氣控制為相應(yīng)的配套設(shè)施 5 2 安裝 絞車安裝的混凝土基礎(chǔ)施工 檢查項(xiàng)目如下 1 地腳蟓栓孔是否移位 2 標(biāo)高是否符合要求 3 基礎(chǔ)外形尺寸 4 基礎(chǔ)水平度 上述項(xiàng)目經(jīng)檢查確認(rèn)無誤后 在基礎(chǔ)上布置墊鐵 墊鐵與基礎(chǔ)面要 緊密 貼合 基礎(chǔ)面不平時(shí) 則要黹平 墊鐵離開地腳螺栓的距離以不影 響二次灌 漿為宜 在機(jī)座沒有地腳螺栓的部位也要布置墊鐵 其間距約 500 700 毫 米 墊鐵要成組使用 每組不超過三塊 墊鐵布置好后 將絞車就位 縱橫兩個(gè)方向找平 其誤差控制在 1 毫米 之內(nèi) 絞車找平后將地腳螺栓稍加擰緊 進(jìn)行二次澆灌 絞車因井下巷道 窄不能成含運(yùn)送時(shí) 可拆成幾個(gè)主要部件 在安裝 地點(diǎn)重新裝配后安裝 如用戶自拆 自裝而沒有達(dá)到本設(shè)備裝配技術(shù)要 求和違規(guī)使用所出現(xiàn)的設(shè) 備故障及其它經(jīng)濟(jì)損失 由違規(guī)方負(fù)責(zé) 36 5 3 潤滑 絞車的各運(yùn)動(dòng)部位應(yīng)及時(shí)充分地潤滑 潤滑劑不得混入灰塵 污垢 及 水分等雜質(zhì) 減速調(diào)速器齒輪用 N32 或 N46 機(jī)械油 各操作件 運(yùn)動(dòng)件的軸承和關(guān)節(jié)處用 N46 機(jī)械油 開式齒輪用 ZG 3 鈣基潤滑脂 減速調(diào)速器內(nèi)油面高度約浸沒大齒輪的三分之一 新的或大修的絞 車 運(yùn)轉(zhuǎn) 5 6 天后 放掉減速調(diào)速器內(nèi)的潤滑油 用煤油清洗內(nèi)腔 清除 金屬微 粒細(xì)屑 更換新油 以后 1 3 個(gè)月?lián)Q油一次 滾動(dòng)軸承的油量不超過軸承空積的 Ji 分之二 主軸裝置滾動(dòng)軸承三 個(gè) 月?lián)Q油脂一次 減速調(diào)速器滾動(dòng)軸承檢修時(shí)換油脂 電動(dòng)機(jī)滾動(dòng)軸承 2 3 個(gè)月加油脂一次 開式齒輪每隔 6 8 天 擦去齒面臟物 調(diào)整兩齒輪之間的間隙 加 油 脂一次 使齒面經(jīng)常保持一層薄的油膜 電力液壓推桿制動(dòng)器 3 個(gè)月?lián)Q油一次 5 4 試運(yùn)轉(zhuǎn) 試運(yùn)轉(zhuǎn)前的檢查 試運(yùn)轉(zhuǎn)前仔細(xì)檢查各部分連接是否緊固 操縱手柄是否靈活可靠 1 深 度指示器的限位開關(guān)是否能準(zhǔn)確地起作用 各部位潤滑是否良好 并 有足夠 的油蚩 空運(yùn)轉(zhuǎn) 各部分檢查后進(jìn)行空運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn) 并應(yīng)變換卷筒旋轉(zhuǎn)方向 進(jìn)行多次工作 制動(dòng)和安全制動(dòng) 檢查各部件的運(yùn)轉(zhuǎn)情況 調(diào)整各緊固件使之正常 各軸承 溫升不超過 30 各密封處不得有漏油璣象 無負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn) 經(jīng)空運(yùn)轉(zhuǎn)合格后 將鋼絲繩和煤斗掛上 同時(shí)調(diào)整深度指示器和各開關(guān) 首先作過卷試驗(yàn) 檢查過卷保護(hù)的可靠性 再天負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)不小于 4 小時(shí) 并檢查機(jī)械和電氣的安全 可靠性 帶負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn) 37 經(jīng)無負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)證明各部件能正常工作后 進(jìn)行帶負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn) 負(fù)荷按 0 25F 0 5F 0 7SF 滿載 F 逐漸增加 F 最大靜張力 滿載試 驗(yàn)連 續(xù)進(jìn)行 24 小時(shí) 全面檢查并測(cè)量主要零部件的變形情況和軸承的溫升 使絞車在額定負(fù)荷時(shí)能正常工作 5 5 操作與絞車的安全運(yùn)轉(zhuǎn) 本絞車設(shè)有兩個(gè)操縱手柄 右邊一個(gè)是卷簡制動(dòng)用的 左邊一個(gè)是 卷筒 啟動(dòng)用的 開機(jī)時(shí) 先右手操縱右邊手柄 剎住制動(dòng)支輪 同時(shí)左手操縱 左邊 手柄松開調(diào)逑輪 再啟動(dòng)電動(dòng)機(jī) 調(diào)速輪空轉(zhuǎn) 然后左手慢慢剎住 調(diào)速輪 同時(shí)右手饅慢松開制動(dòng)支輪 使調(diào)速輪的轉(zhuǎn)速由高慢慢降至零 而卷筒的轉(zhuǎn) 速由零慢慢升至工作轉(zhuǎn)速 實(shí)現(xiàn)絞車慢速啟動(dòng) 平穩(wěn)工作 停機(jī)時(shí) 先左手慢慢松開調(diào)速輪 同時(shí)右手慢慢剎住制動(dòng)支輪 實(shí)現(xiàn) 絞車慢速停機(jī) 使煤斗到位前減速 平穩(wěn)就位 最后關(guān)閉電動(dòng)機(jī) 短 時(shí)停機(jī) 可不關(guān)閉電動(dòng)機(jī) 中途調(diào)速 兩個(gè)手柄交替松開與剎緊即可 絞車的安全運(yùn)轉(zhuǎn) 定期檢查安全保護(hù)裝置的可靠性 防止失效 絞車運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí) 嚴(yán)禁將兩個(gè)操縱手柄同時(shí)剎住 開啟電動(dòng)機(jī)前 制動(dòng)支輪剎住 調(diào)速輪松開 放車時(shí) 應(yīng)使電動(dòng)機(jī)通電 利用操作制動(dòng)控制放車速度 嚴(yán)禁放飛車 緊急制動(dòng)只有在下列特殊情況下需停機(jī)時(shí)才使用 A 絞車在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中出現(xiàn)振動(dòng)或電流表上電流超過額定允許值 B 絞車機(jī)枸部分發(fā)生突發(fā)性損壞 C 電氣部分非正常動(dòng)作時(shí) 司機(jī)未獲得工作信號(hào) 不得開動(dòng)絞車 上下班時(shí) 要作好交接班工作 5 6 維護(hù)保養(yǎng) 工作時(shí) 注意各運(yùn)動(dòng)部分溫升 聲響 振動(dòng)是否正常 當(dāng)溫升超 38 過 65 時(shí) 應(yīng)立即停機(jī)檢查 經(jīng)常保持絞車的清潔 在一般情況下 維修人員不得隨意或任意 打 開減速箱蓋 非維修人員更不得更改各配件的嚙合位置 合理使用 嚴(yán)禁超負(fù)荷運(yùn)行 定期檢查和預(yù)防性檢修 及時(shí)加注潤滑油 5 7 檢查 絞車的檢查工作分為日襝 周檢 月檢 要求以 煤礦機(jī)電設(shè)備完好 標(biāo)準(zhǔn) 為標(biāo)準(zhǔn) 5 7 1 日檢 日檢主要由司機(jī)和值班檢修人員進(jìn)行 以司機(jī)為主 按下述內(nèi)容檢 查 檢查制動(dòng)系統(tǒng)是否正常 調(diào)速帶 架 制動(dòng)帶間隙調(diào)整是否 合適 檢查搡作制動(dòng)和電動(dòng)機(jī)搡縱開關(guān) 杠桿及拉桿的全部連接部分 是否 靈活可靠 檢查減速調(diào)速器的潤滑油是否足量 是否漏油及軸承溫升倩況 各部分連接零件是否松動(dòng) 如螺栓 銷子 鉚釘和聯(lián)軸器等 運(yùn)轉(zhuǎn)過程中的溫升 聲響 振動(dòng)是否正常 提升容器及附屬機(jī)構(gòu)情沉是否完好 提升綱絲繩的斷絲 變形 撞傷 伸長和潤滑情況 天輪轉(zhuǎn)動(dòng)及其軸承 襯墊 繩槽等情況 電氣設(shè)備按其說明書規(guī)定進(jìn)行檢查 設(shè)備及其周圍的清潔衛(wèi)生和工具備件的保管情況 對(duì)上述檢查的情況完整地填入運(yùn)轉(zhuǎn)工作日記中 供維修時(shí)參考 5 7 2 月檢和周檢 月檢和周檢以專職維修人員 和司機(jī)聯(lián)含進(jìn)行 除日檢內(nèi)容外 還須檢 查以下幾項(xiàng) 制動(dòng)系統(tǒng)的準(zhǔn)確動(dòng)作惰況 調(diào)速帶 閘瓦 制動(dòng)帶磨損情況 并 適當(dāng)調(diào)整間隙 詳細(xì)檢查全部連接零件 并適當(dāng)調(diào)整與緊固 機(jī)械與電氣倮護(hù)裝置的動(dòng)作可靠程度 并進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整 如過 卷 過負(fù)荷等 39 檢查所有磨損表面 發(fā)現(xiàn)疑象時(shí) 應(yīng)揭開軸承蓋檢查軸承情況 更 換易損件 檢查減速調(diào)速器內(nèi)齒輪磨損及接觸情況 鋼絲繩在卷簡與提升容器兩端的牢固固定情況 并對(duì)鋼絲繩進(jìn) 行除 垢 涂抹新油 安全是在礦用機(jī)械最重要的 一旦出事就是人命關(guān)天啊 所以我的設(shè)計(jì) 一定會(huì)做到安全和技術(shù)共存 不能只關(guān)心先進(jìn)性也的注意安全性 40 第 6 章 經(jīng)濟(jì)分析 1 市場(chǎng)需求研究 1 市場(chǎng)需求程度 隨著我國經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展 對(duì)能源的需求量將會(huì)日益增加 作為三大傳 統(tǒng)能源的煤將是推動(dòng)我國經(jīng)濟(jì)持續(xù)健康發(fā)展的重要能源保障 而我國目前煤 礦大部分都已經(jīng)經(jīng)過了多年的開采 由于技術(shù)的原因我們一直以來對(duì)煤的提 升能力不夠 還是有很大的潛力的 對(duì)大功率提升機(jī)的需求量會(huì)增加 所以 說開發(fā)大功率提升機(jī)有著長遠(yuǎn)的社會(huì)效益和良好的經(jīng)濟(jì)效益 而我國目前礦用提升機(jī)雖然有一些種類的產(chǎn)品 但遠(yuǎn)未成形系列化 而 且目前的提升機(jī)不能滿足實(shí)際工況的需要 其中一個(gè)主要的原因是由于運(yùn)輸 能力不能滿足需要 而該設(shè)計(jì)正是在這樣一個(gè)背景下進(jìn)行設(shè)計(jì)的 所以說是 完全應(yīng)社會(huì)需要而進(jìn)行設(shè)計(jì)的 2 開展的基本條件 由于我校的本身是黑龍江科技學(xué)院 而我系的前身則是礦山機(jī)械系 在 礦山機(jī)械的研究領(lǐng)域有著得天獨(dú)厚的優(yōu)勢(shì) 并且經(jīng)過多年的研究開發(fā) 對(duì)于 采煤機(jī)有著比較全面地了解 并且擁有大量的礦山機(jī)械的資料及雄厚的技術(shù) 資源 所以完全有技術(shù)能力完成該項(xiàng)目 2 初步可行性研究 1 投資機(jī)會(huì)是否有希望 根據(jù)對(duì)雞西煤機(jī)廠的實(shí)際考察 以及在網(wǎng)絡(luò)上對(duì)同類產(chǎn)品的調(diào)查研究發(fā) 現(xiàn) 該產(chǎn)品的技術(shù)及經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)很明顯 投資機(jī)會(huì)很大 2 是否需要作詳細(xì)可行性分析 由于本人能力及接觸范圍的有限 未能對(duì)該方案在投資的具體數(shù)額上有 詳細(xì)的知悉 尚存在諸多問題有待詳細(xì)可行性分析中解決 3 有待解決的關(guān)鍵性問題 由原品開發(fā)以前 同類型的產(chǎn)品研究處于空白階段 無任何類似產(chǎn)品可 進(jìn)行對(duì)比 在應(yīng)用實(shí)際工況時(shí)必然會(huì)產(chǎn)生新的問題 有待制造樣機(jī)進(jìn)行檢測(cè) 后反饋進(jìn)行優(yōu)化 41 4 初步經(jīng)濟(jì)效益預(yù)測(cè) 由于很多零部件都可以由雞西煤機(jī)廠獨(dú)立完成 可以節(jié)約不少成本 其 次 由于采用了二級(jí)行星減速器在增大傳動(dòng)比的同時(shí)減少了齒輪的數(shù)量 一 年一臺(tái)可節(jié)省 2 萬元 我相信 5 10 5 型提升機(jī)機(jī)在不遠(yuǎn)的將來一定 能夠成為礦用提升機(jī)的首選 42 結(jié)論 在老師的精心指導(dǎo)下 經(jīng)過幾個(gè)月的學(xué)習(xí)和研究 我終于完成了礦用提 升機(jī)主軸裝置的設(shè)計(jì)和專題的書寫 在本次設(shè)計(jì)中我運(yùn)用了液壓傳動(dòng) 材料力學(xué)和機(jī)械原理里的部分知識(shí) 查閱了有關(guān)于礦用提升機(jī)主軸裝置機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的相關(guān)材料 認(rèn)真分析了主軸的 運(yùn)動(dòng)規(guī)律 從而提高提升機(jī)的使用性和安全性 在設(shè)計(jì)結(jié)束之前 我再結(jié)合實(shí)際談?wù)劚敬卧O(shè)計(jì)的優(yōu) 缺點(diǎn) 優(yōu)點(diǎn) 對(duì)運(yùn)輸物體而言 裝載量變大 可充分滿足工作要求 結(jié)構(gòu)簡化 運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn) 提高了提升機(jī)的使用可靠性和無故障工作時(shí)間 提高了提升機(jī)的使用壽命和易損零件的更換率 降低了成本 缺點(diǎn) 提升機(jī)的工作噪音仍然很大 在本次設(shè)計(jì)中 我的收獲很大 使自己的實(shí)際動(dòng)手操作能力得以提高 并把學(xué)過的知識(shí)又一次作了鞏固 從中也發(fā)現(xiàn)自己的不足 知識(shí)體系不連貫 基礎(chǔ)知識(shí)不扎實(shí) 不能在解決問題時(shí)作到游刃有余 在盡了最大努力后 我 的設(shè)計(jì)雖然已經(jīng)完成 但是畢竟知識(shí)有限 經(jīng)驗(yàn)不足 難免會(huì)有錯(cuò)漏之處 希望各位領(lǐng)導(dǎo)老師 專家教授及時(shí)提出批評(píng)指正 我會(huì)認(rèn)真改正 盡量避免 以后出現(xiàn)同類錯(cuò)誤 在此 我對(duì)各位老師的指導(dǎo)表示衷心的感謝 43 參考文獻(xiàn) 1 成大先 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 北京 化學(xué)工業(yè)出版社 2004 2 成居山 礦山機(jī)械 徐州 中國礦業(yè)大學(xué)出版社 1987 3 方慎權(quán) 煤礦機(jī)械 徐州 中國礦業(yè)大學(xué)出版社 1987 4 劉大山 提升機(jī)理論設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 徐州 中國礦業(yè)大學(xué)出版社 2000 5 李貴軒 李曉豁編著 采煤機(jī)械設(shè)計(jì) 沈陽 遼寧大學(xué)出版社 1994 6 芮冰 皇欽宗 我國采煤機(jī)械 30 年發(fā)展回顧和展望 煤礦機(jī)電 2000 4 23 42 7 李占權(quán) 滾筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 煤礦機(jī)械 2000 8 王蓓 行星機(jī)構(gòu)在提升機(jī)中的應(yīng)用 煤礦機(jī)械 2000 9 孫忠義 提升機(jī)的研制 使用及發(fā)展前景 煤礦機(jī)械 2000 10 花國梁 互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ) 北京 北京理工大學(xué)出版社 1990 11 保晉 王慶康 門迎春譯 提升機(jī)結(jié)構(gòu)理論 北京 煤炭工業(yè)出版社 1992 12 李貴軒 提升機(jī)工作機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析及應(yīng)用 1980 年煤礦機(jī)械化學(xué)術(shù) 交流學(xué)術(shù)報(bào)告選編 1980 2 78 92 13 張仕紅 何敬德 管亞平 提升機(jī)的技術(shù)現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) 煤礦機(jī)電 14 劉大山 提升機(jī)卷筒結(jié)構(gòu)的最佳確定 煤炭技術(shù) 1995 15 Theory of Hydrodynamic Lubrication O Pinkus B Sternlicht Mc gray Hill 1961 16 SKF General Catalogue 1970 17 Design of Machine Elements M F Spotts 1971 18 Mechanical Engineering Design Second Edition G D Redford 1973 19 Principles for the Calulation of Tooth Strength of Spur and Helical Gears ISO TC 60 WG 6 Secr 87 89 199E 201E 1978 20 FAG Kugellager Rollenlager Katalog 41000 1966 44 專題部分 空氣壓縮機(jī)事故分析 摘要 空氣壓縮機(jī)是煤礦重要?jiǎng)恿υO(shè)備之一 其能否安全供氣 不僅僅是保 證生產(chǎn)正常進(jìn)行的問題 而且是關(guān)系到整個(gè)安全的大問題 總結(jié)煤礦已經(jīng)發(fā) 生的空氣壓縮機(jī)供氣系統(tǒng)的事故 應(yīng)用可靠性設(shè)計(jì)中的故障樹分析的方法分 析原因 提出預(yù)防措施 是非常必要的 將有助于提高運(yùn)輸系統(tǒng)的安全性 方法簡潔適用 關(guān)鍵詞 空氣壓縮機(jī) 事故分析 故障樹 預(yù)防 Abstract Air compressor is the one of important power plant of coal mine it whether safe air feed is not only to guarantee to produce the problem that goes on normally and is to concern the big problem of entire pit safety Summarize the accident of the air compressor system of air feed that coal mine has occured apply the method analysis reason of the analysis of fault tree in design for reliability put forward precautionary measures is very necessary Will be helpful to raise the safety of pit transportation system method is succinct and suitable Keyword Air compressor Accident is analysed Fault tree Prevent 45 概述 空氣壓縮機(jī)是煤礦重要?jiǎng)恿υO(shè)備之一 近年來煤礦推廣錨噴工藝 對(duì)壓 縮空氣的需求進(jìn)一步增多 隨著一些老向深部發(fā)展 地面空氣壓縮機(jī)站向井 下供氣的管路過長 壓力損失過大 因此空氣壓縮機(jī)站移到井下的已越來越 多 空氣