0055-工藝夾具-車床小刀架機(jī)械加工工藝及鏜孔的夾具設(shè)計(jì)
0055-工藝夾具-車床小刀架機(jī)械加工工藝及鏜孔的夾具設(shè)計(jì),工藝,夾具,車床,刀架,機(jī)械,加工,鏜孔,設(shè)計(jì)
學(xué)位論文附錄二 :中文翻譯 通過夾具布局設(shè)計(jì)和夾緊力的優(yōu)化控制變形摘 要工件變形必須控制在數(shù)值控制機(jī)械加工過程之中。夾具布局和夾緊力是影響加工變形程度和分布的兩個(gè)主要方面。在本文提出了一種多目標(biāo)模型的建立,以減低變形的程度和增加均勻變形分布。有限元方法應(yīng)用于分析變形。遺傳算法發(fā)展是為了解決優(yōu)化模型。最后舉了一個(gè)例子說明,一個(gè)令人滿意的結(jié)果被求得, 這是遠(yuǎn)優(yōu)于經(jīng)驗(yàn)之一的。多目標(biāo)模型可以減少加工變形有效地改善分布狀況。關(guān)鍵詞:夾具布局;夾緊力; 遺傳算法;有限元方法1 引言夾具設(shè)計(jì)在制造工程中是一項(xiàng)重要的程序。這對于加工精度是至關(guān)重要。一個(gè)工件應(yīng)約束在一個(gè)帶有夾具元件,如定位元件,夾緊裝置,以及支撐元件的夾具中加工。定位的位置和夾具的支力,應(yīng)該從戰(zhàn)略的設(shè)計(jì),并且適當(dāng)?shù)膴A緊力應(yīng)適用。該夾具元件可以放在工件表面的任何可選位置。夾緊力必須大到足以進(jìn)行工件加工。通常情況下,它在很大程度上取決于設(shè)計(jì)師的經(jīng)驗(yàn),選擇該夾具元件的方案,并確定夾緊力。因此,不能保證由此產(chǎn)生的解決方案是某一特定的工件的最優(yōu)或接近最優(yōu)的方案。因此,夾具布局和夾緊力優(yōu)化成為夾具設(shè)計(jì)方案的兩個(gè)主要方面。 定位和夾緊裝置和夾緊力的值都應(yīng)適當(dāng)?shù)倪x擇和計(jì)算,使由于夾緊力和切削力產(chǎn)生的工件變形盡量減少和非正式化。 夾具設(shè)計(jì)的目的是要找到夾具元件關(guān)于工件和最優(yōu)的夾緊力的一個(gè)最優(yōu)布局或方案。在這篇論文里, 多目標(biāo)優(yōu)化方法是代表了夾具布局設(shè)計(jì)和夾緊力的優(yōu)化的方法。 這個(gè)觀點(diǎn)是具有兩面性的。一,是盡量減少加工表面最大的彈性變形; 另一個(gè)是盡量均勻變形。 ANSYS軟件包是用來計(jì)算工件由于夾緊力和切削力下產(chǎn)生的變形。遺傳算法是MATLAB的發(fā)達(dá)且直接的搜索工具箱,并且被應(yīng)用于解決優(yōu)化問題。最后還給出了一個(gè)案例的研究,以闡述對所提算法的應(yīng)用。2 文獻(xiàn)回顧隨著優(yōu)化方法在工業(yè)中的廣泛運(yùn)用,近幾年夾具設(shè)計(jì)優(yōu)化已獲得了更多的利益。夾具設(shè)計(jì)優(yōu)化包括夾具布局優(yōu)化和夾緊力優(yōu)化。King 和 Hutter提出了一種使用剛體模型的夾具-工件系統(tǒng)來優(yōu)化夾具布局設(shè)計(jì)的方法。DeMeter也用了一個(gè)剛性體模型,為最優(yōu)夾具布局和最低的夾緊力進(jìn)行分析和綜合。他提出了基于支持布局優(yōu)化的程序與計(jì)算質(zhì)量的有限元計(jì)算法。李和melkote用了一個(gè)非線性編程方法和一個(gè)聯(lián)絡(luò)彈性模型解決布局優(yōu)化問題。兩年后, 他們提交了一份確定關(guān)于多鉗夾具受到準(zhǔn)靜態(tài)加工力的夾緊力優(yōu)化的方法。他們還提出了一關(guān)于夾具布置和夾緊力的最優(yōu)的合成方法,認(rèn)為工件在加工過程中處于動(dòng)態(tài)。相結(jié)合的夾具布局和夾緊力優(yōu)化程序被提出,其他研究人員用有限元法進(jìn)行夾具設(shè)計(jì)與分析。蔡等對menassa和devries包括合成的夾具布局的金屬板材大會(huì)的理論進(jìn)行了拓展。秦等人建立了一個(gè)與夾具和工件之間彈性接觸的模型作為參考物來優(yōu)化夾緊力與,以盡量減少工件的位置誤差。Deng和melkote 提交了一份基于模型的框架以確定所需的最低限度夾緊力,保證了被夾緊工件在加工的動(dòng)態(tài)穩(wěn)定。大部分的上述研究使用的是非線性規(guī)劃方法,很少有全面的或近全面的最優(yōu)解決辦法。所有的夾具布局優(yōu)化程序必須從一個(gè)可行布局開始。此外,還得到了對這些模型都非常敏感的初步可行夾具布局的解決方案。夾具優(yōu)化設(shè)計(jì)的問題是非線性的,因?yàn)槟繕?biāo)的功能和設(shè)計(jì)變量之間沒有直接分析的關(guān)系。例如加工表面誤差和夾具的參數(shù)之間(定位、夾具和夾緊力)。以前的研究表明,遺傳算法( GA )在解決這類優(yōu)化問題中是一種有用的技術(shù)。吳和陳用遺傳算法確定最穩(wěn)定的靜態(tài)夾具布局。石川和青山應(yīng)用遺傳算法確定最佳夾緊條件彈性工件。vallapuzha在基于優(yōu)化夾具布局的遺傳算法中使用空間坐標(biāo)編碼。他們還提出了針對主要競爭夾具優(yōu)化方法相對有效性的廣泛調(diào)查的方法和結(jié)果。這表明連續(xù)遺傳算法取得最優(yōu)質(zhì)的解決方案。krishnakumar和melkote 發(fā)展了一個(gè)夾具布局優(yōu)化技術(shù),用遺傳算法找到夾具布局,盡量減少由于在整個(gè)刀具路徑的夾緊和切削力造成的加工表面的變形。定位器和夾具位置被節(jié)點(diǎn)號碼所指定。krishnakumar等人還提出了一種迭代算法,盡量減少工件在整個(gè)切削過程之中由不同的夾具布局和夾緊力造成的彈性變形。Lai等人建成了一個(gè)分析模型,認(rèn)為定位和夾緊裝置為同一夾具布局的要素靈活的一部分。Hamedi 討論了混合學(xué)習(xí)系統(tǒng)用來非線性有限元分析與支持相結(jié)合的人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)( ANN )和GA。人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)被用來計(jì)算工件的最大彈性變形,遺傳算法被用來確定最佳鎖模力。Kumar建議將迭代算法和人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)結(jié)合起來發(fā)展夾具設(shè)計(jì)系統(tǒng)。Kaya用迭代算法和有限元分析,在二維工件中找到最佳定位和夾緊位置,并且把碎片的效果考慮進(jìn)去。周等人。提出了基于遺傳算法的方法,認(rèn)為優(yōu)化夾具布局和夾緊力的同時(shí),一些研究沒有考慮為整個(gè)刀具路徑優(yōu)化布局。一些研究使用節(jié)點(diǎn)數(shù)目作為設(shè)計(jì)參數(shù)。一些研究解決夾具布局或夾緊力優(yōu)化方法,但不能兩者都同時(shí)進(jìn)行。 有幾項(xiàng)研究摩擦和碎片考慮進(jìn)去了。碎片的移動(dòng)和摩擦接觸的影響對于實(shí)現(xiàn)更為現(xiàn)實(shí)和準(zhǔn)確的工件夾具布局校核分析來說是不可忽視的。因此將碎片的去除效果和摩擦考慮在內(nèi)以實(shí)現(xiàn)更好的加工精度是必須的。在這篇論文中,將摩擦和碎片移除考慮在內(nèi),以達(dá)到加工表面在夾緊和切削力下最低程度的變形。一多目標(biāo)優(yōu)化模型被建立了。一個(gè)優(yōu)化的過程中基于GA和有限元法提交找到最佳的布局和夾具夾緊力。最后,結(jié)果多目標(biāo)優(yōu)化模型對低剛度工件而言是比較單一的目標(biāo)優(yōu)化方法、經(jīng)驗(yàn)和方法。3 多目標(biāo)優(yōu)化模型夾具設(shè)計(jì)一個(gè)可行的夾具布局必須滿足三限制。首先,定位和夾緊裝置不能將拉伸勢力應(yīng)用到工件;第二,庫侖摩擦約束必須施加在所有夾具-工件的接觸點(diǎn)。夾具元件-工件接觸點(diǎn)的位置必須在候選位置。為一個(gè)問題涉及夾具元件-工件接觸和加工負(fù)荷步驟,優(yōu)化問題可以在數(shù)學(xué)上仿照如下: 這里的表示加工區(qū)域在加工當(dāng)中j次步驟的最高彈性變形。其中是的平均值;是正常力在i次的接觸點(diǎn);是靜態(tài)摩擦系數(shù);fhi是切向力在i次的接觸點(diǎn);pos(i)是i次的接觸點(diǎn);是可選區(qū)域的i次接觸點(diǎn);整體過程如圖1所示,一要設(shè)計(jì)一套可行的夾具布局和優(yōu)化的夾緊力。最大切削力在切削模型和切削力發(fā)送到有限元分析模型中被計(jì)算出來。優(yōu)化程序造成一些夾具布局和夾緊力,同時(shí)也是被發(fā)送到有限元模型中。在有限元分析座內(nèi),加工變形下,切削力和夾緊力的計(jì)算方法采用有限元方法。根據(jù)某夾具布局和變形,然后發(fā)送給優(yōu)化程序,以搜索為一優(yōu)化夾具方案。圖1 夾具布局和夾緊力優(yōu)化過程4 夾具布局設(shè)計(jì)和夾緊力的優(yōu)化4.1 遺傳算法遺傳算法( GA )是基于生物再生產(chǎn)過程的強(qiáng)勁,隨機(jī)和啟發(fā)式的優(yōu)化方法?;舅悸繁澈蟮倪z傳算法是模擬“生存的優(yōu)勝劣汰“的現(xiàn)象。每一個(gè)人口中的候選個(gè)體指派一個(gè)健身的價(jià)值,通過一個(gè)功能的調(diào)整,以適應(yīng)特定的問題。遺傳算法,然后進(jìn)行復(fù)制,交叉和變異過程消除不適宜的個(gè)人和人口的演進(jìn)給下一代。人口足夠數(shù)目的演變基于這些經(jīng)營者引起全球健身人口的增加和優(yōu)勝個(gè)體代表全最好的方法。遺傳算法程序在優(yōu)化夾具設(shè)計(jì)時(shí)需夾具布局和夾緊力作為設(shè)計(jì)變量,以生成字符串代表不同的布置。字符串相比染色體的自然演變,以及字符串,它和遺傳算法尋找最優(yōu),是映射到最優(yōu)的夾具設(shè)計(jì)計(jì)劃。在這項(xiàng)研究里,遺傳算法和MATLAB的直接搜索工具箱是被運(yùn)用的。 收斂性遺傳算法是被人口大小、交叉的概率和概率突變所控制的 。只有當(dāng)在一個(gè)人口中功能最薄弱功能的最優(yōu)值沒有變化時(shí),nchg達(dá)到一個(gè)預(yù)先定義的價(jià)值ncmax ,或有多少幾代氮,到達(dá)演化的指定數(shù)量上限nmax, 沒有遺傳算法停止。有五個(gè)主要因素,遺傳算法,編碼,健身功能,遺傳算子,控制參數(shù)和制約因素。 在這篇論文中,這些因素都被選出如表1所列。表1 遺傳算法參數(shù)的選擇由于遺傳算法可能產(chǎn)生夾具設(shè)計(jì)字符串,當(dāng)受到加工負(fù)荷時(shí)不完全限制夾具。這些解決方案被認(rèn)為是不可行的,且被罰的方法是用來驅(qū)動(dòng)遺傳算法,以實(shí)現(xiàn)一個(gè)可行的解決辦法。1夾具設(shè)計(jì)的計(jì)劃被認(rèn)為是不可行的或無約束,如果反應(yīng)在定位是否定的。在換句話說,它不符合方程(2)和(3)的限制。罰的方法基本上包含指定計(jì)劃的高目標(biāo)函數(shù)值時(shí)不可行的。因此,驅(qū)動(dòng)它在連續(xù)迭代算法中的可行區(qū)域。對于約束(4),當(dāng)遺傳算子產(chǎn)生新個(gè)體或此個(gè)體已經(jīng)產(chǎn)生,檢查它們是否符合條件是必要的。真正的候選區(qū)域是那些不包括無效的區(qū)域。在為了簡化檢查,多邊形是用來代表候選區(qū)域和無效區(qū)域的。多邊形的頂點(diǎn)是用于檢查?!癷npolygon ”在MATLAB的功能可被用來幫助檢查。4.2 有限元分析ANSYS軟件包是用于在這方面的研究有限元分析計(jì)算。有限元模型是一個(gè)考慮摩擦效應(yīng)的半彈性接觸模型,如果材料是假定線彈性。如圖2所示,每個(gè)位置或支持,是代表三個(gè)正交彈簧提供的制約。圖2 考慮到摩擦的半彈性接觸模型在x , y和z 方向和每個(gè)夾具類似,但定位夾緊力在正常的方向。彈力在自然的方向即所謂自然彈力,其余兩個(gè)彈力即為所謂的切向彈力。接觸彈簧剛度可以根據(jù)向赫茲接觸理論計(jì)算如下:隨著夾緊力和夾具布局的變化,接觸剛度也不同,一個(gè)合理的線性逼近的接觸剛度可以從適合上述方程的最小二乘法得到。連續(xù)插值,這是用來申請工件的有限元分析模型的邊界條件。在圖3中說明了夾具元件的位置,顯示為黑色界線。每個(gè)元素的位置被其它四或六最接近的鄰近節(jié)點(diǎn)所包圍。圖3 連續(xù)插值這系列節(jié)點(diǎn),如黑色正方形所示,是(37,38,31和30 ),(9,10 ,11 , 18,17號和16號)和( 26,27 ,34 , 41,40和33 )。這一系列彈簧單元,與這些每一個(gè)節(jié)點(diǎn)相關(guān)聯(lián)。對任何一套節(jié)點(diǎn),彈簧常數(shù)是:這里,kij 是彈簧剛度在的j -次節(jié)點(diǎn)周圍i次夾具元件,Dij 是i次夾具元件和的J -次節(jié)點(diǎn)周圍之間的距離,ki是彈簧剛度在一次夾具元件位置,i 是周圍的i次夾具元素周圍的節(jié)點(diǎn)數(shù)量為每個(gè)加工負(fù)荷的一步,適當(dāng)?shù)倪吔鐥l件將適用于工件的有限元模型。在這個(gè)工作里,正常的彈簧約束在這三個(gè)方向(X , Y , Z )的和在切方向切向彈簧約束,(X , Y )。夾緊力是適用于正常方向(Z)的夾緊點(diǎn)。整個(gè)刀具路徑是模擬為每個(gè)夾具設(shè)計(jì)計(jì)劃所產(chǎn)生的遺傳算法應(yīng)用的高峰期的X ,Y ,z切削力順序到元曲面,其中刀具通行證。在這工作中,從刀具路徑中歐盟和去除碎片已經(jīng)被考慮進(jìn)去。在機(jī)床改變幾何數(shù)值過程中,材料被去除,工件的結(jié)構(gòu)剛度也改變。 因此,這是需要考慮碎片移除的影響。有限元分析模型,分析與重點(diǎn)的工具運(yùn)動(dòng)和碎片移除使用的元素死亡技術(shù)。在為了計(jì)算健身價(jià)值,對于給定夾具設(shè)計(jì)方案,位移存儲為每個(gè)負(fù)載的一步。那么,最大位移是選定為夾具設(shè)計(jì)計(jì)劃的健身價(jià)值。遺傳算法的程序和ANSYS之間的互動(dòng)實(shí)施如下。定位和夾具的位置以及夾緊力這些參數(shù)寫入到一個(gè)文本文件。那個(gè)輸入批處理文件ANSYS軟件可以讀取這些參數(shù)和計(jì)算加工表面的變形。 因此, 健身價(jià)值觀,在遺傳算法程序,也可以寫到當(dāng)前夾具設(shè)計(jì)計(jì)劃的一個(gè)文本文件。當(dāng)有大量的節(jié)點(diǎn)在一個(gè)有限元模型時(shí),計(jì)算健身價(jià)值是很昂貴的。因此,有必要加快計(jì)算遺傳算法程序。作為這一代的推移,染色體在人口中取得類似情況。在這項(xiàng)工作中,計(jì)算健身價(jià)值和染色體存放在一個(gè)SQL Server數(shù)據(jù)庫。遺傳算法的程序,如果目前的染色體的健身價(jià)值已計(jì)算之前,先檢查;如果不,夾具設(shè)計(jì)計(jì)劃發(fā)送到ANSYS,否則健身價(jià)值觀是直接從數(shù)據(jù)庫中取出。嚙合的工件有限元模型,在每一個(gè)計(jì)算時(shí)間保持不變。每計(jì)算模型間的差異是邊界條件,因此,網(wǎng)狀工件的有限元模型可以用來反復(fù)“恢復(fù)”ANSYS 命令。5 案例研究一個(gè)關(guān)于低剛度工件的銑削夾具設(shè)計(jì)優(yōu)化問題是被顯示在前面的論文中,并在以下各節(jié)加以表述。5.1 工件的幾何形狀和性能工件的幾何形狀和特點(diǎn)顯示在圖4中,空心工件的材料是鋁390與泊松比0.3和71Gpa的楊氏模量。外廓尺寸152.4mm127mm*76.2mm.該工件頂端內(nèi)壁的三分之一是經(jīng)銑削及其刀具軌跡,如圖4 所示。夾具元件中應(yīng)用到的材料泊松比0.3和楊氏模量的220的合金鋼。圖4 空心工件5.2 模擬和加工的運(yùn)作舉例將工件進(jìn)行周邊銑削,加工參數(shù)在表2中給出?;谶@些參數(shù),切削力的最高值被作為工件內(nèi)壁受到的表面載荷而被計(jì)算和應(yīng)用,當(dāng)工件處于330.94 n(切)、398.11 N (下徑向)和22.84 N (下軸) 的切削位置時(shí)。整個(gè)刀具路徑被26個(gè)工步所分開,切削力的方向被刀具位置所確定表2加工參數(shù)和條件。5.3 夾具設(shè)計(jì)方案夾具在加工過程中夾緊工件的規(guī)劃如圖5所示。圖5 定位和夾緊裝置的可選區(qū)域一般來說, 3-2-1定位原則是夾具設(shè)計(jì)中常用的。夾具底板限制三個(gè)自由度,在側(cè)邊控制兩個(gè)自由度。這里,在Y=0mm截面上使用了4個(gè)定點(diǎn)(L1,L2 , L3和14 ),以定位工件并限制2自由度;并且在Y=127mm的相反面上,兩個(gè)壓板(C1,C2)夾緊工件。在正交面上,需要一個(gè)定位元件限制其余的一個(gè)自由度,這在優(yōu)化模型中是被忽略的。在表3中給出了定位加緊點(diǎn)的坐標(biāo)范圍。表3 設(shè)計(jì)變量的約束由于沒有一個(gè)簡單的一體化程序確定夾緊力,夾緊力很大部分(6673.2N)在初始階段被假設(shè)為每一個(gè)夾板上作用的力。且從符合例5的最小二乘法,分別由4.43107 N/m 和5.47107 N/m得到了正常切向剛度。5.4 遺傳控制參數(shù)和懲罰函數(shù)在這個(gè)例子中,用到了下列參數(shù)值:Ps=30, Pc=0.85, Pm=0.01, Nmax=100和Ncmax=20.關(guān)于f1和的懲罰函數(shù)是這里fv可以被F1或代表。當(dāng)nchg達(dá)到6時(shí),交叉和變異的概率將分別改變成0.6和0.1.5.5 優(yōu)化結(jié)果連續(xù)優(yōu)化的收斂過程如圖6所示。且收斂過程的相應(yīng)功能(1)和(2)如圖7、圖8所示。優(yōu)化設(shè)計(jì)方案在表4中給出。圖6 夾具布局和夾緊力優(yōu)化程序的收斂性遺傳算法 圖7 第一個(gè)函數(shù)值的收斂圖8第二個(gè)函數(shù)值的收斂性表4 多目標(biāo)優(yōu)化模型的結(jié)果 表5 各種夾具設(shè)計(jì)方案結(jié)果進(jìn)行比較,5.6 結(jié)果的比較 從單一目標(biāo)優(yōu)化和經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)中得到的夾具設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)變量和目標(biāo)函數(shù)值,如表5所示。單一目標(biāo)優(yōu)化的結(jié)果,在論文中引做比較。在例子中,與經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)相比較,單一目標(biāo)優(yōu)化方法有其優(yōu)勢。最高變形減少了57.5 ,均勻變形增強(qiáng)了60.4 。最高夾緊力的值也減少了49.4 。從多目標(biāo)優(yōu)化方法和單目標(biāo)優(yōu)化方法的比較中可以得出什么呢?最大變形減少了50.2 ,均勻變形量增加了52.9 ,最高夾緊力的值減少了69.6 。加工表面沿刀具軌跡的變形分布如圖9所示。很明顯,在三種方法中,多目標(biāo)優(yōu)化方法產(chǎn)生的變形分布最均勻。與結(jié)果比較,我們確信運(yùn)用最佳定位點(diǎn)分布和最優(yōu)夾緊力來減少工件的變形。圖10示出了一實(shí)例夾具的裝配。圖9沿刀具軌跡的變形分布圖10 夾具配置實(shí)例6 結(jié)論本文介紹了基于GA和有限元的夾具布局設(shè)計(jì)和夾緊力的優(yōu)化程序設(shè)計(jì)。優(yōu)化程序是多目標(biāo)的:最大限度地減少加工表面的最高變形和最大限度地均勻變形。ANSYS軟件包已經(jīng)被用于健身價(jià)值的有限元計(jì)算。對于夾具設(shè)計(jì)優(yōu)化的問題,GA和有限元分析的結(jié)合被證明是一種很有用的方法。 在這項(xiàng)研究中,摩擦的影響和碎片移動(dòng)都被考慮到了。為了減少計(jì)算的時(shí)間,建立了一個(gè)染色體的健身數(shù)值的數(shù)據(jù)庫,且網(wǎng)狀工件的有限元模型是優(yōu)化過程中多次使用的。 傳統(tǒng)的夾具設(shè)計(jì)方法是單一目標(biāo)優(yōu)化方法或經(jīng)驗(yàn)。此研究結(jié)果表明,多目標(biāo)優(yōu)化方法比起其他兩種方法更有效地減少變形和均勻變形。這對于在數(shù)控加工中控制加工變形是很有意義的。參考文獻(xiàn)1、 King LS,Hutter( 1993年) 自動(dòng)化裝配線上棱柱工件最佳裝夾定位生成的理論方法。De Meter EC (1995) 優(yōu)化機(jī)床夾具表現(xiàn)的Min - Max負(fù)荷模型。2、 De Meter EC (1998) 快速支持布局優(yōu)化。Li B, Melkote SN (1999) 通過夾具布局優(yōu)化改善工件的定位精度。3、 Li B, Melkote SN (2001) 夾具夾緊力的優(yōu)化和其對工件的定位精度的影響。4、 Li B, Melkote SN (1999) 通過夾具布局優(yōu)化改善工件的定位精度。5、 Li B, Melkote SN (2001) 夾具夾緊力的優(yōu)化和其對工件定位精度的影響。6、 Li B, Melkote SN (2001) 最優(yōu)夾具設(shè)計(jì)計(jì)算工件動(dòng)態(tài)的影響。7、 Lee JD, Haynes LS (1987) 靈活裝夾系統(tǒng)的有限元分析。8、 Menassa RJ, DeVries WR (1991) 運(yùn)用優(yōu)化方法在夾具設(shè)計(jì)中選擇支位。9、 Cai W, Hu SJ, Yuan JX (1996) 變形金屬板材的裝夾的原則、算法和模擬。10、 Qin GH, Zhang WH, Zhou XL (2005) 夾具裝夾方案的建模和優(yōu)化設(shè)計(jì)。11、Deng HY, Melkote SN (2006) 動(dòng)態(tài)穩(wěn)定裝夾中夾緊力最小值的確定。12、Wu NH, Chan KC (1996) 基于遺傳算法的夾具優(yōu)化配置方法。13、Ishikawa Y, Aoyama T(1996) 借助遺傳算法對裝夾條件的優(yōu)化。14、Vallapuzha S, De Meter EC, Choudhuri S, et al (2002) 一項(xiàng)關(guān)于空間坐標(biāo)對基于遺傳算法的夾具優(yōu)化問題的作用的調(diào)查。15、Vallapuzha S, De Meter EC, Choudhuri S, et al (2002) 夾具布局優(yōu)化方法成效的調(diào)查。16、Kulankara K, Melkote SN (2000) 利用遺傳算法優(yōu)化加工夾具的布局。17、Kulankara K, Satyanarayana S, Melkote SN (2002) 利用遺傳算法優(yōu)化夾緊布局和夾緊力。18、Lai XM, Luo LJ, Lin ZQ (2004) 基于遺傳算法的柔性裝配夾具布局的建模與優(yōu)化。19、Hamedi M (2005) 通過一種人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和遺傳算法混合的系統(tǒng)設(shè)計(jì)智能夾具。20、Kumar AS, Subramaniam V, Seow KC (2001) 采用遺傳算法固定裝置的概念設(shè)計(jì)。21、Kaya N (2006) 利用遺傳算法優(yōu)化加工夾具的定位和夾緊點(diǎn)。22、Zhou XL, Zhang WH, Qin GH (2005) 遺傳算法用于優(yōu)化夾具布局和夾緊力。23、Kaya N, ztrk F (2003) 碎片位移和摩擦接觸的運(yùn)用對工件夾具布局的校核。62專 業(yè)機(jī)械加工工序卡片產(chǎn)品型號 零(部)件圖號共 1 頁機(jī)械制造產(chǎn)品名稱車床小刀架零(部)件名稱車床小刀架第 1 頁車 間工工序號工序名稱材 料 牌 號金工6鉆HT200毛坯種類毛坯外形尺寸每 批 件 數(shù)每 臺 件 數(shù)鑄件36513854設(shè)備名稱設(shè)備型號設(shè) 備 編 號同時(shí)加工件數(shù)鉆床Z525夾具編號夾具名稱工 位 器 具 編 號工位器具名稱專用夾具冷 卻 液工序工時(shí)準(zhǔn) 終單 件工步號工 步 內(nèi) 容工 藝 裝 備主軸轉(zhuǎn)速(轉(zhuǎn)/分)切削速度(米/分)走刀量(毫米/轉(zhuǎn))吃 刀 深 度(毫米)走刀次數(shù)工 時(shí) 定 額描 圖機(jī)動(dòng)輔助描 校1以燕尾槽定位,鉆32H7的底孔(鉆20的孔)專用夾具1950.141.04410.442擴(kuò)鉆30mm的孔專用夾具891.351.34410.37底圖號3擴(kuò)鉆31.9mm專用夾具898.91.94410.264鏜32H7專用夾具100400.14410.44裝訂號編制(日期)審核(日期)會(huì)簽(日期)班級姓名標(biāo)記處數(shù)更改文件號簽字日期標(biāo)記處數(shù)更改文件號簽字日期專 業(yè)機(jī)械加工工藝過程卡片產(chǎn)品型號 零(部)件圖號共 1 頁機(jī)械制造產(chǎn)品名稱車床小刀架零(部)件名稱車床小刀架第 1 頁材料牌號HT200毛坯種類鑄件毛坯外形尺寸36513854毛坯件數(shù)每臺件數(shù)備注工工 序車工工 時(shí)序工 序 內(nèi) 容設(shè) 備工 藝 裝 備準(zhǔn)單號名 稱間段終 件1劃線劃四周線及導(dǎo)軌的銑、刨線。留加工余量劃線平臺2銑粗、精銑各面,A面留刮削余量,尺寸138留余量A金工X6132通用夾具3銑校平直,對線銑燕尾槽各央面、倒角,刮削面均留余量金工X6132通用夾具4鉗按要求,研刮燕尾導(dǎo)軌各面;刮A平面5磨以燕尾導(dǎo)軌面校平垂直。磨138兩側(cè)面,保證對稱6鏜以燕尾導(dǎo)軌面定位,鉆,擴(kuò),鏜32H7的孔金工T68專用夾具7鉆以燕尾導(dǎo)軌面定位,鉆、擴(kuò)、鉸各孔及臺階孔金工Z525專用夾具具具用描 圖8劃線劃螺紋等孔的中心線9鉆鉆、鉸、锪各孔金工Z525專用夾具描 校10鉗攻各螺紋孔,清除毛刺、銳角倒鈍11檢成品檢驗(yàn),入庫檢底圖號裝訂號編制(日期)審核(日期)會(huì)簽(日期)班級姓名標(biāo)記處數(shù)更改文件號簽字日期標(biāo)記處數(shù)更改文件號簽字日期畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)第一章 緒 論機(jī)床夾具是在金屬切削加工中,用以準(zhǔn)確地確定工件位置,并將其牢固地夾緊,以接受加工的工藝裝備。它的主要作用是:可靠地保證工件的加工位置,提高加工效率,以減輕勞動(dòng)強(qiáng)度,充分發(fā)揮和擴(kuò)大機(jī)床的工藝性性。因此,機(jī)床夾具在機(jī)械制造中占有重要的地位。而專用夾具是指專為某一工件的某一道工序的加工而專門設(shè)計(jì)的夾具,具有結(jié)構(gòu)緊湊,操作迅速、方便等優(yōu)點(diǎn)。專用夾具通常由使用廠根據(jù)要求自行設(shè)計(jì)和制造,適用于產(chǎn)品固定且批量大較的生產(chǎn)中。專用夾具由定位裝置、夾緊裝置、對刀引導(dǎo)裝置、其他元件及裝置、夾具體。1.1定位裝置這種裝置包括定位元件及其組合,其作用是確定工件在夾具中的位置,即通過它使工件加工時(shí)相對于刀具及切削成形運(yùn)動(dòng)處于正確的位置,如支承釘、支承板、V形塊、定位銷等。1.2夾緊裝置它的作用是將工件壓緊夾牢,保證工件在定位時(shí)所占據(jù)的位置在加工過程中不因受重力、慣性力以及切削力等外力作用而產(chǎn)生位移,同時(shí)防止或減小振動(dòng)。它通常是一種機(jī)構(gòu),包括夾緊元件(如夾爪、壓板等),增力及傳動(dòng)裝置(如杠桿、螺紋傳動(dòng)副、斜楔,凸輪等)以及動(dòng)力裝置(如氣缸、油缸)等。1.3對刀引導(dǎo)裝置它的作用是確定夾具相對于刀具的位置,或引導(dǎo)刀具進(jìn)行加工,如對刀塊、鉆套、鏜套等。1.4其他元件及裝置如定位件、操作件以及根據(jù)夾具特殊功用需要設(shè)置的一些裝置,如分度裝置、工件頂出裝置、上下料裝置等。1.5夾具體用于連接夾具各元件及裝置,使其成為一個(gè)整體的基礎(chǔ)件,并與機(jī)床有關(guān)部位連接,以確定夾具相對于機(jī)床的裝置。就我而言,我希望能通過這次做畢業(yè)設(shè)計(jì)對自己未來將從事的工作進(jìn)行一次適應(yīng)性訓(xùn)練,從中鍛煉自己分析問題,解決問題的能力。由于能力有限,設(shè)計(jì)尚有許多不足之處,懇請各位老師給予指教。33第二章 零件的分析2.1零件的作用題目所給定的車床小刀架是車床的組成部件,它位于中拖板之上,主要作用是安裝方刀架,并帶動(dòng)刀架作手動(dòng)進(jìn)給運(yùn)動(dòng),轉(zhuǎn)動(dòng)小刀架還可以用來車削圓錐,倒角等,所以小刀架對于實(shí)現(xiàn)車床的功能,保證工件加工質(zhì)量都是非常重要的。2.2 零件的工藝分析 為引導(dǎo)小刀架在中刀架上移動(dòng),此零件有一對燕尾導(dǎo)軌,它們之間有一定的位置要求。燕尾導(dǎo)軌主要用來導(dǎo)向,所以其加工精度較高,由于是狹小的平面,故應(yīng)采用刮削來保其精度。燕尾導(dǎo)軌定位屬于組合表面定位,由于此零件生產(chǎn)批量較大,所以,設(shè)計(jì)一專用夾具來對其進(jìn)行加工,以保證加工質(zhì)量,提高生產(chǎn)率。第三章 工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 3.1確定毛坯的制造形式零件材料為HT,考慮到零件的材料是鑄鐵,形狀比較復(fù)雜,所以選用砂型鑄造。3.2基面的選擇基面的選擇是工藝規(guī)程設(shè)計(jì)中的重要工作之一,基面的選擇是正確與合理,可以使加工質(zhì)量得到保證,生產(chǎn)率得以提高,否則,加工工藝過程中會(huì)問題百出,更有甚者,還會(huì)造成零件大批報(bào)廢,使生產(chǎn)無法正常進(jìn)行。3.3基準(zhǔn)的選擇3.3.1粗基準(zhǔn)的選擇按照有關(guān)粗基準(zhǔn)的選擇原則(即當(dāng)零件有不加工表面時(shí),應(yīng)以這些不加工表面作粗基準(zhǔn);若零件有若干個(gè)不加工表面時(shí),則應(yīng)以與加工表面要求相對位置精度較高的不加工表面作為粗基準(zhǔn))。由于此零件的精度要求較高,每個(gè)面都需要加工,按照粗基準(zhǔn)選擇原則:以要求加工余量均勻的重要加工表面作為粗基準(zhǔn),所以選擇該零件上的燕尾形導(dǎo)軌面為粗基準(zhǔn)。3.3.2精基準(zhǔn)的選擇主要考慮基準(zhǔn)重合的問題,當(dāng)定位基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)不重合時(shí),應(yīng)該進(jìn)行尺寸換算。在鏜32H7孔時(shí),用燕尾形導(dǎo)軌的中心線和底面作為精基準(zhǔn),這樣,符合“基準(zhǔn)重合”的原則,可以避免定位誤差。3.4制訂工藝路線制訂工藝路線的出發(fā)點(diǎn),應(yīng)當(dāng)是使零件的幾何形狀,尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求能得到合理的保證,在生產(chǎn)綱領(lǐng)已確定為大批生產(chǎn)的條件下,可以考慮采用通用機(jī)床配以專用工夾具,并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率,除此以外,還應(yīng)考慮選擇經(jīng)濟(jì)效果,以便使生產(chǎn)成本盡量下降。第四章 車床小刀架工藝過程根據(jù)以上分析,并結(jié)合零件形狀結(jié)構(gòu)等具體情況,制定如下工作過程:工序1劃線 劃四周及導(dǎo)軌面的銑、刨線。在劃線平臺上加工。留加工余量。工序2銑 粗精銑上面及搭子,A面留刮削余量。翻面裝夾,粗、精銑導(dǎo)軌頂面 粗、精銑四周各面,尺寸138留余量工序3銑 校平直,對線銑燕尾導(dǎo)軌各面、倒角,刮削面均留余量工序4鉗 按圖紙上要求,研刮燕尾導(dǎo)軌各面;以燕尾導(dǎo)軌支承面為基面,刮A平面工序5磨 以燕尾導(dǎo)軌面校平垂直,磨138兩側(cè)面,保證對稱工序6鏜 以燕尾導(dǎo)軌面定位,鏜f32H7(用鏜孔夾具) 工序7鉆 以燕尾導(dǎo)軌面定位,鉆、擴(kuò)、鉸f18H7孔,擴(kuò)f26H8臺階孔;鉆、擴(kuò)、鉸f20H7孔,擴(kuò)f23臺階孔工序8劃線 劃2-M8、1-M6、2-f10H8等孔的孔位線工序9鉆 鉆、鉸2-f10H8孔;對線鉆M8底孔1個(gè),再鉆M8底孔,锪f1713孔;.對線鉆M6底孔,锪f114。工序10鉗 攻2-M8、1-M6等螺孔的螺紋;清除毛剌、銳角倒鈍工序11檢 成品檢驗(yàn) 入庫第五章機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定“車床小刀架”零件材料為HT200,生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn),采用鑄造毛坯。根據(jù)上述原始資料及加工工藝,分別確定各加工表面的機(jī)械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸如下:考慮其加工長度為365,寬度為138,高度為46,54,為簡化鑄造毛坯的外形,現(xiàn)直接取加工長度為400,寬度為143,高度為50,59。除特殊幾個(gè)表面外,其余的表面粗糙度值為12.5,只需要要求粗加工,但考慮到有些面要求精度較高。為留有一定的加工余量,此時(shí)表面余量Z4mm,已能夠滿足加工要求。第六章確定切削和用量及基本工時(shí)6.1 工序1. 劃線 劃四周及導(dǎo)軌面的銑、刨線。保證各個(gè)尺寸留有4mm的加工余量。6.2工序2銑粗、精銑138130、200138、4033的平面,翻轉(zhuǎn)裝夾,粗、精銑導(dǎo)軌頂面(即78295平面),粗、精銑四周各面(即銑平面13842,13854,粗,精銑36530的兩平面。6.2.1粗銑138130平面,同時(shí)檢驗(yàn)機(jī)床功率。加工材料HT200,200HBS鑄件工件尺寸寬度為130,長度為138的平面加工要求用標(biāo)準(zhǔn)錐齒圓柱銑刀粗銑,加工余量h=3,用乳化液冷卻。機(jī)床XA6132型試求:(1)刀具; (2)切削用量; (3)基本工時(shí);解:1.選擇刀具1)銑刀直徑的大小直接影響切削力、扭矩、切削速度和刀具材料的消耗,不能任意選取,切削用量簡明手冊表3.1可作為參考,根據(jù)表3.1,銑削寬度ae5mm時(shí),直徑為d080mm,ap70mm. (由于高速剛圓柱銑刀最大銑削深度為小于100,本工序的銑削深度為138,所以分兩次銑削)由于采用標(biāo)準(zhǔn)鑲齒圓柱銑刀,故齒數(shù)為Z=6(表3.9); (2)銑刀幾何形狀(表3.2):ra=15,a0=12。2選擇切削用量(1)決定銑削寬度ae,由于加工余量不大,故可在一次走刀內(nèi)切完,則ae=h=3mm.(2)決定每齒進(jìn)給量fz 根據(jù)X6132型銑床說明書,其功率為7.5kw,中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表3.3,fz=0.200.30mm/z,現(xiàn)取Fz=0.30mm/z(3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命,根據(jù)表3.7,銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 0.6mm,鑲齒銑刀(do=80mm),刀具壽命T180min,(表3.8);(4)決定切削速度vc和每分鐘進(jìn)給量vr 切削速度vc可根據(jù)表3.27中的公式計(jì)算,也可直接由表中查出。根據(jù)表3.9,當(dāng)do=80mm時(shí),z=6,ap= 41130mm,ae=3mm,fz0.20.3mm時(shí),vc=18m/min ,nt=72r/min vri=91mm/min。各修正系數(shù)為:kmv=kmn=kmvf=1.0 Kbv=kbn=kvb=0.80.85,取0.8故:vc=vikv=181.00.814.4m/minn=nikn=721.00.857.6r/minvi=vrikv=911.00.872.8mm/min根據(jù)XA6132機(jī)床說明書,選擇nc=60r/min,vfc=75mm/min 因此,切削速度和每齒進(jìn)給量為:vc=d0nc/1000=3.148060100015m/minfxc=vfc/ncz=75/(606)mm/z=0.21mm/z(5)檢驗(yàn)機(jī)床功率根據(jù)表3.28,當(dāng),ap=41130mm,ae=3mm,fz0.20.3mm時(shí),vi=18m/min ,nt=72r/min vri=91mm/min時(shí),Pct=1.1kw.切削功率的修正系數(shù)kmpo=1.故實(shí)際的切削功率為:Pcc=pct=1.1kw根據(jù)XA6132型銑床說明書,機(jī)床主軸允許的功率為:Pcm7.50.75kw=5.63kw故pccpcm,因此所決定的切削用量可以采用,即ae=3mm,uf=91mm/min, nt=72r/min, vc=18m/min,fa=0.3mm/z。3.計(jì)算基本工時(shí) tm=L/vtvt:切削速度 L:切削總長度 tm:切削時(shí)間式中,L=l+y+,l=138mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(138+17)mm=155故: tm=155/75=2.06min由于銑削深度較大,一次銑銷不能銑削所有的,所以得分兩次銑削,即基本工時(shí)為:tm=2.0624.12min6.2.2粗銑200138的平面。(由于粗銑各面的加工刀具選擇和切削用量相同,所以就不再分析加工刀具和切削用量,現(xiàn)只對其加工工進(jìn)進(jìn)行分析)。銑削200138平面的加工工時(shí)為: Tm=L/vt式中,L=l+y+,l=200mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(200+17)mm=217故: tm=217/75=2.89min由于是兩次銑削,所以基本工時(shí)為:tm=2.8925.78min6.2.3銑削4033的平面加工工時(shí)為:m=L/vt式中,L=l+y+,l=40mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(40+17)mm=57故: tm=57/75=0.76min6.2.4精銑138130平面。1.選擇刀具1)銑刀直徑的大小直接影響切削力、扭矩、切削速度和刀具材料的消耗,不能任意選取,切削用量簡明手冊表3.1可作為參考,根據(jù)表3.1,銑削寬度ae5mm時(shí),直徑為d080mm,ap70mm. (由于高速剛圓柱銑刀最大銑削深度為小于100,本工序的銑削深度為138,所以分兩次銑削)由于采用標(biāo)準(zhǔn)鑲齒圓柱銑刀,故齒數(shù)為Z=6(表3.9);2)銑刀幾何形狀(表3.2):ra=15,a0=12。2選擇切削用量(1)決定銑削寬度ae,由于加工余量不大,幫可在一次走刀內(nèi)切完,則ae=h=1mm.(2)決定每齒進(jìn)給量fz 根據(jù)XA6132型銑床說明書,其功率為7.5kw,中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表3.3,fz=0.100.15mm/z,現(xiàn)取Fz=0.10mm/z(由于是精銑,故選擇細(xì)齒銑刀)(3)選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具壽命,根據(jù)表3.7,銑刀刀齒后刀面最大磨損量為 0.25mm,鑲齒銑刀(do=80mm),刀具壽命T180min,(表3.8);(4)決定切削速度vc和每分鐘進(jìn)給量vr 切削速度vc可根據(jù)表3.27中的公式計(jì)算,也可直接由表中查出。根據(jù)表3.9,當(dāng)do=80mm時(shí),z=6,ap= 41130mm,ae=1mm,fz0.10.15mm時(shí),vc=26m/min ,nt=102r/min vri=46mm/min。各修正系數(shù)為:kmv=kmn=kmvf=1.0,Kbv=kbn=kvb=0.80.85,取0.8故:vc=vikv=261.00.820.8m/min n=nikn=1021.00.881.6r/min vi=vrikv=461.00.836.8mm/min根據(jù)X6132機(jī)床說明書,選擇nc=95r/min,vfc=37.5mm/min因此,切削速度和每齒進(jìn)給量為:vc=d0nc/1000=3.148095100023.86m/min fxc=vfc/ncz=37.5/(956)mm/z=0.07mm/z3.計(jì)算基本工時(shí) Tm=L/vt式中,L=l+y+,l=138mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(138+17)mm=155故: tm=155/37.5=4.12min由于銑削深度較大,一次銑削不能完成,所以得分兩次銑削,即基本工時(shí)為:tm=4.1228.24min6.2.5精銑200138的平面(由于刀具與切削用量與上一個(gè)平面精銑一樣,故不再分析)。故:精銑200138的平面的基本工時(shí)為:Tm=L/vt式中,L=l+y+,l=200mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(200+17)mm=217故: tm=217/37.5=5.77min由于銑削深度較大,一次銑削不能完成,所以得分兩次銑削,即基本工時(shí)為:tm=5.77211.57min6.2.6精銑4033的平面切削基本工時(shí):Tm=L/vt式中,L=l+y+,l=40mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(40+17)mm=57故: tm=57/37.5=1.52min6.2.7粗銑29578的平面由于粗銑的切削用量的刀具與前面粗銑時(shí)一樣,所以不再分析其基本工時(shí)為:tm=L/vt式中,L=l+y+,l=295mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(295+17)mm=312 故: tm=312/75=4.16min6.2.8精銑29578的平面由于精銑的切削用量的刀具與前面精銑時(shí)一樣,所以不再分析其基本工時(shí)為:tm=L/vt式中,L=l+y+,l=295mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(295+17)mm=312故: tm=312/37.5=8.24min6.2.9粗銑13842的平面其基本工進(jìn)為:tm=L/vt 式中,L=l+y+,l=138mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(138+17)mm=155故: tm=155/75=2.06min6.2.10精銑13842的平面其基本工時(shí)為:tm=L/vt式中,L=l+y+,l=138mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(138+17)mm=155 故: tm=155/37.5=4.12min6.2.11粗銑13854的平面其基本工時(shí)為:tm=L/vt式中,L=l+y+,l=138mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(138+17)mm=155 故: tm=155/75=2.06min6.2.12精銑13854的平面其基本工時(shí)為:tm=L/vt式中,L=l+y+,l=138mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(138+17)mm=155故: tm=155/37.5=4.12min6.2.13粗銑36530的平面其基本工時(shí)為:tm=L/vt式中,L=l+y+,l=365mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(365+17)mm=382 故: tm=382/75=5.09min由于要銑兩個(gè)一樣的平面,所以:m=5.09210.18min6.2.14精銑36530的平面其基本工時(shí)為:tm=L/vt式中,L=l+y+,l=365mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(365+17)mm=382故: tm=382/37.5=10.18min由于要銑兩個(gè)一樣的平面,所以:tm=10.18220.36min6.3 工序3銑燕尾槽及各面 校平直,對線銑燕尾導(dǎo)軌各面及消氣、倒角,刮削面均留余量6.3.1銑燕尾槽加工材料HT200,200HBS鑄件工件尺寸寬度為11,長度為143的平面加工要求用55燕尾槽銑刀粗銑燕尾槽,ap=,用乳化液冷卻。機(jī)床X6132型燕尾槽銑刀的槽寬為ae=7,ap=11,根據(jù)切削用量簡明手冊表3.14,選擇直徑16,刀齒3,銑刀每齒進(jìn)給量選fz=0.13mm/z,所以:Vc=14,n=279,vf=96,刀具壽命T=60min,粗銑一次ae=3mm。根據(jù)X6132機(jī)床說明書,選擇nc=300r/min,vfc=95mm/min因此,切削速度和每齒進(jìn)給量為:vc=d0nc/1000=3.1416300100015.07m/minfxc=vfc/ncz=95/(3003)mm/z=0.11mm/z 由于ae=7mm,一次進(jìn)給3mm,留一定的加工余量,分兩次進(jìn)給,又由于得銑兩面,所以基本工時(shí)為:tm=0.1140.44min6.3.2對燕尾槽進(jìn)行倒角。6.3.3銑砂輪越程槽用切槽刀對燕尾槽進(jìn)行銑削,銑削寬度為。深度為,長度為295。tm=L/vt式中,L=l+y+,l=295mm,根據(jù)表3.25,入切量與超切量y+17mm,則L=(295+17)mm=312故: tm=312/75=4.16min6.4工序4鉗 按圖紙上要求,研刮燕尾導(dǎo)軌各面;以燕尾導(dǎo)軌支承面為基面,刮A平面6.5工序5磨 以燕尾導(dǎo)軌面校平垂直,磨138兩側(cè)面,保證對稱(即磨削36530的兩平面)()選擇砂輪。見工藝手冊第三章中磨料選擇各表,結(jié)果為WA46KV6P35040127其含義為:砂輪磨料為白剛玉,粒度為46,陶瓷結(jié)合劑,6號組織,平型砂輪,其尺寸為35040127(DBd)。()切削用量的選擇。砂輪轉(zhuǎn)速n砂1500r/min(見機(jī)床說明書),V砂27.5m/s。軸向進(jìn)給量fa=0.5B=20mm(雙行程)工件速度w=10m/min徑向進(jìn)給量fr=0.015mm/雙行程()切削工時(shí)。當(dāng)加工個(gè)表面時(shí)t1=2L*b*Zb*K/(1000v*fa*fr)*(見工藝手冊表6.28)式中:L加工長度365mmt加工寬度30, Zb單面加工余量,0.2mm系數(shù),1.10;v工作臺移動(dòng)速度(m/min) fa工作臺往返一次砂輪軸向進(jìn)給量(mm) fr工作臺往返一次砂輪徑向進(jìn)給量(mm)。t1=2365301.1(100010200.015)8.03(min)當(dāng)加工兩個(gè)面時(shí):tm=8.03216.06(min)6.6 工序6鏜 以燕尾導(dǎo)軌面定位,鉆,擴(kuò),鏜f32H7的孔(用鏜孔夾具) 6.6.1鉆削f 20孔 材料:HT200工藝要求:孔徑d=20,孔深:通孔。機(jī)床:選用Z525立式鉆床加工選擇鉆頭選擇高速鋼麻花鉆頭,其直徑d0=30鉆關(guān)幾何形狀為:(表2.1及表2.2),雙錐修磨橫刃2()9150。4535,0=715,=2432,bg=5.5,b=3,l=6,l1=2, 加工材料越硬,2應(yīng)取最大值,0則取較小值,為一定值。選擇切削用量(1),決定進(jìn)給量f1)按加工工藝決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.7,當(dāng)加工要求為H12H13精度,鑄件的強(qiáng)度為200HBS,d0=20mm時(shí),f=0.70.86mm/r由于l/d34201.7,故應(yīng)乘以修正系數(shù)kiv=0.95,則 f=(0.70.86)0.95mm/r0.6650.817m/r (2) 按鉆頭強(qiáng)度決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.8,當(dāng)HBS=169218,d0=20mm,鉆頭強(qiáng)度允許的進(jìn)給量f=1.75mm/r(3) 按機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.9,當(dāng)HBS210,d0 20.5,機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)的軸向力為6960N,進(jìn)給量為0.41mm/r(Z525鉆床允許的軸向力為8830N,見表2.36)從以上三個(gè)進(jìn)給量比較可以看出,受限制的進(jìn)給量是工藝要求,其值為0.6650.817mm/r,根據(jù)Z550鉆床說明書,選擇:f=0.81mm/r.由于是加工通孔,為了避免孔即將鉆穿進(jìn)鉆頭容易折斷,故宜在孔即將鉆穿時(shí)停止自動(dòng)進(jìn)給而采用手動(dòng)進(jìn)給。機(jī)床進(jìn)給強(qiáng)度也可以根據(jù)初步確定的進(jìn)給量查出軸向力再進(jìn)行比較來校驗(yàn),由表2.19可查出鉆孔時(shí)的軸向力,當(dāng)f=0.81mm/r,d021mm時(shí),軸向力Ff=8740,軸向力的修正系數(shù)為1.0,故Ff=8740N.根據(jù)Z525鉆床說明書,機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度允許的最大軸向力為:Fmax=2.8KN,由于FfFmax,故f=0.81mm/r可用。決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命。由表2.12,當(dāng)d0=20mm時(shí),鉆頭后刀面最大磨損量取0.8,壽命T=60min.決定切削速度由于2.15鑄鐵硬度200217HBS,進(jìn)給量0.81mm/r,切削速度為vc=14m/min.切削速度的修正系數(shù)為:Ktv=1.0,kcv=1.0,kfv=0.85,k0v=1.0,故V=vi*kv=141.01.01.00.8511.9m/minn=1000V/(3.14*d0)=100011.9/(3.1420)r/min=189.49r/min 根據(jù)Z525鉆床說明書,可考慮195r/min,這時(shí): V=n*3.14*d0/1000=1953.1420/1000=12.25m/min檢驗(yàn)機(jī)床扭矩及功率根據(jù)表2.20,當(dāng)f1.0,d0=20,扭矩Mc=109.4N.m.扭矩的修正系數(shù)為1.0,故Mc109.4N.m根據(jù)Z525鉆床說明書,當(dāng)n0=195r/min,扭矩為Mm=195.2N.m根據(jù)表2.23,當(dāng)灰鑄鐵硬度為170213HBS時(shí),鉆頭直徑d0=20主電動(dòng)機(jī)功率Pe=2.8kw,機(jī)床功率為:0.81根據(jù)Z525鉆床說明書,Pc=2.80.812.268kw由于McMm,PcPe,故選擇的切削用量可用。即:F=0.81mm/r ,n=nc=125r/mm,vc=14mm/min計(jì)算基本工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=34,入切量與超切量由2.29查出y+=10,故:tm=(34+10)/(1250.81)=0.44min6.6.2擴(kuò)鉆f30mm的孔利用f30mm的鉆頭對f20mm的孔進(jìn)行擴(kuò)鉆,根據(jù)有關(guān)手冊的規(guī)定,擴(kuò)鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取f=(1.21.8)f鉆令:f=1.35f鉆v=(1/21/3)v鉆令:v=0.4鉆式中:f鉆、v鉆加工實(shí)心孔時(shí)的切削用量?,F(xiàn)已知:f鉆0.91.1mm/r?。篺鉆1.0mm/r(切削用量簡明手冊表2.7)v鉆=17m/min (切削用量簡明手冊表2.13)所以:f=1.35f鉆=1.351.01.35mm/r v=0.4鉆0.4176.8m/min ns=1000v/3.14d=10006.8/3.14/30=72.19(r/min)按機(jī)床選取nw=89r/min所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.143089/1000=8.38(m/min)切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=34,入切量與超切量由2.29查出y+=10,故:tm=(34+10)/(891.35)=0.37 min6.6.3擴(kuò)鉆f31.9mm采用刀具:f31.9專用擴(kuò)孔鉆進(jìn)給量:f=(1.41.7)1.01.41.7(mm/r)查機(jī)床說明書,取f=1.9mm/r機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速:取n=89r/min。則其切削速度v=8.9(m/min)其基本工時(shí):tm=l/nf式中:L=l+y+.l=34,入切量與超切量由2.29查出y+=10,故:tm=(34+10)/(891.9)=0.26 min6.6.4 鏜f32H7的孔擴(kuò)孔至f31.9mm,單邊余量Z=0.1mm,一次鏜去全部余量,ap=0.1mm進(jìn)給量:f=0.1mm/r根據(jù)有關(guān)手冊,確定臥式鏜床的切削速度為v=40m/min則:nw=1000v/3.14D=1000100/3.14/32=995(r/min)68金鋼鏜床主軸轉(zhuǎn)速為無級調(diào)速,故以上轉(zhuǎn)速可以作為加工時(shí)轉(zhuǎn)速切削工時(shí):當(dāng)加工一個(gè)孔時(shí)tm=l/nf式中:L=l+y+.l=34,入切量與超切量由2.29查出y+=10,故:tm=(34+10)/(9950.1)=0.44 min6.7工序7鉆 以燕尾導(dǎo)軌面定位,鉆、擴(kuò)、鉸f18H7孔,擴(kuò)f26H8臺階孔;鉆、擴(kuò)、鉸f20H7孔,擴(kuò)f23臺階孔6.7.1. 鉆f10的孔(1).選擇高速鋼麻花鉆頭,其直徑d0=10mm(2).選擇切削用量1).按加工要求決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.7,鑄鐵的強(qiáng)度200HBS。鉆頭直徑d0=10,其進(jìn)給量為:f=0.470.57mm/r由于34/10=3.4,其精度在H12H13以下,所以應(yīng)乘修正系數(shù)為0.75,則:f=(0.470.57)0.75mm/r=0.350.43mm/r2).按鉆頭強(qiáng)度決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.8,當(dāng)材料為:168213HBS時(shí),d0=10,鉆頭允許的進(jìn)給量f=1.0mm/r以上兩個(gè)進(jìn)給量比較可以看出,受限制的進(jìn)給量是工藝要求,其值為f=0.470.57,根據(jù)Z525鉆床說明書,選擇f=0.48mm/r由于是加工通孔,為了避免孔即將鉆穿進(jìn)鉆頭容易折斷,故宜在孔即將鉆穿時(shí)停止自動(dòng)進(jìn)給而采用手動(dòng)進(jìn)給。 (3).決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命由表2.12,當(dāng)d0=10mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.50.8,壽命T=35min(4).決定切削速度,由表2.15,鑄鐵硬度200217HBS進(jìn)給量:0.48mm/r 切削速度為:Vc=16m/min切削速度的修正系數(shù)為:ktv=1.0 kcv=1.0 kiv=0.85 Kov=1.0 故:V=vi*kv=161.01.01.00.8513.6m/minn=1000v/3.14/d0=100013.6/3.14/10=433r/min根據(jù)鉆床說明書,可取392r/min 這時(shí)的切削速度為:V=3.14d0*433/1000=13.6m/min(5).計(jì)算基本工時(shí):tm=l/nf式中:L=l+y+.l=34,入切量與超切量由2.29查出y+=16,故:tm=(34+16)/(4330.48)=0.24min6.7.2擴(kuò)鉆f17.7mm的孔采用刀具:f17.7專用擴(kuò)孔鉆擴(kuò)鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取f=(1.21.8)f鉆令:f=1.35f鉆v=(1/21/3)v鉆令:v=0.4鉆式中:f鉆、v鉆加工實(shí)心孔時(shí)的切削用量?,F(xiàn)已知:f鉆0.70.86mm/r(切削用量簡明手冊表2.7)?。篺鉆0.81mm/r(切削用量簡明手冊表2.35) v鉆=17m/min (切削用量簡明手冊表2.13)所以:f=1.35f鉆=1.350.811.09mm/r v=0.4鉆0.4176.8m/min ns=1000v/3.14d=10006.8/3.14/17.7=122.35(r/min)按機(jī)床選取nw=140r/min(切削用量簡明手冊表2.35) 所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.1417.7140/1000=7.78(m/min)切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=46,入切量與超切量由2.29查出y+=7.5,故:tm=(46+7.5)/(1401.09)=0.35 min6.7.3鉸f18的孔孔深:通孔h=46mm1.選擇鉸刀:選擇f18錐柄機(jī)用鉸刀決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命由表2.12,當(dāng)d0=18mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.6,壽命T=35min2切削用量1):切削深度:ap=0.15 進(jìn)給量:f=1.0mm/r(機(jī)械加工工藝手冊)p567表,2.4-58切削速度:vm=0.2m/s =12m/min(機(jī)械加工工藝手冊)p568表,2.4-59 轉(zhuǎn)速:n=1000v/3.14d0=100012/3.14/18212.31r/min按機(jī)床選取nw=195r/min(切削用量簡明手冊表2.35)所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.1418195/1000=11.02m/min切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=46,入切量與超切量由2.29查出y+=7.5,故:tm=(46+7.5)/(1951.0)=0.27 min6.7.4.擴(kuò)鉆f26的臺階孔孔深:h=12mm1選擇鉸刀:f26的擴(kuò)孔鉆利用f26mm的鉆頭對f18mm的孔進(jìn)行擴(kuò)鉆,根據(jù)有關(guān)手冊的規(guī)定,擴(kuò)鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取f=(1.21.8)f鉆令:f=1.35f鉆v=(1/21/3)v鉆令:v=0.4鉆式中:f鉆、v鉆加工實(shí)心孔時(shí)的切削用量?,F(xiàn)已知:f鉆0.91.1mm/r?。篺鉆1.0mm/r(切削用量簡明手冊表2.7)v鉆=17m/min (切削用量簡明手冊表2.13)所以:f=1.35f鉆=1.351.01.35mm/rv=0.4鉆0.4176.8m/minns=1000v/3.14d=10006.8/3.14/26=83.29(r/min)按機(jī)床選取nw=89r/min所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.143089/1000=8.38(m/min)切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=12,入切量與超切量由2.29查出y+=10,故:tm=(12+10)/(891.35)=0.18 min6.7.5. 鉆f10的孔(1).選擇高速鋼麻花鉆頭,其直徑d0=10mm (2).選擇切削用量1).按加工要求決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.7,鑄鐵的強(qiáng)度200HBS。鉆頭直徑d0=10,其進(jìn)給量為:f=0.470.57mm/r由于34/10=3.4,其精度在H12H13以下,所以應(yīng)乘修正系數(shù)為0.75,則: f=(0.470.57)0.75mm/r=0.350.43mm/r2).按鉆頭強(qiáng)度決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.8,當(dāng)材料為:168213HBS時(shí),d0=10,鉆頭允許的進(jìn)給量f=1.0mm/r以上兩個(gè)進(jìn)給量比較可以看出,受限制的進(jìn)給量是工藝要求,其值為f=0.470.57,根據(jù)Z525鉆床說明書,選擇f=0.48mm/r 由于是加工通孔,為了避免孔即將鉆穿進(jìn)鉆頭容易折斷,故宜在孔即將鉆穿時(shí)停止自動(dòng)進(jìn)給而采用手動(dòng)進(jìn)給。 (3).決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命由表2.12,當(dāng)d0=10mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.50.8,壽命T=35min (4).決定切削速度,由表2.15,鑄鐵硬度200217HBS 進(jìn)給量:0.48mm/r切削速度為:Vc=16m/min切削速度的修正系數(shù)為:ktv=1.0 kcv=1.0 kiv=0.85 Kov=1.0 故:V=vi*kv=161.01.01.00.8513.6m/minn=1000v/3.14/d0=100013.6/3.14/10=433r/min根據(jù)鉆床說明書,可取392r/min,這時(shí)的切削速度為:V=3.14d0*392/1000=12.31m/min (5).計(jì)算基本工時(shí):tm=l/nf 式中:L=l+y+.l=30,入切量與超切量由2.29查出y+=16,故:tm=(30+16)/(3920.48)=0.24min6.7.6擴(kuò)鉆f19.7mm的孔采用刀具:f19.7專用擴(kuò)孔鉆擴(kuò)鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取f=(1.21.8)f鉆令:f=1.35f鉆v=(1/21/3)v鉆令:v=0.4鉆式中:f鉆、v鉆加工實(shí)心孔時(shí)的切削用量?,F(xiàn)已知:f鉆0.70.86mm/r(切削用量簡明手冊表2.7)?。篺鉆0.81mm/r(切削用量簡明手冊表2.35), v鉆=17m/min (切削用量簡明手冊表2.13)所以:f=1.35f鉆=1.350.811.09mm/rv=0.4鉆0.4176.8m/minns=1000v/3.14d=10006.8/3.14/19.7=110(r/min)按機(jī)床選取nw=195r/min(切削用量簡明手冊表2.35) 所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.1419.7195/1000=12.06(m/min)切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=30,入切量與超切量由2.29查出y+=8,故:tm=(30+8)/(1950.81)=0.24 min6.7.7鉸f20的孔孔深:通孔h=30mm1.選擇鉸刀:選擇f20錐柄機(jī)用鉸刀決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命由表2.12,當(dāng)d0=20mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.6,壽命T=35min2切削用量1):切削深度:ap=0.15進(jìn)給量:f=1.0mm/r(機(jī)械加工工藝手冊)p567表,2.4-58切削速度:vm=0.2m/s =12m/min(機(jī)械加工工藝手冊)p568表,2.4-59轉(zhuǎn)速:n=1000v/3.14d0=100012/3.14/20191r/min按機(jī)床選取nw=195r/min(切削用量簡明手冊表2.35)所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.1420195/1000=12.25m/min切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=30,入切量與超切量由2.29查出y+=10,故:tm=(30+10)/(1951.0)=0.21 min6.7.8擴(kuò)f23臺階孔孔深:h=3mm1選擇鉆頭:f23的擴(kuò)孔鉆利用f23mm的鉆頭對f20mm的孔進(jìn)行擴(kuò)鉆,根據(jù)有關(guān)手冊的規(guī)定,擴(kuò)鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取f=(1.21.8)f鉆令:f=1.35f鉆v=(1/21/3)v鉆令:v=0.4鉆式中:f鉆、v鉆加工實(shí)心孔時(shí)的切削用量?,F(xiàn)已知:f鉆0.780.96mm/r?。篺鉆0.8mm/r(切削用量簡明手冊表2.7)v鉆=17m/min (切削用量簡明手冊表2.13)所以:f=1.35f鉆=1.350.81.08mm/rv=0.4鉆0.4176.8m/minns=1000v/3.14d=10006.8/3.14/20=108.28(r/min)按機(jī)床選取nw=97r/min所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.142097/1000=6.09(m/min)切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=3,入切量與超切量由2.29查出y+=0,故:tm=3/(971.08)=0.03 min6.8工序8劃線 劃2-M8、1-M6、2-f10H8等孔的孔位線6.9工序9鉆 鉆、鉸2-f10H8孔;對線鉆M8底孔1個(gè),再鉆M8底孔,锪f1713孔;.對線鉆M6底孔,锪f1146.9.1.鉆f9.7的孔 (1).選擇高速鋼麻花鉆頭,其直徑d0=9.7mm (2).選擇切削用量1).按加工要求決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.7,鑄鐵的強(qiáng)度200HBS。鉆頭直徑d0=9.7,其進(jìn)給量為:f=0.470.57mm/r 由于34/9.7=3.5,其精度在H12H13以下,所以應(yīng)乘修正系數(shù)為0.75,則:f=(0.470.57)0.75mm/r=0.350.43mm/r2).按鉆頭強(qiáng)度決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.8,當(dāng)材料為:168213HBS時(shí),d0=9.7,鉆頭允許的進(jìn)給量f=1.0mm/r以上兩個(gè)進(jìn)給量比較可以看出,受限制的進(jìn)給量是工藝要求,其值為f=0.470.57,根據(jù)Z525鉆床說明書,選擇f=0.48mm/r由于是加工通孔,為了避免孔即將鉆穿進(jìn)鉆頭容易折斷,故宜在孔即將鉆穿時(shí)停止自動(dòng)進(jìn)給而采用手動(dòng)進(jìn)給。 (3).決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命由表2.12,當(dāng)d0=9.7mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.50.8,壽命T=35min(4).決定切削速度,由表2.15,鑄鐵硬度200217HBS 進(jìn)給量:0.48mm/r 切削速度為:Vc=16m/min切削速度的修正系數(shù)為:ktv=1.0 kcv=1.0 kiv=0.85 Kov=1.0 故:V=vi*kv=161.01.01.00.8513.6m/minn=1000v/3.14/d0=100013.6/3.14/9.7=446.51r/min根據(jù)鉆床說明書,可取392r/min這時(shí)的切削速度為:V=3.14d0*392/1000=11.93m/min(5).計(jì)算基本工時(shí):tm=l/nf式中:L=l+y+.l=6,入切量與超切量由2.29查出 y+=0,故:tm=6/(3920.48)=0.03min6.9.2.鉆f9.7的孔(1).選擇高速鋼麻花鉆頭,其直徑d0=9.7mm(2).選擇切削用量1).按加工要求決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.7,鑄鐵的強(qiáng)度200HBS。鉆頭直徑d0=9.7,其進(jìn)給量為:f=0.470.57mm/r由于34/9.7=3.5,其精度在H12H13以下,所以應(yīng)乘修正系數(shù)為0.75,則: f=(0.470.57)0.75mm/r=0.350.43mm/r2).按鉆頭強(qiáng)度決定進(jìn)給量,根據(jù)表2.8,當(dāng)材料為:168213HBS時(shí),d0=9.7,鉆頭允許的進(jìn)給量f=1.0mm/r以上兩個(gè)進(jìn)給量比較可以看出,受限制的進(jìn)給量是工藝要求,其值為f=0.470.57,根據(jù)Z525鉆床說明書,選擇f=0.48mm/r由于是加工通孔,為了避免孔即將鉆穿進(jìn)鉆頭容易折斷,故宜在孔即將鉆穿時(shí)停止自動(dòng)進(jìn)給而采用手動(dòng)進(jìn)給。(3).決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命由表2.12,當(dāng)d0=9.7mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.50.8,壽命T=35min (4).決定切削速度,由表2.15,鑄鐵硬度200217HBS 進(jìn)給量:0.48mm/r 切削速度為:Vc=16m/min切削速度的修正系數(shù)為:ktv=1.0 kcv=1.0 kiv=0.85 Kov=1.0 故:V=vi*kv=161.01.01.00.8513.6m/minn=1000v/3.14/d0=100013.6/3.14/9.7=446.51r/min根據(jù)鉆床說明書,可取392r/min這時(shí)的切削速度為:V=3.14d0*392/1000=11.93m/min(5).計(jì)算基本工時(shí):tm=l/nf式中:L=l+y+.l=14,入切量與超切量由2.29查出y+=6,故:tm=(14+6)/(3920.48)=0.11min6.9.3鉸f10的孔孔深:通孔h=6mm1.選擇鉸刀:選擇f10錐柄機(jī)用鉸刀決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命由表2.12,當(dāng)d0=10mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.6壽命T=35min2切削用量1):切削深度:ap=0.15進(jìn)給量:f=1.0mm/r(機(jī)械加工工藝手冊)p567表,2.4-58切削速度:vm=0.21m/s =12.6m/min(機(jī)械加工工藝手冊)p568表,2.4-59轉(zhuǎn)速:n=1000v/3.14d0=100012.6/3.14/10401r/min按機(jī)床選取nw=392r/min(切削用量簡明手冊表2.35) 所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.1410392/1000=12.31m/min切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=6,入切量與超切量由2.29查出y+=0,故:tm=6/(3921.0)=0.02 min 6.9.4鉸f10的孔孔深:通孔h=14mm1.選擇鉸刀:選擇f10錐柄機(jī)用鉸刀 決定鉆頭磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及壽命 由表2.12,當(dāng)d0=10mm時(shí),鉆頭后刀面的最大磨損量取為0.6,壽命T=35min2切削用量1):切削深度:ap=0.15進(jìn)給量:f=1.0mm/r(機(jī)械加工工藝手冊)p567表,2.4-58切削速度:vm=0.21m/s =12.6m/min(機(jī)械加工工藝手冊)p568表,2.4-59轉(zhuǎn)速:n=1000v/3.14d0=100012.6/3.14/10401r/min按機(jī)床選取nw=392r/min(切削用量簡明手冊表2.35)所以實(shí)際切削速度為:V=3.14d*ns/1000=3.1410392/1000=12.31m/min切削工時(shí):Tm=l/nf式中:L=l+y+.l=14,入切量與超切量由2.29查出y+=6,故:tm=(14+6)/(3921.0)=0.05 min 6.9.5.對線鉆螺紋底孔f6.7mm。F=0.360.44(mm/r)(取f=0.4mm/r)由于是鉆削螺紋孔,所以得乘以系數(shù)0.5(切削手冊表2.7)所以:f=0.40.50.2(mm/r)V=20m/min (切削手冊表2.13及表2.14)ns=1000v/3.14D=100020/3.14/6.7=950(r/min)按機(jī)床取nw=960r/min,故v=20.2m/min。切削工時(shí):tm=l/nf式中:L=l+y+.l=8,入切量與超切量由2.29查出y+=5,故:tm=(8+5)/(9600.2)=0.07(min) 6.9.6.再鉆螺紋底孔f6.7mm由于跟上一步一樣,所以不再計(jì)算,只計(jì)算其切削工時(shí)。切削工時(shí)為:tm=l/nf式中:L=l+y+.l=28,入切量與超切量由2.29查出y+=5,故:tm=(28+5)/(9600.2)=0.17(min)6.9.7.锪f1713孔根據(jù)有關(guān)資料介紹,锪孔時(shí)進(jìn)給量及切削速度約為鉆孔時(shí)的1/21/3,故:f=1/3f鉆=1/30.80.27(mm/r) 按機(jī)床取0.28mm/rv=1/3v鉆1/3206.67(m/min)nw=1000v/3.14D=10006.67/(3.1417)125(r/min)按機(jī)床選取nw=140r/min,所以實(shí)際切削速度為:v=3.14D*nw/1000=3.1417140/1000=7.47(m/min)切削工時(shí):tm=L/nf式中:L=l+y+.l=13,入切量與超切量由2.29查出y+=9,故:tm=(13+9)/(1400.28)=0.56 min 6.9.8. 對線鉆M6底孔(即鉆孔f4.8)F=0.270.33(mm/r)(取f=0.3mm/r)由于是鉆削螺紋孔,所以得乘以系數(shù)0.5(切削手冊表2.7)所以:f=0.30.50.15(mm/r)按切削手冊取0.13 V=20m/min (切削手冊表2.13及表2.14)ns=1000v/3.14D=100020/3.14/4.8=1326.96(r/min)按機(jī)床取nw=1360r/min,故v=20.50m/min。切削工時(shí):tm=l/nf式中:L=l+y+.l=14,入切量與超切量由2.29查出y+=0,故:m=14/(13600.13)=0.08(min)6.9.9锪f114的孔根據(jù)有關(guān)資料介紹,锪孔時(shí)進(jìn)給量及切削速度約為鉆孔時(shí)的1/21/3,故:f=1/3f鉆=1/30.70.23(mm/r) 按機(jī)床取0.22mm/rv=1/3v鉆1/3227.33(m/min)nw=1000v/3.14D=10007.33/(3.1411)212.22 (r/min)按機(jī)床選取nw=195r/min,所以實(shí)際切削速度為:v=3.14D*nw/1000=3.1411195/1000=6.74 (m/min)切削工時(shí):tm=L/nf式中:L=
收藏